JP2000145201A

JP2000145201A - 非線形連結装置による制震構造

Info

Publication number: JP2000145201A
Application number: JP10320263A
Authority: JP
Inventors: Chihiro Mizuuchi; 千尋水内; Chikako Tsumura; 千香子津村
Original assignee: Takenaka Komuten Co Ltd
Current assignee: Takenaka Komuten Co Ltd
Priority date: 1998-11-11
Filing date: 1998-11-11
Publication date: 2000-05-26

Abstract

(57)【要約】【課題】固有周期が異なる構造体同士を非線形連結装
置で連結した制震構造を提供する。【解決手段】質量が大きく水平剛性を有さないか又は
殆ど有さない第一構造体と、質量が小さく水平剛性の高
い第二構造体とが、プレストレスによって設定された大
きさの水平力までは変形せず、前記大きさを超える水平
力によって変形を生じ、前記大きさの水平力を下まわる
と前記プレストレスにより復元する非線形連結装置によ
って連結されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、振動特性（固有
周期）の異なる複数の構造体を連結し、もって地震、風
等の水平荷重に対する応答を減少させる構成の連結制震
構造の技術分野に属し、更に云えば、固有周期が異なる
構造体同士を非線形連結装置で連結した制震構造に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】構造設計に用いられる一般的な耐震構法
において、柱、梁などの構造部材は、地震等の水平荷重
が負荷された場合、上層から下層へ行くにつれてより大
きな応力に耐えなければならない。そのため、前記構造
部材の断面寸法は応力の大きさに比例して次第に大きく
しなければならない。よって、同じ天井の高さを確保す
る場合には、梁せいが大きくなることから、下層の方に
より大きな階高寸法が必要となり、柱も太くなることか
ら、下層では建築空間の制約も大きく受けることにな
る。

【０００３】これらの影響を少なくするには、構造物に
作用する地震等の水平荷重に対する応答の低減を図るこ
とが有効である。その手段として、従来、様々な免震構
造、制震構造が提案され実施されている。

【０００４】その中の一つとして、固有周期の異なる複
数の構造体を連結材によって連結した、パッシブ型の制
震構造に分類される連結制震構造が、例えば特開平９−
２３５８９０号公報に記載されて公知である。

【０００５】

【本発明が解決しようとする課題】上記従来公知の連結
制震構造は、地震時等における作動信頼性が高いので、
この点では優れた制震構造といえる。

【０００６】しかし、上記従来公知の連結制震構造で
は、地震等の水平荷重に対する応答を減少させることに
主眼を置くと、一方の構造体の固有周期をなるべく長く
して構造物全体の振動系を柔軟にすることが有効となる
が、そのままでは風荷重に対してさえ構造物の安定性を
確保することが難しい。つまり居住性等に問題が生じ、
制震効果の優れた構造体の組合せ（固有周期が大きく異
なる構造体の組合せ）の実現が困難である。

【０００７】こうした事情から、上記従来公知の連結制
震構造では、構造物の安定性を確保するため、構造体同
士を連結する連結材として、材の降伏その他を利用した
エネルギー吸収装置等を用いることが一般的に実施され
ている。例えば、上記特開平９−２３５８９０号公報記
載の連結制震構造では、連結材として弾塑性ダンパー、
摩擦ダンパー、粘性ダンパー、粘弾性ダンパー、オイル
ダンパー等の各種ダンパー類を用いているが、その内前
二者は構造物の安定性確保に効果的な連結材である。

【０００８】しかし、連結材として用いる前記した弾塑
性ダンパー、摩擦ダンパー等のエネルギー吸収装置は、
その特性上、たとえ中小規模の地震による水平荷重の負
荷であったとしても、残留変位が生じ、ひいては当該連
結材に連結された構造体にも残留変位が生じてしまう。
このため、前記構造体の残留変位を修正し、前記エネル
ギー吸収装置から成る連結材の全体或いは一部を交換し
なければならないという不都合が生じる。

【０００９】前記した粘性ダンパー、粘弾性ダンパー、
オイルダンパー等のエネルギー吸収装置は、残留変位を
生じさせない連結材となるが、微小な荷重に対しても変
形を生ずるので、構造物の安定性確保を目的として使用
することはできない。

【００１０】本発明の目的は、固有周期が大きく異なっ
て優れた制震効果を引き出すことができる構造体の組合
せを可能とし、構造部材の有効利用、及び良質で自由な
建築空間の設計を可能にすると共に、風等の比較的小さ
な水平荷重の負荷に対しては構造物全体の安定性を確保
して居住性等を保証し、一方、地震等の大きな水平荷重
の負荷に対しては作動信頼性の高い連結制震構造によ
り、優れた制震効果を発揮し、地震後には構造体が元の
位置へ復元し残留変位が生じない、非線形連結装置によ
る制震構造を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ための手段として、請求項１記載の発明に係る非線形連
結装置による制震構造は、質量が大きく水平剛性を有さ
ないか又は殆ど有さない第一構造体と、質量が小さく水
平剛性の高い第二構造体とが、プレストレスによって設
定された大きさの水平力までは変形せず、前記大きさを
超える水平力によって変形を生じ、前記大きさの水平力
を下まわると前記プレストレスにより復元する非線形連
結装置によって連結されていることを特徴とする。

【００１２】請求項２記載の発明は、請求項１記載の非
線形連結装置による制震構造において、第一構造体と第
二構造体との間に、ダンパー、摩擦機構のいずれか一
方、又は両方が設けられていることを特徴とする。

【００１３】請求項３記載の発明は、請求項１又は２記
載の非線形連結装置による制震構造において、第一構造
体は、柱等の鉛直方向部材と、梁、フラットスラブ等の
水平方向部材とが非剛接合された構成であることを特徴
とする。

【００１４】請求項４記載の発明は、請求項１又は２記
載の非線形連結装置による制震構造において、第二構造
体は、一体的なコア状の壁、或いは分散配置された内
壁、外壁、ブレース構面等により構成されていることを
特徴とする。

【００１５】請求項５記載の発明は、請求項１記載の非
線形連結装置による制震構造において、非線形連結装置
は、一定の大きさのプレストレスを与えた鋼材、又はバ
ネ機構で構成されていることを特徴とする。

【００１６】

【発明の実施の形態及び実施例】次に、図示した本発明
の実施形態及び実施例を説明する。

【００１７】本発明は、構造物を、固有周期の異なる複
数の構造体（第一構造体１及び第二構造体２）同士を連
結材（本発明では非線形連結装置Ｊ）で連結して成り、
もって地震、風等の水平荷重に対する応答を減少させる
構成の連結制震構造である。

【００１８】本発明に係る非線形連結装置による制震構
造の実施形態は、図１〜図３にモデルを例示したよう
に、質量が大きく水平剛性を有さないか又は殆ど有さな
い第一構造体１と、質量が小さく水平剛性の高い第二構
造体２とを、プレストレスによって設定された大きさの
水平力（柱の座屈を防止する拘束力、及び地震、風等に
より負荷される水平荷重。以下同じ。）までは変形せ
ず、前記大きさを超える水平力によって変形を生じ、前
記大きさの水平力を下まわると直ちに前記プレストレス
により復元動作する非線形連結装置Ｊによって連結した
構成である。前記第一構造体１は、質量が大きく水平剛
性を有さないか又は殆ど有さないように構成されるの
で、超長固有周期を有する構造になる。前記第二構造体
２は、質量が小さく水平剛性が高いように構成されるの
で、短い固有周期を有する構造になる。こうして前記両
構造体１、２には大きな固有周期の格差があるから、こ
れらを非線形連結装置Ｊで連結することにより、優れた
（大きな）制震効果を得ることができる。

【００１９】また、第一構造体１と第二構造体２との間
に、前記非線形連結装置Ｊと共にダンパー、摩擦機構の
いずれか一方、又は両方を併設することも実施される
（請求項２記載の発明）。この場合、ダンパー又は摩擦
機構は前記非線形連結装置Ｊと一体化した構成で設置す
る場合と、別個に設ける場合とがある。前記ダンパーの
詳細については後述する。前記摩擦機構としては、図示
は省略するが、例えば第一構造体１と第二構造体２の連
結部分にそれぞれコンクリート製の荷重伝達アゴを設
け、非線形連結装置Ｊのプレストレスを超える水平荷重
が負荷された場合、当該荷重伝達アゴ同士に摩擦が生じ
る構成とする。つまり後述する図１２及び図１３に例示
した第一構造体１と第二構造体２の連結部分から粘性ダ
ンパーを除いて第二構造体２側の荷重伝達アゴに置き換
えた構造である。非線形連結装置Ｊと一体化した構成で
設置する場合も、図１４と同様に実施することができ
る。本発明で使用する前記ダンパー及び摩擦機構は、エ
ネルギー吸収を目的とすることの他、地震波の特性に拘
らず安定した制震効果を確保することを目的として設置
するものである（図９参照）。

【００２０】次に、第一構造体１及び第二構造体２の具
体的な構成について述べる。

【００２１】先ず、第一構造体１は、柱等の鉛直方向部
材と、梁、フラットスラブ等の水平方向部材とが非剛接
合された構成である（請求項３記載の発明）。図１〜図
３中の符号ａは非剛接合部を示している。これにより、
前記第一構造体１を構成する各構造部材は、地震や風な
どの水平荷重の影響は受けず、構造物自身の鉛直荷重
（固定荷重及び積載荷重）の影響のみを考慮して設計す
れば良くなり、その必要断面寸法は縮小される。つま
り、従来に比べて構造物の下層においても梁成は比較的
小さくて済むから、同じ天井の高さを確保する場合には
階高を略一定にすることができる。同様に柱も細くて済
むので、建築空間の制約を受ける度合いが小さく、設計
の自由度が高くなる。前記第一構造体１はそれ自体、単
独では水平剛性を有さないか又は殆ど有さないため、構
造的に不安定であるが、この不安定性を解消するのに必
要な大きさを上まわる拘束力となるプレストレスを有す
る非線形連結装置Ｊによって水平剛性を有する第二構造
体２と連結することにより安定性が確保される。

【００２２】次に、第二構造体２は、一体的なコア状の
壁、或いは分散配置された内壁、外壁、ブレース構面等
により構成される（請求項４記載の発明）。

【００２３】因みに、図１〜図３は、本発明に係る非線
形連結装置による制震構造の想定される３つの架構形式
の例をそれぞれ示したものである。図１は、第一構造体
１の中央にコア状の第二構造体２を配置したセンターコ
ア形式である。図２は、第一構造体１の左右両サイドに
コア状の第二構造体２を配置した両サイドコア形式であ
る。図３は、第一構造体１の外周（四周）に壁状の第二
構造体２を分散配置した外周耐力架構形式である。

【００２４】なお、構造物の最上階については、雨仕舞
の関係から、非線形連結装置Ｊを介さずに、例えば図２
の両サイドコア形式の場合には図４に例示したように、
最上階における第一構造体１と第二構造体２との接合部
ａ’を非剛接合として接合し実施しても良い。或いは前
記接合部ａ’を剛接合として実施しても構造物全体の振
動系にさほどの影響はない。

【００２５】図５及び図６は、鉄筋コンクリート造（Ｒ
Ｃ）架構における外周耐力架構形式の実施形態を示して
いる。図５に示した例は、第一構造体１をフラットスラ
ブ１１とＰＣ柱１２とにより梁を用いずに構成し、第二
構造体２はＲＣ耐震壁で構成し、フラットスラブ１１と
ＲＣ耐震壁２とを非線形連結装置Ｊで連結した構造であ
る。図５中の符号１３はコーナー部カーテンウォール等
の構造的に解放された部分を示している。図６に示した
ように、前記図５におけるＰＣ柱１２周辺のＸ部分で
は、ＰＣ柱１２の窪みにＰＣ化したキャピタル１４、１
４を圧着して接合し、フラットスラブ１１を載せて施工
する。図６中の符号１５は前記フラットスラブ１１に予
め取り付けられる天井板である。一般のフラットスラブ
構造では、フラットスラブをキャピタルと共に柱と完全
に一体化することで剛接合をしているが、この場合、鉛
直荷重のみをＰＣ柱１２へ伝達する構成なので、曲げモ
ーメントが作用する方向の回転は互いに自由となってい
る。本実施例のＰＣ部材の替わりに場所打ちのＲＣ部材
を使用して実施することも勿論可能である。

【００２６】前記非線形連結装置Ｊとしては、例えばプ
レストレス（ＰＣ緊張力）が与えられた鋼材（ＰＣ鋼
線）により構成し、これにダンパー（粘性ダンパー）を
複合したものを用いるが、詳細については後述する（図
１２〜図１４参照）。

【００２７】図７〜図１０は、鉄骨造架構における両サ
イドコア形式の実施形態を示している。図７に示した例
は、第一構造体１は鋼管柱１２’（或いはＨ形鋼柱でも
良い。）と該鋼管柱１２’の両側に一対ずつの組として
設けられた大梁１６、１６と、前記大梁１６、１６の上
に載せて直交する方向に設けられた小梁１７…とで構成
している。第二構造体２は、一体的なコア状の壁で構成
し、両構造体１、２は非線形連結装置Ｊで連結した構成
である。但し、第一構造体１と第二構造体２との連結部
分は簡略化して符号Ｕで示し、詳細については後述する
（図９参照）。

【００２８】前記第一構造体１を構成する鋼管柱１２’
と大梁１６、１６との接合部分については、図８にその
詳細を示した。鋼管柱１２’にはワンサイドボルト等で
アングルピース１８、１８を取付け、この上に大梁１
６、１６をそれぞれ受け、さらに小梁１７、１７を前記
鋼管柱１２’の両側に前記大梁１６、１６の上で直交す
る方向に通した構造であり、鋼管柱１２’と梁（大梁１
６、１６及び小梁１７、１７）との間で水平力と曲げモ
ーメントを互いに伝達しない取り合いとしている。そし
て、前記小梁１７を鋼管柱１２’の間にも複数通した連
続梁形式とし、もって材端の曲げ応力、撓みに有利な組
み方としている。図８中の符号１１’は床スラブを打設
する際に捨型枠として使用されるデッキプレートであ
る。

【００２９】前記第一構造体１と前記第二構造体２との
連結部分Ｕの詳細は、例えば図９に示したように、非線
形連結装置Ｊにより連結されている。即ち、小梁１７の
端部はそれぞれ第二構造体（コア状の壁）２に形成した
アゴ２ｂの上に上階の吊り材２ａに吊って載せ掛け、当
該小梁１７の端部下面はダンパーｇを介してアゴ２ｂへ
変位可能に取付け、エネルギー吸収を行うと共に復元力
を発生する吊り免震構造とされている。その上で、図１
０に例示したように直線材をトラス構造に組んだ非線形
連結装置Ｊによって第一構造体１の鋼管柱１２’と第二
構造体２のコア状の壁とが連結されている。前記直線材
に、例えば図１５Ａに示した一次元方向に動作対応する
タイプの非線形連結装置Ｊ₁が組み込まれている。或い
は後述する図１５Ｂの二次元方向に動作対応するタイプ
の非線形連結装置Ｊ₂、又は図１５Ｃの一次元方向に動
作対応するタイプの非線形連結装置Ｊ₃により第一構造
体１と第二構造体２とを連結するなど様々な方法も考え
られる。

【００３０】非線形連結装置Ｊは、図１５Ａ〜Ｃにモデ
ル化して示したように、一定の大きさのプレストレス
（ＰＣ緊張力）を与えた鋼材（ＰＣ鋼線）ｂ、又は図１
６、図１７にモデル化して示したようにプレストレス
（圧縮力）を与えたバネ機構Ｒ、Ｒ’で構成される（請
求項５記載の発明）。これはその特性図を図１１に示し
たように非線形性を発揮する。即ち、鋼材ｂ又はバネ機
構Ｒ、Ｒ’にプレストレス（ＰＣ緊張力又は圧縮力。以
下同じ。）によって設定された大きさの水平力ｋまでは
変形せず、前記大きさｋを超える水平力によって初めて
変形を生じ、変位量が増える。そして、前記水平力が減
少するに従って変位量も同一の経緯（軌跡）で小さくな
り、前記大きさｋの水平力を下まわると前記プレストレ
スにより変位零に復元する非線形特性を発揮する。よっ
て風などによる前記大きさｋ以下のさほど大きくない水
平荷重が負荷されても、図１１のプレストレスによって
設定された大きさｋの範囲内の水平力である限り、変形
を生じない。その結果、構造物を構成する構造体１、２
は一体のままで挙動する安定した状態であり、居住性は
確保される。地震等により前記プレストレスにより設定
された大きさｋを超える大きな水平力を受けると、前記
非線形連結装置Ｊは弾性的に変形し、大きな固有周期の
格差を持つ構造体１、２からなる連結制震構造により、
優れた制震効果を発揮する。地震後（負荷の解消後）は
前記非線形連結装置Ｊが前記プレストレスにより元の位
置へ復元し、これに追従して前記構造体１、２も復元し
て残留変位を生じない。

【００３１】前記非線形連結装置Ｊを前記図５及び図６
の実施例に好適に使用できるようにダンパー（粘性ダン
パー）と複合した形態を図１２〜図１４に示した。図１
２に示したように、第二構造体であるＲＣ耐震壁２の内
側面に設けられた荷重伝達アゴＱ₂の上面に粘性ダンパ
ーの下側部分ｇ₂が設けられている。一方、第一構造体
１を形成するフラットスラブ１１の端部に下向きの荷重
伝達アゴＱ₁及び粘性ダンパーの上側部分ｇ₁が設けら
れ、前記両者は図１３のように組み合わされ、前記粘性
ダンパーの上側部分ｇ₁と下側部分ｇ₂との間に粘性体ｍ
を介在させる。更に図１４に示したように、前記荷重伝
達アゴＱ₁、Ｑ₂の嵌合部分と一体にプレストレス（ＰＣ
緊張力）Ｐを与えた鋼材（ＰＣ鋼線）ｂを配置して非線
形連結装置Ｊ₁’が構成されている。前記非線形連結装
置Ｊ₁’は第二構造体２の内側面に設けた左右の突起部
ｑ₂、ｑ₂と、前記左右の突起部ｑ₂、ｑ₂の間へ嵌まるよ
うに第一構造体１に設けた可動部ｑ₁とが鋼材（ＰＣ鋼
線）ｂを介して連結され、且つ前記鋼材（ＰＣ鋼線）ｂ
にプレストレス（ＰＣ緊張力）Ｐが与えられている。ま
た、突起部ｑ₂、ｑ₂と可動部ｑ₁との間には変位を許容
する隙間Ｌが設けられている。図１４中の符号ｗは前記
可動部ｑ₁固定用の金具であり、符号ｃは鋼材（ＰＣ鋼
線）ｂにプレストレス（ＰＣ緊張力）Ｐを与えて固定す
る金具である。前記両構造体１、２が相互の接触面に沿
ってずれようとした時には鋼材（ＰＣ鋼線）ｂに与えら
れたプレストレス（ＰＣ緊張力）Ｐが抵抗力となり前記
両構造体１、２は一体的に挙動しようとする。しかし、
ずれようとする力（水平力）が前記プレストレス（ＰＣ
緊張力）Ｐを上まわったときには前記両構造体１、２は
別々に挙動することが可能となる。そして地震後（負荷
解消後）、両構造体１、２は前記プレストレス（ＰＣ緊
張力）Ｐによって再び元の位置に復元する。この特性図
は、勿論、図１１のようになる。

【００３２】その他、非線形連結装置Ｊとしては、例え
ばプレストレス（ＰＣ緊張力）を与えた鋼材（ＰＣ鋼
線）ｂで構成した図１５Ａ〜Ｃに示したものや、プレス
トレス（圧縮力）を与えたバネ機構Ｒ、Ｒ’で構成した
図１６、図１７に示したものなどが考えられる。

【００３３】図１５Ａの非線形連結装置Ｊ₁は、プレス
トレス（ＰＣ緊張力）Ｐを与えたＰＣ鋼線ｂを鋼管ｒの
中心部に設け、両端部にピストン形のジョイントｓを設
けた一次元方向に動作対応するタイプの装置である。

【００３４】図１５Ｂの非線形連結装置Ｊ₂は、直角に
交わるＰＣ部材ｎ₁、ｎ₂の継手部分に、間隔を置いて並
行にプレストレス（ＰＣ緊張力）Ｐを与えたＰＣ鋼線
ｂ、ｂを設けた二次元方向（平面方向）に動作対応する
タイプの装置である。

【００３５】図１５Ｃの非線形連結装置Ｊ₃は、プレス
トレス（ＰＣ緊張力）Ｐを与えたＰＣ鋼線ｂを設けた複
数のプレキャストコンクリート板ｅ…を相互間の隙間に
ダンパー材ｇ"を介して接合し、プレストレスと直交す
る一次元方向に動作対応するタイプの装置である。当該
非線形連結装置Ｊ₃は比較的大きな力を負担することが
できると共に、図示したようにダンパー材ｇ"を充填し
て、大きなエネルギー吸収機能を同時に持たせることも
可能である。

【００３６】図１６の非線形連結装置Ｊ₄は、プレスト
レス（圧縮力）Ｐを与えた皿バネｙを拘束ケースＺ内に
収納したバネ機構Ｒの両端部にピストン形のジョイント
ｓ’を設けた一次元方向（当該連結装置の圧縮方向）に
動作対応するタイプの装置である。

【００３７】図１７の非線形連結装置Ｊ₅は、プレスト
レス（圧縮力）Ｐを与えた皿バネｙを一端にジョイント
ｓ_Zが設けられた拘束ケースＺ’内に収納したバネ機構
Ｒ’において、前記拘束ケースＺ’内のジョイントｓ_Z
側の側面と前記皿バネｙの一端とに挟まれる配置で可動
内蔵シリンダーｖを設け、反対側の側面と前記皿バネｙ
の他端とに挟まれる配置で可動反力板ｔを設け、前記ジ
ョイントｓ_Zの反対側の端部には、前記可動内蔵シリン
ダーｖを押圧する押圧部ｓ₂と、前記可動反力板ｔを押
圧する押圧部ｓ₁を有するピストン形のジョイントｓ"を
設けた一次元方向（当該連結装置の圧縮方向及び引っ張
り方向）に動作対応するタイプの装置である。

【００３８】

【本発明が奏する効果】本発明に係る非線形連結装置に
よる制震構造は、主として鉛直方向荷重のみに対応する
第一構造体と、主として地震等の水平荷重に対応する第
二構造体とを連結して構成した作動信頼性の高い連結制
震構造であり、これら第一、第二構造体の組合せは固有
周期が大きく異なり、優れた制震効果を引き出すことが
できる。また、建築空間を構成する第一構造体は、地震
等の水平荷重の影響を無視して構造物の鉛直方向荷重
（固定荷重及び積載荷重）のみを考慮して柱、梁等の構
造部材の断面寸法を決定することができるので、前記構
造部材の縮小化も可能となる。さらに、構造物の下層に
おいて梁の断面寸法（例えば梁成）を小さくできるの
で、同じ天井の高さにする場合には、階高を略同じにす
ることができるし、柱の断面寸法も小さくできるので、
その分建築空間が広がり、良質で自由な建築空間の設計
も可能となる。

【００３９】また、プレストレスによって設定された大
きさの水平力までは変形せず、前記大きさを超える水平
力によって変形を生じ、前記大きさの水平力を下まわる
と前記プレストレスにより復元する非線形連結装置を用
いているので、風等の比較的小さな水平荷重の負荷に対
しては、構造物全体の安定性を確保して居住性等を保証
でき、一方、地震等の大きな水平荷重の負荷に対して
は、それなりに優れた制震効果を発揮するほか、地震力
の強さが装置の許容限界を超える余程大きな場合でない
限り、地震後（負荷の解消後）は非線形連結装置及びこ
れに連結された構造体が元の位置へ復元し、残留変位が
生じないので、破壊部分は発生せず、前記非線形連結装
置等の交換も不要であり、平常時におけるメンテナンス
も殆ど不要である。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ａは本発明に係る制震構造の架構形式を示した
梁伏図であり、ＢはＡにおけるＡ−Ａ線矢視の軸組図で
ある。

【図２】Ａは本発明に係る制震構造の異なる架構形式を
示した梁伏図であり、ＢはＡにおけるＢ−Ｂ線矢視の軸
組図である。

【図３】Ａは本発明に係る制震構造の異なる架構形式を
示した梁伏図であり、ＢはＡにおけるＣ−Ｃ線矢視の軸
組図である。

【図４】図２Ｂにおいて雨仕舞を考慮した場合の構造を
示した軸組図である。

【図５】本発明に係る制震構造の実施例を示した構造伏
図である。

【図６】図５におけるＸ部分の透視図である。

【図７】本発明に係る制震構造の異なる実施例を示した
梁伏図である。

【図８】図７の柱梁接合部近傍の組立概念図である。

【図９】図７における第一構造体と第二構造体との連結
部分の一例を示した縦断面図である。

【図１０】非線形連結装置の一例を示した見上図であ
る。

【図１１】本発明に使用される非線形連結装置の特性を
示したグラフである。

【図１２】ダンパーと複合された形態の非線形連結装置
を示した透視図である。

【図１３】図１２の嵌合状態を示した断面図である。

【図１４】図１２におけるＤ−Ｄ線矢視の断面図であ
る。

【図１５】Ａ〜Ｃは本発明に用いられる非線形連結装置
の実施例を示した概念図である。

【図１６】バネ機構で構成される非線形連結装置の実施
例を示した概念図である。

【図１７】バネ機構で構成される非線形連結装置の異な
る実施例を示した概念図である。

【符号の説明】

１第一構造体２第二構造体ＰプレストレスＪ、Ｊ₁、Ｊ₁’ 非線形連結装置Ｊ₂、Ｊ₃、Ｊ₄、Ｊ₅ ｇ、ｇ’、ｇ" ダンパー１２、１２’ 柱１６、１７梁１１フラットスラブｂ鋼材Ｒ、Ｒ’ バネ機構

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量が大きく水平剛性を有さないか又は殆
ど有さない第一構造体と、質量が小さく水平剛性の高い
第二構造体とが、プレストレスによって設定された大き
さの水平力までは変形せず、前記大きさを超える水平力
によって変形を生じ、前記大きさの水平力を下まわると
前記プレストレスにより復元する非線形連結装置によっ
て連結されていることを特徴とする、非線形連結装置に
よる制震構造。
【請求項２】第一構造体と第二構造体との間に、ダンパ
ー、摩擦機構のいずれか一方、又は両方が設けられてい
ることを特徴とする、請求項１記載の非線形連結装置に
よる制震構造。
【請求項３】第一構造体は、柱等の鉛直方向部材と、
梁、フラットスラブ等の水平方向部材とが非剛接合され
た構成であることを特徴とする、請求項１又は２記載の
非線形連結装置による制震構造。
【請求項４】第二構造体は、一体的なコア状の壁、或い
は分散配置された内壁、外壁、ブレース構面等により構
成されていることを特徴とする、請求項１又は２記載の
非線形連結装置による制震構造。
【請求項５】非線形連結装置は、一定の大きさのプレス
トレスを与えた鋼材、又はバネ機構で構成されているこ
とを特徴とする、請求項１記載の非線形連結装置による
制震構造。