JP2000135912A - 通風路切替装置 - Google Patents
通風路切替装置Info
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- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
- B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
- B60H1/00642—Control systems or circuits; Control members or indication devices for heating, cooling or ventilating devices
- B60H1/00664—Construction or arrangement of damper doors
- B60H1/00671—Damper doors moved by rotation; Grilles
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
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- B60H2001/00714—Details of seals of damper doors
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- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Air-Flow Control Members (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ドア本体部の外周縁部に弾性体からなるシー
ル材を固着したドアを用いて通風路を切替える装置にお
いて、シール材の材料費や成形装置のコストアップを招
くことなくコーナー部でのシール材の変形に起因する風
洩れを防止する。 【解決手段】 ドア１９、２０に、剛性の高い材質から
なるドア本体部１００と、弾性体からなるシール材１０
２とを備え、開口部１６、１７の周縁部に形成されたシ
ール面１０３、１０４にシール材１０２が圧着すること
により、開口部を閉塞するようになっている。そして、
シール材１０２のコーナー部１０２ａにおける外周円弧
部の曲率半径ＲD よりも、シール面１０３、１０４のシ
ールラインＤのコーナー部における内周円弧部の曲率半
径ＲC2を大きくした。
ル材を固着したドアを用いて通風路を切替える装置にお
いて、シール材の材料費や成形装置のコストアップを招
くことなくコーナー部でのシール材の変形に起因する風
洩れを防止する。 【解決手段】 ドア１９、２０に、剛性の高い材質から
なるドア本体部１００と、弾性体からなるシール材１０
２とを備え、開口部１６、１７の周縁部に形成されたシ
ール面１０３、１０４にシール材１０２が圧着すること
により、開口部を閉塞するようになっている。そして、
シール材１０２のコーナー部１０２ａにおける外周円弧
部の曲率半径ＲD よりも、シール面１０３、１０４のシ
ールラインＤのコーナー部における内周円弧部の曲率半
径ＲC2を大きくした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般的に言って、
空気が流れる通風路の切替装置に関するもので、例え
ば、車両用空調装置の吹出モード切替装置に用いて好適
なものである。
空気が流れる通風路の切替装置に関するもので、例え
ば、車両用空調装置の吹出モード切替装置に用いて好適
なものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、車両用空調装置等に用いられる通
風路切替装置において、空気流れを切り替えるドアとし
てバタフライドアを用いるタイプのものでは、ドア本体
部の中央部に回転軸を備え、通風路を形成するケースに
対してドア本体部を前記回転軸により回転可能に支持す
る構成となっている。
風路切替装置において、空気流れを切り替えるドアとし
てバタフライドアを用いるタイプのものでは、ドア本体
部の中央部に回転軸を備え、通風路を形成するケースに
対してドア本体部を前記回転軸により回転可能に支持す
る構成となっている。
【０００３】そして、このようなバタフライドアでは、
図３に示すように、剛性の高い材質（樹脂）からなるド
ア本体部１００の外周縁部に、リップシールを構成する
シール材１０２をエラストマ（高分子弾性体）の射出成
形により薄板平板状に一体に設けている。このシール材
１０２を図２に示すように、ケース１１側の開口部１
６、１７のシール面１０３、１０４に押し当てることに
より、ケース１１側の開口部１６、１７のシール面１０
３、１０４との間のシール効果を得るようにしている。
図３に示すように、剛性の高い材質（樹脂）からなるド
ア本体部１００の外周縁部に、リップシールを構成する
シール材１０２をエラストマ（高分子弾性体）の射出成
形により薄板平板状に一体に設けている。このシール材
１０２を図２に示すように、ケース１１側の開口部１
６、１７のシール面１０３、１０４に押し当てることに
より、ケース１１側の開口部１６、１７のシール面１０
３、１０４との間のシール効果を得るようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、本発明者ら
がこの種のバタフライドア１９、２０を実際に試作し
て、シール効果について実験検討してみると、バタフラ
イドア１９、２０のシール材１０２のうち、コーナー部
１０２ａという特定部位で風洩れが発生しやすいことが
判明した。このコーナー部１０２ａでの風洩れの発生原
因は、本発明者らの検討により以下の理由であることが
分かった。
がこの種のバタフライドア１９、２０を実際に試作し
て、シール効果について実験検討してみると、バタフラ
イドア１９、２０のシール材１０２のうち、コーナー部
１０２ａという特定部位で風洩れが発生しやすいことが
判明した。このコーナー部１０２ａでの風洩れの発生原
因は、本発明者らの検討により以下の理由であることが
分かった。
【０００５】すなわち、ドアの製造に際しては、一般
に、予め成形したドア本体部１００を成形型内にインサ
ートし、その後に、弾性体材料を成形型内のドア本体部
１００周縁部に射出してシール材１０２を射出成形す
る。このため、シール材１０２には射出成形時の成形圧
力により発生する収縮力が成形後も内部応力として残留
する。
に、予め成形したドア本体部１００を成形型内にインサ
ートし、その後に、弾性体材料を成形型内のドア本体部
１００周縁部に射出してシール材１０２を射出成形す
る。このため、シール材１０２には射出成形時の成形圧
力により発生する収縮力が成形後も内部応力として残留
する。
【０００６】また、弾性体（エラストマ）は射出成形後
に、使用状態で高温放置されると、自身の材料物性によ
る収縮力が発生するという特性を持っている。従って、
夏期の炎天下駐車時のごとく車室内が非常に高温になる
と、車両用空調装置におけるドア１９、２０のシール材
１０２はこの高温の影響を受けて、材料物性による収縮
力をも発生することになる。
に、使用状態で高温放置されると、自身の材料物性によ
る収縮力が発生するという特性を持っている。従って、
夏期の炎天下駐車時のごとく車室内が非常に高温になる
と、車両用空調装置におけるドア１９、２０のシール材
１０２はこの高温の影響を受けて、材料物性による収縮
力をも発生することになる。
【０００７】以上のように、シール材１０２には成形圧
力と材料物性による収縮力が発生し、この収縮力が原因
となって、コーナー部１０２ａのシール材１０２には、
当該部位のシール材を図３の矢印Ａ、Ｂのごとくドア本
体部１００に引き寄せる直交方向の内部収縮力が作用す
る。
力と材料物性による収縮力が発生し、この収縮力が原因
となって、コーナー部１０２ａのシール材１０２には、
当該部位のシール材を図３の矢印Ａ、Ｂのごとくドア本
体部１００に引き寄せる直交方向の内部収縮力が作用す
る。
【０００８】このため、図４に示すように、ケース１１
側の開口部１６、１７のシール面１０４（１０３）にシ
ール材１０２を押し当てた状態（開口部１６、１７の閉
塞状態）で、バタフライドア１９、２９を放置すると、
上記内部収縮力の影響で、コーナー部１０２ａのシール
材１０２がドア本体部１００側へ変形して、図５に示す
ように、コーナー部１０２ａのシール材１０２がシール
面１０４（１０３）より反り上がるという現象が発生す
る。
側の開口部１６、１７のシール面１０４（１０３）にシ
ール材１０２を押し当てた状態（開口部１６、１７の閉
塞状態）で、バタフライドア１９、２９を放置すると、
上記内部収縮力の影響で、コーナー部１０２ａのシール
材１０２がドア本体部１００側へ変形して、図５に示す
ように、コーナー部１０２ａのシール材１０２がシール
面１０４（１０３）より反り上がるという現象が発生す
る。
【０００９】この結果、シール材１０２の先端部とシー
ル面１０４（１０３）との間に隙間Ｃが形成されて風洩
れが生じることが分かった。
ル面１０４（１０３）との間に隙間Ｃが形成されて風洩
れが生じることが分かった。
【００１０】なお、上記コーナー部１０２ａでのシール
材１０２の変形の原因である内部収縮力を低減するため
に、シール材１０２の材質として成形時の流動性の高
い材質を選定して、成形圧力を減少させる方法、シー
ル材１０２の肉厚を厚くして成形時の材料流動性を高め
るとともに、シール材１０２の肉厚増加により剛性アッ
プを図って、収縮力に対する変形抑制効果を高める方
法、成形装置の射出ゲート数を増加して、成形時の材
料流動性を高める方法等が考えられる。
材１０２の変形の原因である内部収縮力を低減するため
に、シール材１０２の材質として成形時の流動性の高
い材質を選定して、成形圧力を減少させる方法、シー
ル材１０２の肉厚を厚くして成形時の材料流動性を高め
るとともに、シール材１０２の肉厚増加により剛性アッ
プを図って、収縮力に対する変形抑制効果を高める方
法、成形装置の射出ゲート数を増加して、成形時の材
料流動性を高める方法等が考えられる。
【００１１】しかし、の方法は、成形時の流動性の高
い材質を特別に選定しなければならず、シール材１０２
の材料費が高くなる。また、の方法は、肉厚増加によ
り材料使用量が増加して、シール材１０２の材料費が高
くなる。また、の方法は、射出ゲート数の増加により
成形装置の構造が煩雑化して、成形装置のコストアップ
を招く。従って、上記〜の方法はいずれも実用的と
は言えない。
い材質を特別に選定しなければならず、シール材１０２
の材料費が高くなる。また、の方法は、肉厚増加によ
り材料使用量が増加して、シール材１０２の材料費が高
くなる。また、の方法は、射出ゲート数の増加により
成形装置の構造が煩雑化して、成形装置のコストアップ
を招く。従って、上記〜の方法はいずれも実用的と
は言えない。
【００１２】ところで、上記したコーナー部１０２ａの
反り上がり現象は、剛性の低い薄板平板状のリップシー
ル特有の不具合であって、例えば、図１５（ａ）、
（ｂ）に示すようなＴ字状やＹ字状の断面形状を持つリ
ップシールをシール材１０２により構成する場合は、リ
ップシールの剛性が高いためコーナー部１０２ａでの反
り上がり現象が生じない。
反り上がり現象は、剛性の低い薄板平板状のリップシー
ル特有の不具合であって、例えば、図１５（ａ）、
（ｂ）に示すようなＴ字状やＹ字状の断面形状を持つリ
ップシールをシール材１０２により構成する場合は、リ
ップシールの剛性が高いためコーナー部１０２ａでの反
り上がり現象が生じない。
【００１３】しかし、その反面、薄板平板状のリップシ
ールに比較して図１５（ａ）、（ｂ）のものはＴ字状や
Ｙ字状の複雑な形状であるため、シール材１０２の成形
型が複雑となり、成形コストが高くなる。また、シール
材１０２の先端シール部の厚さ寸法が上記断面形状のた
め大きくなって、ドア開放時の通風路面積を絞るので、
通風路の圧損が増大するという不具合もある。
ールに比較して図１５（ａ）、（ｂ）のものはＴ字状や
Ｙ字状の複雑な形状であるため、シール材１０２の成形
型が複雑となり、成形コストが高くなる。また、シール
材１０２の先端シール部の厚さ寸法が上記断面形状のた
め大きくなって、ドア開放時の通風路面積を絞るので、
通風路の圧損が増大するという不具合もある。
【００１４】本発明は上記した諸点に鑑みてなされたも
ので、ドア本体部の外周縁部に弾性体からなる薄板平板
状のシール材を固着したドアを用いて通風路を切替える
装置において、シール材の材料費や成形装置のコストア
ップを招くことなく、シール材の変形に起因する風洩れ
を防止することを目的とする。
ので、ドア本体部の外周縁部に弾性体からなる薄板平板
状のシール材を固着したドアを用いて通風路を切替える
装置において、シール材の材料費や成形装置のコストア
ップを招くことなく、シール材の変形に起因する風洩れ
を防止することを目的とする。
【００１５】より具体的には、本発明は、この種のドア
におけるコーナー部でのシール材の変形に起因する風洩
れを良好に防止することを目的とする。
におけるコーナー部でのシール材の変形に起因する風洩
れを良好に防止することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、ケース（１１）の開口部
（１６、１７）を開閉して空気流れを切り替えるドア
（１９、２０）に、剛性の高い材質からなるドア本体部
（１００）と、このドア本体部（１００）の外周縁部に
固着された、弾性体からなるシール材（１０２）とを備
え、このシール材（１０２）は、前記ドア本体部（１０
０）の外周縁部から外方側へ連続して延びる薄板平板状
であり、開口部（１６、１７）の周縁部に形成されたシ
ール面（１０３、１０４）にシール材（１０２）が圧着
することにより、開口部（１６、１７）を閉塞する通風
路切替装置において、シール材（１０２）には、成形時
に生じた内部応力が残留しており、この内部応力による
シール材（１０２）の変形量よりも、シール材（１０
２）がシール面（１０３、１０４）に圧着した際のシー
ル材（１０２）の変形量を大きくすることを特徴として
いる。
め、請求項１記載の発明では、ケース（１１）の開口部
（１６、１７）を開閉して空気流れを切り替えるドア
（１９、２０）に、剛性の高い材質からなるドア本体部
（１００）と、このドア本体部（１００）の外周縁部に
固着された、弾性体からなるシール材（１０２）とを備
え、このシール材（１０２）は、前記ドア本体部（１０
０）の外周縁部から外方側へ連続して延びる薄板平板状
であり、開口部（１６、１７）の周縁部に形成されたシ
ール面（１０３、１０４）にシール材（１０２）が圧着
することにより、開口部（１６、１７）を閉塞する通風
路切替装置において、シール材（１０２）には、成形時
に生じた内部応力が残留しており、この内部応力による
シール材（１０２）の変形量よりも、シール材（１０
２）がシール面（１０３、１０４）に圧着した際のシー
ル材（１０２）の変形量を大きくすることを特徴として
いる。
【００１７】これによると、使用期間が長くなって、シ
ール部材（１０２）が内部応力（内部収縮力）によりド
ア本体部（１００）側へ変形しても、この変形量より
も、シール面への圧着時のシール材変形量の方が大きい
ので、従来技術のような隙間（Ｃ）が発生することがな
く、風洩れを確実に防止できる。しかも、本発明によれ
ば、シール材の材料費や成形装置のコストアップを招く
ことがないので、実用上、極めて有利である。
ール部材（１０２）が内部応力（内部収縮力）によりド
ア本体部（１００）側へ変形しても、この変形量より
も、シール面への圧着時のシール材変形量の方が大きい
ので、従来技術のような隙間（Ｃ）が発生することがな
く、風洩れを確実に防止できる。しかも、本発明によれ
ば、シール材の材料費や成形装置のコストアップを招く
ことがないので、実用上、極めて有利である。
【００１８】また、請求項２記載の発明では、請求項１
おいて、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）
において、内部応力によるシール材（１０２）の変形量
よりも、シール材（１０２）がシール面（１０３、１０
４）に圧着した際のシール材（１０２）の変形量を大き
くすることを特徴としている。
おいて、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）
において、内部応力によるシール材（１０２）の変形量
よりも、シール材（１０２）がシール面（１０３、１０
４）に圧着した際のシール材（１０２）の変形量を大き
くすることを特徴としている。
【００１９】これによると、特に、ドアコーナー部での
シール材の変形に起因する風洩れを良好に防止できる。
シール材の変形に起因する風洩れを良好に防止できる。
【００２０】また、請求項３記載の発明では、請求項２
おいて、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）
における外周円弧部の曲率半径をＲD とし、シール面
（１０３、１０４）においてシール材（１０２）の圧着
する部位をシールライン（Ｄ）とし、シール面（１０
３、１０４）のシールライン（Ｄ）のコーナー部におけ
る内周円弧部の曲率半径をＲC2としたとき、シール材
（１０２）のコーナー部（１０２ａ）における外周円弧
部の曲率半径ＲD よりも、シール面（１０３、１０４）
の内周円弧部の曲率半径ＲC2を大きくしたことを特徴と
している。
おいて、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）
における外周円弧部の曲率半径をＲD とし、シール面
（１０３、１０４）においてシール材（１０２）の圧着
する部位をシールライン（Ｄ）とし、シール面（１０
３、１０４）のシールライン（Ｄ）のコーナー部におけ
る内周円弧部の曲率半径をＲC2としたとき、シール材
（１０２）のコーナー部（１０２ａ）における外周円弧
部の曲率半径ＲD よりも、シール面（１０３、１０４）
の内周円弧部の曲率半径ＲC2を大きくしたことを特徴と
している。
【００２１】このように、ＲC2＞ＲD の関係に設定する
ことにより、シール面（１０３、１０４）のコーナー部
の内周円弧部が従来技術に比してシール部材（１０２）
に接近する。
ことにより、シール面（１０３、１０４）のコーナー部
の内周円弧部が従来技術に比してシール部材（１０２）
に接近する。
【００２２】その結果、薄板平板状のシール部材（１０
２）のコーナー部（１０２ａ）をその使用初期から、シ
ール部材（１０２）の内部応力（内部収縮力）による変
形量以上に予め弾性変形させておくことができる。よっ
て、使用期間が長くなって、シール部材（１０２）のコ
ーナー部（１０２ａ）が内部応力（内部収縮力）により
ドア本体部（１００）側へ変形しても、従来技術のよう
な隙間（Ｃ）が発生することがなく、風洩れを確実に防
止できる。
２）のコーナー部（１０２ａ）をその使用初期から、シ
ール部材（１０２）の内部応力（内部収縮力）による変
形量以上に予め弾性変形させておくことができる。よっ
て、使用期間が長くなって、シール部材（１０２）のコ
ーナー部（１０２ａ）が内部応力（内部収縮力）により
ドア本体部（１００）側へ変形しても、従来技術のよう
な隙間（Ｃ）が発生することがなく、風洩れを確実に防
止できる。
【００２３】なお、本発明において、上記した外周円弧
部および内周円弧部という表現は、曲率半径一定の厳密
な円弧形状のみに限定されるものではなく、曲率半径が
ある程度変化する概略円弧状のものを包含している。
部および内周円弧部という表現は、曲率半径一定の厳密
な円弧形状のみに限定されるものではなく、曲率半径が
ある程度変化する概略円弧状のものを包含している。
【００２４】また、請求項４記載の発明では、請求項３
おいて、シール面（１０３、１０４）のコーナー部にお
ける内周円弧部の曲率半径ＲC2を、シール材（１０２）
のコーナー部（１０２ａ）における外周円弧部の曲率半
径ＲD に対して、ＲC2＝１．５〜４ＲD の範囲に設定す
ることを特徴としている。
おいて、シール面（１０３、１０４）のコーナー部にお
ける内周円弧部の曲率半径ＲC2を、シール材（１０２）
のコーナー部（１０２ａ）における外周円弧部の曲率半
径ＲD に対して、ＲC2＝１．５〜４ＲD の範囲に設定す
ることを特徴としている。
【００２５】本発明者の実験検討によると、シール面
（１０３、１０４）のコーナー部における内周円弧部の
曲率半径ＲC2を上記の範囲内に設定することにより、隙
間（Ｃ）の発生をより確実に防止することができるとと
もに、開口部（１６、１７）の開口面積確保、シール面
（１０３、１０４）のコーナー部の内周円弧部とドア本
体部（１００）との干渉防止等の面において有利である
ことが分かった。
（１０３、１０４）のコーナー部における内周円弧部の
曲率半径ＲC2を上記の範囲内に設定することにより、隙
間（Ｃ）の発生をより確実に防止することができるとと
もに、開口部（１６、１７）の開口面積確保、シール面
（１０３、１０４）のコーナー部の内周円弧部とドア本
体部（１００）との干渉防止等の面において有利である
ことが分かった。
【００２６】また、請求項５記載の発明では、ケース
（１１）の開口部（１６、１７）を開閉して空気流れを
切り替えるドア（１９、２０）に、剛性の高い材質から
なるドア本体部（１００）と、このドア本体部（１０
０）の外周縁部に固着された、弾性体からなるシール材
（１０２）とを備え、このシール材（１０２）は、前記
ドア本体部（１００）の外周縁部から外方側へ連続して
延びる薄板平板状であり、開口部（１６、１７）の周縁
部に形成されたシール面（１０３、１０４）にシール材
（１０２）が圧着することにより、開口部（１６、１
７）を閉塞する通風路切替装置において、ドア本体部
（１００）のコーナー部に、シール材（１０２）のコー
ナー部（１０２ａ）側へ突出する突出部（１０７）を形
成したことを特徴としている。
（１１）の開口部（１６、１７）を開閉して空気流れを
切り替えるドア（１９、２０）に、剛性の高い材質から
なるドア本体部（１００）と、このドア本体部（１０
０）の外周縁部に固着された、弾性体からなるシール材
（１０２）とを備え、このシール材（１０２）は、前記
ドア本体部（１００）の外周縁部から外方側へ連続して
延びる薄板平板状であり、開口部（１６、１７）の周縁
部に形成されたシール面（１０３、１０４）にシール材
（１０２）が圧着することにより、開口部（１６、１
７）を閉塞する通風路切替装置において、ドア本体部
（１００）のコーナー部に、シール材（１０２）のコー
ナー部（１０２ａ）側へ突出する突出部（１０７）を形
成したことを特徴としている。
【００２７】これによると、突出部（１０７）の突出量
の分だけ、薄板平板状シール材（１０２）のコーナー部
（１０２ａ）における突き出し寸法ａ3 を小さくするこ
とができる。そのため、コーナー部（１０２ａ）での反
り上がりを減少できると同時に、送風空気の動圧による
コーナー部１０２ａの変形量を低減できる。その結果、
コーナー部（１０２ａ）での風洩れを効果的に抑制でき
る。
の分だけ、薄板平板状シール材（１０２）のコーナー部
（１０２ａ）における突き出し寸法ａ3 を小さくするこ
とができる。そのため、コーナー部（１０２ａ）での反
り上がりを減少できると同時に、送風空気の動圧による
コーナー部１０２ａの変形量を低減できる。その結果、
コーナー部（１０２ａ）での風洩れを効果的に抑制でき
る。
【００２８】しかも、剛性の高い材質からなるドア本体
部（１００）に突出部（１０７）を付加することによ
り、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）にお
ける剛性が高まるので、シール材（１０２）の内部応力
（内部収縮力）に起因するコーナー部（１０２ａ）の変
形をも良好に抑制できる。
部（１００）に突出部（１０７）を付加することによ
り、シール材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）にお
ける剛性が高まるので、シール材（１０２）の内部応力
（内部収縮力）に起因するコーナー部（１０２ａ）の変
形をも良好に抑制できる。
【００２９】また、請求項６記載の発明のように、突出
部（１０７）を曲面形状で突出させれば、シール材（１
０２）のコーナー部（１０２ａ）の内周に直角状の角部
が形成されることがない。そのため、ドア開閉動作に伴
う応力集中によってシール材（１０２）が破断するとい
った不具合が発生せず、シール材（１０２）とドア本体
部（１００）との間の接着品質を長期にわたって良好に
確保できる。
部（１０７）を曲面形状で突出させれば、シール材（１
０２）のコーナー部（１０２ａ）の内周に直角状の角部
が形成されることがない。そのため、ドア開閉動作に伴
う応力集中によってシール材（１０２）が破断するとい
った不具合が発生せず、シール材（１０２）とドア本体
部（１００）との間の接着品質を長期にわたって良好に
確保できる。
【００３０】また、請求項７記載の発明では、シール材
（１０２）のコーナー部（１０２ａ）における突き出し
寸法ａ3 を、シール材（１０２）のコーナー部（１０２
ａ）以外のストレート部分における突き出し寸法ｂに対
して、ａ3 ＝０．５〜１．１ｂの範囲に設定することを
特徴としている。
（１０２）のコーナー部（１０２ａ）における突き出し
寸法ａ3 を、シール材（１０２）のコーナー部（１０２
ａ）以外のストレート部分における突き出し寸法ｂに対
して、ａ3 ＝０．５〜１．１ｂの範囲に設定することを
特徴としている。
【００３１】これによると、突き出し寸法ａ3 を１．１
ｂ以下に抑えることにより、コーナー部（１０２ａ）で
の反り上がりを減少でき、また、動圧によるコーナー部
（１０２ａ）の変形量を良好に抑えることが可能とな
ろ。これにより、コーナー部（１０２ａ）での風洩れを
効果的に抑制できる。また、突き出し寸法寸法ａ3 を
０．５ｂより大きくすることにより、ドア操作荷重に対
するコーナー部（１０２ａ）の変形のしやすさ（柔軟
性）を確保して、シール性の維持、ドア操作力の増大防
止を図ることができる。
ｂ以下に抑えることにより、コーナー部（１０２ａ）で
の反り上がりを減少でき、また、動圧によるコーナー部
（１０２ａ）の変形量を良好に抑えることが可能とな
ろ。これにより、コーナー部（１０２ａ）での風洩れを
効果的に抑制できる。また、突き出し寸法寸法ａ3 を
０．５ｂより大きくすることにより、ドア操作荷重に対
するコーナー部（１０２ａ）の変形のしやすさ（柔軟
性）を確保して、シール性の維持、ドア操作力の増大防
止を図ることができる。
【００３２】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
【００３３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図に基
づいて説明する。
づいて説明する。
【００３４】（第１実施形態）最初に、本発明を適用す
る車両用空調装置の概要を図１により説明すると、図１
は車両の車室内前方部に配置される計器盤（図示せず）
の車両幅方向の略中央位置に配置されるセンタ置きの空
調ユニット１０部を示しており、車両の上下、前後に対
して図示の形態で空調ユニット１０が搭載される。
る車両用空調装置の概要を図１により説明すると、図１
は車両の車室内前方部に配置される計器盤（図示せず）
の車両幅方向の略中央位置に配置されるセンタ置きの空
調ユニット１０部を示しており、車両の上下、前後に対
して図示の形態で空調ユニット１０が搭載される。
【００３５】車室内の助手席側にオフセット配置された
送風機ユニット（図示せず）の出口部が空調ユニット１
０の樹脂製ケース１１の最前部の空気入口部１１ａに接
続されるので、送風機ユニットからの送風空気はこの空
気入口部１１ａに流入する。そして、この流入空気は冷
凍サイクルの冷房用蒸発器１２で冷却された後に、温水
（エンジン冷却水）を熱源とする暖房用ヒータコア１３
で再加熱されて温度調整される。
送風機ユニット（図示せず）の出口部が空調ユニット１
０の樹脂製ケース１１の最前部の空気入口部１１ａに接
続されるので、送風機ユニットからの送風空気はこの空
気入口部１１ａに流入する。そして、この流入空気は冷
凍サイクルの冷房用蒸発器１２で冷却された後に、温水
（エンジン冷却水）を熱源とする暖房用ヒータコア１３
で再加熱されて温度調整される。
【００３６】ここで、板状のエアミックスドア１５は回
転軸１５ａにより回動可能となっており、このエアミッ
クスドア１５の回動位置の選択により、暖房用ヒータコ
ア１３を通過する温風と、バイパス路１４を通過する冷
風との風量割合を調整することができ、これにより、車
室内への吹出空気の温度調整を行うことができる。そし
て、この温度調整された空気は、乗員頭部への空気吹出
のためのフェイス吹出開口部１６と、車両窓ガラス内面
への空気吹出のためのデフロスタ吹出開口部１７と、乗
員足元部への空気吹出のためのフット吹出開口部１８の
いずれか１つまたは複数に流入する。
転軸１５ａにより回動可能となっており、このエアミッ
クスドア１５の回動位置の選択により、暖房用ヒータコ
ア１３を通過する温風と、バイパス路１４を通過する冷
風との風量割合を調整することができ、これにより、車
室内への吹出空気の温度調整を行うことができる。そし
て、この温度調整された空気は、乗員頭部への空気吹出
のためのフェイス吹出開口部１６と、車両窓ガラス内面
への空気吹出のためのデフロスタ吹出開口部１７と、乗
員足元部への空気吹出のためのフット吹出開口部１８の
いずれか１つまたは複数に流入する。
【００３７】これらの各吹出開口部１６〜１８への空気
流れの切替は、それぞれ吹出モードドア１９〜２１によ
り行う。この吹出モードドア１９〜２１のうち、フェイ
ス、デフロスタ用のドア１９、２０は以下説明する図
２、図３に示すバタフライドアから構成されている。
流れの切替は、それぞれ吹出モードドア１９〜２１によ
り行う。この吹出モードドア１９〜２１のうち、フェイ
ス、デフロスタ用のドア１９、２０は以下説明する図
２、図３に示すバタフライドアから構成されている。
【００３８】図２、図３はリップシールタイプのバタフ
ライドア１９、２０を示すものであって、ドア１９、２
０は、長方形の平面形状を持つドア本体部１００を有
し、このドア本体部１００は樹脂等の材料からなる剛性
の高い部分（換言すると、非弾性体部分）を構成する。
そして、ドア本体部１００の短辺方向（図３参照）の中
央部に回転軸１０１を一体に成形している。
ライドア１９、２０を示すものであって、ドア１９、２
０は、長方形の平面形状を持つドア本体部１００を有
し、このドア本体部１００は樹脂等の材料からなる剛性
の高い部分（換言すると、非弾性体部分）を構成する。
そして、ドア本体部１００の短辺方向（図３参照）の中
央部に回転軸１０１を一体に成形している。
【００３９】ドア本体部１００の外周縁部に図３に示す
ようにエラストマ（高分子弾性体）からなるシール材１
０２を額縁状に一体に固着している。このシール材１０
２は、ドア本体部１００の外周縁部から外方側へ連続し
て延びる薄板平板状のリップシールを構成する。ここ
で、ドア本体部１００とシール材１０２との固着は例え
ば次のごとき一体成形で行うことができる。ドア本体部
１００を予め成形しておき、このドア本体部１００を成
形型内の所定部位に前もって挿入しておき、その後に、
シール材１０２を構成するエラストマを溶融状態で成形
型内に射出して成形することにより、ドア本体部１００
とシール材１０２とを一体成形にて固着できる。
ようにエラストマ（高分子弾性体）からなるシール材１
０２を額縁状に一体に固着している。このシール材１０
２は、ドア本体部１００の外周縁部から外方側へ連続し
て延びる薄板平板状のリップシールを構成する。ここ
で、ドア本体部１００とシール材１０２との固着は例え
ば次のごとき一体成形で行うことができる。ドア本体部
１００を予め成形しておき、このドア本体部１００を成
形型内の所定部位に前もって挿入しておき、その後に、
シール材１０２を構成するエラストマを溶融状態で成形
型内に射出して成形することにより、ドア本体部１００
とシール材１０２とを一体成形にて固着できる。
【００４０】なお、ドア１９、２０のドア本体部１００
を構成する樹脂材料としては、ポリプロピレン、ナイロ
ン、ＡＢＳ等の樹脂が好適であり、ガラス繊維等のフィ
ラーを混入して強度アップを図るようにしてもよい。ま
た、シール材１０２のエラストマの具体的材質として
は、サーモプラスティクエラストマ（ＴＰＥ）の一種で
あるオレフィン系エラストマが好適である。また、ケー
ス１１の樹脂材料としては、上記ドア本体部１００と同
種の樹脂を用いることができる。
を構成する樹脂材料としては、ポリプロピレン、ナイロ
ン、ＡＢＳ等の樹脂が好適であり、ガラス繊維等のフィ
ラーを混入して強度アップを図るようにしてもよい。ま
た、シール材１０２のエラストマの具体的材質として
は、サーモプラスティクエラストマ（ＴＰＥ）の一種で
あるオレフィン系エラストマが好適である。また、ケー
ス１１の樹脂材料としては、上記ドア本体部１００と同
種の樹脂を用いることができる。
【００４１】一方、ケース１１の吹出開口部１６、１７
には、鋭角状に傾斜したシール面１０３、１０４を持つ
ドア当接用リブ１０５、１０６を突出形成している。こ
こで、吹出開口部１６、１７の形状は図３に示すバタフ
ライドア１９、２０の長方形に対応した長方形になって
おり、そして、シール面１０３を持つドア当接用リブ１
０５と、シール面１０４を持つドア当接用リブ１０６
が、ドア１９、２０の回転軸１０１を境として、回転軸
１０１の左右両側に区画して形成されている。
には、鋭角状に傾斜したシール面１０３、１０４を持つ
ドア当接用リブ１０５、１０６を突出形成している。こ
こで、吹出開口部１６、１７の形状は図３に示すバタフ
ライドア１９、２０の長方形に対応した長方形になって
おり、そして、シール面１０３を持つドア当接用リブ１
０５と、シール面１０４を持つドア当接用リブ１０６
が、ドア１９、２０の回転軸１０１を境として、回転軸
１０１の左右両側に区画して形成されている。
【００４２】図２はバタフライドア１９、２０の開放状
態を示しており、この開放状態から回転軸１０１に回転
方向の操作力を加えて、バタフライドア１９、２０を図
２の反時計方向に所定角度回転させると、バタフライド
ア１９、２０のシール部材１０２の外周先端部１０２ｂ
がケース１１の吹出開口部１６、１７のリブ１０５、１
０６のシール面１０３、１０４に圧着することにより、
ドア本体部１００の外周部分をケース１１に対してシー
ルすることができ、吹出開口部１６、１７を閉塞でき
る。
態を示しており、この開放状態から回転軸１０１に回転
方向の操作力を加えて、バタフライドア１９、２０を図
２の反時計方向に所定角度回転させると、バタフライド
ア１９、２０のシール部材１０２の外周先端部１０２ｂ
がケース１１の吹出開口部１６、１７のリブ１０５、１
０６のシール面１０３、１０４に圧着することにより、
ドア本体部１００の外周部分をケース１１に対してシー
ルすることができ、吹出開口部１６、１７を閉塞でき
る。
【００４３】ここで、ドア本体部１００の薄肉平板状シ
ール材１０２の外周先端部１０２ｂは、回転軸１０１と
平行な長辺部分と、回転軸１０１と直交する短辺部分
（側面部分）との双方において、ケース１１のドア当接
用リブ１０５、１０６に圧着する。
ール材１０２の外周先端部１０２ｂは、回転軸１０１と
平行な長辺部分と、回転軸１０１と直交する短辺部分
（側面部分）との双方において、ケース１１のドア当接
用リブ１０５、１０６に圧着する。
【００４４】なお、図４は、図２のＡ部拡大図で、薄肉
平板状シール材１０２の外周部分１０２ｂが傾斜面１０
４に圧着した状態を示す。シール面１０３、１０４を傾
斜させるのは、シール材１０２の接触部の面圧を高めて
シール効果を高めるためである。
平板状シール材１０２の外周部分１０２ｂが傾斜面１０
４に圧着した状態を示す。シール面１０３、１０４を傾
斜させるのは、シール材１０２の接触部の面圧を高めて
シール効果を高めるためである。
【００４５】バタフライドア１９、２０のドア本体部１
００の回転軸１０１は、その両端部でケース１１の軸受
穴（図示せず）に回転自在に支持されるとともに、回転
軸１０１の一端部はケース１１の外部へ突出し、図示し
ないドア駆動機構に連結される。このドア駆動機構は、
周知のごとく車両用空調装置の操作パネルに設けられた
手動操作機構、あるいは、空調制御装置により制御され
るモータ等を用いたアクチュエータ機構により構成され
る。
００の回転軸１０１は、その両端部でケース１１の軸受
穴（図示せず）に回転自在に支持されるとともに、回転
軸１０１の一端部はケース１１の外部へ突出し、図示し
ないドア駆動機構に連結される。このドア駆動機構は、
周知のごとく車両用空調装置の操作パネルに設けられた
手動操作機構、あるいは、空調制御装置により制御され
るモータ等を用いたアクチュエータ機構により構成され
る。
【００４６】次に、本第１実施形態によるバタフライド
ア１９、２０のシール性向上のための工夫点について詳
述すると、本発明者らの検討によると、バタフライドア
１９、２０の薄肉平板状シール部材１０２のコーナー部
１０２ａ（図３）における風洩れは、前述のごとくシー
ル材１０２内部に発生する収縮力が原因となって、コー
ナー部１０２ａのシール材１０２がドア本体部１００側
へ変形して、コーナー部１０２ａのシール材１０２が反
り上がり、シール面１０４（１０３）との間に隙間Ｃ
（図５）が生じるために発生する。
ア１９、２０のシール性向上のための工夫点について詳
述すると、本発明者らの検討によると、バタフライドア
１９、２０の薄肉平板状シール部材１０２のコーナー部
１０２ａ（図３）における風洩れは、前述のごとくシー
ル材１０２内部に発生する収縮力が原因となって、コー
ナー部１０２ａのシール材１０２がドア本体部１００側
へ変形して、コーナー部１０２ａのシール材１０２が反
り上がり、シール面１０４（１０３）との間に隙間Ｃ
（図５）が生じるために発生する。
【００４７】このような隙間Ｃ（図５）が生じるものに
ついてさらに精査したところ、図６〜図９に示すよう
に、ケース１１側のドア当接用リブ１０６（１０５）の
シール面１０４（１０３）のコーナー部に形成される内
周円弧部の曲率半径ＲC1が、シール部材１０２のコーナ
ー部１０２ａに形成される外周円弧部の曲率半径ＲD よ
り同等以下（ＲC1≦ＲD ）の比較的小さい値であった。
具体的には、ＲD ＝５ｍｍ、ＲC1＝５ｍｍであった。
ついてさらに精査したところ、図６〜図９に示すよう
に、ケース１１側のドア当接用リブ１０６（１０５）の
シール面１０４（１０３）のコーナー部に形成される内
周円弧部の曲率半径ＲC1が、シール部材１０２のコーナ
ー部１０２ａに形成される外周円弧部の曲率半径ＲD よ
り同等以下（ＲC1≦ＲD ）の比較的小さい値であった。
具体的には、ＲD ＝５ｍｍ、ＲC1＝５ｍｍであった。
【００４８】このため、ケース１１側のシール面１０４
（１０３）のコーナー部では、内周円弧部の小さな曲率
半径ＲC1による凹状部が形成されることになり、その結
果、成形終了後の収縮力（残留内部応力）およびエラス
トマの材料物性による加熱収縮（熱収縮性）の影響で、
薄肉平板状シール部材１０２のコーナー部１０２ａがド
ア本体部１００側へ変形すると、図５、図９（ａ）に示
すように、シール部材１０２のコーナー部１０２ａの外
周先端部１０２ｂが反り上がって、シール面１０４（１
０３）との間に隙間Ｃが発生する。なお、図８（ａ）、
図９（ａ）は、ＲC1≦ＲD となった比較品であり、図
７、８の２点鎖線Ｄはケース１１側のシール面１０４
（１０３）においてシール材１０２の外周部分１０２ｂ
が圧着する部位であるシールラインを示す。
（１０３）のコーナー部では、内周円弧部の小さな曲率
半径ＲC1による凹状部が形成されることになり、その結
果、成形終了後の収縮力（残留内部応力）およびエラス
トマの材料物性による加熱収縮（熱収縮性）の影響で、
薄肉平板状シール部材１０２のコーナー部１０２ａがド
ア本体部１００側へ変形すると、図５、図９（ａ）に示
すように、シール部材１０２のコーナー部１０２ａの外
周先端部１０２ｂが反り上がって、シール面１０４（１
０３）との間に隙間Ｃが発生する。なお、図８（ａ）、
図９（ａ）は、ＲC1≦ＲD となった比較品であり、図
７、８の２点鎖線Ｄはケース１１側のシール面１０４
（１０３）においてシール材１０２の外周部分１０２ｂ
が圧着する部位であるシールラインを示す。
【００４９】上記隙間Ｃの発生を防止するために、本実
施形態においては、ケース１１側のシール面１０４（１
０３）のシールラインＤのコーナー部における内周円弧
部の曲率半径をＲc2としたとき、この内周円弧部の曲率
半径Ｒc2をシール部材１０２のコーナー部１０２ａの外
周円弧部の曲率半径ＲD より拡大して、ドア１９、２０
が開口部閉塞位置に操作されたときに、その使用初期か
ら、シール部材１０２の内部収縮力による変形量以上
に、シール部材１０２を予め弾性変形させておくように
している。
施形態においては、ケース１１側のシール面１０４（１
０３）のシールラインＤのコーナー部における内周円弧
部の曲率半径をＲc2としたとき、この内周円弧部の曲率
半径Ｒc2をシール部材１０２のコーナー部１０２ａの外
周円弧部の曲率半径ＲD より拡大して、ドア１９、２０
が開口部閉塞位置に操作されたときに、その使用初期か
ら、シール部材１０２の内部収縮力による変形量以上
に、シール部材１０２を予め弾性変形させておくように
している。
【００５０】すなわち、薄肉平板状シール部材１０２の
コーナー部１０２ａにおける、ドア本体部１００側への
変形量は、シール部材１０２の内部収縮力とシール部材
１０２の剛性とにより決定されるが、ケース１１側のシ
ール面１０４（１０３）のシールラインＤのコーナー部
における内周円弧部の曲率半径Ｒc2（図７、図８
（ｂ）、図９（ｂ）参照）をシール部材１０２のコーナ
ー部１０２ａの外周円弧部の曲率半径ＲD より拡大する
ことにより、シール面１０４（１０３）のコーナー部の
内周円弧部がシール部材１０２に対してより接近するこ
とになる。
コーナー部１０２ａにおける、ドア本体部１００側への
変形量は、シール部材１０２の内部収縮力とシール部材
１０２の剛性とにより決定されるが、ケース１１側のシ
ール面１０４（１０３）のシールラインＤのコーナー部
における内周円弧部の曲率半径Ｒc2（図７、図８
（ｂ）、図９（ｂ）参照）をシール部材１０２のコーナ
ー部１０２ａの外周円弧部の曲率半径ＲD より拡大する
ことにより、シール面１０４（１０３）のコーナー部の
内周円弧部がシール部材１０２に対してより接近するこ
とになる。
【００５１】その結果、薄肉平板状シール部材１０２の
コーナー部１０２ａをその使用初期から、シール部材１
０２の内部収縮力による変形量以上に予め弾性変形させ
ておくことができる。よって、空調装置の使用につれ
て、シール部材１０２のコーナー部１０２ａが内部収縮
力によりドア本体部１００側へ変形しても、比較品のよ
うに隙間Ｃが発生することがない。
コーナー部１０２ａをその使用初期から、シール部材１
０２の内部収縮力による変形量以上に予め弾性変形させ
ておくことができる。よって、空調装置の使用につれ
て、シール部材１０２のコーナー部１０２ａが内部収縮
力によりドア本体部１００側へ変形しても、比較品のよ
うに隙間Ｃが発生することがない。
【００５２】本発明者の試作検討によると、上記Ｒc2の
好ましい範囲は１．５〜４ＲD である。上記Ｒc2を１．
５ＲD より大きくすることにより、隙間Ｃの発生をより
確実に防止することができる。一方、上記Ｒc2を４ＲD
より大きくすると、シール面１０４（１０３）のコーナ
ー部の内周円弧部が開口部１６、１７の内側へ大きく突
き出すようになり、開口部１６、１７の開口面積縮小の
程度が大きくなる。また、シール面１０４（１０３）の
コーナー部の内周円弧部がドア本体部１００に近接して
ドア本体部１００と干渉する恐れが出てくる。これらの
理由から、上記Ｒc2は４ＲD より小さくすることが好ま
しい。
好ましい範囲は１．５〜４ＲD である。上記Ｒc2を１．
５ＲD より大きくすることにより、隙間Ｃの発生をより
確実に防止することができる。一方、上記Ｒc2を４ＲD
より大きくすると、シール面１０４（１０３）のコーナ
ー部の内周円弧部が開口部１６、１７の内側へ大きく突
き出すようになり、開口部１６、１７の開口面積縮小の
程度が大きくなる。また、シール面１０４（１０３）の
コーナー部の内周円弧部がドア本体部１００に近接して
ドア本体部１００と干渉する恐れが出てくる。これらの
理由から、上記Ｒc2は４ＲD より小さくすることが好ま
しい。
【００５３】なお、より具体的には、ＲD ＝５ｍｍのと
き、Ｒc2＝１０〜１５ｍｍ（Ｒc2＝２〜３ＲD ）が好ま
しい範囲であった。
き、Ｒc2＝１０〜１５ｍｍ（Ｒc2＝２〜３ＲD ）が好ま
しい範囲であった。
【００５４】（第２実施形態）第１実施形態では、薄肉
平板状シール部材１０２の内部収縮力による変形に起因
するコーナー部の風洩れ防止について説明したが、薄肉
平板状シール部材１０２に作用する送風空気の動圧によ
りシール部材１０２のコーナー部が変形して風洩れが発
生することがある。そこで、第２実施形態では、この送
風空気の動圧によるシール部材１０２のコーナー部の変
形をも抑制するものである。
平板状シール部材１０２の内部収縮力による変形に起因
するコーナー部の風洩れ防止について説明したが、薄肉
平板状シール部材１０２に作用する送風空気の動圧によ
りシール部材１０２のコーナー部が変形して風洩れが発
生することがある。そこで、第２実施形態では、この送
風空気の動圧によるシール部材１０２のコーナー部の変
形をも抑制するものである。
【００５５】まず、最初に、薄肉平板状シール部材１０
２のコーナー部１０２ａの具体的寸法関係について説明
すると、図１０（ａ）はコーナー部１０２ａの寸法設定
の比較例１であり、シール部材１０２の外縁部の形状を
長方形に近似させるため、コーナー部１０２ａの外周円
弧部の曲率半径ＲD を内周円弧部の曲率半径ＲDiと同一
（ＲD ＝ＲDi）の小さな値にしている。これに伴って、
シール部材１０２のコーナー部１０２ａにおける突き出
し寸法（リップ長さ）ａ1 は、シール材１０２のコーナ
ー部１０２ａ以外のストレート部分における突き出し寸
法（リップ長さ）ｂより必然的に大きくなる。例えば、
ストレート部分における突き出し寸法（リップ長さ）ｂ
＝１０ｍｍの場合に、ＲD ＝ＲDi＝５ｍｍであると、コ
ーナー部１０２ａにおける突き出し寸法ａ1 は１４．１
４ｍｍに増えてしまう。
２のコーナー部１０２ａの具体的寸法関係について説明
すると、図１０（ａ）はコーナー部１０２ａの寸法設定
の比較例１であり、シール部材１０２の外縁部の形状を
長方形に近似させるため、コーナー部１０２ａの外周円
弧部の曲率半径ＲD を内周円弧部の曲率半径ＲDiと同一
（ＲD ＝ＲDi）の小さな値にしている。これに伴って、
シール部材１０２のコーナー部１０２ａにおける突き出
し寸法（リップ長さ）ａ1 は、シール材１０２のコーナ
ー部１０２ａ以外のストレート部分における突き出し寸
法（リップ長さ）ｂより必然的に大きくなる。例えば、
ストレート部分における突き出し寸法（リップ長さ）ｂ
＝１０ｍｍの場合に、ＲD ＝ＲDi＝５ｍｍであると、コ
ーナー部１０２ａにおける突き出し寸法ａ1 は１４．１
４ｍｍに増えてしまう。
【００５６】一般に、弾性体における曲げ変形量は、一
定荷重に対して突き出し寸法（リップ長さ）の３乗に比
例するから、シール部材１０２のコーナー部１０２ａに
送風空気の動圧が加わった際に、コーナー部１０２ａが
動圧の方向に大きく変形する。図１１のＬ1 は、この動
圧によるコーナー部１０２ａの変形量であり、ストレー
ト部分における変形量Ｌ2 に比して大幅に増加する。こ
の結果、送風空気の動圧に基づくコーナー部１０２ａの
変形によって風洩れが生じる。
定荷重に対して突き出し寸法（リップ長さ）の３乗に比
例するから、シール部材１０２のコーナー部１０２ａに
送風空気の動圧が加わった際に、コーナー部１０２ａが
動圧の方向に大きく変形する。図１１のＬ1 は、この動
圧によるコーナー部１０２ａの変形量であり、ストレー
ト部分における変形量Ｌ2 に比して大幅に増加する。こ
の結果、送風空気の動圧に基づくコーナー部１０２ａの
変形によって風洩れが生じる。
【００５７】次に、図１０（ｂ）の比較例２では、コー
ナー部１０２ａの内周円弧部を廃止して、直角状の角部
を形成している。これによると、内周円弧部を廃止した
分だけ、突き出し寸法ａ2 が短くなるが、その反面、シ
ール部材１０２のコーナー部１０２ａの内周側に直角状
の角部を形成しているので、ドア開閉動作に伴ってシー
ル部材１０２の曲げ変形が繰り返されると、シール部材
１０２の直角状の角部に応力集中が起こって、この角部
からシール部材１０２が破断し、シール部材１０２とド
ア本体部１００との接着品質を悪化させるという問題が
ある。
ナー部１０２ａの内周円弧部を廃止して、直角状の角部
を形成している。これによると、内周円弧部を廃止した
分だけ、突き出し寸法ａ2 が短くなるが、その反面、シ
ール部材１０２のコーナー部１０２ａの内周側に直角状
の角部を形成しているので、ドア開閉動作に伴ってシー
ル部材１０２の曲げ変形が繰り返されると、シール部材
１０２の直角状の角部に応力集中が起こって、この角部
からシール部材１０２が破断し、シール部材１０２とド
ア本体部１００との接着品質を悪化させるという問題が
ある。
【００５８】そこで、第２実施形態では、送風空気の動
圧によるシール部材１０２のコーナー部の変形を抑制す
るために、図１２、図１３に示すように、ドア本体部１
００のコーナー部に、シール材１０２のコーナー部１０
２ａ側へ突出する突出部１０７を形成している。この突
出部１０７は滑らかな曲面形状（具体的には円弧状）で
突出している。
圧によるシール部材１０２のコーナー部の変形を抑制す
るために、図１２、図１３に示すように、ドア本体部１
００のコーナー部に、シール材１０２のコーナー部１０
２ａ側へ突出する突出部１０７を形成している。この突
出部１０７は滑らかな曲面形状（具体的には円弧状）で
突出している。
【００５９】突出部１０７の突出量はシール材１０２の
コーナー部１０２ａにおける突き出し寸法ａ3 （＝突出
部１０７の頂部とシール部材１０２のコーナー部の外周
円弧部との間隔）がストレート部分における突き出し寸
法ｂに対して、ａ3 ＝０．５〜１．１ｂの範囲となるよ
うに設定する。
コーナー部１０２ａにおける突き出し寸法ａ3 （＝突出
部１０７の頂部とシール部材１０２のコーナー部の外周
円弧部との間隔）がストレート部分における突き出し寸
法ｂに対して、ａ3 ＝０．５〜１．１ｂの範囲となるよ
うに設定する。
【００６０】ここで、寸法ａ3 を１．１ｂ以下に抑える
ことにより、動圧によるコーナー部１０２ａの変形量を
図１１のストレート部分における変形量Ｌ2 と同等程度
に抑えることが可能となり、動圧による風洩れを効果的
に抑制できる。また、寸法ａ 3 を０．５ｂより小さくす
ると、所定のドア操作荷重に対するコーナー部１０２ａ
の変形量が減少してシール性が損なわれるので、寸法ａ
3 は０．５ｂ以上にするのがよい。このような観点か
ら、寸法ａ3 は、寸法ｂと略同等（ａ3 ≒ｂ）となるよ
うに設定するのが最も好ましい。
ことにより、動圧によるコーナー部１０２ａの変形量を
図１１のストレート部分における変形量Ｌ2 と同等程度
に抑えることが可能となり、動圧による風洩れを効果的
に抑制できる。また、寸法ａ 3 を０．５ｂより小さくす
ると、所定のドア操作荷重に対するコーナー部１０２ａ
の変形量が減少してシール性が損なわれるので、寸法ａ
3 は０．５ｂ以上にするのがよい。このような観点か
ら、寸法ａ3 は、寸法ｂと略同等（ａ3 ≒ｂ）となるよ
うに設定するのが最も好ましい。
【００６１】しかも、第２実施形態によると、突出部１
０７は滑らかな曲面形状で突出しているから、比較例２
のごとき直角状の角部がシール材１０２のコーナー部１
０２ａの内周に形成されることがない。そのため、ドア
開閉動作に伴う応力集中によってシール材１０２が破断
するといった不具合が発生せず、シール材１０２とドア
本体部１００との間の接着品質を長期にわたって良好に
確保できる。
０７は滑らかな曲面形状で突出しているから、比較例２
のごとき直角状の角部がシール材１０２のコーナー部１
０２ａの内周に形成されることがない。そのため、ドア
開閉動作に伴う応力集中によってシール材１０２が破断
するといった不具合が発生せず、シール材１０２とドア
本体部１００との間の接着品質を長期にわたって良好に
確保できる。
【００６２】さらに、コーナー部１０２ａにおける突き
出し寸法ａ3 をストレート部分における突き出し寸法ｂ
と同等にするとともに、剛性の高い突出部１０７の付加
によりシール材１０２のコーナー部１０２ａにおける剛
性が高まるので、第１実施形態において述べた内部収縮
力に起因するコーナー部１０２ａの反り上がりを抑制で
きるという効果も同時に発揮できる。
出し寸法ａ3 をストレート部分における突き出し寸法ｂ
と同等にするとともに、剛性の高い突出部１０７の付加
によりシール材１０２のコーナー部１０２ａにおける剛
性が高まるので、第１実施形態において述べた内部収縮
力に起因するコーナー部１０２ａの反り上がりを抑制で
きるという効果も同時に発揮できる。
【００６３】図１４は、第２実施形態による効果を示す
実験データであり、比較例１は前述の図１０（ａ）によ
るもので、ｂ＝１０ｍｍ、ＲD ＝ＲDi＝５ｍｍ、突き出
し寸法ａ1 ＝１４．１４ｍｍである。これに対して、本
発明品はｂ＝１０ｍｍ、突出部１０７は曲率半径＝２ｍ
ｍの円弧状、ＲD ＝５ｍｍ、突き出し寸法ａ3 ＝１０．
０７ｍｍである。その他、シール材１０２の材質等はす
べて同一条件である。
実験データであり、比較例１は前述の図１０（ａ）によ
るもので、ｂ＝１０ｍｍ、ＲD ＝ＲDi＝５ｍｍ、突き出
し寸法ａ1 ＝１４．１４ｍｍである。これに対して、本
発明品はｂ＝１０ｍｍ、突出部１０７は曲率半径＝２ｍ
ｍの円弧状、ＲD ＝５ｍｍ、突き出し寸法ａ3 ＝１０．
０７ｍｍである。その他、シール材１０２の材質等はす
べて同一条件である。
【００６４】図１４の下側に示すように、シール材１０
２の外周先端部１０２ｂをシール面１０４に圧着した状
態で、８０°Ｃの高温雰囲気中に２４時間放置して、シ
ール材１０２の外周先端部１０２ｂの反り上がり量を測
定した。その結果、比較例１では反り上がり量が０．２
３ｍｍであったのに対して、本発明品によると、反り上
がり量を０．１３ｍｍに低減できた。
２の外周先端部１０２ｂをシール面１０４に圧着した状
態で、８０°Ｃの高温雰囲気中に２４時間放置して、シ
ール材１０２の外周先端部１０２ｂの反り上がり量を測
定した。その結果、比較例１では反り上がり量が０．２
３ｍｍであったのに対して、本発明品によると、反り上
がり量を０．１３ｍｍに低減できた。
【００６５】また、図１４の下側に示すように、シール
材１０２の外周先端部１０２ｂをシール面１０４に圧着
した状態で８０°Ｃの高温雰囲気中に２４時間放置した
後、ドア前後に４０ｍｍＡｑの圧力差を加えたときの風
洩れ量を測定した。
材１０２の外周先端部１０２ｂをシール面１０４に圧着
した状態で８０°Ｃの高温雰囲気中に２４時間放置した
後、ドア前後に４０ｍｍＡｑの圧力差を加えたときの風
洩れ量を測定した。
【００６６】その結果、比較例１ではシール材１０２の
コーナー部１０２ａからの風洩れ量が２．９ｍ3 ／ｈで
あり、これに対し本発明品では同風洩れ量を０．９ｍ3
／ｈという僅少値に抑えることができることが分かっ
た。
コーナー部１０２ａからの風洩れ量が２．９ｍ3 ／ｈで
あり、これに対し本発明品では同風洩れ量を０．９ｍ3
／ｈという僅少値に抑えることができることが分かっ
た。
【００６７】（他の実施形態）なお、本発明は、車両用
空調装置の吹出モードドア以外に、エアミックスドア、
内外気切替ドア等にも適用できる。さらに、車両用空調
装置以外の用途においても、本発明は通風路切替装置と
して広く適用可能であることはもちろんである。
空調装置の吹出モードドア以外に、エアミックスドア、
内外気切替ドア等にも適用できる。さらに、車両用空調
装置以外の用途においても、本発明は通風路切替装置と
して広く適用可能であることはもちろんである。
【００６８】また、上記の実施形態では、図３、１２に
示すようにドア本体部１００の中央部に回転軸１０１を
配置するバタフライドア１９、２０に本発明を適用した
場合について説明したが、図１に示すドア１５、２１の
ようにドア本体部の端部に回転軸１５ａを配置するタイ
プのドアにおいても、ドア本体部の外周縁部にリップシ
ールタイプのシール材を固着する構造であれば、本発明
を同様に適用できる。
示すようにドア本体部１００の中央部に回転軸１０１を
配置するバタフライドア１９、２０に本発明を適用した
場合について説明したが、図１に示すドア１５、２１の
ようにドア本体部の端部に回転軸１５ａを配置するタイ
プのドアにおいても、ドア本体部の外周縁部にリップシ
ールタイプのシール材を固着する構造であれば、本発明
を同様に適用できる。
【図１】本発明を適用する車両用空調装置の概略構成を
示す破断斜視図である。
示す破断斜視図である。
【図２】図１におけるバタフライドアを例示する要部断
面図である。
面図である。
【図３】図１におけるバタフライドアの平面図である。
【図４】図２のＡ部拡大図である。
【図５】図２のＡ部拡大図で、従来技術による不具合を
示すものである。
示すものである。
【図６】図１におけるバタフライドアのコーナー部とケ
ース側シール面との関係を示す部分斜視図である。
ース側シール面との関係を示す部分斜視図である。
【図７】本発明の第１実施形態および従来技術の要部の
平面図である。
平面図である。
【図８】（ａ）は従来技術のケース側シール面の部分斜
視図、（ｂ）は本発明の第１実施形態によるケース側シ
ール面の部分斜視図である。
視図、（ｂ）は本発明の第１実施形態によるケース側シ
ール面の部分斜視図である。
【図９】図６のＢ−Ｂ断面図であり、（ａ）は従来技術
を示し、（ｂ）は本発明の第１実施形態を示す。
を示し、（ｂ）は本発明の第１実施形態を示す。
【図１０】本発明の第２実施形態の前提を説明するため
の比較例の要部の平面図である。
の比較例の要部の平面図である。
【図１１】本発明の第２実施形態の前提を説明するため
の動圧によるシール材の変形量の説明図である。
の動圧によるシール材の変形量の説明図である。
【図１２】本発明の第２実施形態によるバタフライドア
の平面図である。
の平面図である。
【図１３】本発明の第２実施形態によるバタフライドア
の要部拡大図である。
の要部拡大図である。
【図１４】本発明の第２実施形態による効果を示す実験
データの説明図である。
データの説明図である。
【図１５】従来のシール材におけるリップシール形状の
他の例を示す要部断面図である。
他の例を示す要部断面図である。
１１…ケース、１６〜１８…吹出開口部、１９、２０…
バタフライドア、１００…ドア本体部、１０１…回転
軸、１０２…シール材、１０２ａ…コーナー部、１０
３、１０４…シール面、１０７…突出部。
バタフライドア、１００…ドア本体部、１０１…回転
軸、１０２…シール材、１０２ａ…コーナー部、１０
３、１０４…シール面、１０７…突出部。
Claims (7)
- 【請求項１】 通風路の開口部（１６、１７）を有する
ケース（１１）と、前記ケース（１１）内に配設され、
前記開口部（１６、１７）を開閉して空気流れを切り替
えるドア（１９、２０）とを備え、 前記ドア（１９、２０）は、剛性の高い材質からなるド
ア本体部（１００）と、このドア本体部（１００）の外
周縁部に固着された、熱収縮性を有する弾性体からなる
シール材（１０２）とを有しており、 このシール材（１０２）は、前記ドア本体部（１００）
の外周縁部から外方側へ連続して延びる薄板平板状であ
り、 前記開口部（１６、１７）の周縁部に形成されたシール
面（１０３、１０４）に前記シール材（１０２）が圧着
することにより、前記開口部（１６、１７）を閉塞する
通風路切替装置において、 前記シール材（１０２）には、成形時に生じた内部応力
が残留しており、 この内部応力による前記シール材（１０２）の変形量よ
りも、前記シール材（１０２）が前記シール面（１０
３、１０４）に圧着した際の前記シール材（１０２）の
変形量を大きくすることを特徴とする通風路切替装置。 - 【請求項２】 前記シール材（１０２）のコーナー部
（１０２ａ）において、前記内部応力による前記シール
材（１０２）の変形量よりも、前記シール材（１０２）
が前記シール面（１０３、１０４）に圧着した際の前記
シール材（１０２）の変形量を大きくすることを特徴と
する請求項１に記載の通風路切替装置。 - 【請求項３】 前記シール材（１０２）のコーナー部
（１０２ａ）における外周円弧部の曲率半径をＲD と
し、 前記シール面（１０３、１０４）において前記シール材
（１０２）の圧着する部位をシールライン（Ｄ）とし、
前記シール面（１０３、１０４）の前記シールライン
（Ｄ）のコーナー部における内周円弧部の曲率半径をＲ
C2としたとき、 前記外周円弧部の曲率半径ＲD よりも前記内周円弧部の
曲率半径ＲC2を大きくしたことを特徴とする請求項２に
記載の通風路切替装置。 - 【請求項４】 前記内周円弧部の曲率半径ＲC2を、前記
外周円弧部の曲率半径ＲD に対して、 ＲC2＝１．５〜４ＲD の範囲に設定することを特徴とす
る請求項３に記載の通風路切替装置。 - 【請求項５】 通風路の開口部（１６、１７）を有する
ケース（１１）と、前記ケース（１１）内に配設され、
前記開口部（１６、１７）を開閉して空気流れを切り替
えるドア（１９、２０）とを備え、 前記ドア（１９、２０）は、剛性の高い材質からなるド
ア本体部（１００）と、このドア本体部（１００）の外
周縁部に固着された、弾性体からなるシール材（１０
２）とを有しており、 このシール材（１０２）は、前記ドア本体部（１００）
の外周縁部から外方側へ連続して延びる薄板平板状であ
り、 前記開口部（１６、１７）の周縁部に形成されたシール
面（１０３、１０４）に前記シール材（１０２）が圧着
することにより、前記開口部（１６、１７）を閉塞する
通風路切替装置において、 前記ドア本体部（１００）のコーナー部に、前記シール
材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）側へ突出する突
出部（１０７）を形成したことを特徴とする通風路切替
装置。 - 【請求項６】 前記突出部（１０７）は曲面形状で突出
していることを特徴とする請求項５に記載の通風路切替
装置。 - 【請求項７】 前記シール材（１０２）のコーナー部
（１０２ａ）における突き出し寸法ａ3 を、前記シール
材（１０２）のコーナー部（１０２ａ）以外のストレー
ト部分における突き出し寸法ｂに対して、 ａ3 ＝０．５〜１．１ｂの範囲に設定することを特徴と
する請求項５または６に記載の通風路切替装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20958799A JP4281160B2 (ja) | 1998-08-25 | 1999-07-23 | 通風路切替装置 |
| EP99116189A EP0983885B1 (en) | 1998-08-25 | 1999-08-24 | Air passage switching system for air conditioner |
| DE69902129T DE69902129T2 (de) | 1998-08-25 | 1999-08-24 | Luftsteuervorrichtung für Klimaanlage |
| US09/379,873 US6193600B1 (en) | 1998-08-25 | 1999-08-24 | Air passage switching system for air conditioner |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23902998 | 1998-08-25 | ||
| JP10-239029 | 1998-08-25 | ||
| JP20958799A JP4281160B2 (ja) | 1998-08-25 | 1999-07-23 | 通風路切替装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000135912A true JP2000135912A (ja) | 2000-05-16 |
| JP4281160B2 JP4281160B2 (ja) | 2009-06-17 |
Family
ID=26517548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20958799A Expired - Fee Related JP4281160B2 (ja) | 1998-08-25 | 1999-07-23 | 通風路切替装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6193600B1 (ja) |
| EP (1) | EP0983885B1 (ja) |
| JP (1) | JP4281160B2 (ja) |
| DE (1) | DE69902129T2 (ja) |
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| JP2002307928A (ja) * | 2001-04-10 | 2002-10-23 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 車両用空調装置の内外気切替ドア |
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| KR101375118B1 (ko) * | 2007-12-20 | 2014-03-17 | 한라비스테온공조 주식회사 | 차량 공조장치용 도어 |
| KR101512675B1 (ko) | 2008-12-23 | 2015-04-16 | 한라비스테온공조 주식회사 | 실링부재 일체형 도어 |
| KR20230017938A (ko) * | 2021-07-28 | 2023-02-07 | 에코플라스틱 주식회사 | 차량용 에어벤트의 댐퍼 |
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| ITBO20020303A1 (it) | 2002-05-17 | 2003-11-17 | Magneti Marelli Powertrain Spa | Nuovi otturatori per valvole a farfalla |
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