JP2000135446A

JP2000135446A - ローラミル

Info

Publication number: JP2000135446A
Application number: JP10312151A
Authority: JP
Inventors: Eiji Murakami; 英治村上; Kazunori Sato; 一教佐藤; Hideo Mitsui; 秀雄三井; Kotaro Sakoda; 光太郎佐古田; Teruaki Tatsuma; 照章立間
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1998-11-02
Filing date: 1998-11-02
Publication date: 2000-05-16

Abstract

(57)【要約】【課題】振動数が低い帯域の振動および振動数が高い
帯域の少なくとも２つの振動帯域の振動を同時に抑制
し、微粉度を上げた状態でも効率よく安定した運用を可
能とする。【解決手段】油圧装置で粉砕用ローラを粉砕テーブル
側に加圧して被粉砕物を粉砕するローラミルにおいて、
油圧装置を、油圧シリンダ内のピストンによって区切ら
れるロッド側油圧室３０及びヘッド側油圧室４０と、こ
れらの各油圧室３０，４０にそれぞれ油圧媒体を供給す
るロッド側及びヘッド側の油圧源３４，４４及び配管３
１，４１と、ピストン２１に加わる油圧力を前記粉砕用
ローラ２に伝達する加圧ロッド１３及びピボットアーム
１２と、各油圧配管３１，４１に設けられた第１及び第
２のアキュムレータ３３，４３と第１及び第２の流量調
整弁３２，４３とから構成し、流量調整弁によって流量
をそれぞれ独立して調整することによって低振動数と高
振動数のぞれぞれの帯域の振動を独立して減衰させるこ
とができるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石炭等の原料を粉
砕して所定粒度の微粉を製造するローラミルに係り、特
に製造する微粉の粒度を上げたときに発生する振動現象
を防止し、安定した運転を可能とする加圧装置を備えた
ローラミルに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から実施されているローラミルは一
般に図７の全体構造図に示すような構造である。すなわ
ち、従来構造のローラミルは、装置本体ハウジング１９
の下部側に配された粉砕部１００と、装置本体上部側に
配された分級部２００とから基本的に構成されている。

【０００３】粉砕部１００は、自転する粉砕テーブル
１、この粉砕テーブル１上を所定の圧力で加圧された状
態で回転するローラ２と、このローラ２をシャフト５を
介して回転自在に支持するローラブラケット３と、ロー
ラブラケット３をピボットピン４を介して支持する加圧
フレーム９と、加圧フレーム９に対して所望の圧力を付
与し、ローラ２を粉砕テーブル１側に圧接するピボット
アーム１２、加圧ロッド１３および油圧シリンダ１７
と、粉砕テーブル１を支持し、回転駆動するためのヨー
ク１０および減速機１１とから主に構成されている。ま
た、分級部２００は、回転分級機１５と、この回転分級
器１５の回転軸に沿って設けられた供給管１４と、分級
された被粉砕物を取り出すための出口管１６および回転
分級器１５を回転駆動するための駆動モータ２０とから
構成されている。

【０００４】さらに詳細に説明すると、ヨーク１０は減
速機１１の出力軸上に回転可能に取り付けられており、
このヨーク１０上に環状の粉砕テーブル１が固定されて
いる。粉砕テーブル１上に凹部１ａ（後述の図１参照）
が形成され、ローラブラケット３に軸およびベアリング
によって回転可能に取り付けられたローラブラケット２
が前記凹部１ａ上に等間隔で３組設置されている。ロー
ラブラケット３の上部および加圧フレーム９の下面には
ピボットピン４が入る溝が設けられ、ローラブラケット
３およびローラ２はピボットピン４を介して加圧フレー
ム９によって粉砕テーブル１側に加圧されるとともに、
ピボットピン４を中心にローラ２が振り子運動できるよ
うになっている。加圧フレーム９にはピボットアーム１
２の一端が取り付けられ、他端は油圧シリンダ１７によ
って駆動される加圧ロッド１３に取り付けられている。

【０００５】大略上述のように構成されたローラミルで
は、図示しないモータによって減速機１１の入力軸を回
転させると、減速機１１の出力軸に取り付けられたヨー
ク１０およびヨーク１０に固定された粉砕テーブル１が
回転する。このとき、油圧シリンダ１７は加圧ロッド１
３を下方向に付勢しており、この付勢力はピボットアー
ム１２を介して加圧フレーム９を下方向に押し付ける力
となって作用する。このようにして加圧フレーム９、ピ
ボットピン４およびローラブラケット３を介してローラ
２が粉砕テーブル１上に所定圧で強く押し付けられ、粉
砕テーブル１上の被粉砕物１８（後述の図１参照）の粉
砕が効率よく行なわれる。なお、油圧シリンダ１７、加
圧ロッド１３およびピボットアーム１２はそれぞれ３個
ずつ対になって設けられており、加圧フレーム９を平均
して加圧できるように意図されている。

【０００６】一方、例えば石炭などの被粉砕物は中央上
部に設けられた供給管１４から投入され、ローラ２と粉
砕テーブル１間に供給され、圧壊作用により粉砕され
る。粉砕された微粉炭などの被粉砕物は図示しない空気
供給装置からスロート６を介して供給される熱風によっ
て分級部２００側に吹き上げられ、回転分級器１５側に
送られる。回転分級器１５では、所定の粒度もしくは所
定の粒度よりも小さいものは出口管１６へ、所定粒度よ
りも大きいものは粉砕部１００に落下し、再び粉砕され
るようになっている。

【０００７】回転分級器１５は回転分級駆動モータ２０
によって回転駆動され、遠心力によって粉砕された微粉
を分級する。その際、分級回転数を上げると出口管１６
から出ていく微粉の粒度が細かくなり、粉砕部に戻され
る微粉の量が多くなる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで、このように
構成されたローラミルでは、分級器１５の回転数を増し
て出口管１６から出る微粉の粒度を細かくした場合、再
度粉砕されるために粉砕部１００に戻る微粉の粒度も細
かくなり、これに伴ってローラと粉砕テーブル間の粉層
の厚さの変動が大きくなり、粉層の厚さの変動によって
ローラ２と粉層との間でスリップが生じることがある。
そして、このスリップの発生によってローラ２が振動
し、ローラミルの安定した運転が行なえなくなることが
あった。

【０００９】このようなローラミルに発生する振動には
複数の振動数帯域が存在するが、大きく分けると比較的
振動数の低い帯域のものと、比較的振動数の高い帯域の
２種類のものがある。比較的振動数の低い帯域のもの
は、ローラ２と粉砕テーブル１間の粉層の厚さ変動、い
わばうねりが原因となって発生するものである。これ
は、出口管１６から出る微粉の粒度を細かくするため
に、回転分級器１５の回転数を上げると、粉砕部の微粉
の粒度も細かくなり、粒度が細かくなると、ローラ２と
粉砕テーブル１間の粉層の厚さが不安定になって粉層の
厚さが変動し、ローラ２がこの粉層の厚さ変動に応じて
上下方向に振動することから生じる。

【００１０】図８はこのような振動を実機で計測した結
果を示す振動波形である。計測は石炭を粉砕した場合に
ついておこなった。ローラ２の上下動を直接測定するこ
とは難しいので、加圧ロッド１３の上下方向の変位を計
測した結果である。図８から分かるように３本の加圧ロ
ッド１３はそれぞれ別々に大きく上下動しており、その
振動数は約２Ｈｚであって、この振動は振動数が約２Ｈ
ｚとゆっくりとした振動現象であるため、直ちに機器の
破損や騒音につながるものではないが、不安定な運転領
域であるので、長時間連続運転を行なうことはできな
い。

【００１１】比較的振動数の高い帯域のものは、前述の
粉層厚さの変動（うねり）によって発生する振動よりも
さらに微粉度を高めた場合に発生する。振動発生の主因
はローラ２と粉層との間のスリップであると考えられ
る。図９は、図８と同じローラミルに生じた振動の波形
を示す波形図である。図９において、時間Ａまでは振動
が発生していない通常の状態であり、時間Ａ以降で激し
い自励振動が発生している。この自励振動の振動数は約
２０Ｈｚである。このような振動数の高い激しい振動
は、ローラミル特有のものであり、機器破損のおそれが
あるので、一旦発生すると、運転を継続することはでき
ない。したがって、微粉度を上げたときに安定した運用
を行なうことが難しかった。

【００１２】本発明は、このような従来技術の実情に鑑
みてなされたもので、その目的は、前述のような振動数
が低い帯域の振動および振動数が高い帯域の少なくとも
２つの振動帯域の振動を同時に抑制し、微粉度を上げた
状態でも効率よく安定した運用が可能な加圧装置を備え
たローラミルを提供することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、第１の手段は、回転自在に支持された粉砕テーブル
上に粉砕用ローラを粉砕テーブル回転方向に沿って所定
間隔に配置し、油圧装置で前記粉砕用ローラを前記粉砕
テーブル側に加圧して被粉砕物を粉砕するローラミルに
おいて、前記油圧装置が、油圧シリンダ内のピストンに
よって区切られる第１のシリンダ部及び第２のシリンダ
部と、これらの各シリンダ部にそれぞれ油圧媒体を供給
する第１及び第２の油圧源及び油圧供給経路と、前記第
１のシリンダ部を介して前記ピストンに加わる油圧力を
前記粉砕用ローラに伝達する伝達手段と、前記第１及び
第３の油圧供給経路にそれぞれ設けられた第１及び第２
のダンパとを少なくとも備えるとともに、前記第１及び
第２のダンパの振動減衰帯域を独立してそれぞれ任意に
設定する設定手段を設けたことを特徴とする。

【００１４】第２の手段は、第１の手段において、前記
第１及び第２のダンパが第１及び第２のアキュムレータ
と第１及び第２の流量調整弁とをそれぞれ含み、前記設
定手段が前記第１及び第２の流量調整弁の流量をそれぞ
れ調整する調整装置からなることを特徴とする。

【００１５】第３の手段は、第２の手段において、前記
第１及び第２の流量調整弁が前記第１及び第２の油圧供
給経路それぞれ直列に設けられていることを特徴とす
る。

【００１６】第４の手段は、第２の手段において、前記
第１及び第２の流量調整弁が前記第１及び第２の供給経
路から分岐した前記第１及び第２のアキュムレータの入
り口側にそれぞれ設けられていることを特徴とする。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。なお、以下の説明において、
前述の図７における従来例と同等な各部には同一の参照
符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【００１８】図１は本発明の実施形態に係るローラミル
の加圧装置を示す図であり、図７における粉砕テーブル
１、この粉砕テーブル１上で振動するローラ２、ローラ
２を粉砕テーブル１方向に加圧する加圧フレーム９、お
よびこの加圧フレーム９を加圧するためのピボットアー
ム９、加圧ロッド１３、油圧シリンダ１７等のシステム
自体は図１と同等に構成されている。

【００１９】図１において、粉砕テーブル１上の凹部１
ａにはローラブラケット３に軸５および図示しないベア
リングによって回転可能に支持されたローラ２が設置さ
れている。ローラブラケット３の上部及び加圧フレーム
９の下面にはピボットピン４が入る溝が加工されてお
り、ローラブラケット３とローラ２はピボットピン４を
介して加圧フレーム９によって粉砕テーブル１の上面に
加圧された状態で押し付けられているとともに、ローラ
２がピボットピン４を介して振り子運動が行なえるよう
になっている。加圧フレーム９にはピボットアーム１２
の一端が取り付けられており、他端には加圧ロッド１３
の一端が連結されている。加圧ロッド１３の他端は油圧
シリンダ１７に連結され、油圧シリンダ１７側からの油
圧作動によって加圧ロッド１３およびピボットアーム１
２を介して所望の圧力が加圧フレーム９からローラ２に
加えられる。これらの構造は、前述の図７の従来例と同
様である。

【００２０】油圧シリンダ１７はシリンダ２１とピスト
ン２０とからなり、ピストン２０によって２室に分けら
れ、一方の側のピストン２０の端面に前述の加圧ロッド
１３が連結されている。ピストン２０によって分けられ
た上下各室（ロッド側とヘッド側の空間部）３０，４０
には、それぞれ一端が油圧源３４，４４に接続された配
管３１，４１の他端が接続され、油圧源３４，４４から
ロッド側とヘッド側の各室３０，４０に油圧媒体（圧
油）３０ａ，４０ａの供給が行なえるようになってい
る。ロッド側とヘッド側の各系統の配管３１，４１には
流量調整弁３２，４２とアキュムレータ３３，４３がそ
れぞれ直列に設けられている。流量調整弁３２，４２は
ダンパ装置として機能し、流路抵抗（抵抗値Ｒ１，Ｒ
２）を任意に変えることができるようになっている。ま
た、アキュムレータ３３，４３は流量調整弁３２，４２
を通過した油圧媒体を貯蔵する機能を備えたものであ
る。

【００２１】大略上記のように構成された加圧装置で
は、シリンダ２１内のロッド側とヘッド側の上下各室３
０，４０に油圧媒体が収容されているので、ロッド側と
ヘッド側の各室３０，４０に収容された油圧媒体の圧力
とシリンダ面積によって規定される力の差によってロー
ラ２を粉砕テーブル１上に加圧することになる。すなわ
ち、シリンダ２１のロッド側とヘッド側の各室３０，４
０の圧力をそれぞれＰ１，Ｐ２、シリンダ２１内のピス
トン２０の有効断面積をＡ１，Ａ２とすると、Ｐ１・Ａ１＞Ｐ２・Ａ２・・・（１）の関係を満足させることによってローラ２を粉砕テーブ
ル１上に加圧するための圧力を得ている。したがって、
このような圧力状態でローラ２は粉砕テーブル１上の被
粉砕物をを所望の粒度まで粉砕することになる。

【００２２】一方、図１に示すように本実施形態では、
ロッド側とヘッド側の配管系統に流量調整弁３２，４２
とアキュムレータ３３，４３がそれぞれ設けられ、ダン
パとして機能するように構成されている。このことは上
述の通りである。このダンパ機能は以下のようなもので
ある。

【００２３】すなわち、図１においてローラ２が上下方
向に振動すると、この振動に伴ってローラブラケット
３、加圧フレーム９、ピボットアーム１２、加圧ロッド
１３、及びピストン２０も上下動することになる。そし
て、シリンダ２１内のピストン２０が上下動すると、シ
リンダ２１内の油圧媒体３０ａ，４０ａがシリンダ２１
から流出し、シリンダ２１内に流入するという流出／流
入動作を行なう。これに伴って配管３１，４１中の油圧
媒体３０ａ，４０ａが振動するとともに、それぞれ流量
調整弁３２，４２を通過してアキュムレータ３３，４３
に流入し、流出する。流量調整弁３２，４２は油圧媒体
３０ａ，４０ａに対して抵抗として作用し、流量調整弁
３２，４２の抵抗値Ｒ１，Ｒ２をローラ２から伝達され
る振動数下で振動吸収量が最大となるように流量調整弁
３２，４２の開度を調整すれば、ローラ２の振動を減衰
させることができる。

【００２４】図２は振動数一定という条件で流量調整弁
３２，４２の抵抗値Ｒ１，Ｒ２の抵抗値を変化させたと
きの振動吸収効果の変化を示す模式図である。横軸は抵
抗値Ｒで、流量調整弁を通過する油圧媒体の流量をＱ、
配管内のシリンダ側の圧力をＰ１、アキュムレータ側の
圧力をＰ２とすると、Ｑ＝（Ｐ１−Ｐ２）／Ｒ・・・（２）の関係がある。

【００２５】一方、図２におけるＲＡ〜ＲＢの領域は、
流量調整弁３２，４２の抵抗値Ｒが小さすぎる領域であ
り、油圧媒体は流量調整弁３２，４２を抵抗なく通過し
てアキュムレータ３３，４３に流れるため、この領域で
は振動吸収効果は小さい。また、図２におけるＲＤ〜Ｒ
Ｅの領域は抵抗値Ｒが大きすぎる領域であり、この領域
では、油圧媒体は流量調整弁３２，４２をほとんど通過
しない。このように油圧媒体が流量調整弁３２，４２を
通過しないと、前述のようにしてローラ２に発生した上
下動によって軸５、ピボットピン４、加圧ロッド１３、
及び油圧媒体３０ａ，４０ａが弾性体として振動するの
で、ローラ２の上下動も成長し、振動を吸収し、低減さ
せることはできない。

【００２６】これに対し、ＲＢないしＲＤの領域は信号
を吸収し、低減できる抵抗値の領域である。この領域で
は、ローラ２やピストン２１の上下動によって生じた油
圧媒体３０ａ，４０ａは流量調整弁３２、４２を通るこ
とができ、これによって油圧媒体３０ａ，４０ａが流量
調整弁３２，４２を通過するときに流量調整弁３２，４
２の抵抗によって効率よくエネルギを吸収することがで
きる。その結果、ローラ２の上下動の成長が抑制され、
振動を吸収し、低減することが可能になる。図２の特性
では、ＲＣの点が最も振動を吸収低減できる点であり、
流量調整弁３２，４２の抵抗値ＲがＲＣになるように設
定すれば、ローラ２及び粉砕部１００に生じた振動を最
も効率的に吸収し、低減することができる。

【００２７】図３は図１に示したローラミルのロッド側
（上側）とヘッド側（下側）のそれぞれの圧油供給系統
における流量調整弁３２，４２の抵抗値Ｒ１，Ｒ２と振
動吸収効果との関係の一例を示す特性図である。前述の
ようにローラミルには粉層の厚さの不均一から生じるう
ねりに起因する振動数の低い帯域の振動と、ローラ２と
粉層との間のスリップによって生じる振動数の高い帯域
の振動とがある。この実施形態におけるローラミルで
は、前述のように低振動数側が２Ｈｚ、高振動数側が２
０Ｈｚであり、図３は、図１のロッド側の抵抗値Ｒ１を
低振動数側２Ｈｚで、また、ヘッド側の抵抗値Ｒ２を高
振動数側２０Ｈｚでそれぞれ振動吸収率が最大になるよ
うに流量調整弁３２，４２の開度を設定したときの特性
を示している。このように設定すれば、ロッド側の圧油
供給系統で粉層のうねりによる低振動数帯域の振動を、
ヘッド側の圧油供給系統でローラ２と粉層との間のスリ
ップによる高振動数帯域の振動をそれぞれ独立して同時
に吸収・低減させることができる。

【００２８】実機の振動発生及び抑制における現象面と
しては上述のようなものであるが、このような振動低減
を装置解析モデルによって確認した。以下、装置解析モ
デルに基づいてこの実施形態におけるローラミルの振動
抑制を検証する。

【００２９】ここでは、振動防止効果が得られる条件を
定量的に調べるため、実験の比較によって検証した解析
モデルを用いて数値解析を行なった。解析モデルに振動
変位を入力し、このとこの油圧媒体３０ａ，４０ａの圧
力変動や荷重変動を調べた。荷重変動と振動変位の関係
を図４に模式的に示す。荷重の変動はシリンダ２０内の
油圧媒体３０ａ，４０ａの圧力変動に対応し、変位はシ
リンダ２０内のピストン２１の振動に対応する。荷重−
変位ループがヒステリシスを描いて膨らむのは、流量調
整弁３２，４２を油圧媒体３０ａ，４０ａが通過すると
きの抵抗による。荷重−変位ループの面積Ｗは油圧装置
が１サイクルの振動で吸収できるエネルギに相当し、こ
の時の減衰定数Ｃは、Ｃ＝Ｗ／πωΧ² ・・・（３）で求められる。なお、減衰定数Ｃが大きい程、振動吸収
効果は大きい。

【００３０】解析は図１及び図２の例の場合と同様に、
ロッド側系統を低振動数帯域の振動の吸収に、ヘッド側
系統を高振動数帯域の振動の吸収にそれぞれ使用するこ
とを想定し、低振動数（２Ｈｚ）におけるロッド側系統
の抵抗値Ｒ１と減衰定数との関係、高振動数（２０Ｈ
ｚ）におけるヘッド側系統の抵抗値Ｒと減衰定数との関
係をそれぞれ求めた。

【００３１】解析条件は、シリンダ２０の内径を３００
ｍｍφ、加圧ロッド１３の外径を１４０ｍｍφ、アキュ
ムレータ３３，４３の容量を４０，０００ｃｍ³とし
た。図５に数値シミュレーションによって求めた減衰定
数Ｃと流量調整弁の抵抗値Ｒの関係を示す。この図から
分かるように低振動数帯域の２Ｈｚの振動における変位
に対するロッド系統の圧油供給系の減衰定数Ｃは、絞り
弁の抵抗値Ｒが８×１０^-6Ｎｓ／ｍｍ⁵で最大となり、
その値は約８，２００Ｎｓ／ｍｍとなった。また、高振
動数帯域の２０Ｈｚの振動における変位に対するヘッド
系統の圧油供給系の減衰定数Ｃは、絞り弁の抵抗値Ｒが
８×１０^-7Ｎｓ／ｍｍ⁵で最大となり、その値は約２，
２００Ｎｓ／ｍｍとなった。ヘッド系統の方が抵抗値が
小さい条件で減衰定数が最大となるのは、ロッド系統で
は加圧ロッド１３がピストン２１に連結され、油圧室３
０内を加圧ロッド１３が貫通していることから、ロッド
シリンダ２０ヘッド系統の方がシリンダ２０の有効断面
期が大きく、油圧媒体の流量が大きいためである。

【００３２】この結果から、前述の図１に示した実施形
態では、ロッド側の油圧系統の流量調整弁３２の抵抗値
Ｒ１を８×１０^-6Ｎｓ／ｍｍ⁵となるように設定し、ヘ
ッド側の油圧系統の流量調整弁４２の抵抗値Ｒ２を８×
１０^-7Ｎｓ／ｍｍ⁵に設定すれば、ロッド側では粉層の
うねりによって生じる低振動数帯域の振動を、ヘッド側
では粉層とローラ２との間のスリップによって生じる高
振動数帯域の振動を吸収し、もしくは低減させることが
できる。

【００３３】以上のように、本実施形態によれば、粉層
のうねりによって生じる低振動数帯域の振動と、ローラ
ミルと粉層とのスリップによって生じる高振動数帯域の
自励振動のような激しい振動の両者をそれぞれ独立に同
時に防止することが可能となる。これによって微粉度を
上げた状態でのローラミルの安定した運用が可能にな
る。

【００３４】図６は本発明の他の実施形態に係るローラ
ミルの加圧装置を示す図である。この実施形態は図１に
示した実施形態において配管３１，４１の直列に挿入さ
れていた流量調整弁３２，４２をアキュムレータ３３，
３４の入り口側に設けたもので、その他の各部はすべて
前記図１に示した実施形態と同等に構成されている。こ
のように構成すると、ローラミルのローラ２側から伝達
される振動がロッド側とヘッド側のそれぞれの油圧源３
４，４４に伝達されるが、流量調整弁３２，４２、およ
びアキュムレータ３３，４３によって前述の実施形態と
同様に低振動帯域と高振動帯域の振動の減衰を図ること
ができるので、油圧媒体３０ａ，４０ａによってそれぞ
れの油圧源に伝達される振動は僅少で済み、この点を除
いて本実施形態では前記実施形態と同等の効果を奏する
ことができる。

【００３５】

【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、第１及び第３の油圧供給経路にそれぞれ設けられ
た第１及び第２のダンパとを少なくとも備えるととも
に、第１及び第２のダンパの振動減衰帯域を独立してそ
れぞれ任意に設定する設定手段を設けたので、ことなる
振動数帯域に対して独立して振動減衰を行なわせること
が可能になる。

【００３６】これによって、粉層のうねりによって生じ
る低振動数帯域の振動と、ローラミルと粉層とのスリッ
プによって生じる高振動数帯域の自励振動のような激し
い振動の両者をそれぞれ独立に同時に防止することがで
き、微粉度を上げた状態でのローラミルの安定した運用
が可能になる。

【００３７】請求項２記載の発明によれば、第１及び第
２のダンパが第１及び第２のアキュムレータと第１及び
第２の流量調整弁とをそれぞれ含み、設定手段が前記第
１及び第２の流量調整弁の流量をそれぞれ調整する調整
装置からなるので、流量調整だけで簡単に請求項１記載
の発明の効果を得ることができる。

【００３８】請求項３記載の発明によれば、第１及び第
２の流量調整弁が第１及び第２の油圧供給経路それぞれ
直列に設けられているので、流量の調整が直接的に行な
われ、簡単かつ確実に請求項１記載の発明の効果を得る
ことができる。

【００３９】請求項４記載の発明によれば、第１及び第
２の流量調整弁が第１及び第２の供給経路から分岐した
第１及び第２のアキュムレータの入り口側にそれぞれ設
けられているので、流量の調整がアキュムレータ側に流
入出する流量となり、間接的な流量調整となるが請求項
１記載の発明と同等の効果を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係るローラミルの加圧装置
の概略を示す側面図である。

【図２】振動数一定の条件下の流量調整弁における流れ
抵抗値と振動吸収効果との関係を示す図である。

【図３】図１の実施形態に係るローラミルの加圧装置に
おける流れ抵抗値と振動吸収効果との関係を示す図であ
る。

【図４】油圧装置の荷重−変位ループと減衰定数の関係
を示す図である。

【図５】数値解析によって求めた本実施形態に係るロー
ラミルの加圧装置の減衰定数と流量調整弁の抵抗値との
関係を示す図である。

【図６】本発明の他の実施形態に係るローラミルの加圧
装置の概略を示す側面図である。

【図７】従来から実施されているローラミルの全体構成
を示す側面図である。

【図８】低振動数帯域のローラミルの振動波形の一例を
示す図である。

【図９】高振動数帯域のローラミルの振動波形の一例を
示す図である。

【符号の説明】

１粉砕テーブル２ローラ３ローラブラケット９加圧フレーム１２ピボットアーム１３加圧ロッド２０シリンダ２１ピストン３０ロッド側油圧室３０ａロッド側油圧媒体３１ロッド側配管３２ロッド側流量調整弁３３ロッド側アキュムレータ３４ロッド側油圧源４０ヘッド側油圧室４０ａヘッド側油圧媒体４１ヘッド側配管４２ヘッド側流量調整弁４３ヘッド側アキュムレータ４４ヘッド側油圧源

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者三井秀雄広島県呉市宝町６番９号バブコツク日立株式会社呉工場内 (72)発明者佐古田光太郎広島県呉市宝町６番９号バブコツク日立株式会社呉工場内 (72)発明者立間照章広島県呉市宝町６番９号バブコツク日立株式会社呉工場内Ｆターム(参考） 4D063 EE03 EE12 EE26 GA08 GC25 GD13 4D067 FF13 GA04 GB02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】回転自在に支持された粉砕テーブル上に
粉砕用ローラを粉砕テーブル回転方向に沿って所定間隔
に配置し、油圧装置で前記粉砕用ローラを前記粉砕テー
ブル側に加圧して被粉砕物を粉砕するローラミルにおい
て、前記油圧装置が、油圧シリンダ内のピストンによって区
切られる第１のシリンダ部及び第２のシリンダ部と、こ
れらの各シリンダ部にそれぞれ油圧媒体を供給する第１
及び第２の油圧源及び油圧供給経路と、前記第１のシリ
ンダ部を介して前記ピストンに加わる油圧力を前記粉砕
用ローラに伝達する伝達手段と、前記第１及び第３の油
圧供給経路にそれぞれ設けられた第１及び第２のダンパ
とを少なくとも備えるとともに、前記第１及び第２のダンパの振動減衰帯域を独立してそ
れぞれ任意に設定する設定手段を設けたことを特徴とす
るローラミル。
【請求項２】前記第１及び第２のダンパが第１及び第
２のアキュムレータと第１及び第２の流量調整弁とをそ
れぞれ含み、前記設定手段が前記第１及び第２の流量調
整弁の流量をそれぞれ調整する調整装置からなることを
特徴とする請求項１記載のローラミル。
【請求項３】前記第１及び第２の流量調整弁が前記第
１及び第２の油圧供給経路それぞれ直列に設けられてい
ることを特徴とする請求項２記載のローラミル。
【請求項４】前記第１及び第２の流量調整弁が前記第
１及び第２の供給経路から分岐した前記第１及び第２の
アキュムレータの入り口側にそれぞれ設けられているこ
とを特徴とする請求項２記載のローラミル。