JP2000126631A

JP2000126631A - ローラ式粉砕装置

Info

Publication number: JP2000126631A
Application number: JP10302784A
Authority: JP
Inventors: Eiji Murakami; 英治村上; Hidekazu Nishida; 英一西田; Kazunori Sato; 一教佐藤; Hiroaki Kanemoto; 浩明金本; Hideo Mitsui; 秀雄三井
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1998-10-23
Filing date: 1998-10-23
Publication date: 2000-05-09

Abstract

(57)【要約】【課題】ローラ式粉砕装置において粉砕時に発生する
激しい自励振動を吸収低減すること。【解決手段】回転自在に支持された粉砕リング８、粉
砕リングの回転方向に沿って配置された複数の粉砕ロー
ラ７、粉砕ローラの回転軸を保持するローラブラケット
５、ローラブラケットを保持する加圧フレーム２６、を
それぞれハウジング１０内部に有し、加圧フレームに加
圧軸１２を介して荷重を作用させる加圧装置をハウジン
グ外部に有して、被粉砕物を粉砕ローラと粉砕リングで
粉砕するローラ式粉砕装置であって、加圧フレーム２６
から鉛直方向に伸ばした加圧フレーム拘束軸１２を設
け、拘束軸の上下方向のスライド運動を抑制する抑制装
置７４をハウジング外部に設け、拘束軸の振動を吸収す
る振動吸収材を抑制装置に設定し、粉砕ローラに因る振
動が規定値以上になった場合に抑制装置を作動させて振
動吸収材を拘束軸１２に当接させること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は石炭、セメントクリ
ンカあるいは化学製品の原料を粉砕するローラ式粉砕装
置（ローラミルとも称する）に係わり、特に、粉砕時に
発生する激しい自励振動を吸収低減するのに好適なロー
ラ式粉砕装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】石炭焚ボイラにおいては低公害燃焼や急
速負荷変動運用が実施され、それに伴い微粉砕機に対し
ても給炭量の幅拡い変動等によりフレキシブルな運用へ
の対応が要求されるようになった。

【０００３】石炭、セメント原料あるいは新素材原料な
どの塊状物を細かく粉砕する粉砕機の１つの型式とし
て、低速回転運動を行う粉砕テーブルとその上で自転す
る複数の粉砕ローラとを備えた堅型のローラ式粉砕装置
があり、最近では代表機種のひとつとしての地位を固め
つつある。

【０００４】従来のローラ式粉砕装置の全体構造を図１
７に示す。ヨーク１０は減速機１１の出力軸上に回転可
能なように取り付けられており、このヨーク１０上には
環状の粉砕リング１が固定されている。粉砕リング１上
のくぼみ部には、ローラブラケット３に軸及びベアリン
グにより回転可能なように取り付けられたローラ２が等
間隔で３組設置されている。

【０００５】ローラブラケット３の上部及び加圧フレー
ム９下面にはピボツトピン４が入る溝が加工されてお
り、ローラブラケット３及びローラ２はピボツトピン４
を介して加圧フレーム９により粉砕リング１上に加圧さ
れるとともに、ピボツトピン４を中心にローラ２が振り
子運動できるようになっている。加圧フレーム９にはピ
ボツトアーム１２が取り付けられており、このピボツト
アーム１２のもう一方の端は油圧シリンダ１７に固定さ
れたローディングロッド１３とつながっている。

【０００６】モーターにより減速機１１の入力軸を回転
させると、減速機１１の出力軸に取り付けられたヨーク
１０及びヨーク１０に固定された粉砕リング１が回転す
る。この時、油圧シリンダ１７はローディングロッド１
３を下方向に引張っており、この引張り力はピボツトア
ーム１２を介して加圧フレーム９を下方向に押し付ける
ように作用する。こうした機構により、この加圧フレー
ム９、ピボツトピン４、ローラブラケット３を介してロ
ーラ２が粉砕リング１上に強く押し付けられ、粉砕リン
グ１上の被粉砕物１８の粉砕が効率よく行われる。

【０００７】一方、被粉砕物（例えば、石炭）は中央上
部の供給管１４から投下され、ローラ２と粉砕リング１
にはさまれ、圧壊作用により粉砕される。粉砕された被
粉砕物（例えば、微粉炭）は熱風に吹き上げられ、分級
機１５を通り、所定の粒度のものは出口管１６へ、それ
より粒度の大きいものは粉砕部へ落下し、再び粉砕され
る構造となっている。

【０００８】図１８には、従来のローラ式粉砕装置の加
圧機構の側面図を示す。粉砕リング１上のくぼみ部に
は、ローラブラケット３に軸５及びベアリングにより回
転可能なように支持されたローラ２が設置されている。
ローラブラケット３の上部及び加圧フレーム９の下面に
はピボツトピン４が入る溝が加工されており、ローラブ
ラケット３及びローラ２はピボツトピン４を介して加圧
フレーム９により粉砕リング１上に押しつけられ、ロー
ラ２が転倒しないようになっている。

【０００９】加圧フレーム９にはピボツトアーム１２が
取り付けられており、このピボツトアーム１２のもう一
方の端はローディングロッド１３とつながっている。ロ
ーディングロッド１３のもう一方の端部は、シリンダ２
０内のピストン２１につながっている。シリンダ２０に
は管路２７がつながっており、この管路２７を通して油
圧媒体２６をポンプで供給することにより、ローディン
グロッド１３を引張り、ローラ２を粉砕リング１上に加
圧できるようになっている。また、管路２７にはアキュ
ムレータ２２が取り付けられており、油圧媒体２６の圧
力変動をある程度吸収できるように考慮されている。

【００１０】また、ローラ式粉砕装置の粉砕部の他の一
例を図１９に示す。図１９に示すように粉砕ローラ７の
回転軸６は、該粉砕ローラ７の上部に設けられたローラ
ブラケット５により支持される。ローラブラケット５
は、その上部に設けられた加圧フレーム２６により、ロ
ーラピボット４を介して支持される。ローラピボット４
はピン構造を有するため、ローラブラケット５は粉砕テ
ーブル９の半径方向への振子運動が可能である。この振
子運動はローラ７の摩耗を少なくしており、これがロー
ラピボットを有するミルの利点であるといわれている。

【００１１】粉砕性能を支配する主要因子である粉砕荷
重は、粉砕ローラ７や加圧フレーム２６等の粉砕部の自
重と、加圧フレーム２６と基礎マット１５を連結する加
圧装置３１付きの加圧軸（以下、テンションロッド１２
と呼ぶ。）によって加圧される荷重の合力として与えら
れる。この合力のことを以下では全粉砕荷重と呼ぶ。加
圧装置の荷重値は、給炭量で代表されるミル運転条件の
信号４１を荷重制御装置４０に入力することによってコ
ントロールされる。

【００１２】上記の従来装置では、低負荷時や停止時
に、激しい自励振動が発生するという問題点があった。
低負荷時や停止時には粉砕装置内へ供給される被粉砕物
が少量またはゼロとなるため、粉砕テーブル上の被粉砕
物の量が少なくなると共に粒度が細かくなり、ローラと
被粉砕物との間に滑りが発生しやすくなる。ローラと被
粉砕物に滑りが発生した場合、ローラに上下方向の振動
が誘発され、この振動が自励的に成長し非常に激しい振
動となるので、粉砕装置の運転を継続できない等の支障
をきたしている。このような振動は、通常１５Ｈｚ程度
の比較的振動数が高い領域で起こり、その振動の強さを
表す加速度レベルは重力加速度の数倍となる。

【００１３】このような問題点を解決するため、本願と
同一出願人による次に示すような技術（特開平９ー４７
６８０号公報）が開発されている。まず、図２０の発明
は、油圧媒体２６に流れ抵抗を与える手段として、流量
調整弁２３を油圧管路２７に設け、流量調整弁２３の開
度を変えて油圧媒体２６に対する流れ抵抗値を最適な値
に設定することにより油式ダンパーを形成し、粉砕部の
振動を吸収低減させるものである。

【００１４】粉砕装置運転中にローラ２と被粉砕物１８
の間にスリップが発生し、ローラ２が上下方向に激しく
振動すると、ローラブラケット３、加圧フレーム９、ピ
ボツトアーム１２、ローディングロッド１３、ピストン
２１も同様に上下動し、シリンダ２０内の油圧媒体２６
がシリンダ２０から流出／流入する。これに伴って、管
路２７中の油圧媒体２６も動き、油圧媒体２６は流量調
整弁２３を通過し、アキュムレータ２２に流出／流入す
ることになる。

【００１５】流量調整弁２３の開度を調整して油圧媒体
２６の流れに適当な抵抗を与えてやることにより、流量
調整弁２３が油式ダンパーとして機能し油圧媒体２６の
振動エネルギを吸収することが可能であり、ひいてはロ
ーラ２の振動成長を防止することが可能である。この技
術では、ローラブラケット２３に粉砕部の振動をモニタ
ーするためのセンサ２５が取り付けられており、制御装
置２４で流量調整弁２３の流れ抵抗値を振動吸収効果が
常に最大となるように調整することができるようになっ
ている。

【００１６】更に、図２１に示した技術は図２０の従来
技術の振動吸収効果を増大させるために、ピストン２１
の上部側及び下部側両方に油圧媒体２６ａ，２６ｂを収
容したものである。油圧媒体２６ａ，２６ｂそれぞれに
対して流量調整弁２３ａ，２３ｂが設けられているの
で、両者で振動吸収が可能であり、大きな防振効果を得
ることができる。

【００１７】また、本願と同一出願人による他の従来技
術（特開平９ー４７６７８号公報）を図２２及び図２３
を用いて説明する。図２２に示すように、この技術はハ
ウジング１０とテンションロッド１２の間に摩擦ダンパ
１０１を設け、ロッド１２の軸方向の動きを抑制し、ミ
ルの振動を抑えるものである。図２３は図２２に示す摩
擦ダンパ１０１の一つを横割りにし、拡大したものであ
る。このダンパは、ボルト１０９を締付けて皿バネ１０
５に圧縮力を与えることにより、締付用治具１０７を介
して摩擦材１０８をテンションロッド１２に締め付け、
ロッド１２に摩擦力を与えて振動を止めるものである。

【００１８】上記した油圧ダンパや摩擦ダンパの他、こ
れまでに一般的な防振の目的で各種のダンパが開発され
ている。それらの代表的なものの特徴を図２４に示す。
以下、ミル防振への適用性という観点から、各種ダンパ
の特徴を説明する。

【００１９】まず油圧ダンパは、振動数が約１０Ｈｚ以
上となる高い振動数の領域では、油の内部に気泡が生じ
る現象、いわゆるベーパロックにより制振性能が劣るこ
とがあるため、１５Ｈｚ程度の振動となるミルの振動を
抑制する効果が小さくなる可能性がある。

【００２０】これに対して磁力ダンパは、低振動数から
高振動数にわたる広い領域で制振できるダンパである
が、このダンパは制振力が小さく、ミルの振動を抑える
ことができない。

【００２１】磁力ダンパと同様に、広い振動数の領域で
振動を抑えることができるダンパとして、樹脂などの粘
り特性を利用した粘弾性ダンパがある。粘弾性ダンパ
は、対象振動数及び制振力の点からミルの防振に効果が
期待できる。

【００２２】これと同様に、摩擦ダンパも対象振動数及
び制振力の点ではミルの防振への有効であると言える。

【００２３】

【発明が解決しようとする課題】粘弾性ダンパは、抑え
られる揺れの幅（以下、ストロークと呼ぶ。）が数ｃｍ
程度と小さいことが問題である。これに対して、ミルの
ローラは運転時に石炭を噛み込んで、ローラの上下方向
の位置が１０〜２０ｃｍ程度変化する（以下、この現象
をローラのドリフトと呼ぶ）。このドリフトは問題とな
るミルの振動とは関係ない。このドリフト量は、粘弾性
ダンパのストロークをはるかに越えてしまい、粘弾性ダ
ンパをミルの防振に適用する場合には、このようなスト
ロークの問題を解決する必要がある。

【００２４】一方、摩擦ダンパは摩擦材の消耗が激しい
ことが問題である。例えば、図２３のように、振動が起
きていない場合でも常時摩擦力が作用するようにしたダ
ンパの場合、問題となる振動に関係のないローラのドリ
フト時であってもダンパが機能し、摩擦材の摩耗を加速
することにつながる。これにより、摩擦ダンパをミルの
防振に適用する場合には、問題となる激しい振動が生じ
た場合にのみダンパが働くように工夫する必要がある。

【００２５】また、油圧ダンパでは、ローラに発生した
振動すべてが振動吸収作用のある流量調整弁に伝わら
ず、振動吸収作用のない加圧ポンプ側に伝わったり、弾
性体として作用する多量の油圧媒体内で散逸したりする
ため、ローラの振動を吸収する効果が十分でなく、ロー
ラの振動が成長してしまう場合があるという問題点があ
った。

【００２６】本発明の目的は、上記粘弾性ダンパのスト
ロークの問題、及び摩擦ダンパの摩耗の問題を解決する
ことにより、メインテナンスが容易でかつ信頼性の高い
構造改善を行い、粉砕性能を損なうことなく、振動を防
止することにある。

【００２７】また、本発明の目的は、従来技術の油圧ダ
ンパよりも振動吸収効果が大きく、自励振動が発生しや
すい被粉砕物を粉砕する場合においても振動を十分に防
止できるローラ式粉砕装置を提案することにある。

【００２８】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は主として次のような構成を採用する。

【００２９】回転自在に支持された粉砕リング、前記粉
砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置された複数
の粉砕ローラ、前記粉砕ローラの回転軸を保持するロー
ラブラケット、前記ローラブラケットを保持する加圧フ
レーム、をそれぞれハウジング内部に有し、前記加圧フ
レームに加圧軸を介して荷重を作用させる加圧装置をハ
ウジング外部に有して、被粉砕物を前記粉砕ローラと前
記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装置であって、前
記加圧フレームから鉛直方向に伸ばした加圧フレーム拘
束軸を設け、前記拘束軸の上下方向のスライド運動を抑
制する抑制装置をハウジング外部に設け、前記拘束軸の
振動を吸収する振動吸収材を前記抑制装置に設定し、前
記粉砕ローラに因る振動が規定値以上になった場合に前
記抑制装置を作動させて前記振動吸収材を前記拘束軸に
当接させるローラ式粉砕装置。

【００３０】また、前記ローラ式粉砕装置において、前
記拘束軸は、その軸の上下部分を粘弾性ダンパを介在さ
せて連係しているローラ式粉砕装置。

【００３１】また、回転自在に支持された粉砕リング
と、前記粉砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置
された複数の粉砕ローラと、前記粉砕ローラの回転軸を
保持するローラブラケットと、前記ローラブラケットを
保持する加圧フレームと、前記加圧フレームに荷重を作
用させる加圧用油圧機構と、を備えて、被粉砕物を前記
粉砕ローラと前記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装
置であって、前記加圧用油圧機構の加圧方向上流側に粉
砕ローラに因る振動を減衰させるための振動減衰付加用
油圧機構を設けるローラ式粉砕装置。

【００３２】また、前記ローラ式粉砕装置において、前
記振動減衰付加用油圧機構は、シリンダ内のピストンの
上部側及び下部側の両方に圧力媒体を収容し、両圧力媒
体を連結する配管に前記圧力媒体の流れに抵抗を与える
流れ抵抗付与手段を設けるローラ式粉砕装置。

【００３３】また、回転自在に支持された粉砕リング
と、前記粉砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置
された複数の粉砕ローラと、前記粉砕ローラの回転軸を
保持するローラブラケットと、前記ローラブラケットを
保持する加圧フレームと、前記加圧フレームに荷重を作
用させる加圧用油圧機構と、を備えて、被粉砕物を前記
粉砕ローラと前記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装
置であって、前記加圧用油圧機構の加圧方向上流側に粉
砕ローラに因る振動を減衰させるための振動減衰付加用
油圧機構を設け、前記振動減衰付加用油圧機構は、シリ
ンダ内のピストンの上部側及び下部側の両方に圧力媒体
を収容し、前記ピストンは絞り機構付きピストンであっ
て、前記絞り機構によって前記両圧力媒体を流通させる
とともに前記圧力媒体の流れに抵抗を与えるローラ式粉
砕装置。

【００３４】

【発明の実施の形態】本発明の実施形態に係るローラ式
粉砕装置（ローラミル）について図面を用いて以下説明
する。

【００３５】図１〜図４には、本発明の第１の実施形態
に係るローラ式粉砕装置を示す。まず、図１は、ミルを
縦割りにした断面図で、テンションロッド１２と加圧フ
レーム２６の連結部付近の概要を示したものである。本
発明は、ミルの振動が発生した場合にのみ、粘弾性体や
摩擦材を振動吸収材として機能させ、加圧フレーム２６
の上下振動を抑える構造に関するものである。その構造
は、加圧フレーム２６の上部にピン結合部１２ｃを介し
てロッド１２ａを設け、そのロッド１２ａの上端部に板
１２ｅを、さらに板１２ｅの上端部に別のロッド１２ｄ
を設けたものである。ロッド１２ｄはガイド６２ｄによ
り前後左右方向の動きは拘束されており、上下方向には
自由に動く状態になっている。

【００３６】一方、ハウジング１０には板１２ｅの上下
動を抑制する抑制装置７４を設置している。この抑制装
置７４には油圧シリンダ６９（図３を参照）が設けられ
ており、このシリンダ６９により板１２ｅにブレーキを
かける仕組みになっている。油圧シリンダ６９と板１２
ｅの間には振動吸収材７５（図３を参照）を設けてお
り、ブレーキをかけた場合、振動吸収材が板１２ｅに押
しつけられる仕組みになっている。

【００３７】以上述べたような構造にしておけば、ミル
で問題となる振動が起きて板１２ｅが上下した場合だけ
ロッド抑制装置７４を用いて振動が吸収できる。

【００３８】図１では、ロッド抑制装置７４の例として
油圧式のものを示した。この装置７４には、センサ６４
で測定した加速度に応じて油圧制御装置６５及び油圧装
置６６を介して油圧がかけられ、ブレーキ力を発生する
仕組みになっている。

【００３９】本実施形態に係るロッド抑制装置７４がミ
ル全体にどのように設置されるかを、図１中のＨ−Ｈ断
面で見たものが図２である。抑制装置７４は１台あたり
二つの固定治具７４ａを有している。本実施形態では抑
制装置は加圧フレーム２６の各コーナ部に１台設置され
ている。このように抑制装置を配置すれば、加圧フレー
ム２６全体の揺れを均等に抑えることができる。

【００４０】図２中のロッド抑制装置の固定治具７４
ａ、板１２ｅ等を拡大したものが図３であり、図３の断
面図が図４である。油圧シリンダ６９は、治具７４ａを
介してハウジング１０に固定されている。シリンダ６９
の先端には、板７０を介して振動吸収材７５をボルト７
１で固定している。このような固定方法にしておけば、
メインテナンス等のときに振動吸収材７５の着脱が容易
である。振動吸収材としては、粘弾性体あるいは摩擦材
を使用する。

【００４１】粘弾性体には高分子材料が広く使用されて
おり、摩擦材としては窒化処理した鋳鉄等の金属製の材
料が一般に用いられているので、そのような材料を用い
ればよい。

【００４２】以上、油圧式のロッド抑制装置について述
べたが、電磁式のもの又は空気圧を利用するもの等も使
用可能であり、本実施形態では特にその形式を限定する
ものではない。

【００４３】次に、図３及び図４に示した振動吸収材７
５として２枚の粘弾性板を用い、ミルの振動を抑えるの
に必要な粘弾性板の厚さ、表面積及びせん断強度等のパ
ラメータを設定する方法を以下に述べる。

【００４４】ミルの振動を止めるのに必要な減衰定数Ｃ
_V、ミルの振動数ｆ、振幅ｙを用いれば、振動を抑える
ために要求されるダンパの制振力Ｆ_Vは、下式で計算で
きる。

【００４５】Ｆ_V＝２πｆＣ_Vｙ ……（１）一方、式（１）に示したＦ_Vは、振幅ｙ、粘弾性板の厚
さｔ_V、表面積Ａ_V及びせん断強度Ｇ_Vの関数になってお
り、下式でも算定できる。

【００４６】Ｆ_V＝２Ｇ_VＡ_Vｙ／ｔ_V……（２）以上より、式（１）及び式（２）を用いれば、ミルの振
動を抑えるのに必要なＧ_V，Ａ_V及びｔ_V等のパラメータ
を決められる。

【００４７】このようなパラメータの設定例として、１
００万キロワット級ボイラのミルの振動を止める場合を
考える。例として、振動数ｆ＝１５（Ｈｚ）、振幅ｙ＝
０．２（ｃｍ）に設定し、これらの値の他、Ｃ_Vを式
（１）に代入して計算したＦ_Vは約２×１０⁴（Ｎ）にな
る。仮に、粘弾性板の厚さｔ_V＝１（ｃｍ）、表面積Ａ_V
＝１００（ｃｍ²）とし、Ｆ_V，ｔ_V，ｙ及びＡ_Vを式
（２）に代入して計算すれば、必要なせん断強度として
Ｇ_V＝約５０（ｋｇｆ／ｃｍ²）が得られる。

【００４８】また、図１に示すロッド抑制装置７４に発
生すべきブレーキ力について説明する。ミルが振動する
場合の加速度レベルは、通常、重力加速度の３倍程度と
なる。１本のロッド１２ａを介して板１２ｅに連結され
ているローラ７や加圧フレーム等２６の部品の重量は約
２０ｔであるから、ミル振動時には、この約２０ｔの３
倍の約６０ｔの力が板１２ｅに動的に作用する。シリン
ダ６９等の部品は、このような力を抑えるように設計す
る必要がある。

【００４９】次に、板１２ｅを抑制するためのブレーキ
の操作法について述べる。図１に示したように、本実施
形態ではセンサ６４で測定した加速度に応じて油圧制御
装置６５、油圧装置６６及び油送管６３を介してシリン
ダ６９に油圧をかけ、ブレーキ力Ｐを発生する。ブレー
キ力の発生方法の詳細を図１０に示す。

【００５０】図１０に示すように、センサ６４で測定し
たロッド１２ａの加速度の絶対値が規定値Ｘ_aを越える
かどうかを判定して、越えた場合に、時間Δｔの間だけ
ブレーキ力Ｐを発生させる。このようにブレーキを操作
すれば、前述した粘弾性板が効くので、ミルの振動が増
幅するのを妨げる。実機ボイラのミルの振動を例にとっ
た場合に、Δｔは１０ｓ程度、加速度の規定値ｘ_aは
０．１Ｇ程度に設定すればよい。

【００５１】ロッド１２ａに生じる加速度の絶対値が規
定値ｘ_aを越えるかどうかを判定する方法として、時刻
歴波形を用いる代わりに、図１１に示すような波形を変
換したスペクトルを用いてもよい。図１１はロッドの上
下加速度を縦軸にとり、ミルで問題となる振動数で無次
元化した振動数を横軸にとったものである。この図に示
すように、実線で描いたスペクトルが点線のように変化
して加速度が規定値Ｘ_aを越えたかどうかを判定すれば
よい。

【００５２】図３及び図４に示した振動吸収剤７５とし
て、粘弾性板の代わりに摩擦板を用いた場合も、振動を
抑えるのに要求されるダンパの振動力Ｆ_fは、式（１）
のＦ_ｖと同じである。

【００５３】Ｆ_ｆ＝Ｆ_v＝２πｆＣ_Vｙ ……（３）一方、Ｆ_fは、以下のように、摩擦板の動摩擦系数μ
と、油圧シリンダ６９によってかけられるブレーキ力Ｐ
の関数になる。

【００５４】Ｆ_f＝２μＰ ……（４）以上より、式（３）及び（４）を用いれば、ミルの振動
を抑えるのに必要なμ、およびＰ等のパラメータを決め
られる。

【００５５】このようなパラメータの設定例として、１
００万キロワット級ボイラのミルの振動を止める場合を
考える。例として、振動数ｆ＝１５（Ｈｚ）、振幅ｙ＝
０．２（ｃｍ）に設定し、これらの値の他、Ｃ_vを式
（１）に代入して計算したＦ_fは約２（ｔｆ）になる。
仮に、動摩擦系数μ＝０．３とすれば、Ｐ＝約３．３
（ｔｆ）が得られる。

【００５６】図１に示すロッド制御装置７４によるブレ
ーキの操作法は、振動吸収剤として、粘弾性板を使う場
合に述べたものと同じ方法でよい。

【００５７】次に、本発明の第２の実施形態について図
５〜図９を用いて説明する。図５はミルを縦割りにした
断面図で、テンションロッド１２と加圧フレーム２６の
連結部付近の概要を示したものである。本実施形態は、
ミルの振動が発生した場合にのみ粘弾性ダンパ６１を機
能させ、振動が起きていない場合には機能させないよう
にする防振構造に関するものである。

【００５８】この防振構造は、加圧フレーム２６の上部
にピン結合部１２ｃを介してロッド１２ｂを設け、その
ロッド１２ｂの上端部に粘弾性ダンパ６１を設けたもの
である。粘弾性ダンパ６１の上部には別のロッド１２ａ
を設け、ロッド１２ａの上には板１２ｅ、板１２ｅの上
にはロッド１２ｄを設けている。ロッド１２ｄはガイド
６２ｄにより前後左右方向の動きは拘束されており、上
下方向には自由に動く状態になっている。一方、ハウジ
ング１０には板１２ｅの上下動を抑制する装置７４を設
置している。この抑制装置７４には油圧シリンダ６９が
設けられており、このシリンダ６９により板１２ｅにブ
レーキをかける仕組みになっている。

【００５９】以上述べたような構造を採用することによ
って、問題となる振動が起きて板１２ｅが上下した場合
だけダンパ６１が効くように、抑制装置７４によりブレ
ーキをかけてロッド板１２ｅ及びロッド１２ａの動きを
止めることができる。

【００６０】図５では、抑制装置７４の例として油圧式
のもの示した。この装置には、センサ６４で測定した加
速度に応じて油圧制御装置６５及び油圧装置６６を介し
て油圧がかけられ、ブレーキ力を発生する仕組みになっ
ている。

【００６１】図６は、図５に示す粘弾性ダンパ６１を拡
大したものである。図６の（１）に示すように、このダ
ンパ６１を用いるにはロッド１２ａの端を凸型６１ａに
加工して、下側のロッド１２ｂの端を凹型６１ｂに加工
する。図６の（１）中の線Ａ−Ａを境に、上側のロッド
１２ａと下側のロッド１２ｂを見たものを図６の（２）
に示す。粘弾性ダンパは、図６の（３）に示すように、
このように加工した部分６１ａ，６１ｂの間に粘弾性体
で作った板６１ｃを張合わせたものである。

【００６２】以上の説明では、ロッド１２ａの端を凸型
に、ロッド１２ｂを凹型に加工すると述べたが、上側１
２ａを凹型に、下側１２ｂを凸型に加工しても良い。ま
た、ロッド自体を加工する必要はなく、例えば図７に示
すように、線Ｂ−Ｂと線Ｃ−Ｃで区切られる部分６１
ａ，６１ｂ，６１ｃを持つ装置を利用し、その装置を溶
接６１ｄによって固定してもよい。また、図８に示すよ
うに、部品６１ａ，６１ｂ，６１ｃを持つ装置を、ボル
ト６１ｅを使って接合するものであってもよい。

【００６３】また、図６（１）に示すような凸型６１ａ
と凹型６１ｂを用いたダンパについて述べたが、ダンパ
の形状は、図９に示すようなものであっても良く、本発
明の第２の実施形態では、特にその形にはこだわらない
ものである。

【００６４】次に、本発明の第３の実施形態に係るロー
ラ式粉砕装置について、図１２〜図１４を用いて以下説
明する。第３の実施形態の側面図を図１２に示す。粉砕
リング１上のくぼみ部には、ローラブラケット３に軸５
及びベアリングにより回転可能なように支持されたロー
ラ２が設置されている。ローラブラケット３の上部及び
加圧フレーム９の下面にはピボツトピン４が入る溝が加
工されており、ローラブラケット３及びローラ２はピボ
ツトピン４を介して加圧フレーム９により粉砕リング１
上に押しつけられるとともに、ローラ２がピボツトピン
４を中心に振り子運動できるようになっている。

【００６５】加圧フレーム９にはピボツトアーム１２が
取り付けられており、このピボツトアーム１２のもう一
方の端部はローディングロッド１３とつながっている。
ローディングロッド１３のもう一方の端部側には、減衰
付加用ピストン２４及び加圧用ピストン２１が取り付け
られている。

【００６６】加圧用ピストン２１は加圧用シリンダ２０
に収容されており、加圧用シリンダ２０内の加圧用ピス
トン２１の上部には管路２２が取り付けられ、この管路
２２を通して加圧された油圧媒体２３を図示していない
加圧ポンプで加圧用ピストン２１の上部に供給すること
によりローラ２を粉砕リング１上に加圧するようになっ
ている。

【００６７】一方、減衰付加用ピストン２４は、加圧用
シリンダ２０の上部に固定された減衰付加用シリンダ２
５に収容されており、減衰付加用シリンダ２５の上部側
及び下部側部屋にはそれぞれ圧力媒体２６ａ，２６ｂが
収容され、両部屋は管路２７ａ及び２７ｂでつながって
いる。管路２７ａと２７ｂの間には流量調整弁２８が設
けられており、管路２７ａ，２７ｂを通過する圧力媒体
の動きに抵抗を与えられるようになっている。ローラブ
ラケット３には振動計２９が取り付けられており、粉砕
部の振動をモニターすることにより、制御装置３０によ
り流量調整弁２８の開度を振動吸収効果が常に最大とな
るように制御することが可能になっている。

【００６８】図１２において、ローラ２と被粉砕物１８
に滑りが発生し、スティックスリップやコルゲーション
現象により、ローラ２が上下方向に激しく振動すると、
ローラブラケット３、加圧フレーム９、ピボツトアーム
１２、ローディングロッド１３及び減衰付加用ピストン
２４も同様に上下動することになる。減衰付加用シリン
ダ２４内の減衰付加用ピストン２１が上下動すると、減
衰付加用シリンダ２５内の上部側油圧媒体２６ａ及び下
部側油圧媒体２６ｂの両方が減衰付加用シリンダ２５か
ら流出／流入する。

【００６９】これに伴って、管路２７ａ，２７ｂ中の油
圧媒体２６ａ，２６ｂも動き、油圧媒体２６ａ，２６ｂ
は流量調整弁２８を通過する。流量調整弁２８は油圧媒
体２６ａ，２６ｂに対して流れ抵抗として働くことにな
る。更に、検討の結果によると、流量調整弁２８の開度
すなわち流れ抵抗値を適切に設定することによって減衰
付加用シリンダ２５を油式ダンパーとして働かせること
ができ、粉砕部の激しい振動を吸収低減させることが可
能である。

【００７０】本実施形態に係る粉砕装置では、減衰付加
用油圧シリンダ２５が加圧用油圧シリンダ２０の加圧方
向上流側に配置されているため、ローラ２に発生した振
動すべてが油圧媒体２６ａ，２６ｂを介して流量調整弁
２８に伝わるため、非常に大きな振動吸収効果を得るこ
とが可能である。

【００７１】これに対して、図２０及び図２１に示した
従来装置においては、ローラ２に発生した振動はピスト
ン２１からシリンダ２０内の油圧媒体２６、管路２７内
の油圧媒体を介して流量調整弁２３だけではなく図示し
ていない加圧ポンプ側にも伝わること、管路２７及び油
圧シリンダ２０内の油圧媒体２６が本発明に比べて多量
であるため、振動が油圧媒体内で散逸してしまうことな
どにより、すべての振動が流量調整弁２３に伝わらない
ため、十分な振動吸収効果を得ることができない。

【００７２】次に、油圧媒体に流れ抵抗を与えることに
より振動を吸収できることについて説明する。図１３
は、流量調整弁２８の開度を変化させることにより油圧
媒体の流れ抵抗値を変化させた時の振動吸収低減効果を
示す模式図である。横軸は流れ抵抗値Ｒ（Ｎｓ／ｍ
ｍ⁵）であり、流量調整弁２８を通過する油圧媒体２６
の流量Ｑ（ｍｍ³／ｓ）、減衰付加用シリンダ２５及び
管路２７ａの圧力Ｐ_a（Ｎ／ｍｍ²）、管路２７ｂ内の圧
力Ｐ_b（Ｎ／ｍｍ²）と次式の関係がある。

【００７３】Ｑ＝（Ｐ_a−Ｐ_b）／Ｒ ……（５）縦軸はローラ２を上下方向に固有振動数で強制加振した
ときの振動変位の大きさである。粉砕装置に自励振動が
発生した場合、その振動数はほぼ粉砕部の固有振動数と
なるため、固有振動数における振動を吸収できる必要が
ある。

【００７４】図１３に示すように、流れ抵抗値を変化さ
せるローラ２の固有振動数における振動変位量も変化
し、最も振動変位量が小さくなる流れ抵抗値、すなわ
ち、振動吸収効果が最も大きくなる流れ抵抗値が存在す
る。

【００７５】以下に代表的な３つの流れ抵抗値の領域に
おけるローラ２及び減衰付加用ピストン２４の動きにつ
いて説明する。

【００７６】領域Ｒ_A〜Ｒ_Bは、流れ抵抗値が小さすぎる
領域であり、油圧媒体２６は流量調整弁２８を抵抗なく
通過する。この場合、減衰付加用ピストン２４はローラ
２の振動に伴って自由に上下動できることになり、ロー
ラ２の振動を吸収低減することができない。

【００７７】一方、領域Ｒ_D〜Ｒ_Eは流れ抵抗値が大きす
ぎる領域であり、油圧媒体２６は流量調整弁２８をほと
んど通過しないことになる。油圧媒体２６が流量調整弁
２８を通過しないと、減衰付加用ピストン２４もほとん
ど上下動できないが、ローラ２に発生した振動により、
軸５、ピボツトピン４、ローディングロッド１３及び油
圧媒体２６が弾性体として振動するため、ローラ２の振
動も成長し、振動を吸収低減することはできない。

【００７８】領域Ｒ_B〜Ｒ_Dは振動を吸収低減できる流れ
抵抗値である。この場合、ローラ２及び減衰付加用ピス
トン２４の上下動によって生じた油圧媒体２６の振動
は、流量調整弁２８の流れ抵抗によって吸収することが
できるので、ローラ２の上下動を吸収低減することが可
能である。Ｒ_Cが最も振動を吸収低減できる流れ抵抗値
であり、流量調整弁２８の流れ抵抗値をＲ_Cに設定すれ
ば、ローラ２及び粉砕部の振動を最も吸収低減すること
ができ自励振動の発生を防止できる。

【００７９】次に、本実施形態のローラ式粉砕装置が従
来装置に比べて振動吸収効果が大きいことを確認するた
め、図１２（本実施形態）及び図２１（従来装置）に対
応する数値解析モデルを作成し、固有値解析を実施し
た。解析モデルは各部品に対応する集中質量をバネで結
合したものであり、流量調整弁の流れ抵抗値Ｒをパラメ
ータとして固有振動数及び振動吸収効果を表す減衰比を
求めた。

【００８０】図１４の（１）は固有振動数と流量調整弁
の流れ抵抗値Ｒの関係である。流量調整弁の流れ抵抗値
が１０^-7Ｎｓ／ｍｍ⁵以下の領域では、本実施形態及び
従来装置ともに油圧媒体が流量調整弁を抵抗なく流れ、
図１２の減衰付加用ピストン２４及び図２１のピストン
２１が自由に上下動するため、固有振動数が小さくなっ
ている。流れ抵抗値Ｒが増加し１０^-7Ｎｓ／ｍｍ⁵以上
になると、流量調整弁を通過する油圧媒体の量が少なく
なり、図１２の減衰付加用ピストン２４及び図２１のピ
ストン２１の上下動が抑制されるため、両者とも固有振
動数が急増している。

【００８１】流れ抵抗値が１０^-5Ｎｓ／ｍｍ⁵以上で
は、油圧媒体が流量調整弁を全く流れないため、本実施
形態と従来装置はともにその固有振動数は流れ抵抗値に
よらず一定となっている。流れ抵抗値Ｒが１０^-7Ｎｓ／
ｍｍ⁵以上で、従来装置よりも本実施形態の固有振動数
が高くなっているのは流量調整弁までの油圧媒体の量に
関係しており、本実施形態における減衰付加用シリンダ
２５及び管路２７内の油圧媒体２６の量に比べて、図２
１の従来装置のシリンダ２０及び管路２７内の油圧媒体
の量が多いためである。

【００８２】図１４の（２）は振動吸収効果の大きさを
表す減衰比である。減衰比が大きい程、振動吸収効果が
大きいことを示している。流れ抵抗値が１０^-8Ｎｓ／ｍ
ｍ⁵以下の領域では、本発明、従来装置ともに減衰比は
小さく振動吸収効果はほとんどない。流れ抵抗値が増加
し１０^-5〜１０^-8Ｎｓ／ｍｍ⁵付近になると本発明、従
来装置とも減衰比が急増し、振動吸収効果が最大となっ
ている。最大減衰比は本発明の場合が約０．５６、従来
機構が０．４であり約１．４倍になっている。

【００８３】本実施形態が従来装置に比べて顕著に振動
吸収効果が大きくなるのは、前述のように本実施形態で
はローラの振動のほとんどが流量調整弁に伝わるのに対
して、従来装置ではローラの振動の一部しか流量調整弁
に伝わらないためである。更に流れ抵抗値が増加すると
減衰比は急激に減少し、１０^-5Ｎｓ／ｍｍ⁵以上ではほ
とんど振動吸収効果がなくなっている。これは、流量調
整弁の流れ抵抗値が大きくなると、油圧媒体２６が流量
調整弁をほとんど通過しないので、振動を吸収できない
ためである。

【００８４】以上のように、本実施形態に係るローラ式
粉砕装置によれば、従来装置に比べて非常に大きな振動
吸収効果が得られ、自励振動が発生しやすい被粉砕物を
粉砕する場合においても振動を十分に吸収し、自励振動
の発生を未然に防止することが可能である。

【００８５】また、本発明の第４の実施形態について説
明する。図１５に示す第４の実施形態は加圧用油圧シリ
ンダ２０と減衰付加用油圧シリンダ２５を離して配置し
たものである。図１２の実施形態では減衰付加用油圧シ
リンダ２５が加圧用シリンダ２０の上部に固定されてい
るのに対して、本実施形態では減衰付加用シリンダ２５
がハウジング１９の側面に固定されている。本実施形態
も図１２と同様に減衰付加用シリンダ２５が加圧用シリ
ンダ２０よりも加圧方向上流側にあり、その作用・効果
も同様であるが、ハウジング１９に大きな荷重が作用す
るためハウジング１９の強度の確保について配慮してお
く必要がある。

【００８６】図１６に示す第５の実施形態は、減衰付加
用シリンダ２５内のピストンを絞り機構付ピストン３１
としたものである。絞り機構付ピストン３１には絞り穴
３２が設けられ、流量調整弁３３が組み込まれており、
油圧媒体２６ａ，２６ｂがこの絞り穴３２及び流量調整
弁３３を通過することにより、流れ抵抗を与えられるよ
うになっている。本実施形態に特有の効果としては、油
圧機構がコンパクトになるという利点がある。

【００８７】以上説明したように、本発明は、次のよう
な構成と機能乃至作用を奏するものを含むものである。

【００８８】（１）問題となるミルの振動が発生した場
合にのみ粘弾性あるいは摩擦材を機能させ、振動が起き
ていない場合には機能させないようにするため、加圧フ
レームの上側に取付けた軸の上部に、前記軸方向の動き
を抑制する抑制装置を設ける。

【００８９】（２）前記抑制装置と前記軸の間に粘弾性
体あるいは摩擦材を設け、問題となる振動が起きて前記
軸が上下した場合だけ、抑制装置によりブレーキをかけ
て粘弾性体あるいは摩擦材を前記軸に押し当て、前記軸
の上下動を拘束する。振動が起きていない場合は、抑制
装置を働かせず前記軸が自由に上下できるようにする。

【００９０】（３）前記抑制装置によりブレーキをかけ
るかどうかの判定は、測定したミルの振動波形、あるい
は波形を変換して得られるスペクトルが規定値を越える
か越えないかによって行う。

【００９１】（４）上記（１）及び（２）の代わりに、
加圧フレームの上側に取付けた軸の上部に、前記軸方向
の動きを抑制する抑制装置を設け、この抑制装置と加圧
フレームの間の前記軸の部分に粘弾性ダンパを設け、問
題となる振動が起きて前記軸が上下した場合だけダンパ
が効くように、抑制装置によりブレーキをかけて前記軸
の上部の振動を止める。

【００９２】（１）〜（４）の構成によって、加圧フレ
ームの上部に取付けた軸の軸方向振動を吸収することに
より、前記軸に連結されている加圧フレームや、加圧フ
レームに連結されているブラケット、ブラケットに連結
されるローラの揺れを抑え、ひいてはミル全体を防振す
る。

【００９３】（５）粉砕用ローラを粉砕リング上に加圧
するための加圧用油圧機構の加圧方向上流側の同一軸上
に、減衰付加用シリンダ内で加圧ロッドに固定された減
衰付加用ピストンの上部及び下部側の両方に圧力媒体を
収容し、両圧力媒体を連結する配管に例えば絞り弁や流
量調整弁のような圧力媒体の流れに抵抗を与える手段を
取り付け、それぞれの流れ抵抗付与手段の抵抗値を粉砕
部の振動を最も吸収できる値に設定できる減衰付加用油
圧機構を設ける。

【００９４】（５）の構成によって、加圧用油圧機構の
加圧方向上流側に減衰付加用油圧機構が配置され、加圧
用及び減衰付加用油圧機構が独立しているため、ローラ
の振動が振動吸収作用のない加圧ポンプ側に伝わった
り、多量の油圧媒体内で散逸したりすることがない。そ
のため、ローラに発生した振動すべてが振動吸収作用の
ある流量調整弁に伝わるようになり、従来装置に比べて
ローラの振動を吸収する効果が顕著に大きくなるので、
振動が発生しやすい被粉砕物を粉砕する場合においても
ローラの振動が成長することはない。

【００９５】

【発明の効果】本発明は、防振装置をハウジング外部に
設けるものであるので、たとえ防振装置が破損してもミ
ル粉砕部に損傷を与えることがないため、ミルの運転に
支障なく防振できる。その結果として、ミルだけでなく
プラント全体のフレキシブルな運用が可能となる。

【００９６】本発明になるローラ式粉砕装置によれば、
粉砕時の振動を防止することが可能であり、振動発生に
より運転範囲が制限されるようなことはなく、安定な粉
砕が可能となる。

【００９７】また、従来振動発生により実現できなかっ
た被粉砕物の超微粉化も可能であり、例えば、本発明を
石炭焚火力発電ボイラの石炭粉砕装置に適用した場合に
は、石炭の超微粉化により燃焼効率が向上するなど、多
大な効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態に係るローラ式粉砕装
置に関する全体構成を示した図である。

【図２】第１の実施形態を構成するロッド抑制装置の詳
細を示した図である。

【図３】ロッド抑制装置の詳細を示した図である。

【図４】ロッド抑制装置の詳細を示した図である。

【図５】本発明の第２の実施形態に係るローラ式粉砕装
置に関する全体構成を示した図である。

【図６】第２の実施形態を構成する粘弾性ダンパの詳細
を示した図である。

【図７】粘弾性ダンパの詳細を示した図である。

【図８】粘弾性ダンパの詳細を示した図である。

【図９】粘弾性ダンパの詳細を示した図である。

【図１０】ロッド抑制装置におけるブレーキの作動態様
を示す図である。

【図１１】ロッドの振動態様を示す図である。

【図１２】本発明の第３の実施形態に係るローラ式粉砕
装置に関する全体構成を示した図である。

【図１３】粉砕部の振動変位と油圧媒体の流れ抵抗値の
関係を示す図である。

【図１４】固有振動数変化と流れ抵抗値、減衰比と流れ
抵抗値、のそれぞれの関係の解析結果を示す図である。

【図１５】本発明の第４の実施形態に係るローラ式粉砕
装置に関する全体構成を示した図である。

【図１６】本発明の第５の実施形態に係るローラ式粉砕
装置に関する全体構成を示した図である。

【図１７】従来技術に係るローラ式粉砕装置に関する全
体構成を示した図である。

【図１８】従来技術に係るローラ式粉砕装置の一般的な
油圧加圧機構を示す図である。

【図１９】従来技術に係るローラ式粉砕装置の加圧機構
を示す図である。

【図２０】従来技術に係るローラ式粉砕装置の油圧加圧
機構の一例を示す図である。

【図２１】従来技術に係るローラ式粉砕装置の油圧加圧
機構の他例を示す図である。

【図２２】従来技術に係るローラ式粉砕装置の加圧機構
の一例を示す図である。

【図２３】従来技術に係るローラ式粉砕装置の加圧機構
の一例を示す断面図である。

【図２４】従来開発された各種ダンパの特徴を説明する
図である。

【符号の説明】

４ローラピボット（図１〜図９）５ローラブラケット（図１〜図９）７粉砕ローラ（図１〜図９）８粉砕リング（図１〜図９）１０ミルハウジング（図１〜図９）１２テンションロッド（図１〜図９）２６加圧フレーム（図１〜図９）６１粘弾性ダンパ（図１〜図９）６３油送管（図１〜図９）６４加速度センサ（図１〜図９）６５油圧制御装置（図１〜図９）６６油圧装置（図１〜図９）６９油圧シリンダ（図１〜図９）７０振動吸収材固定板（図１〜図９）７１ボルト（図１〜図９）７４ロッド抑制装置（図１〜図９）７５振動吸収材（図１〜図９）１粉砕リング（図１２〜図１６）２ローラ（図１２〜図１６）３ローラブラケット（図１２〜図１６）４ピボットピン（図１２〜図１６）５軸（図１２〜図１６）９加圧フレーム（図１２〜図１６）１２ピボットアーム（図１２〜図１６）１３ローディングロッド（図１２〜図１６）１８被粉砕物（図１２〜図１６）１９ハウジング（図１２〜図１６）２０加圧用シリンダ（図１２〜図１６）２１加圧用ピストン（図１２〜図１６）２２管路（図１２〜図１６）２３圧力媒体（図１２〜図１６）２５減衰付加用シリンダ（図１２〜図１６）２６圧力媒体（図１２〜図１６）２９振動計（図１２〜図１６）３０制御装置（図１２〜図１６）３１絞り機構付きピストン（図１２〜図１６）３２絞り穴（図１２〜図１６）３３可変流量調整弁（図１２〜図１６）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤一教広島県呉市宝町３番36号バブコック日立株式会社呉研究所内 (72)発明者金本浩明広島県呉市宝町３番36号バブコック日立株式会社呉研究所内 (72)発明者三井秀雄広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内Ｆターム(参考） 4D063 EE03 EE12 EE26 GA08 GA10 GB07 GC21 GC25 GC29 GD13

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】回転自在に支持された粉砕リング、前記
粉砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置された複
数の粉砕ローラ、前記粉砕ローラの回転軸を保持するロ
ーラブラケット、前記ローラブラケットを保持する加圧
フレーム、をそれぞれハウジング内部に有し、前記加圧
フレームに加圧軸を介して荷重を作用させる加圧装置を
ハウジング外部に有して、被粉砕物を前記粉砕ローラと
前記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装置であって、前記加圧フレームから鉛直方向に伸ばした加圧フレーム
拘束軸を設け、前記拘束軸の上下方向のスライド運動を抑制する抑制装
置をハウジング外部に設け、前記拘束軸の振動を吸収する振動吸収材を前記抑制装置
に設定し、前記粉砕ローラに因る振動が規定値以上になった場合に
前記抑制装置を作動させて前記振動吸収材を前記拘束軸
に当接させることを特徴とするローラ式粉砕装置。
【請求項２】請求項１に記載のローラ式粉砕装置にお
いて、前記振動吸収材として、粘弾性体又は摩擦材を用いるこ
とを特徴とするローラ式粉砕装置。
【請求項３】請求項１に記載のローラ式粉砕装置にお
いて、前記拘束軸は、その軸の上下部分を粘弾性ダンパを介在
させて連係していることを特徴とするローラ式粉砕装
置。
【請求項４】請求項１又は３に記載のローラ式粉砕装
置において、前記粉砕ローラに因る振動が規定値以上になったことの
判定は、測定した振動の時刻歴波形又は前記波形を変換
して得られるスペクトルを用いることを特徴とするロー
ラ式粉砕装置。
【請求項５】回転自在に支持された粉砕リングと、前
記粉砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置された
複数の粉砕ローラと、前記粉砕ローラの回転軸を保持す
るローラブラケットと、前記ローラブラケットを保持す
る加圧フレームと、前記加圧フレームに荷重を作用させ
る加圧用油圧機構と、を備えて、被粉砕物を前記粉砕ロ
ーラと前記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装置であ
って、前記加圧用油圧機構の加圧方向上流側に粉砕ローラに因
る振動を減衰させるための振動減衰付加用油圧機構を設
けることを特徴とするローラ式粉砕装置。
【請求項６】請求項５に記載のローラ式粉砕装置にお
いて、前記振動減衰付加用油圧機構は、シリンダ内のピストン
の上部側及び下部側の両方に圧力媒体を収容し、両圧力
媒体を連結する配管に前記圧力媒体の流れに抵抗を与え
る流れ抵抗付与手段を設けることを特徴とするローラ式
粉砕装置。
【請求項７】請求項６に記載のローラ式粉砕装置にお
いて、前記流れ抵抗付与手段の抵抗値が可変であり、前記粉砕
ローラに因る振動を測定する振動計により検知した振動
の大きさによって前記流れ抵抗付与手段の抵抗値を変化
させることを特徴とするローラ式粉砕装置。
【請求項８】回転自在に支持された粉砕リングと、前
記粉砕リングの回転方向に沿って所定間隔に配置された
複数の粉砕ローラと、前記粉砕ローラの回転軸を保持す
るローラブラケットと、前記ローラブラケットを保持す
る加圧フレームと、前記加圧フレームに荷重を作用させ
る加圧用油圧機構と、を備えて、被粉砕物を前記粉砕ロ
ーラと前記粉砕リングで粉砕するローラ式粉砕装置であ
って、前記加圧用油圧機構の加圧方向上流側に粉砕ローラに因
る振動を減衰させるための振動減衰付加用油圧機構を設
け、前記振動減衰付加用油圧機構は、シリンダ内のピストン
の上部側及び下部側の両方に圧力媒体を収容し、前記ピストンは絞り機構付きピストンであって、前記絞
り機構によって前記両圧力媒体を流通させるとともに前
記圧力媒体の流れに抵抗を与えることを特徴とするロー
ラ式粉砕装置。