JP2000123984A - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 放電灯に環形蛍光灯を使用しても、昇圧トラ
ンスを使用することなく、放電灯の短寿命に起因するフ
ィラメントに流れる電流増大を防止し、小型化およびコ
スト低減を可能にする。 【解決手段】 直流電源１Ａと、これと並列接続される
直列接続のＦＥＴＱ２１，Ｑ２２と、これらＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２と並列接続される直列接続のＦＥＴＱ２３，
Ｑ２４と、放電灯ＦＬ、共振用のインダクタＬ３１およ
び共振用のコンデンサＣ３１を有し、定格点灯時におけ
る放電灯ＦＬの両端電圧を直流電源１Ａの出力電圧で除
して得られる値が０．４８以上となるように設定され、
インダクタＬ３１およびコンデンサＣ３１の共振によっ
て放電灯ＦＬの各フィラメントに予熱用の電流を流す負
荷共振回路３Ａと、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４とＦＥＴＱ２
２，Ｑ２３とを各ゲートに対する高周波制御信号によっ
て交互にオン／オフさせて放電灯ＦＬの点灯制御を行う
制御回路４Ａとを備えた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高周波電力により
放電灯を点灯する放電灯点灯装置、特に、従来の放電灯
よりも高電圧で細管型の蛍光灯を点灯する放電灯点灯装
置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図１９は従来の放電灯点灯装置を示す概
略構成図で、この放電灯点灯装置は、チョッパ回路１、
インバータ回路２、負荷３および制御回路４により構成
されている。

【０００３】チョッパ回路１は、インダクタＬ１１、Ｆ
ＥＴＱ１１、ダイオードＤ１１、平滑コンデンサＣ１
１、およびＦＥＴＱ１１のオン／オフ制御を行うチョッ
パ制御回路１１により構成され、交流電源に対する整流
により得られる脈流電圧をチョッパ入力電圧として取り
込んで所定レベルの電圧に昇圧するもので、入力高調波
歪の抑制効果を有する。

【０００４】インバータ回路２は、平滑コンデンサＣ１
１と並列接続される直列接続のＦＥＴＱ１，Ｑ２、およ
びＦＥＴＱ２のドレイン・ソース間に直列接続されるコ
ンデンサＣ１、インダクタＬ１およびコンデンサＣ２に
より構成され、チョッパ回路１からの直流電力を高周波
の交流電力に変換して負荷３に供給するものである。

【０００５】負荷３は、一対のフィラメントを有する放
電灯（蛍光灯）ＦＬおよびその一対のフィラメントの各
一端（図１９では各右端）間に接続される予熱用のコン
デンサＣ３により構成されている。なお、一対のフィラ
メントの各他端（図１９では各左端）間にはコンデンサ
Ｃ２が接続されている。

【０００６】制御回路４は、ＦＥＴＱ１，Ｑ２をゲート
への高周波制御信号によって交互にオン／オフさせるも
のである。この制御回路４のオン／オフ制御によって、
チョッパ回路１からの電圧が高周波のインバータ電圧に
変換されて放電灯ＦＬに印加される。また、制御回路４
は、予熱（先行予熱）、始動および点灯（定格点灯）時
において、インバータ回路２から負荷３への交流電力量
を調整すべく、ＦＥＴＱ１，Ｑ２のゲートへの高周波制
御信号の周波数を変更する構成になっている。

【０００７】この放電灯点灯装置は、放電灯ＦＬのフィ
ラメントを介して共振用のコンデンサを接続することに
よって、共振電流をフィラメントの予熱用の電流として
流すいわゆるＣ予熱方式を採用するもので、予熱用のト
ランスを別途使用する方式のものよりも安価で、また放
電灯の装着不具合などの異常検出が容易となる特徴を有
している。

【０００８】なお、特開平４−２７４１９７号公報に
は、小さなインダクタンスのチョークコイルを用いて低
周波で安定点灯させる放電灯点灯装置が開示されてい
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図１９
に示す従来の放電灯点灯装置では、近年、省資源および
省エネルギーの観点から、効率を上げるべく管径が１８
〜２９ｍｍ程度と細く成形され、光路長が１４００〜２
５００ｍｍと長く成形されてなる高出力の環形蛍光灯が
開発されているが、このような環形蛍光灯を放電灯ＦＬ
として使用すると放電灯ＦＬの寿命が短くなるという課
題が生じる。以下、この課題の発生について詳述する。

【００１０】図２０は環形蛍光灯の一例を示す平面図、
図２１は図２０に示す環形蛍光灯の内部構成の一部を示
す断面図で、この環形蛍光灯は、環形発光管ＦＬ１、一
対のフィラメントＦＬ２および口金ＦＬ３により構成さ
れている。

【００１１】環形発光管ＦＬ１は、両端が近接配置され
て成形される環形細管ＦＬ１１を、その両端が所定位置
（図２１では上部中央）にくるように２本同心円上に配
置してなり、当該環形発光管ＦＬ１の内部に一本の放電
路を形成するように各環形細管ＦＬ１１の一端（図２１
では右側の端部）側近傍がブリッジ接合部ＦＬ１２によ
り接合されている。また、各環形細管ＦＬ１１の一端は
閉塞され、そこが最冷点箇所となる。

【００１２】また、一対のフィラメントＦＬ２は、上記
一本の放電路の両端であって２本の環形細管ＦＬ１１の
他端側に設けられている。さらに、口金ＦＬ３は、２本
の環形細管ＦＬ１１の両端部を覆うようにして設けられ
ている。

【００１３】このように構成された環形蛍光灯では、フ
ィラメントＦＬ２が、設置の空間的余裕が少ないために
小型化に成形されているので、断線防止のためには点灯
時に当該フィラメントに流れる電流を低く抑える必要が
ある。

【００１４】ここで、環形蛍光灯および従来の直管形蛍
光灯の特性をそれぞれ次の（表１）および（表２）に示
す。

【００１５】

【表１】

【００１６】

【表２】 （表１）において、「環形９７Ｗ」は、定格ランプ電
力、定格ランプ電流、定格ランプ電圧および管径がそれ
ぞれ９７Ｗ、０．４３Ａ、２２９Ｖおよび２０ｍｍの環
形蛍光灯で、「環形６８Ｗ」は、定格ランプ電力、定格
ランプ電流、定格ランプ電圧および管径がそれぞれ６８
Ｗ、０．４３Ａ、１６０Ｖおよび２０ｍｍの環形蛍光灯
である。

【００１７】一方、（表２）において、「直管１１０
Ｗ」は、定格ランプ電力、定格ランプ電流、定格ランプ
電圧および管径がそれぞれ１１０Ｗ、０．８Ａ、１３８
Ｖおよび３８ｍｍの直管形蛍光灯で、「直管４５Ｗ」
は、定格ランプ電力、定格ランプ電流、定格ランプ電圧
および管径がそれぞれ４５Ｗ、０．４２５Ａ、１０６Ｖ
および２５ｍｍの直管形蛍光灯である。

【００１８】上記表から分かるように、環形蛍光灯は、
直管形蛍光灯と比べて、ランプ電流が小さくランプ電圧
が高い傾向があり、直管形蛍光灯では、点灯中のランプ
電圧は高々１３８Ｖ程度である。

【００１９】一般に、ランプ電圧が低い放電灯では始動
電圧も低くなるため、インバータ回路の電源となる平滑
コンデンサＣ１１の電圧が１００Ｖの商用交流電源のピ
ーク値である１４１Ｖ程度でも、放電灯の予熱、始動お
よび点灯用の共振回路の設計は可能であった。

【００２０】例えば、チョッパ回路１の出力電圧、すな
わち平滑コンデンサＣ１１の両端電圧が３００Ｖで、放
電灯ＦＬが「直管４５Ｗ」であるとすると、インバータ
回路２の共振回路は、±１５０Ｖの高周波電圧から実効
値１０６Ｖの高周波電圧を得るように設定される。この
とき、放電灯ＦＬの両端電圧１０６Ｖを共振回路に印加
される高周波電圧の振幅１５０Ｖで除して得られる値は
０．７１となる。

【００２１】ところが、「直管４５Ｗ」に代えて「環形
９７Ｗ」を使用すると、インバータ回路２の共振回路
は、±１５０Ｖの高周波電圧から実効値２２９Ｖの高周
波電圧を得るように設定される。このとき、放電灯ＦＬ
の両端電圧２２９Ｖを共振回路に印加される高周波電圧
の振幅１５０Ｖで除して得られる値は１．５３となる。

【００２２】このように、共振回路により大きな昇圧効
果を得ようとすると、共振用のインダクタのインダクタ
ンス値を小さく、共振用のコンデンサの容量を大きく設
定する必要があり、共振電流が勢い大きくなる。したが
って、図１９に示すＣ予熱方式を採用する放電灯点灯装
置では、共振電流のほとんどが放電灯ＦＬのフィラメン
トに流れることから、点灯時のフィラメント電流が大き
くなり、放電灯の寿命が短くなるという上記課題が生じ
る。

【００２３】図２２はこのような課題を解決しうる特願
平９−８４１７３号に記載の放電灯点灯装置の概略構成
図、図２３は図２２の各電圧レベル（平均値）の高低関
係を示す図である。

【００２４】この放電灯点灯装置は、チョッパ回路１、
インバータ回路２、負荷３および制御回路４を図１９と
同様に備えているほか、インバータ回路２と負荷３との
間に介在するＡＣ‐ＡＣ変換回路５を備え、チョッパ回
路１の出力電圧Ｖ_C11 がその入力電圧Ｖ_DBより高く、イ
ンバータ回路２の出力電圧Ｖ_C2がチョッパ回路１の出力
電圧Ｖ_C11 よりも低く、ランプ電圧Ｖ_FLがインバータ回
路２の出力電圧Ｖ_C2よりも高くなるように設定されてい
る。

【００２５】上記ＡＣ‐ＡＣ変換回路５は、コンデンサ
Ｃ２と並列接続される１次巻線を有するとともに２次巻
線を有する昇圧トランスＴ、および２次巻線の両端間に
負荷３とともに直列接続されるコンデンサＣ４により構
成され、インバータ回路２の共振回路で得られる電圧を
昇圧するものである。

【００２６】このように、ＡＣ‐ＡＣ変換回路５を設け
ることにより、チョッパ回路１におけるインダクタＬ１
１、ＦＥＴＱ１１、ダイオードＤ１１および平滑コンデ
ンサＣ１１の電圧値や電流値の低減が可能になり、また
インバータ回路２におけるＦＥＴＱ１，Ｑ２、コンデン
サＣ１，Ｃ２およびインダクタＬ１に印加される電圧値
の低減が可能になる。

【００２７】例えば、チョッパ回路１の出力電圧が３０
０Ｖで、昇圧トランスＴの昇圧比が２で、放電灯ＦＬが
「環形９７Ｗ」であるとすると、インバータ回路２の共
振回路は、±１５０Ｖの高周波電圧から実効値１１４．
５（＝２２９／２）Ｖの高周波電圧を得るように設定さ
れる。このとき、実効値１１４．５Ｖを共振回路に印加
される高周波電圧の振幅１５０Ｖで除して得られる値は
０．７６となり、「直管４５Ｗ」の場合の０．７１とほ
ぼ等しくなる。

【００２８】また、チョッパ回路１のない放電灯点灯装
置と比較して、インバータ回路２におけるＦＥＴＱ１，
Ｑ２、コンデンサＣ１，Ｃ２およびインダクタＬ１に流
れる電流値の低減が可能になる。

【００２９】したがって、図２２に示す放電灯点灯装置
によれば、高ランプ電圧の環形蛍光灯を放電灯として使
用しても、回路素子（電子部品）のストレスを増加させ
ることなく点灯動作が可能となり、従来と同等の電子部
品の利用が可能になる。

【００３０】しかしながら、図２２に示す放電灯点灯装
置では、昇圧トランスが必要となるので、コスト増とな
るほか放電灯点灯装置の小型化が困難になる。また、昇
圧トランスの昇圧比だけインバータ回路の共振電流が増
大するため、ＦＥＴＱ１，Ｑ２、コンデンサＣ１，Ｃ２
およびインダクタＬ１に流れる電流値が増大する。この
ため、回路効率が低下し、放熱部品の大型化に伴って放
電灯点灯装置の小型化およびコスト低減がさらに困難と
なる。

【００３１】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
であり、放電灯に環形蛍光灯を使用しても、昇圧トラン
スを使用することなく、放電灯の短寿命に起因するフィ
ラメントに流れる電流増大の防止が可能で、小型化およ
びコスト低減が可能な放電灯点灯装置を提供することを
目的とする。

【００３２】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の放電灯点灯装置は、直流電源と、前記直流電
源と並列接続される直列接続の第１および第２スイッチ
ング素子と、前記第１および第２スイッチング素子と並
列接続される直列接続の第３および第４スイッチング素
子と、一対のフィラメントを有する放電灯、共振用の第
１インダクタ、および前記一対のフィラメントの各一端
間に接続される共振用の第１コンデンサを有し、前記一
対のフィラメント、第１インダクタおよび第１コンデン
サが前記第１および第２スイッチング素子の接続点と前
記第３および第４スイッチング素子の接続点との間に直
列接続されてなり、定格点灯時における前記放電灯の両
端電圧を前記直流電源の出力電圧で除して得られる値が
０．４８以上となるように設定されている負荷共振回路
と、前記第１〜第４スイッチング素子のうち、対角に位
置する２組のスイッチング素子を高周波制御信号によっ
て交互にオン／オフさせて前記放電灯の点灯制御を行う
制御回路とを備え、ＬＣ共振回路の共振によって前記放
電灯のフィラメントに予熱用の電流を流す予熱機能を有
するものである。

【００３３】この構成によれば、放電灯に環形蛍光灯を
使用しても、昇圧トランスを使用することなく、放電灯
の短寿命に起因するフィラメントに流れる電流増大の防
止が可能になるとともに、小型化およびコスト低減が可
能になる。

【００３４】なお、前記第１インダクタおよび第１コン
デンサは、前記予熱機能を有し、共振によって前記放電
灯の各フィラメントに予熱用の電流を流す構成でもよ
い。この構成によれば、予熱用のトランスを別途使用す
る必要がないので、小型化およびコスト低減が可能にな
る。

【００３５】また、前記負荷共振回路は、前記第１およ
び第２スイッチング素子の接続点と前記第３および第４
スイッチング素子の接続点との間に直列接続の前記一対
のフィラメント、第１インダクタおよび第１コンデンサ
とともに直列接続される第２インダクタと、直列接続の
前記一対のフィラメント、第１インダクタおよび第１コ
ンデンサと並列接続される第２コンデンサとを有し、前
記第１インダクタおよび第１コンデンサの組みと前記第
２インダクタおよび第２コンデンサの組みのいずれか一
方が、前記予熱機能を有し、共振によって前記放電灯の
各フィラメントに予熱用の電流を流す構成でもよい。こ
の構成では、第１インダクタおよび第１コンデンサの組
みと第２インダクタおよび第２コンデンサの組みのいず
れか一方に予熱機能を持たせるので、他方により形成さ
れる共振回路の共振周波数を例えば定格点灯および調光
点灯用に設定することが可能になる。これにより、予熱
用と定格点灯および調光点灯用とに分けた回路設計が可
能になるから、予熱、定格点灯および調光点灯などの各
期間に適切な電流を放電灯のフィラメント流すことが可
能になる。

【００３６】また、前記直流電源は、前記第１および第
２スイッチング素子の接続点と前記第３および第４スイ
ッチング素子の接続点との間に前記負荷共振回路ととも
に直列接続される１次巻線を有するとともに２次巻線を
有するトランスと、交流電源から電力を取り込んで整流
を行う整流器と、前記整流器の両出力端間に前記トラン
スの２次巻線とともに直列接続されるコンデンサと、前
記整流器の両出力端の一方と一端が接続されるダイオー
ドと、前記ダイオードの他端と前記整流器の両出力端の
他方との間に接続され、両端電圧が前記直流電源の出力
電圧となる平滑コンデンサとにより構成されるものでも
よい。この構成によれば、交流電源からこの全周期に亘
って入力電流が引き込まれるようになる。これにより、
例えば交流電源側にフィルタ回路を設ければ、入力電流
高調波歪が抑制されるようになる。

【００３７】また、前記直流電源は、交流電源から電力
を取り込んで整流を行うものであって前記第１および第
２スイッチング素子が両出力端間に接続される整流器
と、前記第３および第４スイッチング素子と並列接続さ
れ両端電圧が前記直流電源の出力電圧となる平滑コンデ
ンサと、前記第１および第２スイッチング素子と前記第
３および第４スイッチング素子との並列接続部分のう
ち、少なくとも一方に介在するダイオードと、前記ダイ
オードと並列接続される入力電流引込み用のコンデンサ
とにより構成されるものでもよい。この構成によれば、
交流電源からこの全周期に亘って入力電流が引き込まれ
るようになる。これにより、例えば交流電源側にフィル
タ回路を設ければ、入力電流高調波歪が抑制されるよう
になる。

【００３８】また、前記直流電源は、前記第１〜第４ス
イッチング素子のうち、少なくとも１つのスイッチング
素子を利用して、入力電圧を所定レベルの電圧に変換す
るチョッパ回路を形成する構成でもよい。この構成によ
れば、少ない素子数でチョッパ回路が形成されるように
なる。また、交流電源からこの全周期に亘って入力電流
が引き込まれるようになる。これにより、例えば交流電
源側にフィルタ回路を設ければ、入力電流高調波歪が抑
制されるようになる。

【００３９】また、前記制御回路は、予熱時において、
前記少なくとも１つのスイッチング素子をオフ状態に維
持させる構成でもよい。この構成によれば、予熱時にお
ける平滑コンデンサの両端電圧の上昇が抑制されるよう
になる。

【００４０】また、前記放電灯は、定格ランプ出力、定
格ランプ電流および定格ランプ電圧がそれぞれ実質的に
９７Ｗ、０．４３Ａおよび２２９Ｖの環形蛍光灯でもよ
い。この構成によれば、昇圧トランスを使用することな
く、放電灯の短寿命に起因するフィラメントに流れる電
流増大の防止が可能になるとともに、小型化およびコス
ト低減が可能になる。

【００４１】また、前記放電灯は、定格ランプ出力、定
格ランプ電流および定格ランプ電圧がそれぞれ実質的に
６８Ｗ、０．４３Ａおよび１６０Ｖの環形蛍光灯でもよ
い。この構成によれば、昇圧トランスを使用することな
く、放電灯の短寿命に起因するフィラメントに流れる電
流増大の防止が可能になるとともに、小型化およびコス
ト低減が可能になる。

【００４２】さらに、前記負荷共振回路は、前記放電灯
の両端電圧を前記直流電源の出力電圧で除して得られる
値が１．５以下となるように設定されている構成でもよ
い。この構成によれば放電灯が安定に点灯するようにな
る。

【００４３】

【発明の実施の形態】図１は本発明の第１実施形態に係
る放電灯点灯装置の概略構成図、図２は図１に示す放電
灯点灯装置に利用可能な直流電源の一例を示す概略構成
図で、以下これらの図を用いて第１実施形態について説
明する。

【００４４】本放電灯点灯装置は、直流電源１Ａ、イン
バータ回路２Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａ
により構成され、放電灯ＦＬのフィラメントに予熱用の
電流を流す予熱機能を有している。

【００４５】直流電源１Ａは、例えば図２に示すよう
に、交流電源ＡＣへの当該放電灯点灯装置の高周波ノイ
ズ成分の混入を防止するフィルタ回路Ｆ、このフィルタ
回路Ｆを介して交流電源ＡＣから交流電力を取り込んで
整流を行う整流器ＤＢ、およびこの整流器ＤＢの出力電
圧を所定レベルの電圧に昇圧するチョッパ回路により構
成される。このチョッパ回路は、整流器ＤＢの高電位側
出力端と一端が接続されるインダクタＬ１１、このイン
ダクタＬ１１の他端および整流器ＤＢの低電位側出力端
にそれぞれドレインおよびソースが接続されるＦＥＴＱ
１１、このＦＥＴＱ１１のドレインとアノードが接続さ
れるダイオードＤ１１、このダイオードＤ１１のカソー
ドとＦＥＴＱ１１のソースとの間に接続される平滑コン
デンサＣ１１、およびＦＥＴＱ１１のオン／オフ制御を
行うチョッパ制御回路１１により構成されている。な
お、直流電源１Ａは、図２の構成に限らずバッテリなど
でもよい。

【００４６】ここで、上記チョッパ回路の動作について
概説すると、ＦＥＴＱ１１がオンになるとインダクタＬ
１１に磁気エネルギーが蓄積され、ＦＥＴＱ１１がオフ
になるとインダクタＬ１１に蓄積された磁気エネルギー
によって平滑コンデンサＣ１１に電流が流れ、これによ
り、平滑コンデンサＣ１１が充電される。この充電動作
は、平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ_C11 が整流器Ｄ
Ｂの出力電圧Ｖ_DBよりも高い所定レベルになるように行
われる。

【００４７】インバータ回路２Ａは、図１に示すよう
に、直流電源１Ａの両出力端間に接続される直列接続の
ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２（第１および第２スイッチング素
子）、およびこれらＦＥＴＱ２１，Ｑ２２と並列接続さ
れる直列接続のＦＥＴＱ２３，Ｑ２４（第３および第４
スイッチング素子）により構成されている。ただし、Ｆ
ＥＴＱ２１〜Ｑ２４の各々は、ソース・サブストレート
が接続され、ドレインおよびソースにそれぞれカソード
およびアノードが接続されるボディ（寄生）ダイオード
を有する構造になっている。

【００４８】負荷共振回路３Ａは、放電灯ＦＬ、ＦＥＴ
Ｑ２１，Ｑ２２の接続点とＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続
点との間に放電灯ＦＬとともに直列接続される共振用の
インダクタ（第１インダクタ）Ｌ３１、および放電灯Ｆ
Ｌの非電源側と並列接続される共振用のコンデンサ（第
１コンデンサ）Ｃ３１により構成されている。

【００４９】ここで、放電灯ＦＬは一対のフィラメント
を有しており、これら一対のフィラメントに着目して換
言すると、負荷共振回路３Ａは、放電灯ＦＬ、共振用の
インダクタＬ３１、および一対のフィラメントの各一端
間（図１では各上端間）に接続される共振用のコンデン
サＣ３１を有し、一対のフィラメント、インダクタＬ３
１およびコンデンサＣ３１がＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接
続点とＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続点との間に直列接続
されてなっている。

【００５０】また、負荷共振回路３Ａは、定格点灯時の
放電灯ＦＬの両端電圧を直流電源１Ａの出力電圧で除し
て得られる値が０．４８以上となるように設定されてい
る。なお、この「０．４８以上」の理由については後述
する。

【００５１】さらに、インダクタＬ３１およびコンデン
サＣ３１は、上記予熱機能を有し、共振によって放電灯
ＦＬのフィラメントに予熱用の電流を流すように設定さ
れている。これにより、予熱用のトランスを別途使用す
る必要がなくなる。

【００５２】ただし、図１では、インダクタＬ３１は一
端がＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続点と接続されている。
また、放電灯ＦＬには、（表１）に示した「環形９７
Ｗ」または「環形６８Ｗ」のような環形蛍光灯が使用さ
れる。

【００５３】制御回路４Ａは、ＦＥＴＱ２１〜Ｑ２４の
うち、対角に位置する２組のＦＥＴを高周波制御信号に
よって交互にオン／オフさせて放電灯ＦＬの予熱、始動
および点灯の各制御を行うものである。すなわち、制御
回路４Ａは、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４のオンおよびＦＥＴ
Ｑ２２，Ｑ２３のオフの制御と、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４
のオフおよびＦＥＴＱ２２，Ｑ２３のオンの制御とを交
互に繰り返して、インバータ回路２Ａから負荷共振回路
３Ａへの±Ｖ_1Aの高周波交流電圧の印加制御を行う。た
だし、Ｖ_1Aは直流電源１Ａの出力電圧であり、第１実施
形態では平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ_C11 のこと
である。

【００５４】次に、上記「０．４８以上」について、図
１９に示す従来の放電灯点灯装置と対比しながら説明す
る。

【００５５】直流電源１Ａの出力電圧が例えば３００Ｖ
で、放電灯ＦＬが「環形９７Ｗ」であるとすると、負荷
共振回路３Ａは、±３００Ｖの高周波電圧から実効値２
２９Ｖの高周波電圧を得るように設定される。このと
き、定格点灯時の放電灯ＦＬの両端電圧２２９Ｖを直流
電源１Ａの出力電圧３００Ｖで除して得られる値は０．
７６となる。この値は、図１７に示す従来の放電灯点灯
装置が放電灯ＦＬとして「直管４５Ｗ」を使用する場合
の値０．７１とほぼ同じ値になるから、ランプ電圧の高
い環形蛍光灯を放電灯ＦＬとして使用しても、放電灯Ｆ
Ｌの短寿命に起因するフィラメントに流れる電流の増
大、および回路の大型化などの課題を解消することが可
能となる。すなわち、共振用のインダクタＬ３１のイン
ダクタンス値を大きく、共振用のコンデンサＣ３１の容
量を小さくして、共振電流を小さく保ったまま高電圧な
環形蛍光灯を点灯することが可能になる。

【００５６】ここで、直流電源１Ａの出力電圧に対して
±１０％の余裕をもって上記負荷共振回路３Ａの設定を
行うとすると、定格点灯時の放電灯ＦＬの両端電圧２２
９Ｖを直流電源１Ａの出力電圧３３０（＝３００×１．
１）Ｖで除して得られる値は０．６９となる。この値
は、「環形９７Ｗ」の場合であるから、「環形６８Ｗ」
の場合も考慮すると、定格点灯時の放電灯ＦＬの両端電
圧１６０Ｖを直流電源１Ａの出力電圧３３０（＝３００
×１．１）Ｖで除して得られる値は０．４８となるか
ら、総合的に０．４８以上とすればよいことが分かる。

【００５７】一方、「０．４８以上」に対する上限につ
いては、本願発明の目的がランプ電圧の高い環形蛍光灯
を放電灯ＦＬとして使用しても、フィラメントに流れる
電流の増大を防止して、例えば図１９に示す従来の放電
灯点灯装置よりも放電灯ＦＬの寿命が短くならないよう
にすることにあるから、フィラメントに流れる電流が従
来の放電灯点灯装置よりも放電灯ＦＬの短寿命の原因と
ならない程度になればよいことになる。

【００５８】以上、第１実施形態によれば、放電灯ＦＬ
に環形蛍光灯を使用しても、昇圧トランスを使用するこ
となく、放電灯ＦＬの短寿命に起因するフィラメントに
流れる電流増大の防止が可能になる。これにより、昇圧
トランスを使用する図２２に示す放電灯点灯装置よりも
小型化およびコスト低減が可能となる。

【００５９】また、昇圧トランスを使用しないので、昇
圧トランスの昇圧比だけ共振電流が増大することもな
い。

【００６０】さらに、共振電流の増大防止が可能になる
ので、本放電灯点灯装置がＣ予熱方式を採用するもので
あっても、点灯時の電流の増大が防止されることとな
り、放電灯ＦＬの短寿命化、予熱回路の大型化およびコ
スト増を回避することが可能となる。

【００６１】なお、第１実施形態では、直流電源１Ａの
出力電圧として３００Ｖが例に挙げられているが、「環
形９７Ｗ」のランプ電圧の上限が３００Ｖであるので、
例えば、調光時の放電灯ＦＬの両端電圧の上限を３００
Ｖに設定する場合、直流電源１Ａの出力電圧は３００Ｖ
ではなく２００Ｖなどに設定される。このような場合に
は、放電灯ＦＬの両端電圧３００Ｖを直流電源１Ａの出
力電圧２００Ｖで除して得られる値は１．５となる。

【００６２】図３は本発明の第２実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第２実施
形態について説明する。

【００６３】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａを第１実施形
態と同様に備えているほか、第１実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｂを備え、負荷共振回路３Ａの高周
波振動により交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力
電流を引き込み、入力電流高調波歪を抑制するいわゆる
高周波充電方式を採用する構成になっている。

【００６４】すなわち、直流電源１Ｂは、フィルタ回路
Ｆおよび整流器ＤＢを直流電源１Ａと同様に備えている
ほか、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点とＦＥＴＱ２３，
Ｑ２４の接続点との間に負荷共振回路３Ａとともに直列
接続されＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点と一端が接続さ
れる１次巻線ｎ１を有するとともに２次巻線ｎ２を有す
るトランスＴ１、整流器ＤＢの両出力端間に２次巻線ｎ
２とともに直列接続され整流器ＤＢの高電位側出力端と
一端が接続されるコンデンサＣ１２、整流器ＤＢの高電
位側出力端とアノードが接続されるダイオードＤ１２、
およびこのダイオードＤ１２のカソードと整流器ＤＢの
低電位側出力端との間に接続され両端が当該直流電源１
Ｂの両出力端となる平滑コンデンサＣ１１を備えてい
る。

【００６５】次に、第２実施形態の回路動作について説
明する。負荷共振回路３Ａで共振が始まると、高周波交
流振動電流がトランスＴ１の１次巻線ｎ１に流れるの
で、２次巻線ｎ２に高周波交流振動電圧が発生する。

【００６６】この高周波交流振動電圧が負方向に振動し
て、２次巻線ｎ２の両端電圧とコンデンサＣ１２の両端
電圧との和が整流器ＤＢの出力電圧よりも低くなると、
整流器ＤＢ、すなわち交流電源ＡＣから電流が引き込ま
れることになる。

【００６７】一方、高周波交流振動電圧が正方向に振動
して、２次巻線ｎ２の両端電圧とコンデンサＣ１２の両
端電圧との和が整流器ＤＢの出力電圧よりも高くなる
と、コンデンサＣ１２からダイオードＤ１２を介して平
滑コンデンサＣ１１に電流が流れる。これにより、平滑
コンデンサＣ１１が整流器ＤＢの出力電圧よりも高い電
圧によって充電されることになる。

【００６８】このように、交流電源ＡＣからこの全周期
に亘って入力電流が交流電源ＡＣの交流周波数よりも高
い高周波に応じて引き込まれることになる。

【００６９】以上、第２実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、第１実
施形態と比較すると、ＦＥＴＱ１１やチョッパ制御回路
１１などが不要になるので、さらなる小型化およびコス
ト低減が可能となる。

【００７０】また、フィルタ回路Ｆが設けられ、交流電
源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流が引き込まれる
ので、入力電流高調波歪の抑制が可能になる。

【００７１】さらに、トランスＴ１にリーケージトラン
スを用いることにより、共振用のインダクタＬ３１の削
減が可能になる。

【００７２】図４は本発明の第３実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第３実施
形態について説明する。

【００７３】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａを第１実施形
態と同様に備えているほか、第１実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｃを備え、負荷共振回路３Ａの高周
波振動により交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力
電流を引き込み、入力電流高調波歪を抑制するいわゆる
高周波充電方式を採用する構成になっている。

【００７４】すなわち、直流電源１Ｃは、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２が両出力端間に接続され交流電源ＡＣから交
流電力を取り込んで整流を行う整流器ＤＢ、ＦＥＴＱ２
３，Ｑ２４と並列接続され両端が当該直流電源１Ｃの両
出力端となる平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１，Ｑ
２２とＦＥＴＱ２３，Ｑ２４との並列接続部分のうち、
一方（図４ではＦＥＴＱ２１，Ｑ２３の各ドレイン間）
に介在するダイオードＤ１４、およびこのダイオードＤ
１４と並列接続される入力電流引込み用のコンデンサＣ
１４により構成されている。

【００７５】次に、第３実施形態の回路動作について説
明する。まず、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオフになり、Ｆ
ＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンになると、コンデンサＣ１３
が電源となって、コンデンサＣ１３，Ｃ１４、ＦＥＴＱ
２１、放電灯ＦＬのフィラメント（図４では左側）、コ
ンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント（図４では
右側）、インダクタＬ３１、ＦＥＴＱ２４およびコンデ
ンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流が流れ
る。これにより、コンデンサＣ１４が充電され、また放
電灯ＦＬに電力が供給される。

【００７６】次いで、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオフにな
り、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンになると、コンデンサ
Ｃ１３が電源となって、コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２
３、インダクタＬ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、コ
ンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴＱ
２２およびコンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿
って電流が流れる。これにより、放電灯ＦＬに電力が供
給される。このとき、整流器ＤＢの出力電圧とコンデン
サＣ１４の両端電圧との和が平滑コンデンサＣ１３の両
端電圧よりも高ければ、整流器ＤＢ、すわわち交流電源
ＡＣから電流が引き込まれて平滑コンデンサＣ１３が整
流器ＤＢの出力電圧よりも高い電圧によって充電され
る。

【００７７】以上、第３実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、第１実
施形態と比較すると、ＦＥＴＱ１１やチョッパ制御回路
１１などが不要になるので、さらなる小型化およびコス
ト低減が可能となる。

【００７８】また、交流電源ＡＣからこの全周期に亘っ
て入力電流が引き込まれるので、例えば図２に示すよう
なフィルタ回路を設ければ、入力電流高調波歪を抑制す
ることが可能になる。

【００７９】図５は本発明の第４実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第４実施
形態について説明する。

【００８０】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａを第１実施形
態と同様に備えているほか、第１実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｄを備え、負荷共振回路３Ａの高周
波振動により交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力
電流を引き込み、入力電流高調波歪を抑制するいわゆる
高周波充電方式を採用する構成になっている。

【００８１】すなわち、直流電源１Ｄは、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２が両出力端間に接続され交流電源ＡＣから交
流電力を取り込んで整流を行う整流器ＤＢ、ＦＥＴＱ２
３，Ｑ２４と並列接続され両端が当該直流電源１Ｄの両
出力端となる平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１，Ｑ
２２とＦＥＴＱ２３，Ｑ２４との並列接続部分の双方に
介在するダイオードＤ１４，Ｄ１５、およびこれらダイ
オードＤ１４，Ｄ１５とそれぞれ並列接続される入力電
流引込み用のコンデンサＣ１４，Ｃ１５により構成され
ている。

【００８２】次に、第４実施形態の回路動作について説
明する。まず、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオフになり、Ｆ
ＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンになると、コンデンサＣ１３
が電源となって、コンデンサＣ１３，Ｃ１４、ＦＥＴＱ
２１、放電灯ＦＬのフィラメント、コンデンサＣ３１、
放電灯ＦＬのフィラメント、インダクタＬ３１、ＦＥＴ
Ｑ２４およびコンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に
沿って電流が流れる。これにより、コンデンサＣ１４が
充電され、放電灯ＦＬに電力が供給される。

【００８３】次いで、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオフにな
り、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンになると、コンデンサ
Ｃ１３が電源となって、コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２
３、インダクタＬ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、コ
ンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴＱ
２２、コンデンサＣ１５およびコンデンサＣ１３の閉ル
ープにこの順路に沿って電流が流れる。これにより、コ
ンデンサＣ１５が充電され、放電灯ＦＬに電力が供給さ
れる。

【００８４】ここで、上記一連の回路動作において、整
流器ＤＢの出力電圧、コンデンサＣ１４の両端電圧およ
びコンデンサＣ１５の両端電圧の和が平滑コンデンサＣ
１３の両端電圧よりも高ければ、整流器ＤＢ、すわわち
交流電源ＡＣから電流が引き込まれる。これにより、平
滑コンデンサＣ１３は整流器ＤＢの出力電圧よりも高い
電圧で充電されることになる。

【００８５】第３実施形態では、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３
がオンし、整流器ＤＢの出力電圧とコンデンサＣ１４の
両端電圧との和が平滑コンデンサＣ１３の両端電圧より
も高ければ、交流電源ＡＣから電流が引き込まれるのに
対して、第４実施形態では、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４また
はＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンする期間において、整流
器ＤＢの出力電圧、コンデンサＣ１４の両端電圧および
コンデンサＣ１５の両端電圧の和が平滑コンデンサＣ１
３の両端電圧よりも高ければ、交流電源ＡＣから電流が
引き込まれる。

【００８６】以上、第４実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、第１実
施形態と比較すると、ＦＥＴＱ１１やチョッパ制御回路
１１などが不要になるので、さらなる小型化およびコス
ト低減が可能となる。

【００８７】また、交流電源ＡＣからこの全周期に亘っ
て入力電流が引き込まれるので、例えば図２に示すよう
なフィルタ回路を設ければ、入力電流高調波歪を抑制す
ることが可能になる。

【００８８】図６は本発明の第５実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第５実施
形態について説明する。

【００８９】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａを第１実施形
態と同様に備えているほか、第１実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｅを備え、インバータ回路２Ａのス
イッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と兼
用し、ＬＣ共振回路で高周波振動を発生させて交流電源
ＡＣからこの全周期に亘って入力電流を引き込み、入力
電流高調波歪を抑制するいわゆる兼用チョッパ方式を採
用する構成になっている。

【００９０】すなわち、直流電源１Ｅは、フィルタ回路
Ｆ、このフィルタ回路Ｆを介して交流電源ＡＣから交流
電力を取り込んで整流を行うものであってＦＥＴＱ２２
のソースと低電位側出力端が接続される整流器ＤＢ、こ
の整流器ＤＢの高電位側出力端およびＦＥＴＱ２１のド
レインにそれぞれアノードおよびカソードが接続される
ダイオードＤ１６、整流器ＤＢの高電位側出力端とＦＥ
ＴＱ２１，Ｑ２２の接続点との間に直列接続されるコン
デンサＣ１６およびインダクタＬ１２、およびＦＥＴＱ
２３，Ｑ２４と並列接続される平滑コンデンサＣ１３に
より構成されている。ただし、コンデンサＣ１６は一端
が整流器ＤＢの高電位側出力端と接続されている。

【００９１】この直流電源１Ｅの構成では、交流電源Ａ
Ｃから引き込む電流は、コンデンサＣ１６およびインダ
クタＬ１２により構成されるＬＣ共振回路の設定によっ
て調整される。例えば、放電灯ＦＬの全点灯時に対する
インバータ回路２Ａの駆動周波数近傍に上記ＬＣ共振回
路の共振周波数を設定すると、交流電源ＡＣから引き込
む電流が大きくなる。

【００９２】一方、このようにＬＣ共振回路が所定の共
振周波数に設定された場合に、先行予熱時や調光時の軽
負荷時において、上記所定の共振周波数から離れた駆動
周波数でインバータ回路２Ａが駆動されると、ＬＣ共振
回路による共振の振幅が小さくなり、交流電源ＡＣから
引き込む電流も小さくなるので、平滑コンデンサＣ１３
の電圧上昇を低く抑えることができる。

【００９３】次に、第５実施形態の回路動作について説
明する。まず、ＦＥＴＱ２１がオフになり、ＦＥＴＱ２
２がオンになると、整流器ＤＢ（あるいは交流電源Ａ
Ｃ）が電源となって、整流器ＤＢ、コンデンサＣ１６、
インダクタＬ１２、ＦＥＴＱ２２および整流器ＤＢの閉
ループにこの順路に沿って電流が流れる。これにより、
交流電源ＡＣから電流が引き込まれてインダクタＬ１２
にエネルギーが蓄積される。

【００９４】次いで、ＦＥＴＱ２２がオフになり、ＦＥ
ＴＱ２１がオンになると、整流器ＤＢおよびインダクタ
Ｌ１２が電源となって、整流器ＤＢ、コンデンサＣ１
６、インダクタＬ１２、ＦＥＴＱ２１の寄生ダイオー
ド、平滑コンデンサＣ１３および整流器ＤＢの閉ループ
にこの順路に沿って電流が流れる。これにより、平滑コ
ンデンサＣ１３が整流器ＤＢおよびインダクタＬ１２の
各電圧の和によって充電される。この後、インダクタＬ
１２に蓄積されたエネルギーのコンデンサＣ１６への移
動が完了すると、コンデンサＣ１６、ダイオードＤ１
６、ＦＥＴＱ２１、インダクタＬ１２およびコンデンサ
Ｃ１６の閉ループにこの順路に沿って電流が流れる。

【００９５】次いで、ＦＥＴＱ２１がオフになり、ＦＥ
ＴＱ２２がオンになると、コンデンサＣ１６、ダイオー
ドＤ１６、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２２の寄生
ダイオード、インダクタＬ１２およびコンデンサＣ１６
の閉ループにこの順路に沿って電流が流れる。この後、
コンデンサＣ１６のエネルギーのインダクタＬ１２への
移動が完了すると、交流電源ＡＣから電流を引き込んで
インダクタＬ１２にエネルギーを蓄積する上記回路動作
に戻る。

【００９６】以上、第５実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、フィル
タ回路Ｆを備え、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って
入力電流を引き込むので、入力電流高調波歪の抑制が可
能となる。

【００９７】また、先行予熱時や調光時の軽負荷時にお
いて、直流電源１Ｅの共振回路の共振周波数から離れた
駆動周波数でインバータ回路２Ａを駆動すると、平滑コ
ンデンサＣ１３の電圧上昇を低く抑えることが可能にな
る。

【００９８】図７は本発明の第６実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第６実施
形態について説明する。

【００９９】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ａおよび制御回路４Ａを第１実施形
態と同様に備えているほか、第１実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｆを備え、インバータ回路２Ａのス
イッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と兼
用し、ＬＣ共振回路で高周波振動を発生させて交流電源
ＡＣからこの全周期に亘って入力電流を引き込み、入力
電流高調波歪を抑制するいわゆる兼用チョッパ方式を採
用する構成になっている。

【０１００】すなわち、直流電源１Ｆは、フィルタ回路
Ｆおよび整流器ＤＢを直流電源１Ａと同様に備えている
ほか、整流器ＤＢの高電位側出力端およびＦＥＴＱ２１
のドレインにそれぞれアノードおよびカソードが接続さ
れるダイオードＤ１６、整流器ＤＢの高電位側出力端と
ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点との間に直列接続される
コンデンサＣ１６およびインダクタＬ１２、整流器ＤＢ
の低電位側出力端およびＦＥＴＱ２２のソースにそれぞ
れカソードおよびアノードが接続されるダイオードＤ１
７、整流器ＤＢの低電位側出力端とコンデンサＣ１６お
よびインダクタＬ１２の接続点との間に接続されるコン
デンサＣ１７、およびＦＥＴＱ２３，Ｑ２４と並列接続
される平滑コンデンサＣ１３を備えている。ただし、コ
ンデンサＣ１６は一端が整流器ＤＢの高電位側出力端と
接続され、コンデンサＣ１７は一端が整流器ＤＢの低電
位側出力端と接続されている。

【０１０１】次に、第６実施形態の回路動作について概
説すると、第５実施形態と同じコンデンサＣ１６および
インダクタＬ１２のＬＣ共振回路（以下単に第１共振回
路）と第６実施形態で新たに追加されたコンデンサＣ１
７およびインダクタＬ１２のＬＣ共振回路（以下単に第
２共振回路）は、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の交互の相補的
なオン／オフ動作に応じて交互に相補的に動作する。

【０１０２】例えば、第５実施形態の回路動作を引用し
て説明すると、第２共振回路は、第１共振回路に対して
スイッチング周期の半周期だけ遅れるので、第１共振回
路が第５実施形態の回路動作における前半で交流電源Ａ
Ｃから電流を引き込むのに対し、第２共振回路はその後
半で交流電源ＡＣから電流を引き込む。このように、交
流電源ＡＣからの電流の引込みが第１および第２共振回
路によって交互に行われることから、負荷共振回路３Ａ
の高周波振動の１周期に着目すると、第６実施形態で
は、第５実施形態の場合よりも２倍の期間に亘って交流
電源ＡＣから電流が引き込まれることになる。したがっ
て、１回当たりの交流電源ＡＣからの引込み電流のピー
ク値を低減することが可能になる。これにより、兼用す
るスイッチング素子に流れる電流の低減が可能になると
ともにフィルタ回路Ｆの小型化が可能になる。

【０１０３】以上、第６実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、フィル
タ回路Ｆを備え、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って
入力電流を引き込むので、入力電流高調波歪の抑制が可
能となる。

【０１０４】また、コンデンサＣ１６，Ｃ１７およびイ
ンダクタＬ１２を用いてＬＣ共振回路を実質的に２組み
設けることで、１回当たりの交流電源ＡＣからの引込み
電流のピーク値を低減することが可能になる。さらに、
兼用するスイッチング素子に流れる電流の低減が可能に
なるとともにフィルタ回路Ｆの小型化が可能になる。

【０１０５】図８は本発明の第７実施形態に係る放電灯
点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第７実施
形態について説明する。

【０１０６】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２Ａ
および制御回路４Ａを第１実施形態と同様に備えている
ほか、第１実施形態とは回路構成が異なる直流電源１Ｇ
および負荷共振回路３Ｂを備え、インバータ回路２Ａの
スイッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と
兼用し、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流
を引き込む構成になっている。

【０１０７】すなわち、直流電源１Ｇは、交流電源ＡＣ
から交流電力を取り込んで整流を行う整流器ＤＢ、この
整流器ＤＢの高電位側出力端とＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の
接続点との間に接続されるチョッパ用のインダクタＬ１
３、およびＦＥＴＱ２３，Ｑ２４と並列接続される平滑
コンデンサＣ１３を備え、インバータ回路２ＡのＦＥＴ
Ｑ２１，Ｑ２２を利用（兼用）して、整流器ＤＢの出力
電圧を所定レベルの電圧に変換するチョッパ回路として
機能するものである。

【０１０８】負荷共振回路３Ｂは、負荷共振回路３Ａと
実質的に同じもので、インダクタＬ３１に対応するイン
ダクタＬ３２の一端がＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点と
接続されている点で負荷共振回路３Ａと異なっている。

【０１０９】また、負荷共振回路３Ｂでは、例えば、イ
ンダクタＬ３２およびコンデンサＣ３１により構成され
る共振回路の共振周波数は、ＦＥＴＱ２１〜Ｑ２４の駆
動周波数よりも低く設定される。

【０１１０】このように構成された放電灯点灯装置で
は、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２は入力電流と負荷共振回路３
Ｂの電流を流し、ＦＥＴＱ２１〜２４のオン／オフ動作
によって、入力電流高調波歪が改善されるとともに放電
灯ＦＬが点灯される。

【０１１１】図９は本放電灯点灯装置の動作説明図で、
この図を用いて第７実施形態の回路動作について説明す
る。

【０１１２】制御回路４Ａから、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４
の各ゲートに対してハイレベルとなる制御信号Ｖ１，Ｖ
４が送出されるとともに、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３の各ゲ
ートに対してローレベルとなる制御信号Ｖ２，Ｖ３が送
出されると、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４はオンになって、Ｆ
ＥＴＱ２２，Ｑ２３はオフになる（時点ｔ１１）。

【０１１３】このとき、直流電源１ＧがＦＥＴＱ２１，
Ｑ２２を利用することで形成されるチョッパ回路側で
は、交流電源ＡＣおよび前回のＦＥＴＱ２２のオンによ
りエネルギーを蓄積するインダクタＬ１３が電源となっ
て、交流電源ＡＣ、整流器ＤＢ、インダクタＬ１３、Ｆ
ＥＴＱ２１の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１３、
整流器ＤＢおよび交流電源ＡＣの閉ループにこの順路に
沿って電流が流れる。これにより、交流電源ＡＣから入
力電流Ｉ_INが引き込まれ、平滑コンデンサＣ１３が充電
される。この後、インダクタＬ１３がエネルギーを放出
し終えると、入力電流Ｉ_INは零になる。

【０１１４】一方、負荷共振回路３Ｂ側では、前回のＦ
ＥＴＱ２２，Ｑ２３のオン時にインダクタＬ３２に蓄積
されたエネルギーによって、インダクタＬ３２、ＦＥＴ
Ｑ２１の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥ
ＴＱ２４の寄生ダイオード、放電灯ＦＬのフィラメン
ト、コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメントおよ
びインダクタＬ３２の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れる。この後、インダクタＬ３２のエネルギーの放
出が完了すると、平滑コンデンサＣ１３が電源となっ
て、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１、インダクタ
Ｌ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、コンデンサＣ３
１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴＱ２４および平
滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れる。これにより、放電灯ＦＬに電力が供給され、
またインダクタＬ３２にエネルギーが蓄積される。

【０１１５】次いで、制御回路４Ａから、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２４の各ゲートに対してローレベルとなる制御信
号Ｖ１，Ｖ４が送出されるとともに、ＦＥＴＱ２２，Ｑ
２３の各ゲートに対してハイレベルとなる制御信号Ｖ
２，Ｖ３が送出されると、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４はオフ
になって、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３はオンになる（時点ｔ
１２）。

【０１１６】このとき、上記チョッパ回路側では、交流
電源ＡＣが電源となって、交流電源ＡＣ、整流器ＤＢ、
インダクタＬ１３、ＦＥＴＱ２２、整流器ＤＢおよび交
流電源ＡＣの閉ループにこの順路に沿って電流が流れ
る。これにより、交流電源ＡＣから入力電流Ｉ_INが引き
込まれ、インダクタＬ１３にエネルギーが蓄積される。

【０１１７】一方、負荷共振回路３Ｂ側では、時点ｔ１
１〜ｔ１２においてインダクタＬ３２に最終的に蓄積さ
れたエネルギーによって、インダクタＬ３２、放電灯Ｆ
Ｌのフィラメント、コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフ
ィラメント、ＦＥＴＱ２３の寄生ダイオード、平滑コン
デンサＣ１３、ＦＥＴＱ２２の寄生ダイオードおよびイ
ンダクタＬ３２の閉ループにこの順路に沿って電流が流
れる。この後、インダクタＬ３２のエネルギーの放出が
完了すると、平滑コンデンサＣ１３が電源となって、平
滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２３、放電灯ＦＬのフィ
ラメント、コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメン
ト、インダクタＬ３２、ＦＥＴＱ２２および平滑コンデ
ンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流が流れ
る。これにより、放電灯ＦＬに電力が供給され、またイ
ンダクタＬ３２にエネルギーが蓄積される。

【０１１８】この後、時点ｔ１１以降の一連の回路動作
が繰り返される。このように、交流電源ＡＣからこの全
周期に亘って入力電流が引き込まれるので、例えば図２
に示すようなフィルタ回路を設ければ、入力電流高調波
歪が抑制される。また、平滑コンデンサＣ１３の充電電
力が交流電力に変換されて放電灯ＦＬに供給される。

【０１１９】図１０は交流電源ＡＣが商用電源である場
合のその一周期分の電圧波形を基準にして入力電流Ｉ_IN
などの各波形を示す図、図１１は図１０に示す電圧波形
の山部および谷部の各期間における各部の信号波形図で
ある。ただし、図１１に示す時点ｔ２１，ｔ２２，ｔ２
３はそれぞれ図９に示す時点ｔ１１，ｔ１２，ｔ１３に
対応し、また図１１に示す時点ｔ２４，ｔ２５，ｔ２６
はそれぞれ図９に示す時点ｔ１１，ｔ１２，ｔ１３に対
応する。

【０１２０】この場合の回路動作も図９を用いて説明し
た上記回路動作と同様になる。すなわち、山部の期間Ｔ
Ｍ１の回路動作については、上記回路動作の説明におけ
る時点ｔ１１，ｔ１２，ｔ１３を図１１に示す時点ｔ２
１，ｔ２２，ｔ２３として読み替えればよく、また谷部
の期間ＴＭ２の回路動作については、上記回路動作の説
明における時点ｔ１１，ｔ１２，ｔ１３を図１１に示す
時点ｔ２４，ｔ２５，ｔ２６として読み替えればよい。
ただし、交流電源ＡＣからの引込み電流のレベルは、図
１１の「Ｉ_IN」に示すように山部の期間ＴＭ１の方が谷
部の期間ＴＭ２の方よりも大きくなる。

【０１２１】以上、第７実施形態によれば、第１実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、図１０
の「Ｉ_IN」に示すように、交流電源ＡＣからこの全周期
に亘って入力電流が引き込まれるので、例えば図２示す
ようなフィルタ回路を設ければ、このフィルタ回路の交
流電源ＡＣ側の電流波形が図１０に示す「Ｉ_AC」の波形
になるから、入力電流高調波歪の抑制が可能になる。

【０１２２】また、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２が兼用され回
路素子数が低減されるから、本放電灯点灯装置の小型化
が可能になる。

【０１２３】さらに、ＦＥＴＱ２１〜Ｑ２４の駆動周波
数を変化させると、入力電力量の切替えが可能になり、
またインバータ回路２Ａの出力電圧や放電灯ＦＬの両端
電圧のレベル切替えが可能になる。

【０１２４】図１２は本発明の第８実施形態に係る放電
灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第８実
施形態について説明する。

【０１２５】本放電灯点灯装置は、直流電源１Ｇ、イン
バータ回路２Ａおよび制御回路４Ａを第７実施形態と同
様に備えているほか、第７実施形態とは回路構成が異な
る負荷共振回路３Ｃを備えている。

【０１２６】この負荷共振回路３Ｃは、負荷共振回路３
Ｂ、すなわち第１実施形態と同様の放電灯ＦＬを備えて
いるほか、図８に示すコンデンサＣ３１およびインダク
タＬ３２とそれぞれ同じ回路配置のコンデンサ（第１コ
ンデンサ）Ｃ３３およびインダクタ（第１インダクタ）
Ｌ３３に加えて、コンデンサ（第２コンデンサ）Ｃ３４
およびインダクタ（第２インダクタ）Ｌ３４を備え、定
格点灯時の放電灯ＦＬの両端電圧を直流電源１Ｇの出力
電圧で除して得られる値が０．４８以上となるように設
定されている。

【０１２７】インダクタＬ３４は、一端がＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２の接続点と接続されるとともに、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２の接続点とＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続点と
の間に直列接続の放電灯ＦＬの一対のフィラメント、コ
ンデンサＣ３３およびインダクタＬ３３とともに直列接
続されている。

【０１２８】コンデンサＣ３４は、上記直列接続の一対
のフィラメント、コンデンサＣ３３およびインダクタＬ
３３と並列接続されている。

【０１２９】このように構成された負荷共振回路３Ｃ
は、インダクタＬ３３およびコンデンサＣ３３の組みと
インダクタＬ３４およびコンデンサＣ３４の組みのいず
れか一方が予熱機能を有すべく共振によって放電灯ＦＬ
のフィラメントに予熱電流を流すように設定されてい
る。例えば、インダクタＬ３３およびコンデンサＣ３３
の組みとインダクタＬ３４およびコンデンサＣ３４の組
みの一方は、先行予熱用に共振周波数が設定され、他方
は定格点灯および調光点灯用に共振周波数が設定されて
いる。これにより、先行予熱、定格点灯および調光点灯
の各期間において、放電灯ＦＬのフィラメントに適切な
電流を流すことが可能になる。

【０１３０】次に、第８実施形態の回路動作については
第７実施形態と同様であるので概略を説明する。ＦＥＴ
Ｑ２１，Ｑ２４がオンになると、チョッパ回路側では交
流電源ＡＣおよびインダクタＬ１３が電源となって電流
が流れて平滑コンデンサＣ１３が充電される一方、負荷
共振回路３Ｃ側では平滑コンデンサＣ１３が電源となっ
て電流が流れて負荷共振回路３Ｃに電力が供給される。

【０１３１】次いで、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンにな
ると、チョッパ回路側では交流電源ＡＣから入力電流が
引き込まれる一方、負荷共振回路３Ｃ側では平滑コンデ
ンサＣ１３が電源となって電流が流れて負荷共振回路３
Ｃに電力が供給される。

【０１３２】以上、第８実施形態によれば、第７実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、例えば
インダクタＬ３３およびコンデンサＣ３３の組みとイン
ダクタＬ３４およびコンデンサＣ３４の組みの一方によ
り構成される共振回路の共振周波数を先行予熱用に設定
するとともに、他方により構成される共振回路の共振周
波数を定格点灯および調光点灯用に設定すれば、先行予
熱、定格点灯および調光点灯の各期間において、放電灯
ＦＬのフィラメントに適切な電流を流すことが可能にな
る。

【０１３３】図１３は本発明の第９実施形態に係る放電
灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第９実
施形態について説明する。

【０１３４】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２Ａ
および制御回路４Ａを第１実施形態と同様に備えている
ほか、第１実施形態とは回路構成が異なる直流電源１Ｈ
および負荷共振回路３Ｄを備え、インバータ回路２Ａの
スイッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と
兼用し、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流
を引き込む構成になっている。

【０１３５】すなわち、直流電源１Ｈは、交流電源ＡＣ
から交流電力を取り込んで整流を行う整流器ＤＢ、この
整流器ＤＢの高電位側出力端とアノードが接続されるダ
イオードＤ１４，Ｄ１５、ダイオードＤ１４のカソード
とＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点との間に接続されるチ
ョッパ用のインダクタＬ１４、ダイオードＤ１５のカソ
ードとＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続点との間に接続され
るチョッパ用のインダクタＬ１５、およびＦＥＴＱ２
３，Ｑ２４と並列接続される平滑コンデンサＣ１３を備
え、ＦＥＴＱ２１〜Ｑ２４を利用して、整流器ＤＢの出
力電圧を所定レベルの電圧に変換するチョッパ回路とし
て機能するものである。

【０１３６】負荷共振回路３Ｄは、図１２に示す負荷共
振回路３Ｃと実質的に同じもので、インダクタＬ３３，
Ｌ３４にそれぞれ対応する直列接続のインダクタＬ３
５，Ｌ３６の一端がＦＥＴＱ２３，Ｑ２４の接続点と接
続されている点で負荷共振回路３Ｃと異なっている。

【０１３７】次に、第９実施形態の回路動作について説
明する。ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンになると、直流電
源１ＨがダイオードＤ１４およびインダクタＬ１４に対
してＦＥＴＱ２１，Ｑ２２を利用することで形成される
チョッパ回路（以下単に第１チョッパ回路）側では、交
流電源ＡＣおよびインダクタＬ１４が電源となって、交
流電源ＡＣ、整流器ＤＢ、ダイオードＤ１４、インダク
タＬ１４、ＦＥＴＱ２１の寄生ダイオード、平滑コンデ
ンサＣ１３、整流器ＤＢおよび交流電源ＡＣの閉ループ
にこの順路に沿って電流が流れ、平滑コンデンサＣ１３
が充電される。

【０１３８】また、直流電源１ＨがダイオードＤ１５お
よびインダクタＬ１５に対してＦＥＴＱ２３，Ｑ２４を
利用することで形成されるチョッパ回路（以下単に第２
チョッパ回路）側では、交流電源ＡＣ、整流器ＤＢ、ダ
イオードＤ１５、インダクタＬ１５、ＦＥＴＱ２４、整
流器ＤＢおよび交流電源ＡＣの閉ループにこの順路に沿
って電流が流れ、交流電源ＡＣから入力電流が引き込ま
れる。

【０１３９】さらに、負荷共振回路３Ｄ側では、平滑コ
ンデンサＣ１３が電源となって、平滑コンデンサＣ１
３、ＦＥＴＱ２１、負荷共振回路３Ｄ、ＦＥＴＱ２４お
よび平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿っ
て電流が流れ、負荷共振回路３Ｄに電力が供給される。

【０１４０】次いで、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンにな
ると、第１チョッパ回路側では、交流電源ＡＣ、整流器
ＤＢ、ダイオードＤ１４、インダクタＬ１４、ＦＥＴＱ
２２、整流器ＤＢおよび交流電源ＡＣの閉ループにこの
順路に沿って電流が流れ、交流電源ＡＣから入力電流が
引き込まれる。

【０１４１】また、第２チョッパ回路側では、交流電源
ＡＣおよびインダクタＬ１５が電源となって、交流電源
ＡＣ、整流器ＤＢ、ダイオードＤ１５、インダクタＬ１
５、ＦＥＴＱ２３の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ
１３、整流器ＤＢおよび交流電源ＡＣの閉ループにこの
順路に沿って電流が流れ、平滑コンデンサＣ１３が充電
される。

【０１４２】さらに、負荷共振回路３Ｄ側では、平滑コ
ンデンサＣ１３が電源となって、平滑コンデンサＣ１
３、ＦＥＴＱ２３、負荷共振回路３Ｄ、ＦＥＴＱ２２お
よび平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿っ
て電流が流れ、負荷共振回路３Ｄに電力が供給される。

【０１４３】以上、第９実施形態によれば、第８実施形
態と同様の効果を奏することが可能になるほか、負荷共
振回路３Ｄの高周波振動の１周期につき２つの期間に亘
って交流電源ＡＣから入力電流が引き込まれ、１期間当
たりの引込み電流量が低減するので、回路に流れる電流
値およびピーク値を低減することが可能になる。

【０１４４】図１４は本発明の第１０実施形態に係る放
電灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第１
０実施形態について説明する。

【０１４５】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ｃおよび制御回路４Ａを第８実施形
態と同様に備えているほか、第８実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｊを備え、インバータ回路２Ａのス
イッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と兼
用し、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流を
引き込む構成になっている。

【０１４６】すなわち、直流電源１Ｊは、交流電源ＡＣ
から交流電力を取り込んで整流を行う整流器ＤＢ、この
整流器ＤＢの高電位側出力端とアノードが接続されるダ
イオードＤ１４，Ｄ１５、トランスＴ１１、およびＦＥ
ＴＱ２３，Ｑ２４と並列接続される平滑コンデンサＣ１
３を備え、インバータ回路２ＡのＦＥＴＱ２１〜Ｑ２４
のオン／オフ動作を利用して、整流器ＤＢの出力電圧を
所定レベルの電圧に変換するチョッパ回路として機能す
るものである。ただし、トランスＴ１１は、ダイオード
Ｄ１４のカソードとＦＥＴＱ２１，Ｑ２２の接続点との
間に接続されるチョッパ用の巻線ｎ１１を有するととも
に、ダイオードＤ１５のカソードとＦＥＴＱ２３，Ｑ２
４の接続点との間に接続されるチョッパ用の巻線ｎ１２
を有している。

【０１４７】なお、第１０実施形態の回路動作について
は第９実施形態と同様であり、第９実施形態の回路動作
においてインダクタＬ１４，Ｌ１５、直流電源１Ｈおよ
び負荷共振回路３Ｄをそれぞれ巻線ｎ１１，ｎ１２、直
流電源１Ｊおよび負荷共振回路３Ｃに読み替えることで
理解可能であるのでその説明は省略する。

【０１４８】以上、第１０実施形態によれば、第９実施
形態と同様の効果を奏することが可能になるほか、互い
に磁気結合する巻線ｎ１１，ｎ１２を有するトランスを
用いることで、ダイオードＤ１４，Ｄ１５に電流が流れ
る期間を長くできるので、回路に流れる電流ピークをさ
らに抑え込むことが可能になる。

【０１４９】図１５は本発明の第１１実施形態に係る放
電灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第１
１実施形態について説明する。

【０１５０】本放電灯点灯装置は、インバータ回路２
Ａ、負荷共振回路３Ｂおよび制御回路４Ａを第７実施形
態と同様に備えているほか、第７実施形態とは回路構成
が異なる直流電源１Ｋを備え、インバータ回路２Ａのス
イッチング素子をチョッパ回路のスイッチング素子と兼
用し、交流電源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流を
引き込む構成になっている。

【０１５１】すなわち、直流電源１Ｋは、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２と並列接続され交流電源ＡＣの一端（図１５
では左端）と接続点が接続される直列接続の整流ダイオ
ードＲＤ１，ＲＤ２、交流電源ＡＣの他端とＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２の接続点との間に接続されるインダクタＬ１
６、およびＦＥＴＱ２３，Ｑ２４と並列接続される平滑
コンデンサＣ１３により構成され、インバータ回路２Ａ
のＦＥＴＱ２１，Ｑ２２を利用して、整流器ＤＢの出力
電圧を所定レベルの電圧に変換するチョッパ回路として
機能するものである。

【０１５２】次に、第１１実施形態の回路動作について
説明する。交流電源ＡＣから整流ダイオードＲＤ１，Ｒ
Ｄ２の接続点に（図１５に示す「Ｉ_IN」の向きに）電流
が流れる期間において、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンに
なると、交流電源ＡＣを電源として、交流電源ＡＣ、整
流ダイオードＲＤ１、ＦＥＴＱ２１、インダクタＬ１６
および交流電源ＡＣの閉ループにこの順路に沿って電流
が流れ、交流電源ＡＣから入力電流が引き込まれる一
方、平滑コンデンサＣ１３が電源となって、平滑コンデ
ンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１、負荷共振回路３Ｂ、ＦＥＴ
Ｑ２４および平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順
路に沿って電流が流れ、負荷共振回路３Ｂに電力が供給
される。

【０１５３】次いで、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンにな
ると、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」が電源
となって、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」、
整流ダイオードＲＤ１、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴ
Ｑ２２の寄生ダイオードおよび「交流電源ＡＣおよびイ
ンダクタＬ１６」の閉ループにこの順路に沿って電流が
流れ、平滑コンデンサＣ１３が「交流電源ＡＣおよびイ
ンダクタＬ１６」によって充電される一方、平滑コンデ
ンサＣ１３が電源となって、平滑コンデンサＣ１３、Ｆ
ＥＴＱ２３、負荷共振回路３Ｂ、ＦＥＴＱ２２および平
滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れ、負荷共振回路３Ｂに電力が供給される。

【０１５４】また、交流電源ＡＣからインダクタＬ１６
に（図１５に示す「Ｉ_IN」とは逆向きに）電流が流れる
期間において、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３がオンになると、
交流電源ＡＣが電源となって、交流電源ＡＣ、インダク
タＬ１６、ＦＥＴＱ２２、整流ダイオードＲＤ２および
交流電源ＡＣの閉ループにこの順路に沿って電流が流
れ、交流電源ＡＣから入力電流が引き込まれる一方、平
滑コンデンサＣ１３が電源となって、平滑コンデンサＣ
１３、ＦＥＴＱ２３、負荷共振回路３Ｂ、ＦＥＴＱ２２
および平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿
って電流が流れ、負荷共振回路３Ｂに電力が供給され
る。

【０１５５】次いで、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンにな
ると、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」が電源
となって、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」、
ＦＥＴＱ２１の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１
３、整流ダイオードＲＤ２および「交流電源ＡＣおよび
インダクタＬ１６」の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れ、平滑コンデンサＣ１３が「交流電源ＡＣおよび
インダクタＬ１６」によって充電される一方、平滑コン
デンサＣ１３が電源となって、平滑コンデンサＣ１３、
ＦＥＴＱ２１、負荷共振回路３Ｂ、ＦＥＴＱ２４および
平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電
流が流れ、負荷共振回路３Ｂに電力が供給される。

【０１５６】以上、第１１実施形態によれば、第１実施
形態と同様の効果を奏することが可能になるほか、交流
電源ＡＣからこの全周期に亘って入力電流が引き込まれ
るので、例えば図に示すようなフィルタ回路を設けれ
ば、入力電流高調波歪の抑制が可能になる。

【０１５７】また、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２２が兼用され回
路素子数が低減されるから、本放電灯点灯装置の小型化
が可能になる。

【０１５８】図１６は本発明の第１２実施形態に係る放
電灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第１
２実施形態について説明する。

【０１５９】本放電灯点灯装置は、直流電源１Ｇ、イン
バータ回路２Ａおよび負荷共振回路３Ｂを第７実施形態
と同様に備えているほか、第７実施形態とは制御動作が
異なる制御回路４Ｂを備えている。

【０１６０】この制御回路４Ｂは、先行予熱時にはＦＥ
ＴＱ２２をオフに保持したまま、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４
とＦＥＴＱ２３とを交互にオン／オフさせる一方、始動
時からはＦＥＴＱ２１，Ｑ２４とＦＥＴＱ２２，Ｑ２３
とを交互にオン／オフさせる制御を行うものである。

【０１６１】図１７は本放電灯点灯装置の動作説明図
で、この図を用いて第１２実施形態の回路動作について
説明する。

【０１６２】制御回路４Ｂから、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４
の各ゲートに対してハイレベルとなる制御信号Ｖ１，Ｖ
４が送出されるとともに、ＦＥＴＱ２２，Ｑ２３の各ゲ
ートに対してローレベルとなる制御信号Ｖ２，Ｖ３が送
出されると、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４はオンになって、Ｆ
ＥＴＱ２２，Ｑ２３はオフになる（時点ｔ３１）。

【０１６３】このとき、インダクタＬ３２に蓄積された
エネルギーによって、インダクタＬ３２、ＦＥＴＱ２１
の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２
４の寄生ダイオード、放電灯ＦＬのフィラメント、コン
デンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメントおよびインダ
クタＬ３２の閉ループにこの順路に沿って電流が流れ
る。これにより、放電灯ＦＬのフィラメントに電流Ｉ_FL
が流れて先行予熱が行われる。この後、インダクタＬ３
２のエネルギーの放出が完了すると、平滑コンデンサＣ
１３が電源となって、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ
２１、インダクタＬ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、
コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴ
Ｑ２４および平滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順
路に沿って電流が流れる。これにより、放電灯ＦＬのフ
ィラメントに電流Ｉ_FLが流れて先行予熱が行われ、また
インダクタＬ３２にエネルギーが蓄積される。

【０１６４】次いで、制御回路４Ｂから、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２２，Ｑ２４の各ゲートに対してローレベルとな
る制御信号Ｖ１，Ｖ２，Ｖ４が送出されるとともに、Ｆ
ＥＴＱ２３のゲートに対してハイレベルとなる制御信号
Ｖ３が送出されると、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４はオフにな
り、ＦＥＴＱ２３はオンになり、ＦＥＴＱ２２はオフを
維持する（時点ｔ３２）。

【０１６５】このとき、インダクタＬ３２に蓄積された
エネルギーによって、インダクタＬ３２、放電灯ＦＬの
フィラメント、コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラ
メント、ＦＥＴＱ２３の寄生ダイオード、平滑コンデン
サＣ１３、ＦＥＴＱ２２の寄生ダイオードおよびインダ
クタＬ３２の閉ループ、またはインダクタＬ３２、放電
灯ＦＬのフィラメント、コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬ
のフィラメント、ＦＥＴＱ２３の寄生ダイオード、平滑
コンデンサＣ１３、整流器ＤＢ、交流電源ＡＣ、整流器
ＤＢ、インダクタＬ１３およびインダクタＬ３２の閉ル
ープに電流が流れる。

【０１６６】この後、インダクタＬ３２に蓄積されたエ
ネルギーのコンデンサＣ３１への移動が完了すると、コ
ンデンサＣ３１に移動したエネルギーによって、コンデ
ンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、インダクタＬ
３２、ＦＥＴＱ２１の寄生ダイオード、ＦＥＴＱ２３、
放電灯ＦＬのフィラメントおよびコンデンサＣ３１の閉
ループに電流が流れる。これにより、インダクタＬ３２
がコンデンサＣ３１からのエネルギーを蓄積する。

【０１６７】次いで、制御回路４Ｂから、ＦＥＴＱ２
１，Ｑ２４の各ゲートに対してハイレベルとなる制御信
号Ｖ１，Ｖ４が送出されるとともに、ＦＥＴＱ２２，Ｑ
２３の各ゲートに対してローレベルとなる制御信号Ｖ
２，Ｖ３が送出されると、上述の時点ｔ３１と同様の回
路動作が行われる。これら一連の回路動作が繰り返され
ることで、先行予熱時には平滑コンデンサＣ１３の両端
電圧の上昇が抑制され、また放電灯ＦＬのフィラメント
に十分な電流が流れることになる。

【０１６８】この後、始動時に移行すると（時点ｔ３
４）、第７実施形態と同様の回路動作が実行され、放電
灯ＦＬに始動電圧が印加され、始動・点灯に至る。

【０１６９】以上、第１２実施形態によれば、第７実施
形態と同様の効果を奏することが可能になるほか、先行
予熱時に平滑コンデンサＣ１３の両端電圧の上昇を抑制
することが可能になるとともに、放電灯ＦＬのフィラメ
ントに十分な電流を流すことが可能になる。

【０１７０】図１８は本発明の第１３実施形態に係る放
電灯点灯装置の概略構成図で、以下この図を用いて第１
３実施形態について説明する。

【０１７１】本放電灯点灯装置は、直流電源１Ｋ、イン
バータ回路２Ａおよび負荷共振回路３Ｂを第１１実施形
態と同様に備えているほか、第１１実施形態とは制御動
作が異なる制御回路４Ｂを備えている。

【０１７２】この制御回路４Ｂは、第１３実施形態と同
様に、先行予熱時にはＦＥＴＱ２２をオフに保持したま
ま、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４とＦＥＴＱ２３とを交互にオ
ン／オフさせる一方、始動時からはＦＥＴＱ２１，Ｑ２
４とＦＥＴＱ２２，Ｑ２３とを交互にオン／オフさせる
制御を行うものである。

【０１７３】次に、放電灯ＦＬの始動時以降の回路動作
については第１１実施形態と同様であるのでその説明を
省略し、先行予熱時における後述の２つの効果が得られ
る制御回路４Ｂの制御動作について説明する。

【０１７４】まず、先行予熱時における平滑コンデンサ
Ｃ１３の電圧上昇の低減効果が得られる制御回路４Ｂの
制御動作について説明する。交流電源ＡＣから整流ダイ
オードＲＤ１，ＲＤ２の接続点に電流が流れる期間にお
いては、ＦＥＴＱ２２がオフのまま、ＦＥＴＱ２３がオ
フになり、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンになると、交流
電源ＡＣが電源となって、交流電源ＡＣ、整流ダイオー
ドＲＤ１、ＦＥＴＱ２１、インダクタＬ１６および交流
電源ＡＣの閉ループに電流が流れる。これにより、交流
電源ＡＣから入力電流が引き込まれてインダクタＬ１６
にエネルギーが蓄積される。

【０１７５】この後、ＦＥＴＱ２２がオフのまま、ＦＥ
ＴＱ２１，Ｑ２４がオフになり、ＦＥＴＱ２３がオンに
なると、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」が電
源となって、「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１
６」、整流ダイオードＲＤ１、平滑コンデンサＣ１３、
ＦＥＴＱ２２の寄生ダイオードおよび「交流電源ＡＣお
よびインダクタＬ１６」の閉ループにこの順路に沿って
電流が流れる。これにより、平滑コンデンサＣ１３は
「交流電源ＡＣおよびインダクタＬ１６」により充電さ
れ、通常のチョッパ動作が行われる。

【０１７６】これに対し、交流電源ＡＣからインダクタ
Ｌ１６に電流が流れる期間においては、ＦＥＴＱ２２が
オフのまま、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオフになり、ＦＥ
ＴＱ２３がオンになると、チョッパ動作が間欠的に停止
する。すなわち、ＦＥＴＱ２２のオンによる交流電源Ａ
Ｃ、インダクタＬ１６、ＦＥＴＱ２２、整流ダイオード
ＲＤ２および交流電源ＡＣの閉ループが形成されないの
で、交流電源ＡＣからの入力電流引込みによるインダク
タＬ１６へのエネルギーの蓄積は行われない。

【０１７７】次いで、ＦＥＴＱ２２がオフのまま、ＦＥ
ＴＱ２３がオフになり、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４がオンに
なると、交流電源ＡＣが電源となって、交流電源ＡＣ、
インダクタＬ１６、ＦＥＴＱ２１の寄生ダイオード、平
滑コンデンサＣ１３、整流ダイオードＲＤ２および交流
電源ＡＣの閉ループにこの順路に沿って電流が流れる。
この場合、平滑コンデンサＣ１３は、チョッパ動作が行
われずに交流電源ＡＣにより充電されるので、両端電圧
の上昇が低く抑えられることになる。

【０１７８】次に、先行予熱時における放電灯ＦＬの各
フィラメントへの予熱に十分な電力（電流）供給効果が
得られる制御回路４Ｂの制御動作について説明する。交
流電源ＡＣから整流ダイオードＲＤ１，ＲＤ２の接続点
に電流が流れる期間において、ＦＥＴＱ２２がオフのま
ま、ＦＥＴＱ２３がオフになり、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２４
がオンになると、平滑コンデンサＣ１３が電源となっ
て、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１、インダクタ
Ｌ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、コンデンサＣ３
１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴＱ２４および平
滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れる。これにより、放電灯ＦＬの各フィラメントが
予熱されるとともに、インダクタＬ３２にエネルギーが
蓄積される。

【０１７９】次いで、ＦＥＴＱ２２がオフのまま、ＦＥ
ＴＱ２１，Ｑ２４がオフになり、ＦＥＴＱ２３がオンに
なると、インダクタＬ３２に蓄積されたエネルギーによ
って、インダクタＬ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、
コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴ
Ｑ２３の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥ
ＴＱ２２の寄生ダイオードおよびインダクタＬ３２の閉
ループにこの順路に沿って電流が流れる。これにより、
放電灯ＦＬの各フィラメントが予熱される。この後、例
えばインダクタＬ３２に蓄積されたエネルギーのコンデ
ンサＣ３１への移動が完了すると、コンデンサＣ３１に
移動したエネルギーによって、コンデンサＣ３１、放電
灯ＦＬのフィラメント、インダクタＬ３２、ＦＥＴＱ２
１の寄生ダイオード、ＦＥＴＱ２３、放電灯ＦＬのフィ
ラメントおよびコンデンサＣ３１の閉ループにこの順路
に沿って電流が流れる。これにより、放電灯ＦＬの各フ
ィラメントが予熱される。

【０１８０】一方、交流電源ＡＣからインダクタＬ１６
に電流が流れる期間においては、ＦＥＴＱ２２がオフの
まま、ＦＥＴＱ２３がオフになり、ＦＥＴＱ２１，Ｑ２
４がオンになると、平滑コンデンサＣ１３が電源となっ
て、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥＴＱ２１、インダクタ
Ｌ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、コンデンサＣ３
１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴＱ２４および平
滑コンデンサＣ１３の閉ループにこの順路に沿って電流
が流れる。これにより、放電灯ＦＬの各フィラメントが
予熱され、またインダクタＬ３２にエネルギーが蓄積さ
れる。

【０１８１】次いで、ＦＥＴＱ２２がオフのまま、ＦＥ
ＴＱ２１，Ｑ２４がオフになり、ＦＥＴＱ２３がオンに
なると、インダクタＬ３２に蓄積されたエネルギーによ
って、インダクタＬ３２、放電灯ＦＬのフィラメント、
コンデンサＣ３１、放電灯ＦＬのフィラメント、ＦＥＴ
Ｑ２３の寄生ダイオード、平滑コンデンサＣ１３、ＦＥ
ＴＱ２２の寄生ダイオードおよびインダクタＬ３２の閉
ループにこの順路に沿って電流が流れる。これにより、
放電灯ＦＬの各フィラメントが予熱される。この後、例
えばインダクタＬ３２に蓄積されたエネルギーのコンデ
ンサＣ３１への移動が完了すると、コンデンサＣ３１に
移動したエネルギーによって、コンデンサＣ３１、放電
灯ＦＬのフィラメント、インダクタＬ３２、ＦＥＴＱ２
１の寄生ダイオード、ＦＥＴＱ２３、放電灯ＦＬのフィ
ラメントおよびコンデンサＣ３１の閉ループにこの順路
に沿って電流が流れる。これにより、放電灯ＦＬの各フ
ィラメントが予熱される。

【０１８２】このように、交流電源ＡＣの電圧の全周期
に亘って放電灯ＦＬの各フィラメントに電流を流すこと
が可能になるので、放電灯ＦＬの各フィラメントには予
熱に十分な電力（電流）が供給されることになる。

【０１８３】以上、第１３実施形態によれば、第１１実
施形態と同様の効果を奏することが可能になるほか、先
行予熱時に平滑コンデンサＣ１３の両端電圧の上昇を抑
制することが可能になるとともに、放電灯ＦＬのフィラ
メントに十分な電流を流すことが可能になる。

【０１８４】なお、第１３実施形態では、ＦＥＴＱ２２
がオフに保持される構成になっているが、これに限ら
ず、ＦＥＴＱ２１がオフに保持される構成でもよい。こ
の場合にも、第１３実施形態と同様の効果を奏すること
が可能になる。

【０１８５】

【発明の効果】以上のことから明らかなように、請求項
１記載の発明によれば、直流電源と、前記直流電源と並
列接続される直列接続の第１および第２スイッチング素
子と、前記第１および第２スイッチング素子と並列接続
される直列接続の第３および第４スイッチング素子と、
一対のフィラメントを有する放電灯、共振用の第１イン
ダクタ、および前記一対のフィラメントの各一端間に接
続される共振用の第１コンデンサを有し、前記一対のフ
ィラメント、第１インダクタおよび第１コンデンサが前
記第１および第２スイッチング素子の接続点と前記第３
および第４スイッチング素子の接続点との間に直列接続
されてなり、定格点灯時における前記放電灯の両端電圧
を前記直流電源の出力電圧で除して得られる値が０．４
８以上となるように設定されている負荷共振回路と、前
記第１〜第４スイッチング素子のうち、対角に位置する
２組のスイッチング素子を高周波制御信号によって交互
にオン／オフさせて前記放電灯の点灯制御を行う制御回
路とを備え、ＬＣ共振回路の共振によって前記放電灯の
フィラメントに予熱用の電流を流す予熱機能を有するの
で、放電灯に環形蛍光灯を使用しても、昇圧トランスを
使用することなく、放電灯の短寿命に起因するフィラメ
ントに流れる電流増大の防止が可能になるとともに、小
型化およびコスト低減が可能になる。

【０１８６】請求項２記載の発明によれば、前記第１イ
ンダクタおよび第１コンデンサは、前記予熱機能を有
し、共振によって前記放電灯の各フィラメントに予熱用
の電流を流すので、予熱用のトランスを別途使用する必
要がなくなり、小型化およびコスト低減が可能になる。

【０１８７】請求項３記載の発明によれば、前記負荷共
振回路は、前記第１および第２スイッチング素子の接続
点と前記第３および第４スイッチング素子の接続点との
間に直列接続の前記一対のフィラメント、第１インダク
タおよび第１コンデンサとともに直列接続される第２イ
ンダクタと、直列接続の前記一対のフィラメント、第１
インダクタおよび第１コンデンサと並列接続される第２
コンデンサとを有し、前記第１インダクタおよび第１コ
ンデンサの組みと前記第２インダクタおよび第２コンデ
ンサの組みのいずれか一方が、前記予熱機能を有し、共
振によって前記放電灯の各フィラメントに予熱用の電流
を流すので、例えば予熱、定格点灯および調光点灯など
の各期間に適切な電流を放電灯のフィラメント流すこと
が可能になる。

【０１８８】請求項４記載の発明によれば、前記直流電
源は、前記第１および第２スイッチング素子の接続点と
前記第３および第４スイッチング素子の接続点との間に
前記負荷共振回路とともに直列接続される１次巻線を有
するとともに２次巻線を有するトランスと、交流電源か
ら電力を取り込んで整流を行う整流器と、前記整流器の
両出力端間に前記トランスの２次巻線とともに直列接続
されるコンデンサと、前記整流器の両出力端の一方と一
端が接続されるダイオードと、前記ダイオードの他端と
前記整流器の両出力端の他方との間に接続され、両端電
圧が前記直流電源の出力電圧となる平滑コンデンサとに
より構成されるので、交流電源からこの全周期に亘って
入力電流を引き込むことが可能になる。これにより、例
えば交流電源側にフィルタ回路を設ければ、入力電流高
調波歪を抑制することが可能になる。

【０１８９】請求項５記載の発明によれば、前記直流電
源は、交流電源から電力を取り込んで整流を行うもので
あって前記第１および第２スイッチング素子が両出力端
間に接続される整流器と、前記第３および第４スイッチ
ング素子と並列接続され両端電圧が前記直流電源の出力
電圧となる平滑コンデンサと、前記第１および第２スイ
ッチング素子と前記第３および第４スイッチング素子と
の並列接続部分のうち、少なくとも一方に介在するダイ
オードと、前記ダイオードと並列接続される入力電流引
込み用のコンデンサとにより構成されるので、交流電源
からこの全周期に亘って入力電流を引き込むことが可能
になる。これにより、例えば交流電源側にフィルタ回路
を設ければ、入力電流高調波歪を抑制することが可能に
なる。

【０１９０】請求項６記載の発明によれば、前記直流電
源は、前記第１〜第４スイッチング素子のうち、少なく
とも１つのスイッチング素子を利用して、入力電圧を所
定レベルの電圧に変換するチョッパ回路を形成するの
で、回路素子数の低減が可能になる。また、交流電源か
らこの全周期に亘って入力電流を引き込むことが可能に
なる。これにより、例えば交流電源側にフィルタ回路を
設ければ、入力電流高調波歪を抑制することが可能にな
る。

【０１９１】請求項７記載の発明によれば、前記制御回
路は、予熱時において、前記少なくとも１つのスイッチ
ング素子をオフ状態に維持させるので、予熱時における
平滑コンデンサの両端電圧の上昇を抑制することが可能
になる。

【０１９２】請求項８記載の発明によれば、前記放電灯
は、定格ランプ出力、定格ランプ電流および定格ランプ
電圧がそれぞれ実質的に９７Ｗ、０．４３Ａおよび２２
９Ｖの環形蛍光灯であるので、昇圧トランスを使用する
ことなく、放電灯の短寿命に起因するフィラメントに流
れる電流増大の防止が可能になるとともに、小型化およ
びコスト低減が可能になる。

【０１９３】請求項９記載の発明によれば、前記放電灯
は、定格ランプ出力、定格ランプ電流および定格ランプ
電圧がそれぞれ実質的に６８Ｗ、０．４３Ａおよび１６
０Ｖの環形蛍光灯であるので、昇圧トランスを使用する
ことなく、放電灯の短寿命に起因するフィラメントに流
れる電流増大の防止が可能になるとともに、小型化およ
びコスト低減が可能になる。

【０１９４】請求項１０記載の発明によれば、前記負荷
共振回路は、前記放電灯の両端電圧を前記直流電源の出
力電圧で除して得られる値が１．５以下となるように設
定されているので、放電灯の安定点灯が可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図２】図１に示す放電灯点灯装置に利用可能な直流電
源の一例を示す概略構成図である。

【図３】本発明の第２実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図４】本発明の第３実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図５】本発明の第４実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図６】本発明の第５実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図７】本発明の第６実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図８】本発明の第７実施形態に係る放電灯点灯装置の
概略構成図である。

【図９】第７実施形態に係る放電灯点灯装置の動作説明
図である。

【図１０】交流電源の一周期分の電圧波形を基準にして
入力電流などの各波形を示す図である。

【図１１】図１０に示す電圧波形の山部および谷部の各
期間における各部の信号波形図である。

【図１２】本発明の第８実施形態に係る放電灯点灯装置
の概略構成図である。

【図１３】本発明の第９実施形態に係る放電灯点灯装置
の概略構成図である。

【図１４】本発明の第１０実施形態に係る放電灯点灯装
置の概略構成図である。

【図１５】本発明の第１１実施形態に係る放電灯点灯装
置の概略構成図である。

【図１６】本発明の第１２実施形態に係る放電灯点灯装
置の概略構成図である。

【図１７】第１２実施形態に係る放電灯点灯装置の動作
説明図である。

【図１８】本発明の第１３実施形態に係る放電灯点灯装
置の概略構成図である。

【図１９】従来の放電灯点灯装置を示す概略構成図であ
る。

【図２０】環形蛍光灯の一例を示す平面図である。

【図２１】図２０に示す環形蛍光灯の内部構成の一部を
示す断面図である。

【図２２】別の放電灯点灯装置の概略構成図である。

【図２３】図２２の各電圧レベルの高低関係を示す図で
ある。

【符号の説明】

１Ａ〜１Ｈ，１Ｊ，１Ｋ 直流電源 ２Ａ インバータ回路 ３Ａ〜３Ｄ 負荷共振回路 ４Ａ，４Ｂ 制御回路 Ｑ２１〜Ｑ２４ ＦＥＴ ＦＬ 放電灯 Ｃ３１ コンデンサ Ｌ３１ インダクタ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神田 隆司 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 鳴尾 誠浩 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 堀 和宇 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 Ｆターム(参考） 3K072 AA02 AA03 AA04 BA03 BA05 BB01 BB10 BC01 DB03 DD04 GA02 GB18 GC04 HA10 HB03

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電源と、 前記直流電源と並列接続される直列接続の第１および第
   ２スイッチング素子と、 前記第１および第２スイッチング素子と並列接続される
   直列接続の第３および第４スイッチング素子と、 一対のフィラメントを有する放電灯、共振用の第１イン
   ダクタ、および前記一対のフィラメントの各一端間に接
   続される共振用の第１コンデンサを有し、前記一対のフ
   ィラメント、第１インダクタおよび第１コンデンサが前
   記第１および第２スイッチング素子の接続点と前記第３
   および第４スイッチング素子の接続点との間に直列接続
   されてなり、定格点灯時における前記放電灯の両端電圧
   を前記直流電源の出力電圧で除して得られる値が０．４
   ８以上となるように設定されている負荷共振回路と、 前記第１〜第４スイッチング素子のうち、対角に位置す
   る２組のスイッチング素子を高周波制御信号によって交
   互にオン／オフさせて前記放電灯の点灯制御を行う制御
   回路とを備え、 ＬＣ共振回路の共振によって前記放電灯のフィラメント
   に予熱用の電流を流す予熱機能を有する放電灯点灯装
   置。
2. 【請求項２】 前記第１インダクタおよび第１コンデン
   サは、前記予熱機能を有し、共振によって前記放電灯の
   各フィラメントに予熱用の電流を流す請求項１記載の放
   電灯点灯装置。
3. 【請求項３】 前記負荷共振回路は、 前記第１および第２スイッチング素子の接続点と前記第
   ３および第４スイッチング素子の接続点との間に直列接
   続の前記一対のフィラメント、第１インダクタおよび第
   １コンデンサとともに直列接続される第２インダクタ
   と、 直列接続の前記一対のフィラメント、第１インダクタお
   よび第１コンデンサと並列接続される第２コンデンサと
   を有し、 前記第１インダクタおよび第１コンデンサの組みと前記
   第２インダクタおよび第２コンデンサの組みのいずれか
   一方が、前記予熱機能を有し、共振によって前記放電灯
   の各フィラメントに予熱用の電流を流す請求項１または
   ２記載の放電灯点灯装置。
4. 【請求項４】 前記直流電源は、 前記第１および第２スイッチング素子の接続点と前記第
   ３および第４スイッチング素子の接続点との間に前記負
   荷共振回路とともに直列接続される１次巻線を有すると
   ともに２次巻線を有するトランスと、 交流電源から電力を取り込んで整流を行う整流器と、 前記整流器の両出力端間に前記トランスの２次巻線とと
   もに直列接続されるコンデンサと、 前記整流器の両出力端の一方と一端が接続されるダイオ
   ードと、 前記ダイオードの他端と前記整流器の両出力端の他方と
   の間に接続され、両端電圧が前記直流電源の出力電圧と
   なる平滑コンデンサとにより構成される請求項１〜３の
   いずれかに記載の放電灯点灯装置。
5. 【請求項５】 前記直流電源は、 交流電源から電力を取り込んで整流を行うものであって
   前記第１および第２スイッチング素子が両出力端間に接
   続される整流器と、 前記第３および第４スイッチング素子と並列接続され両
   端電圧が前記直流電源の出力電圧となる平滑コンデンサ
   と、 前記第１および第２スイッチング素子と前記第３および
   第４スイッチング素子との並列接続部分のうち、少なく
   とも一方に介在するダイオードと、 前記ダイオードと並列接続される入力電流引込み用のコ
   ンデンサとにより構成される請求項１〜３のいずれかに
   記載の放電灯点灯装置。
6. 【請求項６】 前記直流電源は、前記第１〜第４スイッ
   チング素子のうち、少なくとも１つのスイッチング素子
   を利用して、入力電圧を所定レベルの電圧に変換するチ
   ョッパ回路を形成する請求項項１〜３のいずれかに記載
   の放電灯点灯装置。
7. 【請求項７】 前記制御回路は、予熱時において、前記
   少なくとも１つのスイッチング素子をオフ状態に維持さ
   せる請求項６記載の放電灯点灯装置。
8. 【請求項８】 前記放電灯は、定格ランプ出力、定格ラ
   ンプ電流および定格ランプ電圧がそれぞれ実質的に９７
   Ｗ、０．４３Ａおよび２２９Ｖの環形蛍光灯である請求
   項１〜７のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
9. 【請求項９】 前記放電灯は、定格ランプ出力、定格ラ
   ンプ電流および定格ランプ電圧がそれぞれ実質的に６８
   Ｗ、０．４３Ａおよび１６０Ｖの環形蛍光灯である請求
   項１〜７のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
10. 【請求項１０】 前記負荷共振回路は、前記放電灯の両
    端電圧を前記直流電源の出力電圧で除して得られる値が
    １．５以下となるように設定されている請求項１〜９の
    いずれかに記載の放電灯点灯装置。