JP2000117866A - ポリスチレン系樹脂多層発泡体 - Google Patents
ポリスチレン系樹脂多層発泡体Info
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Abstract
に繊維強化熱可塑性樹脂シートが積層接着されている多
層発泡体において、その繊維として曲げ強度等の強度向
上作用の発現の難しい短繊維を使用しながら、曲げ弾性
率の高い安価な製品を提供する。 【解決手段】 ポリスチレン系樹脂発泡体の少なくとも
片面に繊維強化ポリスチレン系樹脂が積層接着されてい
る多層発泡体において、該繊維強化ポリスチレン系樹脂
が、(i)含炭素極性基を有するポリスチレン系共重合
体(A)20〜95重量%、(ii)含炭素極性基を含有
しないポリスチレン系樹脂(B)0〜75重量%、及び
(iii)短繊維(C)5〜40重量%からなることを特
徴とするポリスチレン系樹脂多層発泡体。
Description
れ、畳の芯材、コンクリート型枠等として有用なシート
状又は板状のポリスチレン系樹脂多層発泡体に関するも
のである。
に、繊維を含有する樹脂シートを積層接着させた構造を
有するポリスチレン系樹脂多層発泡体は知られている。
このようなポリスチレン系樹脂多層発泡体(以下、単に
多層発泡体とも言う)において、その表面層シートとし
て、ガラス長繊維と熱可塑性樹脂粉末とからなるシート
を用いることが提案されている(特開平8−72119
号公報)。この多層発泡体は、その表面層樹脂シートの
作用により、高弾性品ではあるが、ガラス長繊維を含ん
だ表面層を芯材に積層するために、表面層樹脂シートを
予め特殊な装置により形成し、それを芯材に積層しなけ
れば、強度、剛性、平滑性に優れたものが得られないと
いう不具合があり、さらに、使用繊維が長繊維であり、
この長繊維は高価である上、その取扱い性が悪いという
欠点を有する。
ン系樹脂発泡体の少なくとも片面に繊維強化熱可塑性樹
脂シートが積層接着されている多層発泡体において、そ
の繊維として曲げ強度等の強度向上作用の発現の難しい
短繊維を使用しながら、曲げ弾性率の高い安価な製品を
提供することをその課題とする。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、ポリスチレン系樹脂
発泡体の少なくとも片面に繊維強化ポリスチレン系樹脂
が積層接着されている多層発泡体において、該繊維強化
ポリスチレン系樹脂が、(i)含炭素極性基を有するポ
リスチレン系共重合体(A)20〜95重量%、(ii)
含炭素極性基を含有しないポリスチレン系樹脂(B)0
〜75重量%、及び(iii)短繊維(C)5〜40重量
%からなることを特徴とするポリスチレン系樹脂多層発
泡体が提供される。
するポリスチレン系共重合体(A)において、その含炭
素極性基とは、炭素とヘテロ原子(酸素原子、窒素原子
及び硫黄原子)とから構成される置換基を意味する。こ
のような含炭素極性基には、シアノ基(−CN)、カル
ボキシル基(−COOH)、アルコキシカルボニル基
(−COOR、R:炭素数1〜3のアルキル基)、アミ
ド基(−CONR2、R:炭素数1〜3のアルキル
基)、アルコキシ基(−OR、R:炭素数1〜3のアル
キル基)、アシルオキシ基(−OCOR、R:炭素数1
〜3のアルキル基)、酸無水物を構成する置換基(−C
OOCO−)等が含有される。このようなポリスチレン
系共重合体(A)は、下記一般式(1)で表されるスチ
レン系モノマーと、下記一般式(2)等で表される含炭
素極性基含有ビニル系モノマーと、必要に応じての他の
ビニル系モノマーとをラジカル重合開始剤の存在下で共
重合させることにより得ることができる。
ゲン原子又はメチル基を示し、pは0又は1〜3の整数
を示す)
性基を示す)
て、その含炭素極性基含有ビニルモノマー成分の割合
は、全共重合体中、2〜70重量%、好ましくは5〜4
5重量%である。前記ポリスチレン系共重合体(A)と
しては、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレ
ン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、スチレン
−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合
体、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン
−メタクリル酸エチル共重合体、スチレン−アクリル酸
メチル共重合体、スチレン−アクリル酸エチル共重合
体、スチレン−無水マレイン酸共重合体等が例示され
る。これらの樹脂に脆性改善等を目的としてスチレン−
共役ジエンブロック共重合ゴムやその水添物をブレンド
したものやポリプロピレン系樹脂や高密度ポリエチレン
等のポリオレフィン系樹脂を20重量%以下の割合でブ
レンドしたものも使用することができる。
には、前記含炭素極性基を含まないスチレン系モノマー
の単独重合体及び共重合体が包含され、その重合体中に
含まれるスチレン系モノマー単位は少なくとも25重量
%以上、好ましくは50重量%以上である。本発明で用
いる好ましいポリスチレン系樹脂は、下記の一般式
(3)で表される構造単位を樹脂中に少なくとも25重
量%含有する樹脂である。
基を示し、Zはハロゲン原子またはメチル基を示し、p
は0または1〜3の整数である。前記ポリスチレン系樹
脂(B)としては、ポリスチレン、ゴム変性ポリスチレ
ン、ポリp−メチルスチレン、ポリスチレン−ポリフェ
ニレンエーテル共重合体、ポリスチレンとポリフェニレ
ンエーテルとの混合物などが例示され、特にハイインパ
クトポリスチレン等のゴム変性ポリスチレンが好まし
い。これらの樹脂に脆性改善等を目的としてスチレン−
共役ジエンブロック共重合ゴムやその水添物をブレンド
したものやリサイクル樹脂の混合等を考慮してポリプロ
ピレン系樹脂や高密度ポリエチレン等のポリオレフィン
系樹脂を20重量%以下の割合でブレンドしたものも使
用することができる。
知の各種の有機系及び無機系のものが包含される。この
ような短繊維の具体例としては、芳香族ポリアミド繊維
(ケブラー繊維)、炭素繊維、ガラス繊維等が挙げられ
る。本発明で用いる短繊維(C)において、その太さ
(直径)は、1〜250μm、好ましくは5〜50μm
であり、その長さは0.1〜20mm、好ましくは0.
1〜13mm、更に好ましくは0.2〜5mmである。
尚、短繊維(C)はスチレン系共重合体(A)との相互
結合力を強め、それにより多層発泡体の曲げ強度を高め
る効果のあるシラン処理、クロム処理等の表面処理をし
たものが好ましい。上記シラン処理の処理剤主成分とし
ては、ビニルトリクロロシラン、ビニルトリエトキシシ
ラン等が挙げられ、クロム処理の処理剤主成分として
は、メタクリレート、クロミッククロリド等が挙げられ
る。
(以下、単に多層発泡体とも言う)は、ポリスチレン系
樹脂発泡体(以下、単に発泡体とも言う)層(X)の少
なくとも片面に、前記ポリスチレン系共重合体(A)と
ポリスチレン系樹脂(B)と短繊維(C)とからなる繊
維強化ポリスチレン系樹脂(以下、単に繊維強化樹脂と
も言う)層(Y)を積層接着させた構造を有する。尚、
本発明の多層発泡体の剛性を飛躍的に向上させるため
や、反りの発生を完全に防止するために、樹脂層(Y)
は発泡体層(X)の両面に積層接着することが好まし
い。前記発泡体層(X)を構成するポリスチレン系樹脂
には、スチレン系モノマーの単独重合体及び共重合体が
包含され、その重合体中に含まれるスチレン系モノマー
単位は少なくとも25重量%以上、好ましくは50重量
%以上である。本発明で用いる好ましいポリスチレン系
樹脂は、前記一般式(3)で表される構造単位を樹脂中
に少なくとも25重量%含有する樹脂である。前記ポリ
スチレン系樹脂としては、ポリスチレン、ポリp−メチ
ルスチレン、ゴム変性ポリスチレン、スチレン−アクリ
ロニトリル共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリロ
ニトリル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、ス
チレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル
酸メチル共重合体、スチレン−メタクリル酸エチル共重
合体、スチレン−アクリル酸メチル共重合体、スチレン
−アクリル酸エチル共重合体、スチレン−無水マレイン
酸共重合体、ポリスチレン−ポリフェニレンエーテル共
重合体、ポリスチレンとポリフェニレンエーテルとの混
合物などが例示される。これらの樹脂に脆性改善等を目
的としてスチレン−共役ジエンブロック共重合ゴムやそ
の水添物をブレンドしたものやリサイクル樹脂の混合等
を考慮してポリプロピレン系樹脂や高密度ポリエチレン
等のポリオレフィン系樹脂を20重量%以下の割合でブ
レンドしたものも使用することができる。尚、ビカット
軟化点が110℃以上のポリスチレン系樹脂を使用する
ことにより、本発明多層発泡体の耐熱性を向上させるこ
とができる。尚、本明細書において、樹脂のビカット軟
化点はJIS K7206(試験荷重はA法、伝熱媒体
の昇温速度は50±5℃/時の条件)にて求められる値
を指す。
その密度は好ましくは0.02〜0.5g/cm3、更
に好ましくは0.03〜0.15g/cm3であり、そ
の厚みは好ましくは2〜150mm、更に好ましくは3
〜40mmである。
樹脂(Y)において、そのポリスチレン系共重合体
(A)とポリスチレン系樹脂(B)と短繊維(C)との
合計量(100重量%)に対して、そのポリスチレン系
共重合体(A)の含有量は20〜95重量%、好ましく
は20〜70重量%、更に好ましくは30〜50重量%
であり、ポリスチレン系樹脂(B)の含有量は0〜75
重量%、好ましくは25〜75重量%、更に好ましくは
35〜65重量%であり、短繊維(C)の含有量は5〜
40重量%、好ましくは10〜30重量%である。繊維
強化樹脂層(Y)の厚みは、好ましくは0.1〜1m
m、更に好ましくは0.15〜0.5mmである。繊維
含有樹脂層(Y)中のポリスチレン系共重合体(A)の
含有量が前記範囲よりも低くなると、短繊維とそれを取
りまく樹脂との相互結合力が低下して多層発泡体の曲げ
剛性が不十分となる等の問題があり、一方、樹脂層
(Y)中のポリスチレン系樹脂(B)が少ない場合、特
に大きな問題はないが、相対的に、共重合体(A)の量
が増加することによりコストが上昇し、また、樹脂
(B)が25重量%未満の場合には樹脂層(Y)と発泡
体層(X)との接着性が多少低下することがある。ま
た、短繊維の含有割合が少なすぎると、その十分な添加
効果が得られず、一方、多すぎると、繊維含有樹脂層
(Y)の成形用原料を得るために各成分を溶融混練した
ときに、その混練物の粘度が高すぎて押出しができなく
なり、また、発泡体層(X)との接着性も悪くなる。
製造することができる。その代表的な方法としては、予
め発泡体層(X)を製造し、その後製造ライン上または
別ラインで繊維強化樹脂層(Y)を別な押出機より供給
して接着する方法、多層共押出法によって発泡体層
(X)の少なくとも片面に繊維強化樹脂層(Y)を押出
製造する方法等がある。なかでも多層共押出法によって
得られる多層発泡体は、他の方法に比べて工程がシンプ
ルで低コスト化が可能であり、また発泡体層(X)と繊
維強化樹脂層(Y)との接着強度が高くなるので好まし
い。
に用いる発泡剤としては、プロパン、n−ブタン、i−
ブタン、n−ブタンとi−ブタンとの混合物、ペンタ
ン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シク
ロペンタン等の環式脂肪族炭化水素、トリクロロフロロ
メタン、ジクロロジフロロメタン、1,1−ジフルオロ
エタン、1,1−ジフルオロ−1−クロロエタン、1,
1,1,2−テトラフルオロエタン、メチルクロライ
ド、エチルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲ
ン化炭化水素およびこれらの混合物等が挙げられる。更
に、分解型発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジ
ニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチ
ロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げられる。また、
二酸化炭素、水等の無機物も挙げられる。これらの発泡
剤は適宜混合して用いることができる。このなかでもハ
ロゲン化炭化水素を含まないオゾン層の破壊等環境への
影響の少ないものを使用することが好ましい。発泡剤の
使用量は、特に限定されないが、おおむね樹脂100g
あたり0.01〜0.1モルで目標の発泡体密度に対し
自由に選択することができる。
物には、本発明の目的を著しく損なわない範囲で、必要
に応じて通常ポリスチレン系樹脂に添加される各種の添
加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電防
止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、着色剤、
難燃剤、無機充填剤等を添加することができる。
する。
維強化樹脂層(Y)を積層接着した構造の多層発泡体を
作製した。表1に、発泡体層(X)、繊維強化樹脂層
(Y)及び多層発泡体(薄い板状製品)の各性状を示
す。表1に示した曲げ弾性率は、JIS K7221に
準拠し、積層発泡体の押出方向を長さ方向として以下の
条件で測定した長手方向の曲げ弾性率である。 サンプル寸法:長さ300mm×幅75mm スパン :200mm 試験速度 :30mm/分
て作製した。即ち、成形材料として、スチレン単独重合
体(出光石油化学社製、HH32、MI(メリトインデ
ックス)=1.8g/10分)を用い、これに気泡調整
剤としてタルクを適量混入するとともに、発泡剤として
ブタンを混入し(混入率=1.4重量%)、この混合物
を押出機(φ=120mm、L/D=42)の先端環状
ダイスからバルーン状に押出発泡した後、そのバルーン
を加熱ロール間を通して押圧して1枚の発泡板とし、こ
の発泡板の両面に、各押出機から、ポリスチレン系共重
合体(A)(三井化学社製、スチレン−アクリロニトリ
ル共重合体(AS)980PC、MI=21g/10
分)、スチレン系樹脂(B)(旭化成社製、ハイインパ
クトポリスチレン(HIPS)433、MI=15g/
10分)及び短繊維(C)(ガラス繊維(GF)、直径
13μm、長さ0.5mm)からなる溶融シートを押出
してロールにより圧着し、その圧着物を適当な長さに切
断した。
繊維強化樹脂層(Y)を積層接着した構造の多層発泡体
を作製した。表2に、発泡体層(X)、繊維強化樹脂層
(Y)及び多層発泡体(厚い板状製品)の各性状を示
す。尚、曲げ弾性率は表1の場合と同様に測定した値で
ある。
て作製した。即ち、成形材料として、スチレン単独重合
体(出光石油化学社製、HH32、MI(メリトインデ
ックス)=1.8g/10分)を用い、これに気泡調整
剤としてタルクを適量混入するとともに、発泡剤としH
CFC−142b/ブタン重量比=80/20の混合ガ
スを混入し(混入率=8.3重量%)、この混合物を押
出機(φ=120mm、L/D=42)の先端フラット
ダイスから板状に押出発泡した後、その発泡板の両面
に、各押出機から、ポリスチレン系共重合体(A)(三
井化学社製、スチレン−アクリロニトリル共重合体(A
S)980PC、MI=21g/10分)、スチレン系
樹脂(B)(旭化成社製、ハイインパクトポリスチレン
(HIPS)433、MI=15g/10分)及び短繊
維(C)(ガラス繊維(GF)、直径13μm、長さ
0.5mm)からなる同じ厚さの溶融シートを押出して
ロールにより圧着し、その圧着物を適当な長さに切断し
た。
に対し、その少なくとも一方の面に特別の繊維強化樹脂
層(Y)が積層した構造を有するもので、その繊維強化
樹脂層(Y)に含有される繊維が短繊維でありながら十
分に高い曲げ弾性率を発揮しうる多層発泡体が得られ
る。しかも、短繊維を補強繊維として使用している為、
繊維強化樹脂層の形成操作が容易な為、樹脂層(Y)の
厚み、坪量等の変更設計が自由にでき、多層発泡体の強
度調整の自由度が高い。また、特に、繊維強化樹脂層
(Y)に含炭素極性基を含有しないポリスチレン系樹脂
を25〜75重量%含有することにより発泡体層(X)
と樹脂層(Y)との接着強度が大きくなり更なる曲げ剛
性向上に繋がる。また、樹脂層(Y)を発泡体層(X)
の両面に積層接着することにより、更に曲げ剛性が飛躍
的に向上し、反りのない良好な発泡体が得られる。そし
て、本発明の多層発泡体は、畳芯材やコンクリート打設
用の型枠材等として十分な断熱性や強度を備え特に好適
に使用される。
Claims (4)
- 【請求項1】 ポリスチレン系樹脂発泡体の少なくとも
片面に繊維強化ポリスチレン系樹脂が積層接着されてい
る多層発泡体において、該繊維強化ポリスチレン系樹脂
が、(i)含炭素極性基を有するポリスチレン系共重合
体(A)20〜95重量%、(ii)含炭素極性基を含有
しないポリスチレン系樹脂(B)0〜75重量%及び
(iii)短繊維(C)5〜40重量%からなることを特
徴とするポリスチレン系樹脂多層発泡体。 - 【請求項2】 短繊維(C)が、ガラス繊維又はカーボ
ン繊維からなることを特徴とする請求項1記載のポリス
チレン系樹脂多層発泡体。 - 【請求項3】 短繊維(C)がシラン処理又はクロム処
理による表面処理された短繊維であることを特徴とする
請求項1又は2記載のポリスチレン系樹脂多層発泡体。 - 【請求項4】 ポリスチレン系共重合体(A)が、スチ
レン−アクリル系共重合体又はスチレン−無水マレイン
酸共重合体であることを特徴とする請求項1、2又は3
記載のポリスチレン系樹脂多層発泡体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10294067A JP2000117866A (ja) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | ポリスチレン系樹脂多層発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10294067A JP2000117866A (ja) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | ポリスチレン系樹脂多層発泡体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000117866A true JP2000117866A (ja) | 2000-04-25 |
Family
ID=17802867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10294067A Pending JP2000117866A (ja) | 1998-10-15 | 1998-10-15 | ポリスチレン系樹脂多層発泡体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2000117866A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017504679A (ja) * | 2013-12-19 | 2017-02-09 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 硬質熱可塑性発泡体の高密度化方法及び該高密度化された硬質熱可塑性発泡体を組み込む複合構造 |
CN106967231A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-07-21 | 广东国利先进复合材料研发有限公司 | 一种石英纤维空心球的制备方法 |
-
1998
- 1998-10-15 JP JP10294067A patent/JP2000117866A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017504679A (ja) * | 2013-12-19 | 2017-02-09 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 硬質熱可塑性発泡体の高密度化方法及び該高密度化された硬質熱可塑性発泡体を組み込む複合構造 |
CN106967231A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-07-21 | 广东国利先进复合材料研发有限公司 | 一种石英纤维空心球的制备方法 |
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