JP2000110887A

JP2000110887A - 免震装置

Info

Publication number: JP2000110887A
Application number: JP10278249A
Authority: JP
Inventors: Eizaburo Tachibana; 英三郎橘; Takashi Zen; 隆史膳; Tatsuji Matsumoto; 達治松本
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd; Ataka Construction and Engineering Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd; Ataka Construction and Engineering Co Ltd
Priority date: 1998-09-30
Filing date: 1998-09-30
Publication date: 2000-04-18

Abstract

(57)【要約】【課題】上下方向の瞬間的な初期衝撃を吸収緩和する
とともに、この吸収緩和をトリガ的に作動せしめ、しか
も作動加重の高精度の設定を可能としかつそのコントロ
ール性を向上できる。又荷重の差異を吸収し、下方の水
平ゴム支承体にかかる荷重を均一化させることができ
る。又上下動吸収具が小型軽量となるため、地震後の上
下動吸収具の交換作業性、保守作業性等を向上させう
る。【解決手段】硬質板５と弾性板６との積層体７を有す
る水平免震ゴム支承体２と、座屈筒２２の中心孔２２Ｈ
に粘弾性体２３を装填した複数個の上下動吸収具１５
を、挟持板１３Ｕ、１３Ｌ間に配置した上下動緩衝体３
とからなる。座屈筒２２は、耐座屈性を低下した座屈発
生部２０を管状基体２１に設けている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、水平方向の衝撃に
加え上下方向の衝撃も緩和しうる免震装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、通常の地震では、周期が１秒以
下の短周期成分が卓越している場合が多いが、非免震の
中低層ビルでは、この地震波の周期に近い固有振動数を
有しているため、大きな地震力を受けやすい。従って、
建物の固有周期を超高層並に延ばして、地震力を低減す
ることが必要であり、そのために、例えば鋼板などの硬
質板とゴム状の弾性板とを交互に重ね合わせて加硫接着
した免震ゴム支承体が提案されている。

【０００３】このものは、弾性板によって水平方向に軟
らかいバネ性を有するため、水平方向に周期が長く、地
震時の水平方向の応答加速度を低減するのに有効であ
る。又鉛直荷重に対しては、それと直角に広がろうとす
るのを硬質板が拘束するため剛性が高く、従って、建物
の重量を長期間安定して支える特性を備える反面、上下
方向に対しては非免震の場合と略同じ挙動をとることに
なる。

【０００４】しかし、近年の報告によれば、水平動だけ
でなく上下動も極めて大きい地震も観測されており、例
えば先の阪神大震災等においては、最大加速度が上下で
最大５０７Ｇａｌ（水平では８３３Ｇａｌ）と大きく、
又１０〜１５秒程度と短時間で水平動、上下動とも略同
時に発生したと報告されている。即ち、瞬間的に大きな
力が水平方向、上下方向の双方からかかったと考えられ
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、このような都
市直下型地震に対する対応手段が強く望まれており、そ
のために、本出願人は特開平１０−１４０８７４号公報
に、積層ゴム支承と同心に配する例えばリング状の弾塑
性材（軟鋼等）を、板材間に狭持させた上下衝撃吸収型
の積層ゴム支承を提案している。

【０００６】このものは、常時は、前記弾塑性材によっ
て建築物の重量を支持させ、ある所定の荷重をこえて上
下方向の衝撃荷重が作用したとき、弾塑性材に圧縮の塑
性変形を起こさせ衝撃エネルギーを吸収させる。

【０００７】しかし塑性変形では、その開始点が比較不
明瞭でありため、弾塑性材をトリガ的に作動させること
ができず、かつ作動の開始荷重を高精度で設定しかつコ
ントロールすることが難しい。又弾塑性材がリング状を
なし周方向に連続するため、弾塑性材の各部に作用する
荷重に差異が生じた場合の、この差異に対する各部の塑
性変形量の追従性に劣り、従って、荷重の差異が下方の
積層ゴム支承にある程度伝わり、水平方向の免震性を阻
害する恐れを招く。しかも地震後において、塑性変形し
た弾塑性材を交換する際、この大型の弾塑性材の全体
を、一度に交換しなければならないなど、交換作業性、
保守作業性等に劣るという問題もある。

【０００８】そこで、本発明は、塑性変形に代えて座屈
変形に着目してなされたものであり、その目的は、上下
方向の瞬間的な初期衝撃を吸収緩和し、かつ初期衝撃以
後の上下振動に対して固有振動周期をのばして上下振動
を低減させるとともに、この初期衝撃の吸収緩和をトリ
ガ的に作動せしめ、しかも作動加重の高精度の設定を可
能としかつそのコントロール性を向上させることにあ
る。

【０００９】又さらなる目的は、荷重の差異を吸収し、
下方の積層ゴム支承にかかる荷重を均一化させることに
より水平方向の免震効果を高めるとともに、地震後の部
材（上下動吸収具）の交換作業性、保守作業性等を向上
させることにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本願の請求項１の免震装置の発明は、硬質板と弾性
板とを交互に上下に積層し水平動を免震する積層体を有
する水平免震ゴム支承体、及び耐座屈性を低下した座屈
発生部を管状基体に設けてなる座屈筒の中心孔に粘弾性
体を装填した複数個の上下動吸収具を、硬質の２枚の挟
持板間かつ中心周りに配置した上下動緩衝体からなり、
前記水平免震ゴム支承体と上下動緩衝体とを略同心に配
したことを特徴としている。

【００１１】又請求項２の発明では、前記２枚の狭持板
は、上下動にのみ相対運動が許容される案内部を介して
係合するとともに、前記水平免震ゴム支承体は、前記積
層体の上下に固定される支持板を具え、一方の狭持板を
一方の支持板に固定したことを特徴としている。

【００１２】又請求項３の発明では、前記座屈発生部
は、前記管状基体の外周面又は内周面を周方向に連続し
て凹ませ、かつ管状基体の高さＨの３０〜７０％の巾を
有する溝状凹部であることを特徴としている。

【００１３】又請求項４の発明では、前記座屈発生部
は、前記管状基体を軸方向にのび、かつ管状基体の高さ
Ｈの３０〜７０％の高さｈを有する複数のスリットであ
ることを特徴としている。

【００１４】又請求項５の発明では、前記座屈発生部
は、前記溝状凹部と前記スリットとからなることを特徴
としている。

【００１５】又請求項６の発明では、前記粘弾性体は、
前記中心孔に充填される前の体積ＶＡを、中心孔の容積
ＶＢの０．８〜１．２倍としたことを特徴としている。

【００１６】又請求項７の発明では、前記座屈発生部
は、この座屈発生部での直径Ｄと肉厚Ｔとの比Ｄ／Ｔを
２０〜４０としたことを特徴としている。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
示例とともに説明する。図１は、本発明の免震装置の中
心線に沿った縦断面図（図２のＡ−Ａ断面図）であり、
図２は、横断面図（図１のＢ−Ｂ断面図）である。

【００１８】図において、免震装置１は、水平免震ゴム
支承体２と、この水平免震ゴム支承体２に略同心に連結
される上下動緩衝体３とから形成される。

【００１９】前記水平免震ゴム支承体２は、複数の硬質
板５とゴム状の弾性板６とを交互に積層しかつ接合した
積層体７と、この積層体７の上下に例えばボルト等によ
って固定される支持板９Ｕ、９Ｌとを具え、本例では、
この上下の支持板９Ｕ、９Ｌを介して前記上下動緩衝体
３及び例えば建物の基礎である構造体１０と一体に連結
する。

【００２０】又前記積層体７は、互いに積層する硬質板
５と弾性板６とのうち、弾性板６のゴム弾性により水平
方向に軟らかいバネ性を有し、水平方向に周期が長く、
水平方向の応答加速度を効果的に低減する。又上下方向
の鉛直荷重に対しては、弾性板６に接着する硬質板５が
圧縮によるゴムの広がりを拘束するため剛性が高く、従
って、建物の重量を長期間安定して支持しえる。

【００２１】なお前記硬質板５は、剛性を有する例えば
鋼板などの金属製板体からなり、最上段及び最下段に配
される上下の硬質板５Ｕ、５Ｌは、中間の硬質板５Ｍよ
り厚肉、例えば前記支持板９Ｕ、９Ｌと略同程度の厚さ
で形成している。なお金属製板体と同程度の剛性及び強
度を有するものであるならば、例えばセラミックス、合
成樹脂等の種々の材料の板体が使用できる。又硬質板５
は、種々な方向の揺れにも対応できるように、その外周
面の形状、すなわち外縁の輪郭形状を、方向性のない円
形形状とすることが好ましいが、要求により、四角形、
五角形等の多角形状で形成することもできる。

【００２２】又前記弾性板６としては、各種のゴム組成
物が使用できるが、機械的強度、弾性率の長期安定性、
変形能力の長期安定性、耐クリープ性などに優れること
が必要であり、例えば天然ゴム(NR)、クロロプレンゴム
(CR)などが好ましく使用できる。この弾性板６の厚さ
は、通常、前記中間の硬質板５Ｍの厚さの１．０〜２．
５倍程度であって、本例では３．０〜１０．０ｍｍ程度
のゴムを用いている。

【００２３】又本例では、前記積層体７には、例えば鉛
プラグ、高減衰ゴムなど減衰性能を有するエネルギ吸収
体１１を充填するための中空部１２が上下に貫通して設
けられ、この中空部１２両端のキャップによって前記エ
ネルギ吸収体１１が封止される。

【００２４】次に、前記上下動緩衝体３は、鋼板等の硬
質の上下の挟持板１３Ｕ、１３Ｌと、この挟持板１３
Ｕ、１３Ｌ間で狭持される複数個の上下動吸収具１５と
を具える。本例では、一方（例えば下）の狭持板１３Ｌ
を一方（例えば上）の支持板９Ｕに、ボルト等によって
固定する場合を例示しているが、この狭持板１３Ｌと支
持板９Ｕとを一体化した一つの共通の板材で構成するこ
ともできる。

【００２５】又前記上下の狭持板１３Ｕ、１３Ｌは、上
下方向にのみ相対運動が許容される案内部１６を介して
係合している。この案内部１６は、本例では、下の狭持
板１３Ｌの上面かつ中心位置に凹設される案内穴部１６
Ａと、上の狭持板１３Ｕの下面かつ中心位置で突出し前
記案内穴部１６Ａにはまり合う突起部１６Ｂとから形成
される。従って案内部１６は、地震の際のロッキング現
象や水平方向の剪断変形を強固に阻止し、前記上の狭持
板１３Ｕを、水平方向へ位置ズレすることなく上下方向
にのみ移動可能に案内保持できる。

【００２６】なお本例では、上下の狭持板１３Ｕ、１３
Ｌとして、例えば平板状の基板１３ａの中央に、案内穴
部１６Ａ又は突起部１６Ｂを設けた補助板１３ｂを夫々
ボルトなどによって接合した場合を例示しているが、も
ちろん基板１３ａと補助板１３ｂとを一体に形成するこ
とも可能である。

【００２７】又この上下の狭持板１３Ｕ、１３Ｌ間に
は、その中心周りに、例えば６〜１０個程度、本例で
は、８個の上下動吸収具１５が、略ピッチ間隔で配置さ
れる。なお、狭持板１３Ｕ、１３Ｌの向き合う面には、
各上下動吸収具１５の端部を受けて着座させる比較的浅
底の位置決め用の凹部１７を形成している。

【００２８】前記上下動吸収具１５は、図３、４に示す
ように、耐座屈性を低下した座屈発生部２０を管状基体
２１の周囲に設けてなる座屈筒２２と、この座屈筒２２
の中心孔２２Ｈに装填される粘弾性体２３とから形成さ
れる。

【００２９】前記座屈筒２２の管状基体２１としては、
例えば構造用等として用いる種々の材質の円管状の鋼管
材が使用でき、その高さＨと外径Ｄ０との比Ｈ／Ｄ０が
０．８〜１．２程度のものが好適に用いられる。

【００３０】又前記座屈発生部２０としては、本例で
は、前記管状基体２１の外周面又は内周面、好ましくは
外周面を周方向に連続して凹ませた溝状凹部２５と、こ
の溝状凹部２５に穿設され管状基体２１を軸方向にのび
る複数のスリット２６とによって形成している。

【００３１】このような座屈筒２２は、前記座屈発生部
２０の形成により、座屈強度を、座屈発生部２０を有さ
ない場合の例えば７０％以下に減じることが可能であ
り、座屈強度よりも小な荷重を安定して支持するととと
もに、図５に示すように、座屈強度を越えた荷重に対し
て座屈変形を所定の位置で確実に発生させることができ
る。

【００３２】又前記粘弾性体２３は、本例では円柱状を
なす比較的軟質のゴム組成物からなる。

【００３３】然して、中心周りで円周上に配列する複数
の前記上下動吸収具１５は、互いに協同して、座屈強度
よりも小な常時の長期鉛直荷重（建築物の重量等）を、
座屈筒２２によって安定して支持する。従って、この長
期鉛直荷重は、粘弾性体２３に実質的に負荷されず、疲
労劣化を招くことなく粘弾性特性を長期に亘って維持す
ることができる。

【００３４】又座屈荷重を越える上下の衝撃が加わった
場合には、座屈筒２２は座屈変形しその衝撃エネルギー
を吸収することができる。このとき、粘弾性体２３は、
衝撃緩和に有効であり、又初期衝撃緩和後においては、
上下方向の固有振動周期をのばし、短周期の上下振動を
低減させる。

【００３５】しかも座屈変形では、荷重に対する応答性
に優れ、かつ座屈開始点Ｐ０である座屈荷重（図９に示
す）がピーク的に明瞭に現れるため、各上下動吸収具１
５に、座屈変形を同時に発生させることができ、建物全
体をバランス良く保持しながら衝撃の吸収緩和をトリガ
的に精度良く作動させることができる。又座屈荷重の値
は、座屈発生部２０の寸法によって設定、コントロール
できるなど、高精度を保ちながら座屈発生を容易に制御
することが可能となる。

【００３６】さらに複数の上下動吸収具１５が互いに独
立して配されるため、各上下動吸収具１５は、荷重の大
小に応じた変形量で座屈変形し、この荷重の差異を吸収
しうる。言い換えると、免震装置１に不均一な衝撃荷重
が作用した場合にあっても、その差異を吸収して水平免
震ゴム支承体２側にかかる荷重を均等に再配分でき、水
平方向の免震効果に及ぼす悪影響を排除できる。しか
も、独立する上下動吸収具１５の夫々は、小型軽量とな
るため、地震後の交換作業性等が容易となる。この交換
作業は、上の狭持板１３Ｕのジャッキアップ等によって
行われる。

【００３７】ここで、座屈変形における、前記粘弾性体
２３及びスリット２６の影響について説明する。図９
は、上下動吸収具が座屈する際の、「荷重−圧縮変位」
の関係を概念的に示す線図であり、例１（実線）は溝状
凹部２５とスリット２６とを設けかつ粘弾性体２３を装
填した場合を示し、例２（一点鎖線）は例１からスリッ
ト２６を排除した場合を示す。

【００３８】図９のように、点Ｐ０で座屈変形が始ま
り、圧縮変位の増加とともに荷重（反力）は減少する
が、例２では、点Ｐ１から粘弾性体２３の内圧の影響が
出始めて圧縮限界まで反力が大きく増加する特徴を有す
る。これに対して、例１では、粘弾性体２３が内圧増加
に応じてスリット２６から流出できるため、反力が安定
する特徴を有する。なお反力の安定する領域が広いほど
設計が容易であり、モデル化しやすくなる。

【００３９】このとき、前記溝状凹部２５は、その巾Ｗ
１を、管状基体２１の前記高さＨの３０〜７０％の範囲
とすることが好ましい。又スリット２６は、例えば４〜
１０本の範囲で均等に形成するのが良く、かつ各スリッ
ト２６の開口面積Ｓｓの総和ΣＳｓを、前記溝状凹部２
５の外周面積Ｓ０の０．０１〜１０％の範囲とするのが
良い。

【００４０】もし前記溝状凹部２５の巾Ｗ１が、前記高
さＨの３０％未満では、圧縮限界までの圧縮変位が小さ
く衝撃エネルギーの吸収効果に劣り、又特にスリットが
ない場合には、圧縮変位が小さい領域で反力を大きく増
大させてしまう恐れがある。逆に７０％を越えると、座
屈による圧縮変位が大きくなって、安定した座屈変形が
得られなくなる恐れがある。従って、巾Ｗ１は高さＨの
４０〜６０％がより好ましい。

【００４１】又スリット２６の開口面積Ｓｓの総和ΣＳ
ｓが、前記外周面積Ｓ０の０．０１％未満の時、粘弾性
体２３がほとんど流出しなくなり、反力の増大を招く。
又粘弾性体２３への拘束効果が過剰となり、座屈筒２２
に座屈が発生し難くなる。逆に１０％を越えると、粘弾
性体２３の流出が過剰となり、反力が安定化せずに圧縮
変位の増加とともに減少するとともに、初期衝撃緩和後
における上下振動の低減を充分に発揮できなくなる。又
連続的な衝撃荷重によって反力に顕著な増加を招く。

【００４２】又粘弾性体２３の前記中心孔２２Ｈに充填
される前の体積ＶＡは、図３の如く、中心孔２２Ｈの容
積ＶＢの０．８〜１．２倍の範囲とするのが好ましく、
０．８倍未満では、初期の衝撃緩和に劣りかつ初期衝撃
緩和後における上下振動の低減を充分に発揮できなくな
る。又連続的な衝撃荷重によって反力に顕著な増加を招
く。逆に１．２倍を越えると、粘弾性体２３への拘束効
果が過剰となり、座屈筒２２が座屈すべき時に座屈し難
くなり、又反力が全体的に高くなる。

【００４３】次に、座屈をより精度良く確実に発生させ
るためには、管状基体２１の座屈発生部２０以外での厚
さＴ０と、前記溝状凹部２５の深さＨ１との比Ｈ１／Ｔ
０を０．５〜０．９の範囲、さらには０．６〜０．８の
範囲とするのが好ましい。比Ｈ１／Ｔ０が０．９を越え
ると肉厚Ｔが実質的に過小となるなど鉛直荷重支持能力
に劣り、必要な上下の衝撃で均等に座屈すべきところ
を、水平衝撃などの不必要な刺激で座屈したり、或いは
溝状凹部２５との境界での応力集中により破断する恐れ
が生じるなど安定した座屈変形が得られなくなる。逆に
比Ｈ１／Ｔ０が０．５を下回ると、座屈発生位置が特定
できず、衝撃の吸収緩和効果が不足する。

【００４４】又前記座屈発生部２０での直径Ｄと、その
肉厚Ｔとの比Ｄ／Ｔは、２０〜４０の範囲とするのが良
く、２０より小の時、粘弾性体２３の弾性が有効に現れ
ず反力の低下が大きくなる。逆に４０を越えると、同径
の管状基体２１に対して座屈荷重が小さくなってしま
い、鉛直荷重支持能力に劣る。

【００４５】図６〜８に、前記座屈発生部２０の他の実
施例を説明する。図６において、座屈発生部２０は、前
記スリット２６を排除した溝状凹部２５のみで形成され
る。このとき、前述と同様の理由により、前記溝状凹部
２５の巾Ｗ１は、管状基体２１の前記高さＨの３０〜７
０％、さらには４０〜６０％とするのが好ましい。

【００４６】又図７、８において、座屈発生部２０は、
前記溝状凹部２５を排除した例えば４〜１０本の複数の
スリット２６のみで形成される。このとき、スリット２
６の高さｈは、前記高さＨの３０〜７０％、さらには４
０〜６０％とするのが好ましく、３０％未満では、圧縮
限界が小さく衝撃エネルギーの吸収効果に劣り、又７０
％を越えると、座屈による圧縮変位が大きくなり安定し
た座屈変形が得られなくなる恐れがある。又スリット２
６の開口面積Ｓｓの総和ΣＳｓも、前述と同様の理由に
より、前記座屈発生部２０の外周面積Ｓ０の０．０１〜
１０％の範囲とするのが良い。

【００４７】

【実施例】（１）表１の仕様に基づき、図４、６の構造
を有する上下動吸収具を試作するとともに、アムスラー
万能試験機を用いて、静的載荷試験を行い、各試供品の
荷重（反力）と圧縮変位との関係を測定し、その結果を
図１０、１１に示した。

【００４８】

【表１】

【００４９】図１０、１１の如く、一定の座屈荷重にお
いて座屈変形が安定して発生している。又スリットが無
い場合（図１０）、「反力−圧縮変位」の下降曲線は略
同一線上を通るが、粘弾性体の充填率が高いほど、粘弾
性体の内部応力の影響が早期に現れ、反力の減少を阻止
し衝撃エネルギーの吸収量を大きく確保できる。その反
面、座屈限界に近づくにつれて反力が急増する傾向とな
り、設計が難しくなる。これに対して、スリットを有す
る場合（図１１）、急激な反力の上昇がなく安全である
ことが確認できる。なお図１０、１１には図示していな
いが、充填率が８０％、１２０％の場合も同様の曲率を
えがく。（２）又実施例Ｎ２、Ｓ２のものについて、油圧サーボ
式構造物疲労・応用試験装置を用い、静的座屈荷重の
０．９〜１．２倍の上限荷重を連続的に作用して、動的
載荷試験を行った。その時の反力と圧縮変位との関係を
測定し、その結果を図１２、１３に示した。

【００５０】図の如く、動的載荷試験においても静的載
荷試験と同様の変化を示すのが確認された。

【００５１】

【発明の効果】本発明は叙上の如く構成しているため、
上下方向の瞬間的な初期衝撃を吸収緩和し、かつ初期衝
撃以後の上下振動に対して固有振動周期をのばして上下
振動を低減させるとともに、この初期衝撃の吸収緩和を
トリガ的に作動せしめ、しかも作動加重の高精度の設定
を可能としかつそのコントロール性を向上できる。

【００５２】又荷重の差異を吸収し、下方の水平ゴム支
承体にかかる荷重を均一化させることができる。その結
果、水平ゴム支承体による水平方向の免震効果を高める
ことができる。又上下動吸収具が小型軽量となるため、
地震後の上下動吸収具の交換作業性、保守作業性等を向
上させうる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の免震装置の縦断面図（図２
のＡ−Ａ断面図）である。

【図２】その横断面図（図１のＢ−Ｂ断面図）である。

【図３】上下動吸収具の一例を示す縦断面図である。

【図４】その斜視図である。

【図５】その座屈変形の状態を示す断面図である。

【図６】上下動吸収具の他の例を示す斜視図である。

【図７】上下動吸収具のさらに他の例を示す斜視図であ
る。

【図８】その縦断面図である。

【図９】上下動吸収具が座屈する際の、「荷重−圧縮変
位」の関係を概念的に示す線図である。

【図１０】静的載荷試験における実施例Ｎ１〜Ｎ４の
「荷重−圧縮変位」の関係を示す線図である。

【図１１】静的載荷試験における実施例Ｓ１〜Ｓ４の
「荷重−圧縮変位」の関係を示す線図である。

【図１２】動的載荷試験における実施例Ｎ２の「荷重−
圧縮変位」の関係を示す線図である。

【図１３】動的載荷試験における実施例Ｓ２の「荷重−
圧縮変位」の関係を示す線図である。

【符号の説明】

２水平免震ゴム支承体３上下動緩衝体５硬質板６弾性板７積層体９Ｕ、９Ｌ支持板１３Ｕ、１３Ｌ挟持板１５上下動吸収具１６案内部２０座屈発生部２１管状基体２２座屈筒２２Ｈ中心孔２３粘弾性体２５溝状凹部２６スリット

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者松本達治兵庫県神戸市西区王塚台７丁目14番スカイハイツ王塚台202号Ｆターム(参考） 3J048 AA02 BA08 BA18 BD08 DA03 EA38

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】硬質板と弾性板とを交互に上下に積層し水
平動を免震する積層体を有する水平免震ゴム支承体、及
び耐座屈性を低下した座屈発生部を管状基体に設けてな
る座屈筒の中心孔に粘弾性体を装填した複数個の上下動
吸収具を、硬質の２枚の挟持板間かつ中心周りに配置し
た上下動緩衝体からなり、前記水平免震ゴム支承体と上下動緩衝体とを略同心に配
したことを特徴とする免震装置。
【請求項２】前記２枚の狭持板は、上下動にのみ相対運
動が許容される案内部を介して係合するとともに、前記
水平免震ゴム支承体は、前記積層体の上下に固定される
支持板を具え、一方の狭持板を一方の支持板に固定した
ことを特徴とする請求項１記載の免震装置。
【請求項３】前記座屈発生部は、前記管状基体の外周面
又は内周面を周方向に連続して凹ませ、かつ管状基体の
高さＨの３０〜７０％の巾を有する溝状凹部であること
を特徴とする請求項１又は２記載の免震装置。
【請求項４】前記座屈発生部は、前記管状基体を軸方向
にのび、かつ管状基体の高さＨの３０〜７０％の高さｈ
を有する複数のスリットであることを特徴とする請求項
１又は２記載の免震装置。
【請求項５】前記座屈発生部は、前記溝状凹部と前記ス
リットとからなることを特徴とする請求項４記載の免震
装置。
【請求項６】前記粘弾性体は、前記中心孔に充填される
前の体積ＶＡを、中心孔の容積ＶＢの０．８〜１．２倍
としたことを特徴とする請求項１記載の免震装置。
【請求項７】前記座屈発生部は、この座屈発生部での直
径Ｄと肉厚Ｔとの比Ｄ／Ｔを２０〜４０としたことを特
徴とする請求項１記載の免震装置。