JP2000094005A - 調質圧延方法 - Google Patents
調質圧延方法Info
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- JP2000094005A JP2000094005A JP10260496A JP26049698A JP2000094005A JP 2000094005 A JP2000094005 A JP 2000094005A JP 10260496 A JP10260496 A JP 10260496A JP 26049698 A JP26049698 A JP 26049698A JP 2000094005 A JP2000094005 A JP 2000094005A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】縦筋の発生を抑えつつ要求された表面粗さを持
つ極薄鋼板を安定して製造し得る調質圧延方法を提供す
ることを課題としている。 【解決手段】調質圧延機２の上下ワークロール２ａ，２
ｂとして直径４００mm以上の大径ロールを用いて極薄鋼
板を調質圧延する。上記上下ワークロール２ａ，２ｂの
各研磨目の中心線平均粗さ（Ｒａ）を１．０μｍ以下に
すると共に、単位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm
以下に設定する。また、上記ワークロール２ａ，２ｂか
らの鋼板３の出側流出角度θを、補助ロール４によって
−０．５度以上０．５度以下とする。
つ極薄鋼板を安定して製造し得る調質圧延方法を提供す
ることを課題としている。 【解決手段】調質圧延機２の上下ワークロール２ａ，２
ｂとして直径４００mm以上の大径ロールを用いて極薄鋼
板を調質圧延する。上記上下ワークロール２ａ，２ｂの
各研磨目の中心線平均粗さ（Ｒａ）を１．０μｍ以下に
すると共に、単位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm
以下に設定する。また、上記ワークロール２ａ，２ｂか
らの鋼板３の出側流出角度θを、補助ロール４によって
−０．５度以上０．５度以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷間圧延工程で極
薄鋼板を調質圧延する方法に係り、特に、調質圧延によ
り鋼板表面に生じるおそれのある縦筋を防止することの
できる調質圧延方法に関する。
薄鋼板を調質圧延する方法に係り、特に、調質圧延によ
り鋼板表面に生じるおそれのある縦筋を防止することの
できる調質圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、板厚が０．０５〜０．３５mmの
極薄鋼板、特にブリキ原板のＤＲ（Double Reduction）
材と呼ばれる材料において、タンデム圧延機などによる
冷間圧延後に焼鈍し、さらに再圧延を施した後に調質圧
延を行うと、鋼板表面に縦筋と呼ばれる形状不良が発生
する。この縦筋の発生は、圧延機のロールギャップ内で
鋼板内部に生じる幅方向の圧縮応力に起因する座屈現象
によるとされる。
極薄鋼板、特にブリキ原板のＤＲ（Double Reduction）
材と呼ばれる材料において、タンデム圧延機などによる
冷間圧延後に焼鈍し、さらに再圧延を施した後に調質圧
延を行うと、鋼板表面に縦筋と呼ばれる形状不良が発生
する。この縦筋の発生は、圧延機のロールギャップ内で
鋼板内部に生じる幅方向の圧縮応力に起因する座屈現象
によるとされる。
【０００３】このような形状不良は、後工程（表面処
理）である電気メッキ、溶融亜鉛メッキ、食用缶などの
ラベル印刷の品質を著しく劣化させる。このため、従来
にあっては、調質圧延後に、縦筋が発生した鋼板をテン
ションレベラーやローラレベラーに通板して鋼板表面の
矯正を行っている。
理）である電気メッキ、溶融亜鉛メッキ、食用缶などの
ラベル印刷の品質を著しく劣化させる。このため、従来
にあっては、調質圧延後に、縦筋が発生した鋼板をテン
ションレベラーやローラレベラーに通板して鋼板表面の
矯正を行っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、全く縦
筋のない鋼板の要求が強くなっているが、テンションレ
ベラー等で矯正しても、縦筋が多少低減するのみで、縦
筋を許容範囲以下まで消去することは難しく、この要求
に応えることができない。
筋のない鋼板の要求が強くなっているが、テンションレ
ベラー等で矯正しても、縦筋が多少低減するのみで、縦
筋を許容範囲以下まで消去することは難しく、この要求
に応えることができない。
【０００５】ここで、縦筋を防止するには、調質圧延機
のワークロール表面の研磨目の粗さを小さくすると効果
的であることが知られているが、完全に縦筋を防止する
ほどに研磨目の粗さを充分小さくすると、要求される鋼
板の表面粗さを満足できなくなる。すなわち、通常、調
質圧延後の鋼板表面には、後工程である電気メッキ・溶
融亜鉛メッキ・ラベルプリントなど、様々な表面処理を
安定して行えるように、ある一定の表面粗さを保つこと
が要求される。このため、従来にあっては、ワークロー
ル周面に対し、研磨により形成される円周方向の研磨目
に、ある一定以上の粗さを付けている。
のワークロール表面の研磨目の粗さを小さくすると効果
的であることが知られているが、完全に縦筋を防止する
ほどに研磨目の粗さを充分小さくすると、要求される鋼
板の表面粗さを満足できなくなる。すなわち、通常、調
質圧延後の鋼板表面には、後工程である電気メッキ・溶
融亜鉛メッキ・ラベルプリントなど、様々な表面処理を
安定して行えるように、ある一定の表面粗さを保つこと
が要求される。このため、従来にあっては、ワークロー
ル周面に対し、研磨により形成される円周方向の研磨目
に、ある一定以上の粗さを付けている。
【０００６】また、調質圧延での出側張力を増加させる
と縦筋が減少する傾向にあることが知られている。しか
し、完全に縦筋を防止するには張力を鋼板の降伏応力程
度まで増加させる必要があり、このような設定は板破断
の危険性が増大するため、縦筋を完全に防止するまで出
側張力を付与することはできない。さらに、出側張力
は、調質圧延の伸び率を一定に保つ必要があるので変更
するのが難しい。
と縦筋が減少する傾向にあることが知られている。しか
し、完全に縦筋を防止するには張力を鋼板の降伏応力程
度まで増加させる必要があり、このような設定は板破断
の危険性が増大するため、縦筋を完全に防止するまで出
側張力を付与することはできない。さらに、出側張力
は、調質圧延の伸び率を一定に保つ必要があるので変更
するのが難しい。
【０００７】本発明は、上記のような問題点に着目して
なされたもので、縦筋の発生を抑えつつ要求された表面
粗さを持つ極薄鋼板を安定して製造し得る調質圧延方法
を提供することを課題としている。
なされたもので、縦筋の発生を抑えつつ要求された表面
粗さを持つ極薄鋼板を安定して製造し得る調質圧延方法
を提供することを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記課題の
解決に向けて、調質圧延による縦筋の発生原因について
詳細に検討し、調質圧延機に組み込まれるワークロール
の周面の研磨目粗さ、及び圧延荷重、鋼板の出側流出角
度などの各圧延条件に着目して、本発明を完成するに至
った。
解決に向けて、調質圧延による縦筋の発生原因について
詳細に検討し、調質圧延機に組み込まれるワークロール
の周面の研磨目粗さ、及び圧延荷重、鋼板の出側流出角
度などの各圧延条件に着目して、本発明を完成するに至
った。
【０００９】すなわち、上記課題を解決するために、本
発明のうち請求項１に係る発明は、上下ワークロールと
して直径４００mm以上の大径ロールを用いて極薄鋼板を
調質圧延する方法であって、上記上下ワークロールの少
なくとも一方のワークロール周面における研磨目の中心
線平均粗さ（Ｒａ）を１．０μｍ以下にすると共に、単
位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm以下に設定する
ことを特徴とする調質圧延方法を提供する。
発明のうち請求項１に係る発明は、上下ワークロールと
して直径４００mm以上の大径ロールを用いて極薄鋼板を
調質圧延する方法であって、上記上下ワークロールの少
なくとも一方のワークロール周面における研磨目の中心
線平均粗さ（Ｒａ）を１．０μｍ以下にすると共に、単
位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm以下に設定する
ことを特徴とする調質圧延方法を提供する。
【００１０】次に、請求項２に係る発明は、請求項１に
記載した構成に対し、上記ワークロールからの鋼板の出
側流出角度を、−０．５度以上０．５度以下とすること
を特徴とするものである。
記載した構成に対し、上記ワークロールからの鋼板の出
側流出角度を、−０．５度以上０．５度以下とすること
を特徴とするものである。
【００１１】極薄鋼板の調質圧延における縦筋の発生メ
カニズムは未だ詳細には明らかにされていないが、おお
よそ次のように考えられる。通常、調質圧延後の表面処
理を安定して行えるように、鋼板表面に一定の表面粗さ
を保つことが要求されるため、調質圧延に用いられるワ
ークロール表面には、一定の粗さを持った円周方向に延
びる研磨目が形成されている。この結果、上下ワークロ
ールにより調質圧延される鋼板は、ロールギャップ内で
鋼板が板幅方向に拡がろうとしても、調質圧延において
は大径のワークロールを用いるためにロール偏平が大き
く、鋼板表面がワークロールにより拘束される。このた
めに、圧延された分だけ板幅方向に圧縮応力が生じる。
これがロールギャップを出た後に塑性座屈を起こして縦
筋となると考えられる。
カニズムは未だ詳細には明らかにされていないが、おお
よそ次のように考えられる。通常、調質圧延後の表面処
理を安定して行えるように、鋼板表面に一定の表面粗さ
を保つことが要求されるため、調質圧延に用いられるワ
ークロール表面には、一定の粗さを持った円周方向に延
びる研磨目が形成されている。この結果、上下ワークロ
ールにより調質圧延される鋼板は、ロールギャップ内で
鋼板が板幅方向に拡がろうとしても、調質圧延において
は大径のワークロールを用いるためにロール偏平が大き
く、鋼板表面がワークロールにより拘束される。このた
めに、圧延された分だけ板幅方向に圧縮応力が生じる。
これがロールギャップを出た後に塑性座屈を起こして縦
筋となると考えられる。
【００１２】そして、この観点（圧延時の板幅方向への
拘束緩和）に基づき、ワークロール周面に付与される研
磨目の粗さ、圧延荷重、鋼板の出側流出角度の各圧延条
件について、検討した。
拘束緩和）に基づき、ワークロール周面に付与される研
磨目の粗さ、圧延荷重、鋼板の出側流出角度の各圧延条
件について、検討した。
【００１３】まず、研磨目の粗さと、発生する縦筋高さ
との関係について検討したところ、粗さＲａが１．５μ
ｍより小さくなるにつれて縦筋高さが小さくなり、１．
０μｍ近傍で急激に縦筋高さが小さくなって、１．０μ
ｍを境に１．０μｍ以下で、縦筋の高さが約２０μｍ以
下と大幅に小さくなることを確認したため（図２参
照）、上記請求項１の発明では、研磨目の粗さＲａを
１．０μｍ以下とした。
との関係について検討したところ、粗さＲａが１．５μ
ｍより小さくなるにつれて縦筋高さが小さくなり、１．
０μｍ近傍で急激に縦筋高さが小さくなって、１．０μ
ｍを境に１．０μｍ以下で、縦筋の高さが約２０μｍ以
下と大幅に小さくなることを確認したため（図２参
照）、上記請求項１の発明では、研磨目の粗さＲａを
１．０μｍ以下とした。
【００１４】ここで、鋼板の裏面側には多少の縦筋が許
容される場合には、表面と接触するワークロールの粗さ
だけを１．０μｍ以下とすれば良い。但し、上記研磨目
の粗さＲａを１．０μｍ以下としても、圧延荷重を高く
設定すると、縦筋高さが許容以上（例えば５０μｍ以
上）に大きくなる（図３参照）。上記粗さＲａを１．０
μｍ以下とした場合の圧延荷重を検討したところ、０．
４tonf/ mm近傍で急激に小さくなり、０．４tonf/ mm以
下で、縦筋高さが約２０μｍと大幅に小さくなることか
ら（図３参照）、圧延荷重を０．４tonf/ mm以下とし
た。
容される場合には、表面と接触するワークロールの粗さ
だけを１．０μｍ以下とすれば良い。但し、上記研磨目
の粗さＲａを１．０μｍ以下としても、圧延荷重を高く
設定すると、縦筋高さが許容以上（例えば５０μｍ以
上）に大きくなる（図３参照）。上記粗さＲａを１．０
μｍ以下とした場合の圧延荷重を検討したところ、０．
４tonf/ mm近傍で急激に小さくなり、０．４tonf/ mm以
下で、縦筋高さが約２０μｍと大幅に小さくなることか
ら（図３参照）、圧延荷重を０．４tonf/ mm以下とし
た。
【００１５】以上のように、研磨粗さをＲａ＝１．０μ
ｍ以下、且つ、調質圧延の単位幅当たりの圧延荷重を
０．４tonf／mm以下とすることで、安定して縦筋高さを
小さく抑えることができることから、請求項１に係る発
明では、研磨粗さをＲａ＝１．０μｍ以下、且つ、調質
圧延の単位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm以下と
規定している。
ｍ以下、且つ、調質圧延の単位幅当たりの圧延荷重を
０．４tonf／mm以下とすることで、安定して縦筋高さを
小さく抑えることができることから、請求項１に係る発
明では、研磨粗さをＲａ＝１．０μｍ以下、且つ、調質
圧延の単位幅当たりの圧延荷重を０．４tonf／mm以下と
規定している。
【００１６】ここで、圧延荷重や研磨目の粗さを下げる
と調質圧延後の鋼板の表面粗さも低下することから、調
質圧延後の鋼板に要求される表面粗さの要求下限から、
本願発明における上記研磨目の粗さ及び圧延荷重の下限
値が規制される。
と調質圧延後の鋼板の表面粗さも低下することから、調
質圧延後の鋼板に要求される表面粗さの要求下限から、
本願発明における上記研磨目の粗さ及び圧延荷重の下限
値が規制される。
【００１７】また、上記請求項１を満たす圧延条件にお
いて、出側流出角度と縦筋高さとの関係を検討したとこ
ろ、出側流出角度が、−０．５度以上０．５度以下の範
囲で、縦筋高さが最小となることを確認したため（図４
参照）、請求項２に係る発明では、出側流出角度を、−
０．５度以上０．５度以下と規定した。
いて、出側流出角度と縦筋高さとの関係を検討したとこ
ろ、出側流出角度が、−０．５度以上０．５度以下の範
囲で、縦筋高さが最小となることを確認したため（図４
参照）、請求項２に係る発明では、出側流出角度を、−
０．５度以上０．５度以下と規定した。
【００１８】なお、出側流出角度が−０．５度以上０．
５度以下の範囲外であっても、請求項１に係る発明を採
用することで、縦筋の高さが約５０μｍと小さい値に抑
えられる（図４参照）。
５度以下の範囲外であっても、請求項１に係る発明を採
用することで、縦筋の高さが約５０μｍと小さい値に抑
えられる（図４参照）。
【００１９】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態について
図面を参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る
２段式２スタンドの圧延機を示す図である。図１中、第
１スタンド１は、焼鈍後の鋼板３を再圧延するための冷
間圧延機であり、第２スタンド２が調質圧延用の圧延機
である。
図面を参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る
２段式２スタンドの圧延機を示す図である。図１中、第
１スタンド１は、焼鈍後の鋼板３を再圧延するための冷
間圧延機であり、第２スタンド２が調質圧延用の圧延機
である。
【００２０】そして、第１スタンド１での圧下率が２０
％となるように設定する。また、第２スタンド２での圧
延条件として、伸び率を１％以下の所定の伸び率に設定
すると共に、研磨目の粗さＲａが１．０μｍ以下、例え
ば０．９μｍに研磨された上下ワークロール２ａ，２ｂ
を使用し、また、単位幅当たりの圧延荷重が０．４tonf
/ mm以下、例えば０．３５tonf/ mmとなるように調整し
て圧延した。なお、上記伸び率は、設定する圧延荷重に
あわせて鋼板の出側張力を調整することで実現される。
％となるように設定する。また、第２スタンド２での圧
延条件として、伸び率を１％以下の所定の伸び率に設定
すると共に、研磨目の粗さＲａが１．０μｍ以下、例え
ば０．９μｍに研磨された上下ワークロール２ａ，２ｂ
を使用し、また、単位幅当たりの圧延荷重が０．４tonf
/ mm以下、例えば０．３５tonf/ mmとなるように調整し
て圧延した。なお、上記伸び率は、設定する圧延荷重に
あわせて鋼板の出側張力を調整することで実現される。
【００２１】また、第２スタンド２の出側に配置される
補助ロール４の高さを調整して、第２スタンド２のワー
クロール２ａ，２ｂからの鋼板の出側流出角度θが−
０．５度以上０．５度以下の範囲内となるように設定し
た。
補助ロール４の高さを調整して、第２スタンド２のワー
クロール２ａ，２ｂからの鋼板の出側流出角度θが−
０．５度以上０．５度以下の範囲内となるように設定し
た。
【００２２】そして、例えば、素材厚０．３ｍｍで降伏
応力４０kgf ／mm2 の焼鈍されたブリキ原板となる鋼板
を、第１スタンド１での圧下率２０％、第２スタンド２
での伸び率１％で圧延する。
応力４０kgf ／mm2 の焼鈍されたブリキ原板となる鋼板
を、第１スタンド１での圧下率２０％、第２スタンド２
での伸び率１％で圧延する。
【００２３】以上のような圧延条件で、第２スタンド２
において調質圧延することで、調質圧延後の鋼板表面に
生成される縦筋の高さは２０μｍ以下となり、縦筋の高
さが許容範囲内に抑えられる。
において調質圧延することで、調質圧延後の鋼板表面に
生成される縦筋の高さは２０μｍ以下となり、縦筋の高
さが許容範囲内に抑えられる。
【００２４】ここで、上記実施形態では、上下ワークロ
ール２ａ，２ｂしかない２段式調質圧延機（第２スタン
ド２）を例に説明しているが、上下バックアップロール
や中間ロールをもった４段式、６段式などの圧延機であ
ってもよい。要は、少なくともワークロールの研磨目の
粗さＲａが１．０μｍ以下であって及び圧延荷重が０．
４tonf/ mm以下であればよい。
ール２ａ，２ｂしかない２段式調質圧延機（第２スタン
ド２）を例に説明しているが、上下バックアップロール
や中間ロールをもった４段式、６段式などの圧延機であ
ってもよい。要は、少なくともワークロールの研磨目の
粗さＲａが１．０μｍ以下であって及び圧延荷重が０．
４tonf/ mm以下であればよい。
【００２５】また、圧延スタンド数も２スタンドに限ら
ず、シングルスタンドあるいは多スタンドミルの最終ス
タンドに本実施例を適用すればよい。また、鋼種なども
本実施形態に限られるものではない。
ず、シングルスタンドあるいは多スタンドミルの最終ス
タンドに本実施例を適用すればよい。また、鋼種なども
本実施形態に限られるものではない。
【００２６】また、上記実施形態では、上下ワークロー
ル２ａ，２ｂの両方の研磨目の粗さＲａを１．０μｍ以
下にする場合を例に説明しているが、鋼板の裏面の品質
がさほど問題とならない極薄鋼板の場合にあっては、表
面と接触する側のワークロールの研磨目の粗さだけを
１．０μｍ以下にしてもよい。
ル２ａ，２ｂの両方の研磨目の粗さＲａを１．０μｍ以
下にする場合を例に説明しているが、鋼板の裏面の品質
がさほど問題とならない極薄鋼板の場合にあっては、表
面と接触する側のワークロールの研磨目の粗さだけを
１．０μｍ以下にしてもよい。
【００２７】また、調質圧延スタンドがパスラインに沿
って並ぶ複数組の上下ワークロールで行われる場合に
は、調質圧延用の全てのワークロールに本発明を適用し
ても良いが、少なくとも最終位置の上下ワークロールに
ついて本発明を採用すればよい。
って並ぶ複数組の上下ワークロールで行われる場合に
は、調質圧延用の全てのワークロールに本発明を適用し
ても良いが、少なくとも最終位置の上下ワークロールに
ついて本発明を採用すればよい。
【００２８】
【実施例】上記実施形態の２段式２スタンドの圧延機を
使用して、素材厚０．３ｍｍで降伏応力４０kgf ／mm2
のブリキ原板となる鋼板３を、第１スタンド１での圧下
率２０％、第２スタンド２での伸び率１％で圧延し、第
２スタンド２におけるワークロールの研磨目の粗さ、圧
延荷重、出側流出角度θを種々に変更して縦筋高さを測
定してみた。
使用して、素材厚０．３ｍｍで降伏応力４０kgf ／mm2
のブリキ原板となる鋼板３を、第１スタンド１での圧下
率２０％、第２スタンド２での伸び率１％で圧延し、第
２スタンド２におけるワークロールの研磨目の粗さ、圧
延荷重、出側流出角度θを種々に変更して縦筋高さを測
定してみた。
【００２９】図２〜図４は、その各結果である。図２か
ら分かるように、粗さＲａ１．０μｍを境にそれ以下で
は縦筋高さが十分に小さくなり、表面粗さＲａを１．０
μｍ以下とすることで安定して縦筋高さを小さく抑える
ことができることが分かる。特に、圧延荷重を０．３５
tonf/ mm以下とした場合には、粗さＲａを１．０μｍ以
下にすることで、縦筋高さは２０μｍ以下となる。
ら分かるように、粗さＲａ１．０μｍを境にそれ以下で
は縦筋高さが十分に小さくなり、表面粗さＲａを１．０
μｍ以下とすることで安定して縦筋高さを小さく抑える
ことができることが分かる。特に、圧延荷重を０．３５
tonf/ mm以下とした場合には、粗さＲａを１．０μｍ以
下にすることで、縦筋高さは２０μｍ以下となる。
【００３０】また、図３から分かるように、粗さＲａを
１．０μｍ以下としても圧延荷重が高ければ縦筋高さは
大きくなるが、０．４tonf/ mmを境に縦筋高さが急激に
小さくなり、それ以下では縦筋高さを安定して小さく抑
えることができることが分かる。
１．０μｍ以下としても圧延荷重が高ければ縦筋高さは
大きくなるが、０．４tonf/ mmを境に縦筋高さが急激に
小さくなり、それ以下では縦筋高さを安定して小さく抑
えることができることが分かる。
【００３１】また、図４から、粗さＲａを１．０μｍ以
下とし、圧延荷重を０．４tonf/ mm以下とすれば、出側
流出角度θに関係なく、縦筋高さをほぼ５０μｍ以下に
できることが分かる。さらに、当該出側流出角度θを−
０．５〜０．５度の範囲に設定すれば、出側流出角度θ
による縦筋の発生を最低限に抑えることができることが
分かり、上記粗さを１．０μｍ以下且つ圧延荷重を０．
４tonf/ mm以下では、出側流出角度θを−０．５〜０．
５度の範囲にすることで、縦筋高さを約２０μｍ以下と
することができることが分かる。
下とし、圧延荷重を０．４tonf/ mm以下とすれば、出側
流出角度θに関係なく、縦筋高さをほぼ５０μｍ以下に
できることが分かる。さらに、当該出側流出角度θを−
０．５〜０．５度の範囲に設定すれば、出側流出角度θ
による縦筋の発生を最低限に抑えることができることが
分かり、上記粗さを１．０μｍ以下且つ圧延荷重を０．
４tonf/ mm以下では、出側流出角度θを−０．５〜０．
５度の範囲にすることで、縦筋高さを約２０μｍ以下と
することができることが分かる。
【００３２】そして、上記実施形態に示す２段式２スタ
ンドの圧延機にて、素材厚０．２３ｍｍで降伏応力４５
ｋｇｆ／ｍｍ2 のブリキ原板を、第１スタンド１での圧
下率を２２％、第２スタンド２での伸び率を１％に設定
して圧延した。
ンドの圧延機にて、素材厚０．２３ｍｍで降伏応力４５
ｋｇｆ／ｍｍ2 のブリキ原板を、第１スタンド１での圧
下率を２２％、第２スタンド２での伸び率を１％に設定
して圧延した。
【００３３】このとき、第２スタンド２におけるワーク
ロールの研磨目の粗さをＲａ＝０．９５μｍ、圧延荷重
０．３tonf／ｍｍ（ロール径６００ｍｍ）、出側流出角
度θを０．３度に設定したところ、縦筋高さが１５μｍ
以下となり目標とする５０μｍ以下の良好な鋼板を得
た。
ロールの研磨目の粗さをＲａ＝０．９５μｍ、圧延荷重
０．３tonf／ｍｍ（ロール径６００ｍｍ）、出側流出角
度θを０．３度に設定したところ、縦筋高さが１５μｍ
以下となり目標とする５０μｍ以下の良好な鋼板を得
た。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
極薄鋼板の調質圧延において縦筋の発生を許容範囲内に
収めることができ、縦筋低減のためのレベラー通板が必
ずしも必要がなくなって、効率的に極薄鋼板を製造する
ことが可能となる。
極薄鋼板の調質圧延において縦筋の発生を許容範囲内に
収めることができ、縦筋低減のためのレベラー通板が必
ずしも必要がなくなって、効率的に極薄鋼板を製造する
ことが可能となる。
【００３５】特に、請求項２に係る発明を採用すると、
さらに縦筋の高さを小さく抑えることができる。
さらに縦筋の高さを小さく抑えることができる。
【図１】本発明の実施の形態に係る圧延機の配列を示す
図である。
図である。
【図２】研磨目の粗さと縦筋高さとの関係を示す図であ
る。
る。
【図３】圧延荷重と縦筋高さとの関係を示す図である。
【図４】出側流出角度と縦筋高さとの関係を示す図であ
る。
る。
１ 第１スタンド ２ 第２スタンド ２ａ，２ｂ ワークロール ３ 鋼板 ４ 補助ロール θ 出側流出角度
フロントページの続き (72)発明者 剣持 一仁 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 辻本 雅巳 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 佐々木 聡洋 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4E002 AD05 AD06 BB09 BC06 BC10 CB03 CB09 4E016 AA02 BA01 BA02 CA09 DA11
Claims (2)
- 【請求項１】 上下ワークロールとして直径４００mm以
上の大径ロールを用いて極薄鋼板を調質圧延する方法で
あって、上記上下ワークロールの少なくとも一方のワー
クロール周面における研磨目の中心線平均粗さ（Ｒａ）
を１．０μｍ以下にすると共に、単位幅当たりの圧延荷
重を０．４tonf／mm以下に設定することを特徴とする調
質圧延方法。 - 【請求項２】 上記ワークロールからの鋼板の出側流出
角度を、−０．５度以上０．５度以下とすることを特徴
とする請求項１に記載した調質圧延方法。
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|---|---|---|---|---|
| JP2006278595A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Dowa Mining Co Ltd | 放熱板およびその製造法 |
| EP3253505B1 (de) | 2015-02-04 | 2019-07-10 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Verfahren und vorrichtung zum prägewalzen eines bandes |
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-
1998
- 1998-09-14 JP JP26049698A patent/JP3629972B2/ja not_active Expired - Fee Related
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