JP2000088111A - メカニカルシール部材 - Google Patents
メカニカルシール部材Info
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Abstract
に兼ね備え、且つ安価に、簡単な手法で作製可能な、冷
蔵庫用、自動車ウォーターポンプ用等の汎用ポンプ用の
炭素ー炭化ケイ素複合材による量産型小形メカニカルシ
ール部材を提供する。 【解決手段】 小型メカニカルシール用に加工した高強
度炭素基材の表面に、ケイ素粉末、炭化ホウ素粉末、残
炭率の低い樹脂からなるスラリーを塗布し、非酸化雰囲
気で1500℃以上、10Torr以下で熱処理を行
い、炭素基材の表面から内部へとケイ素と炭化ホウ素を
浸透させ、前記ケイ素と前記炭素基材の炭素を反応させ
て炭化ケイ素(SiC)にすることで形成され、前記炭
素基材全体を炭素ー炭化ケイ素複合材とし、その摺動面
のケイ化率を30〜55%とする。
Description
透性に優れ、長時間安定して摺動封止効果を保持するこ
とを可能とする、冷蔵庫用、自動車ウォーターポンプ等
の汎用ポンプ用のメカニカルシール部材に関する。
プ等の汎用ポンプ用の量産型小型メカニカルシール部材
として黒鉛質炭素材が広く使用されている一方で、さら
なる耐スラリー性、高周速、長寿命、耐ブリスター性等
の特性向上が望まれている。
て、炭素基材の摺動面を含む表面層にシリコンペースト
を塗布し、炭化ケイ素質に転化しメカニカルシール部材
とする技術(特開平10−53480号公報)が開示さ
れている。
気孔半径が1μm以下であると、内部に浸透しにくく、
そのため、毛細管現象によって浸透していくにも限度が
あり、深くても表面から1〜2mm程度しか浸透せず、
熱処理後形成されうる炭素ー炭化ケイ素複合層の厚みも
2mm程度が限度であった。さらに、内部への浸透も均
一でなく、形成される炭素ー炭化ケイ素複合層の厚みに
バラツキが生じるという問題があった。
的に異なるために、炭素基材との熱膨張係数の違いなど
から、製品が歪むこともあり、炭素ー炭化ケイ素複合層
形成後、製品寸法への機械加工が必要であった。
製品全面に、表面から深く、略均一に炭素ー炭化ケイ素
複合層を形成させ、摺動封止特性、耐ブリスター特性等
に優れ、摺動面の最終研磨加工を除き、製品寸法への機
械加工が不要となる小型汎用ポンプ用のメカニカルシー
ル部材を提供することを目的とする。
に、本発明に係るメカニカルシール部材は、炭化ホウ素
を加えることにより、何らかの触媒作用が付与され、全
面を炭素ー炭化ケイ素複合層に転化したものである。す
なわち本発明の請求項1の発明は、炭素基材のメカニカ
ルシール部材であって、製品形状に加工された炭素基材
の全部の表面から内部に向かって炭素ー炭化ケイ素複合
材になっており、その表面には被覆膜が形成されてお
り、前記被覆膜は炭化ケイ素と炭化ホウ素を主成分とす
る薄膜であるメカニカルシール部材である。
7×7mm以下の小型であって、表面から内部に向かっ
て炭素ー炭化ケイ素複合材が深さ2mm以上で全面にわ
たって形成され、前記断面のほぼ中心部まで炭素ー炭化
ケイ素複合材であるメカニカルシール部材である。
複合材の表面のケイ化率が面積比率で30〜55%であ
る請求項1又は2記載のメカニカルシール部材である。
1.7g/cm3 以上であり、ケイ化後の嵩密度が2.
0〜2.5g/cm3 である請求項1〜3記載のメカニ
カルシール部材である。
ホウ素を主成分とする被覆膜の厚みが3〜20μmの範
囲である請求項1〜4記載のメカニカルシール部材であ
る。
複合材の気孔に金属又は樹脂を含浸させてなる請求項1
〜5いずれか記載のメカニカルシール部材である。
μm以上であって、製品形状に加工された炭素材の全面
に、炭化ホウ素粉末とケイ素粉末を混合分散したスラリ
ーを塗布し、焼成することにより、前記製品形状の表面
の全面から内部に向かって炭素ー炭化ケイ素複合材が形
成されてなるメカニカルシール部材である。
前記炭素材は、中空円筒状または円筒状の炭素材を機械
加工で切り出して製作される請求項7記載のメカニカル
シール部材である。
作用が付与され、シリコンが炭素基材の内部深くまで浸
透していき、表面から内部深くに至り、汎用形小型メカ
ニカルシール部材程度の断面積であれば、十分に内部ま
で、略均一に炭素ー炭化ケイ素複合材が形成できる。炭
化ケイ素が形成されている部分の硬度、即ち、耐摩耗度
は炭素基材に比較すると高くなり、炭化ケイ素部分が僅
かではあるが、凸状となり、摺動面粗さが大きくなり、
摺動時に密封対象流体を巻き込み流体潤滑状態を維持す
る。また、凸状であり面積比率が30〜55%の耐摩耗
度の高い炭化ケイ素が相手材と密着し、封止特性を維持
する事が可能であり、従来の黒鉛製のメカニカルシール
材の使用されていた条件下全てでの使用が可能となる。
化率が略均一であるため、最終形状に加工後、炭化ケイ
素化しても全面に炭化ケイ素が形成されているため、歪
むことなく、寸法、形状が確保される。また、機械的強
度も向上する。元々、嵩密度が1.7g/cm3 以上の
一般的に高密度、高強度炭素材と呼ばれる炭素基材を用
いており、これによりメカニカルシール部材として十分
な強度となる。
の硬質な被覆膜が残るが、これは容易に取り除くことが
可能である。また、3〜20μmと非常に薄いため、製
品寸法に影響がほとんど無く、そのため、特に取り除く
必要もない。また、表面にこの炭化ケイ素、炭化ホウ素
を主成分とする薄膜が形成された状態のままであるとい
うことは、すなわち、ケイ化処理後、最終製品寸法への
機械加工が不要であるということにもなる。このことか
ら、炭化ケイ素化処理を行なう前に、あらかじめ、炭素
基材の段階で、所定製品寸法形状に全自動で加工する。
これは従来の黒鉛質炭素材のメカニカルシール材の加工
と同様であり、NC旋盤等の24時間操業が可能な全自
動の工作機械を使用することができるため、従来の炭素
ー炭化ケイ素複合材に比較すると機械加工に要する時間
及びコストが大幅に低減できる。ここでいう、最終機械
加工とは、摺動面の鏡面研磨加工を除いた機械加工のこ
とである。
り、不浸透特性をより一層確実なものとし、高圧下、低
粘性またガス化しやすい流体の場合にもメカニカルシー
ル部材としての適用が可能となる。
径は1.0μm以上好ましくは2.0μm以下のとき
に、30〜55%の所定の炭化ケイ素化率が形成でき
る。このケイ素化される面は、この平均細孔半径に影響
を受けるとともに、炭素基材の表面の細孔分布、すなわ
ち炭素基材の嵩密度にも影響を受けることから、炭素基
材の嵩密度は少なくとも、1.7g/cm3 以上である
ことが望まれる。更には、平均細孔径半径が1.0μm
以下の場合、金属シリコンが内部にまで浸透しきれず、
30%〜55%という所定の炭化ケイ素化率を形成させ
ることができなくなる。また、ケイ化処理後の嵩密度が
2.0〜2.5g/cm3 の範囲、特に好ましくは2.
1g/cm3 以上であることによって、内部の炭化ケイ
素化率が30〜55%であることが確認できる。
まず、炭素基材をメカニカルシールの最終形状に加工す
る。加工には従来の量産型炭素質メカニカルシール材と
同様のNC旋盤等の全自動工作機械により加工を行い、
炭化ケイ素層の基となるスラリーを全面に塗布する。該
スラリーは、平均粒径が約30〜50μmのケイ素粉末
と平均粒径が約4〜20μmの炭化ホウ素粉末と樹脂と
を混合分散して作製する。使用する樹脂は、一般に造膜
性が高く、かつ残炭率が低い樹脂を使用し、例えばポリ
アミドイミド、ポリビニルアルコール、ポリアミド樹脂
の内より選ばれたものが特に好ましい。中でもポリアミ
ドイミドが更に望ましく、ジメチルアセトアミド、ジメ
チルホルムアミド、ジメチルスルホキサイド、Nメチル
−2ピロリドン等の溶媒に溶解させて使用する。
する場合、ケイ素粉末95〜50重量%に対して炭化ホ
ウ素粉末が5〜50重量%が望ましい。さらにいえば、
ケイ素粉末80重量%に対して炭化ホウ素粉末20重量
%が好ましい。炭化ホウ素粉末が5重量%未満では、炭
化ホウ素粉末の混合による効果が少ないからである。具
体的には、高温下の真空炉内で処理した場合、溶融Si
が黒鉛の気孔中に完全には浸透せず、冷却後黒鉛の表面
に金属Siとなって固着した状態で残ってしまい、しか
もこの固着物は取り除くことが非常に困難となるからで
ある。一方、炭化ホウ素粉末を少なくとも5重量%以上
含有させた場合は、触媒としての効果を発揮する。すな
わち、シリコンと炭素の反応が促進され、炭化ケイ素化
が進み、シリコンとの濡れ性が改善され、シリコンが炭
素の気孔中に深くまで浸透し、炭素との反応が進み炭化
ケイ素化され、炭化ケイ素層が形成されると推測され
る。即ち、炭化ホウ素が何らかの触媒作用を付与するこ
とにより、シリコンと炭素の反応が促進されたものであ
り、炭化ホウ素粉末を少なくとも5重量%以上含有させ
ておくことで、初めてかかる機能を有効に発揮させ、表
面から内部にかけて均等に炭化ケイ素層を形成すること
が可能となる。
メカニカルシール用に加工した炭素基材を浸すか、また
は、その全面に該スラリーを塗布する。この後約300
℃で2時間乾燥することにより、溶媒は揮散し、樹脂は
完全に硬化する。その後、10Torr以下の不活性ガ
ス雰囲気中で高温熱処理する。昇温速度は約400℃/
時間とし、約1550〜1600℃に達した後30分間
保持する。加熱手段は特に限定されるものではなく、適
当な手段で行えばよい。この操作によって、ケイ素成分
は溶融し、樹脂の炭化層を通って炭素基材の細孔を塞ぐ
様に深く侵入し、炭素と反応して炭化ケイ素化する。そ
のため、細孔中に炭化ケイ素が形成され、炭素基材の細
孔は、炭化ケイ素によって塞がれたような状態となり、
炭素基材の30〜55%がケイ化され、ガス、液体等の
流体の不浸透性が向上する。
化ケイ素、金属シリコン等を除去するために、砂等とと
もに混練する。その後、不浸透性を確実なものとするた
めに、金属や熱硬化性樹脂を含浸し、最終製品とする。
成されるため、製品形状に炭素基材を加工したあとで、
炭化ケイ素を形成させる処理を施しても、炭化ケイ素に
転化した際に発生する残留応力による歪みもほどんどな
く、処理後の機械加工を不要とすることができる。ま
た、黒鉛の表面には金属Siとしての残留物は存在せ
ず、使用した樹脂の炭化物、炭化ケイ素、炭化ホウ素の
成分の残留物が残るが、容易に取り除くことができるた
め、特に問題となることはない。また、添加した炭化ホ
ウ素は、炭化ケイ素の共有結合度を高める働きをし、表
面の硬度、即ち耐摩耗度を向上させていると推測でき
る。また、機械加工が、炭化ケイ素化処理前の炭素基材
の段階で、全自動で行なうことができ、摺動面の研磨処
理等の精密加工を除く最終機械加工が不要になること
で、従来の炭素ー炭化ケイ素複合材に比較すると、製造
コストの大幅な低減、製造時間の短縮の効果が得られ
る。
する。 (実施例1)炭素基材として、嵩密度が1.77g/c
m3 、平均細孔半径が1.5μm、曲げ強度が400k
gf/cm2 の等方性黒鉛(東洋炭素(株)製)を断面
積が0.3cm2 の試験用小型メカニカルシールの製品
形状に加工した。なお、平均細孔半径は、水銀圧入法に
よる測定値(水銀と試料との接触角141.3°、最大
圧力1000kg/cm3 のときの累積気孔容積の半分
の値)を採用した。ケイ素粉末(和光純薬工業製、平均
粒度40μm)と炭化ホウ素粉末(電気化学工業製、品
種AFI平均粒度5μm)を重量比で80:20の比率
に混合し、分散媒としてポリビニールアルコール8%溶
液を加え、混合分散させてスラリーとした。このスラリ
ー中に試験品を浸し、1時間程度常温下で放置後、乾燥
機の中で80℃から200℃で溶媒を蒸発させ、さらに
10Torrの窒素ガス雰囲気下、誘導加熱炉において
1800℃まで5時間で昇温し、30分間保持した後、
冷却して取り出した。冷却後、表面の残留物を除去し
た。次に、密度、表面のケイ化率を測定した。摺動面表
面のケイ化率は走査電子顕微鏡(日立製S−2400)
を用いて、二次電子像を撮影した。次に画像解析装置
(カールツァイス社製IBAS)にて2点のSiC/黒
鉛(C)の面積比率を求め、これらを平均して面積比率
とした。さらに、摺動面部表面の構成元素をESCA
(SSX−100Model 206, Surfac
e Science Instruments製)を使
用し、ワイドスキャン測定を行い定性分析を行った。
使用して、ケイ素粉末のみを用いて、実施例1と同様に
して、ポリビニールアルコール8%溶液を加え、混合分
散させてスラリーとした。このスラリー中に試験品を浸
し、1時間程度常温下で放置後、乾燥機の中で80℃か
ら200℃で溶媒を蒸発させ、さらに10Torrの窒
素ガス雰囲気下、誘導加熱炉において1800℃まで5
時間で昇温し、30分間保持した後、冷却して取り出し
た。冷却後、表面の残留物を除去した。次に、製品の断
面を観察した。
明に係るメカニカルシール部材の断面全体図を示す。図
中の白い部分はケイ素部、黒い部分は炭素部を示す。内
部にまで均一にケイ化されているのが判る。ケイ化率は
38%、嵩密度は2.18g/cm3 であった。
素を形成させたメカニカルシール部材の断面全体図を示
す。図中の白い部分はケイ素部、黒い部分は炭素部を示
す。図1と異なり、内部にまで均等にケイ素が浸透せ
ず、ケイ素化されているところにバラツキがあることが
観察できる。
率を示す。この結果によるとケイ化率は38%であり、
図1に示す面積比率とほぼ同等であることがわかる。
が30%、35%、55%の供試体を作製し、摺動試験
を行った。摺動試験は、試験片をステンレス金具に固定
し、摺動試験面を鏡面仕上げを行い以下の条件でメカニ
カルシール材としての耐摩耗試験を行なった。 面圧力 0.196MPa 平均周速 7000rpm 流体 水(80℃) 試験時間 100時間
1.85g/cm3 、平均細孔半径が1.0μm、曲げ
強度が800kgf/cm2 の等方性黒鉛(東洋炭素
(株)製)を実施例1同様に断面積が0.3cm2 の試
験用小型メカニカルシールの製品形状に加工した。その
後、実施例1と同手順でケイ素粉末(和光純薬工業製、
平均粒度40μm)と炭化ホウ素粉末(電気化学工業
製、品種AFI平均粒度5μm)を重量比で80:20
の比率に混合し、分散媒としてポリビニールアルコール
8%溶液を加え、混合分散させてスラリーとした。この
スラリー中に試験品を浸し、1時間程度常温下で放置
後、乾燥機の中で80℃から200℃で溶媒を蒸発さ
せ、さらに10Torrの窒素ガス雰囲気下、誘導加熱
炉において1800℃まで5時間で昇温し、30分間保
持した後、冷却して取り出した。冷却後、表面の残留物
を除去した。さらに実施例1同様にケイ素化率と嵩密度
を測定した。ケイ素比率は30%、嵩密度は2.15g
/cm3 であった。
験品を含浸装置に入れて、真空下にてフェノール樹脂を
注入し、続けて20kg/cm2 の圧力で2時間加圧し
た。含浸処理後、乾燥機に入れて常温から200℃まで
昇温し樹脂を硬化した。
1.82g/cm3 、平均細孔半径が1.2μm、曲げ
強度が780kgf/cm2 の等方性黒鉛(東洋炭素
(株)製)を使用し、実施例1と同様の手法にて炭素─
炭化ケイ素複合材の試験用小型メカニカルシールを作製
した。ケイ素比率は38%、嵩密度は2.18g/cm
3 であった。その後、試験例2と同様、フェノール樹脂
を含浸し、供試体とした。
1.70g/cm3 、平均細孔半径が2.0μm、曲げ
強度が370kgf/cm2 の等方性黒鉛(東洋炭素
(株)製)を使用し、試験例1と同様の手法にて炭素─
炭化ケイ素複合材の試験用小型メカニカルシールを作製
した。ケイ素比率は55%、嵩密度は2.40g/cm
3 であった。その後、アンチモン(Sb)を含浸し、供
試体とした。
炭化ケイ素複合材がケイ化率30〜55%の比率で形成
された本発明に係る炭素ー炭化ケイ素複合材は十分にメ
カニカルシール部材としての機能を備えていると言え
る。
よると、低速回転、高圧力下の条件でも、これまで使用
されていた黒鉛製のメカニカルシール材以上の摺動封止
効果が得られ、あわせて、予め基材の段階で最終製品寸
法への機械加工が可能となることから、製造コストの低
減が可能となり、大量生産した場合は、従来の黒鉛製の
メカニカルシール材と比較してもそれほど差がなくな
り、非常に経済的にかつ容易に小型汎用形ポンプ用メカ
ニカルシール部材が提供できるようになる。
素複合材によるメカニカルシール部材の断面の写真を示
す図である。
イ素複合材によるメカニカルシール部材の断面の写真を
示す図である。
Claims (8)
- 【請求項1】 炭素基材のメカニカルシール部材であっ
て、製品形状に加工された炭素基材の全部の表面から内
部に向かって炭素ー炭化ケイ素複合材になっており、そ
の表面には被覆膜が形成されており、前記被覆膜は炭化
ケイ素と炭化ホウ素を主成分とする薄膜であるメカニカ
ルシール部材。 - 【請求項2】 中心軸に平行な断面が7×7mm以下の
小型であって、表面から内部に向かって炭素ー炭化ケイ
素複合材が深さ2mm以上で全面にわたって形成され、
前記断面のほぼ中心部まで炭素ー炭化ケイ素複合材であ
るメカニカルシール部材。 - 【請求項3】 前記炭素ー炭化ケイ素複合材の表面のケ
イ化率が面積比率で30〜55%である請求項1又は2
記載のメカニカルシール部材。 - 【請求項4】 前記炭素基材密度が1.7g/cm3 以
上であり、ケイ化後の嵩密度が2.0〜2.5g/cm
3 である請求項1〜3記載のメカニカルシール部材。 - 【請求項5】 前記炭化ケイ素と炭化ホウ素を主成分と
する被覆膜の厚みが3〜20μmの範囲である請求項1
〜4記載のメカニカルシール部材。 - 【請求項6】 前記炭素ー炭化ケイ素複合材の気孔に金
属又は樹脂を含浸させてなる請求項1〜5いずれか記載
のメカニカルシール部材。 - 【請求項7】 平均細孔半径が1.0μm以上であっ
て、製品形状に加工された炭素材の全面に、炭化ホウ素
粉末とケイ素粉末を混合分散したスラリーを塗布し、焼
成することにより、前記製品形状の表面の全面から内部
に向かって炭素ー炭化ケイ素複合材が形成されてなるメ
カニカルシール部材。 - 【請求項8】 製品形状に加工された前記炭素材は、中
空円筒状または円筒状の炭素材を機械加工で切り出して
製作される請求項7記載のメカニカルシール部材。
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