JP2000080401A - 有害物除去処理用鉄粉 - Google Patents
有害物除去処理用鉄粉Info
- Publication number
- JP2000080401A JP2000080401A JP10246321A JP24632198A JP2000080401A JP 2000080401 A JP2000080401 A JP 2000080401A JP 10246321 A JP10246321 A JP 10246321A JP 24632198 A JP24632198 A JP 24632198A JP 2000080401 A JP2000080401 A JP 2000080401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron powder
- iron
- compounds
- water
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 排水中のＰ化合物や有害物を効率よく除去で
きる、除去性能のよい鉄粉を提供する。 【解決手段】 Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt
％およびＢ:0.020〜0.5wt％の内から選ばれる１種また
は２種以上を含有した鉄粉とする。また、Ｃ：4.5 wt％
以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水
アトマイズ鉄粉としてもよいし、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、
Ｓ:0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5wt％の内から
選ばれる１種または２種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマイ
ズ鉄粉としてもよい。
きる、除去性能のよい鉄粉を提供する。 【解決手段】 Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt
％およびＢ:0.020〜0.5wt％の内から選ばれる１種また
は２種以上を含有した鉄粉とする。また、Ｃ：4.5 wt％
以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水
アトマイズ鉄粉としてもよいし、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、
Ｓ:0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5wt％の内から
選ばれる１種または２種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を
有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマイ
ズ鉄粉としてもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、有害物除去処理用
の鉄粉に係わり、特に、排水中に含まれるＰ化合物等の
有害物の除去処理に好適な鉄粉に関する。
の鉄粉に係わり、特に、排水中に含まれるＰ化合物等の
有害物の除去処理に好適な鉄粉に関する。
【０００２】
【従来の技術】生活排水や産業排水に含まれるＰ化合物
等の有害物が、河川、湖沼および海水に流れ込み、それ
らの富栄養化を誘発し、あおこや赤潮等に代表される環
境汚染を発生させている。これらの環境汚染を防止する
ため、従来から石灰、硫酸アルミニウム、塩化鉄を排水
に添加して、凝集沈殿を行いＰ化合物を除去することが
行われている。
等の有害物が、河川、湖沼および海水に流れ込み、それ
らの富栄養化を誘発し、あおこや赤潮等に代表される環
境汚染を発生させている。これらの環境汚染を防止する
ため、従来から石灰、硫酸アルミニウム、塩化鉄を排水
に添加して、凝集沈殿を行いＰ化合物を除去することが
行われている。
【０００３】しかし、これらの物質を用いる方法は、発
生する汚泥が多いという問題や、アルミニウムイオンの
溶出による２次汚染の問題や、液体で取扱が困難である
という問題があった。これらの対策として、例えば、特
開昭57-4288 号公報に、固体であって取扱の容易な、
鉄、亜鉛およびマンガンの内のから選ばれる少なくとも
１種もしくはその酸化物を、Ｐ化合物を含む排水に添加
し、前記Ｐ化合物と反応させて、Ｐ化合物を排水中から
除去する処理方法が開示されている。例えば、鉄粉をＰ
化合物を含む排水に添加し、鉄粉から溶出した鉄イオン
とリン酸イオンを反応させて、Ｐ化合物を排水中から除
去できるとしている。
生する汚泥が多いという問題や、アルミニウムイオンの
溶出による２次汚染の問題や、液体で取扱が困難である
という問題があった。これらの対策として、例えば、特
開昭57-4288 号公報に、固体であって取扱の容易な、
鉄、亜鉛およびマンガンの内のから選ばれる少なくとも
１種もしくはその酸化物を、Ｐ化合物を含む排水に添加
し、前記Ｐ化合物と反応させて、Ｐ化合物を排水中から
除去する処理方法が開示されている。例えば、鉄粉をＰ
化合物を含む排水に添加し、鉄粉から溶出した鉄イオン
とリン酸イオンを反応させて、Ｐ化合物を排水中から除
去できるとしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
57-4288 号公報に記載されている鉄粉は、鉄の溶出速度
が十分でなく、Ｐ化合物の除去性能が劣り、排水中から
Ｐ化合物を効率よく除去できないという問題があった。
また、Ｐ化合物の他に、重金属、有機塩素化合物などの
有害物も効率よく除去することができなかった。
57-4288 号公報に記載されている鉄粉は、鉄の溶出速度
が十分でなく、Ｐ化合物の除去性能が劣り、排水中から
Ｐ化合物を効率よく除去できないという問題があった。
また、Ｐ化合物の他に、重金属、有機塩素化合物などの
有害物も効率よく除去することができなかった。
【０００５】本発明は、排水中のＰ化合物や有害物を効
率よく除去できる、除去性能のよい鉄粉を提供すること
にある。
率よく除去できる、除去性能のよい鉄粉を提供すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者等は、鋭意検討を
行った結果、特定の元素を特定の量、鉄粉に含有させる
ことにより、鉄粉から排水中へ溶出する鉄の溶出速度を
増大でき、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が向上するこ
とを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明
は、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt％および
Ｂ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種または２種以
上を含有する鉄粉としたことを特徴とする有害物除去処
理用鉄粉である。前記鉄粉は、少なくともＰ:0.020〜0.
5 wt％を含有するのが好ましい。
行った結果、特定の元素を特定の量、鉄粉に含有させる
ことにより、鉄粉から排水中へ溶出する鉄の溶出速度を
増大でき、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が向上するこ
とを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明
は、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt％および
Ｂ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種または２種以
上を含有する鉄粉としたことを特徴とする有害物除去処
理用鉄粉である。前記鉄粉は、少なくともＰ:0.020〜0.
5 wt％を含有するのが好ましい。
【０００７】また、Ｃ：4.5 wt％以下を含有し、残部Fe
および不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉として
もよいし、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt％お
よびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種または２
種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉としてもよ
い。
および不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉として
もよいし、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt％お
よびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種または２
種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉としてもよ
い。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の限定理由を説明す
る。先ず、第１の発明であるＰ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:
0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選
ばれる１種または２種以上を含有した鉄粉について説明
する。
る。先ず、第１の発明であるＰ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:
0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選
ばれる１種または２種以上を含有した鉄粉について説明
する。
【０００９】第１の発明では、鉄粉に含有する元素とし
て、Ｐ、ＳおよびＢの内から選ばれる１種または２種以
上を選択した。Ｐ、ＳおよびＢの元素は、単独でも２種
以上を添加しても、鉄粉から排水中へ溶出する鉄の溶出
速度を増大し、Ｐ化合物等の有害物の除去性能を向上す
る。これらの元素が鉄の溶出速度を大きくする理由は明
確ではないが、水と鉄粉の界面において鉄の腐食を促進
しているためと考えられる。
て、Ｐ、ＳおよびＢの内から選ばれる１種または２種以
上を選択した。Ｐ、ＳおよびＢの元素は、単独でも２種
以上を添加しても、鉄粉から排水中へ溶出する鉄の溶出
速度を増大し、Ｐ化合物等の有害物の除去性能を向上す
る。これらの元素が鉄の溶出速度を大きくする理由は明
確ではないが、水と鉄粉の界面において鉄の腐食を促進
しているためと考えられる。
【００１０】Ｐ、Ｓ、およびＢのいずれかの含有量が0.
020 wt％未満では、鉄の溶出速度を増大する効果が小さ
く、Ｐ化合物や有害物の除去性能を大きくする効果が十
分でない。一方、Ｐ、Ｓ、およびＢのいずれかの含有量
が、0.5 wt％を超えると、鉄粉を長時間排水中に浸漬し
て使用した場合や鉄粉を繰り返して排水中に浸漬し、長
時間使用した場合、鉄の溶出速度が減少し、Ｐ化合物等
の有害物の除去性能が低下する。Ｐ、Ｓ、およびＢのい
ずれかの含有量が0.5 wt％を超えると、鉄粉の溶出速度
が低下する原因としては、それぞれの元素と鉄との化合
物、Fe3P、FeS、Fe2Bが粗大化し、前記化合物と地鉄と
の界面長さが減少することや鉄粉を排水中に長時間浸漬
すると鉄粉の表面が前記化合物で覆われてしまうことが
考えられる。
020 wt％未満では、鉄の溶出速度を増大する効果が小さ
く、Ｐ化合物や有害物の除去性能を大きくする効果が十
分でない。一方、Ｐ、Ｓ、およびＢのいずれかの含有量
が、0.5 wt％を超えると、鉄粉を長時間排水中に浸漬し
て使用した場合や鉄粉を繰り返して排水中に浸漬し、長
時間使用した場合、鉄の溶出速度が減少し、Ｐ化合物等
の有害物の除去性能が低下する。Ｐ、Ｓ、およびＢのい
ずれかの含有量が0.5 wt％を超えると、鉄粉の溶出速度
が低下する原因としては、それぞれの元素と鉄との化合
物、Fe3P、FeS、Fe2Bが粗大化し、前記化合物と地鉄と
の界面長さが減少することや鉄粉を排水中に長時間浸漬
すると鉄粉の表面が前記化合物で覆われてしまうことが
考えられる。
【００１１】このため、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020
〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる
１種または２種以上を含有した鉄粉とした。また、Ｐ、
ＳおよびＢの元素の内で、Ｐの元素が、Ｐ化合物等の有
害物の除去性能を向上させる効果が最も大きいので、少
なくともＰを0.020 〜0.5 wt％含有するのが好ましい。
次いで効果が大きい元素はＳ、その次はＢである。
〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる
１種または２種以上を含有した鉄粉とした。また、Ｐ、
ＳおよびＢの元素の内で、Ｐの元素が、Ｐ化合物等の有
害物の除去性能を向上させる効果が最も大きいので、少
なくともＰを0.020 〜0.5 wt％含有するのが好ましい。
次いで効果が大きい元素はＳ、その次はＢである。
【００１２】第１の発明の鉄粉を製造する方法は特に限
定しないが、Ｐ、Ｓ、Ｂの内から選ばれた１種または２
種以上を添加して、成分が調整された溶鋼を水アトマイ
ズして製造してもよいし、水アトマイズした後、さらに
仕上げ還元（還元、脱炭、仕上げ焼鈍を行う。）を施し
てもよい。あるいは、ミルスケール（酸化鉄）と粉コー
クスや粉石炭または鉄鉱石と粉コークスや粉石炭とを、
耐火物容器中に同心円状に充填し、粗還元する際に、粉
コークスや粉石炭の硫黄分を用いるかまたは浸硫防止の
ために加えている石灰の添加量を減少することで、浸硫
させて製造してもよい。粗還元した後、さらに仕上げ還
元を施してもよい。
定しないが、Ｐ、Ｓ、Ｂの内から選ばれた１種または２
種以上を添加して、成分が調整された溶鋼を水アトマイ
ズして製造してもよいし、水アトマイズした後、さらに
仕上げ還元（還元、脱炭、仕上げ焼鈍を行う。）を施し
てもよい。あるいは、ミルスケール（酸化鉄）と粉コー
クスや粉石炭または鉄鉱石と粉コークスや粉石炭とを、
耐火物容器中に同心円状に充填し、粗還元する際に、粉
コークスや粉石炭の硫黄分を用いるかまたは浸硫防止の
ために加えている石灰の添加量を減少することで、浸硫
させて製造してもよい。粗還元した後、さらに仕上げ還
元を施してもよい。
【００１３】また、第１の発明の鉄粉は水アトマイズし
て製造する際の製造限界から、Ｃ含有量を4.5 wt％以下
とするのが好ましく、残部Feおよび不可避的不純物であ
る。次に、第２の発明であるＣ：4.5 wt％以下を含有
し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマイズ
鉄粉について説明する。第２の発明である水アトマイズ
鉄粉は、従来の水アトマイズ法と同様に、溶鋼を水アト
マイズして製造した鉄粉であって、仕上げ還元を施して
いないものとするのが好ましい。水アトマイズ後、仕上
げ還元すると、仕上げ還元を施すので、製造コストが高
くなることおよび仕上げ還元すると、Ｐ化合物等の有害
物の除去性能が低くなるためである。
て製造する際の製造限界から、Ｃ含有量を4.5 wt％以下
とするのが好ましく、残部Feおよび不可避的不純物であ
る。次に、第２の発明であるＣ：4.5 wt％以下を含有
し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマイズ
鉄粉について説明する。第２の発明である水アトマイズ
鉄粉は、従来の水アトマイズ法と同様に、溶鋼を水アト
マイズして製造した鉄粉であって、仕上げ還元を施して
いないものとするのが好ましい。水アトマイズ後、仕上
げ還元すると、仕上げ還元を施すので、製造コストが高
くなることおよび仕上げ還元すると、Ｐ化合物等の有害
物の除去性能が低くなるためである。
【００１４】また、水アトマイズ鉄粉は、ミルスケール
や鉄鉱石を還元した海綿鉄粉および海綿鉄粉を仕上げ還
元した鉄粉よりも、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が大
きいからである。水アトマイズ鉄粉の組織が、水で急冷
された結晶歪の大きな焼入組織であり、鉄の溶出速度が
大きくなったことによると考えられる。Ｃの含有量を4.
5 wt％以下とした理由を説明する。
や鉄鉱石を還元した海綿鉄粉および海綿鉄粉を仕上げ還
元した鉄粉よりも、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が大
きいからである。水アトマイズ鉄粉の組織が、水で急冷
された結晶歪の大きな焼入組織であり、鉄の溶出速度が
大きくなったことによると考えられる。Ｃの含有量を4.
5 wt％以下とした理由を説明する。
【００１５】Ｃは、水アトマイズの際に鉄粉表面の酸化
を抑制し、鉄粉表面に形成される酸化物を少なくするこ
とおよび結晶歪の大きな組織とすることにより、Ｐ化合
物等の有害物の除去性能を向上する。このため、Ｃを含
む溶鋼を水アトマイズする。Ｃ含有量が4.5 wt％を超え
ると、水アトマイズ時に溶鋼流からのCOガス発生が多量
となり、溶鋼流が飛散してアトマイズ操業が困難とな
り、鉄粉を安定して製造することができない。このた
め、Ｃ含有量を4.5 wt％以下とする。
を抑制し、鉄粉表面に形成される酸化物を少なくするこ
とおよび結晶歪の大きな組織とすることにより、Ｐ化合
物等の有害物の除去性能を向上する。このため、Ｃを含
む溶鋼を水アトマイズする。Ｃ含有量が4.5 wt％を超え
ると、水アトマイズ時に溶鋼流からのCOガス発生が多量
となり、溶鋼流が飛散してアトマイズ操業が困難とな
り、鉄粉を安定して製造することができない。このた
め、Ｃ含有量を4.5 wt％以下とする。
【００１６】水アトマイズ鉄粉のＣ含有量を0.15wt％未
満とすると、水アトマイズの際に鉄粉表面が酸化され、
鉄粉表面に酸化物が多く形成されるため、Ｐ化合物等の
有害物の除去性能が低下する。このため、Ｃ含有量を0.
15wt％以上とするのが好ましい。。Ｃ含有量を0.15wt％
以上とすると鉄粉表面の酸化が抑制されて、Ｏ含有量が
0.5 wt％以下にすることができる。
満とすると、水アトマイズの際に鉄粉表面が酸化され、
鉄粉表面に酸化物が多く形成されるため、Ｐ化合物等の
有害物の除去性能が低下する。このため、Ｃ含有量を0.
15wt％以上とするのが好ましい。。Ｃ含有量を0.15wt％
以上とすると鉄粉表面の酸化が抑制されて、Ｏ含有量が
0.5 wt％以下にすることができる。
【００１７】不可避的不純物としては、例えば Si 、Mn
があげられ、Si:0.02 wt％以下、Mn:0.20 wt％以下とす
るのが好ましいが、溶鋼の精錬処理の条件に応じてSi：
2 .0wt％以下、Mn：2.0 wt％以下とするとよい。Siは、
酸素との親和力が強い元素であって、Si含有量が、2 .0
wt％を超えると、水アトマイズの際に鉄粉表面に難還元
性の酸化物を多く形成し、Ｐ化合物等の有害物の除去性
能が低下する。このため、Si含有量を2.0 wt％以下とす
るとよい。 Mnも、酸素との親和力が強い元素であっ
て、Mn含有量が、2.0 wt％を超えると、Siと同様に水ア
トマイズの際に鉄粉表面に難還元性の酸化物を多く形成
し、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が低下する。このた
め、Mn含有量を2.0 wt％以下とするとよい。さらに、M
n:0.20 wt％以下、Si:0.02 wt％以下とすると、MnとSi
の含有量を汎用鉄粉と同じにでき、水アトマイズ鉄粉の
生産コストが低下するので好ましい。
があげられ、Si:0.02 wt％以下、Mn:0.20 wt％以下とす
るのが好ましいが、溶鋼の精錬処理の条件に応じてSi：
2 .0wt％以下、Mn：2.0 wt％以下とするとよい。Siは、
酸素との親和力が強い元素であって、Si含有量が、2 .0
wt％を超えると、水アトマイズの際に鉄粉表面に難還元
性の酸化物を多く形成し、Ｐ化合物等の有害物の除去性
能が低下する。このため、Si含有量を2.0 wt％以下とす
るとよい。 Mnも、酸素との親和力が強い元素であっ
て、Mn含有量が、2.0 wt％を超えると、Siと同様に水ア
トマイズの際に鉄粉表面に難還元性の酸化物を多く形成
し、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が低下する。このた
め、Mn含有量を2.0 wt％以下とするとよい。さらに、M
n:0.20 wt％以下、Si:0.02 wt％以下とすると、MnとSi
の含有量を汎用鉄粉と同じにでき、水アトマイズ鉄粉の
生産コストが低下するので好ましい。
【００１８】第３の発明である、Ｐ:0.020〜0.5 wt％、
Ｓ:0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から
選ばれる１種または２種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を
含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマ
イズ鉄粉について説明する。Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:
0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選
ばれる１種または２種以上を含有する理由については、
前述した第１の発明と同じであり、さらに、Ｃ：4.5 wt
％以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる
水アトマイズ鉄粉とする理由については、前述した第２
の発明と同じである。第３の発明の水アトマイズ鉄粉
は、第２発明の鉄粉と同様に仕上げ還元を施していない
ものとするのが好ましい。
Ｓ:0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から
選ばれる１種または２種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を
含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる水アトマ
イズ鉄粉について説明する。Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:
0.020〜0.5 wt％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選
ばれる１種または２種以上を含有する理由については、
前述した第１の発明と同じであり、さらに、Ｃ：4.5 wt
％以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる
水アトマイズ鉄粉とする理由については、前述した第２
の発明と同じである。第３の発明の水アトマイズ鉄粉
は、第２発明の鉄粉と同様に仕上げ還元を施していない
ものとするのが好ましい。
【００１９】第１、第２および第３の発明の鉄粉は、比
表面積を0.01〜1.0m2/g とするのが好ましい。この理由
は、比表面積が大きいほど、単位重量当たりの表面積が
大きくなるので、排水と接触する面積が大きくなって、
鉄の溶出には有利であるが、1.0m2/g を超えると、空気
中の酸素と粒子表面の反応性が大きくなり、粒子表面が
酸化物で覆われて、鉄の溶出速度が低下したり、酸素と
反応して発火しやすくなるためである。一方、0.01m2/g
未満とすると、表面積が小さくなって鉄の溶出速度が小
さくなるからである。
表面積を0.01〜1.0m2/g とするのが好ましい。この理由
は、比表面積が大きいほど、単位重量当たりの表面積が
大きくなるので、排水と接触する面積が大きくなって、
鉄の溶出には有利であるが、1.0m2/g を超えると、空気
中の酸素と粒子表面の反応性が大きくなり、粒子表面が
酸化物で覆われて、鉄の溶出速度が低下したり、酸素と
反応して発火しやすくなるためである。一方、0.01m2/g
未満とすると、表面積が小さくなって鉄の溶出速度が小
さくなるからである。
【００２０】また、第１、第２および第３の発明の鉄粉
は、粒子径を1 〜1000μm とするのが好ましい。この理
由は、1000μm を超えると、鉄粉形状のため0.01m2/g
未満の比表面積となるからで、一方、1 μm 未満では1.
0m2/g を超える比表面積となるからである。
は、粒子径を1 〜1000μm とするのが好ましい。この理
由は、1000μm を超えると、鉄粉形状のため0.01m2/g
未満の比表面積となるからで、一方、1 μm 未満では1.
0m2/g を超える比表面積となるからである。
【００２１】
【実施例】（実施例１）Ｐ、Ｓ、Ｂの内から選ばれた１
種または２種以上を添加して、成分が調整された溶鋼を
水アトマイズした後、脱水、乾燥、解砕、分級して、Ｃ
含有量0.15wt％の水アトマイズ鉄粉を得た。MnおよびSi
は溶鋼の酸化精錬により調整した。
種または２種以上を添加して、成分が調整された溶鋼を
水アトマイズした後、脱水、乾燥、解砕、分級して、Ｃ
含有量0.15wt％の水アトマイズ鉄粉を得た。MnおよびSi
は溶鋼の酸化精錬により調整した。
【００２２】これらの水アトマイズ鉄粉を、水素雰囲気
中、900 ℃×1hr で仕上げ還元（還元、脱炭、仕上げ焼
鈍が施される。）した後、解砕、分級して、表１に示す
本発明例の鉄粉を得た。一方、Ｐ、Ｓ、Ｂのいずれの元
素も添加しない溶鋼を水アトマイズした後、前記発明例
と同様にして比較例の鉄粉を得た。
中、900 ℃×1hr で仕上げ還元（還元、脱炭、仕上げ焼
鈍が施される。）した後、解砕、分級して、表１に示す
本発明例の鉄粉を得た。一方、Ｐ、Ｓ、Ｂのいずれの元
素も添加しない溶鋼を水アトマイズした後、前記発明例
と同様にして比較例の鉄粉を得た。
【００２３】得られた発明例と比較例の鉄粉は、平均粒
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.01〜0.1m2/g で
あった。BET 法は、粒子表面に吸着させたガス量を測定
して算出する方法で、ここでは、液体窒素温度での窒素
ガスの吸着量を室温に戻して離脱してくるガス量をガス
クロマトグラフィで測定した。発明例および比較例の鉄
粉の比表面積が前記範囲であったので、幾何学的形状に
よる反応性は同じ条件となっている。
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.01〜0.1m2/g で
あった。BET 法は、粒子表面に吸着させたガス量を測定
して算出する方法で、ここでは、液体窒素温度での窒素
ガスの吸着量を室温に戻して離脱してくるガス量をガス
クロマトグラフィで測定した。発明例および比較例の鉄
粉の比表面積が前記範囲であったので、幾何学的形状に
よる反応性は同じ条件となっている。
【００２４】得られた鉄粉2gを、Ｐ濃度15ppm のリン酸
水溶液200 g に添加し、2 分間攪拌した。攪拌後の水溶
液をろ過し、鉄粉と反応生成物を除去した後、ろ液中の
Ｐ濃度を定量した。ろ液のＰ濃度を、u （ppm ）とし
て、Ｐ化合物の除去性能を下記除去速度Ｒ( 表中のＰの
除去速度) で評価した。結果を表１に示す。
水溶液200 g に添加し、2 分間攪拌した。攪拌後の水溶
液をろ過し、鉄粉と反応生成物を除去した後、ろ液中の
Ｐ濃度を定量した。ろ液のＰ濃度を、u （ppm ）とし
て、Ｐ化合物の除去性能を下記除去速度Ｒ( 表中のＰの
除去速度) で評価した。結果を表１に示す。
【００２５】Ｒ=(15-u)/15×100/t ・・・・・・(1) 但し、ｔ：攪拌時間( 分）
【００２６】
【表１】
【００２７】本発明例の鉄粉は、Ｐ化合物の除去速度が
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉はＰ化合物の
除去速度が30％未満であった。 （実施例２）溶鋼中への添加Ｃ量を調整するかまたは
Ｐ、Ｓ、Ｂの内から選ばれた１種または２種以上が添加
されるとともに、添加Ｃ量を調整した溶鋼を、水アトマ
イズした後、脱水、乾燥、解砕、分級して、表２、表３
に示す本発明例の鉄粉を得た。MnおよびSiは溶鋼の酸化
精錬により調整した。
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉はＰ化合物の
除去速度が30％未満であった。 （実施例２）溶鋼中への添加Ｃ量を調整するかまたは
Ｐ、Ｓ、Ｂの内から選ばれた１種または２種以上が添加
されるとともに、添加Ｃ量を調整した溶鋼を、水アトマ
イズした後、脱水、乾燥、解砕、分級して、表２、表３
に示す本発明例の鉄粉を得た。MnおよびSiは溶鋼の酸化
精錬により調整した。
【００２８】得られた発明例の鉄粉は、平均粒径70μ
ｍ、BET 法で測定した比表面積0.01〜0.1m2/g であっ
た。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分とし、それ
以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の除去速度
を測定した。結果を表２、表３に示す。
ｍ、BET 法で測定した比表面積0.01〜0.1m2/g であっ
た。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分とし、それ
以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の除去速度
を測定した。結果を表２、表３に示す。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】本発明例の鉄粉は、Ｐ化合物の除去速度が
30％以上であった。また、水アトマイズした発明例の鉄
粉である試料番号B25 と実施例３のミルスケールを還元
した海綿鉄粉である試料番号C01 とを比較すると、水ア
トマイズした発明例の鉄粉の方が、Ｐ化合物の除去速度
が大きくなっている。この理由としては、前記したよう
に水アトマイズした鉄粉組織が、水で急冷された結晶歪
の大きな焼入組織となっているため、鉄の溶出速度が大
きくなったことによると考えられる。
30％以上であった。また、水アトマイズした発明例の鉄
粉である試料番号B25 と実施例３のミルスケールを還元
した海綿鉄粉である試料番号C01 とを比較すると、水ア
トマイズした発明例の鉄粉の方が、Ｐ化合物の除去速度
が大きくなっている。この理由としては、前記したよう
に水アトマイズした鉄粉組織が、水で急冷された結晶歪
の大きな焼入組織となっているため、鉄の溶出速度が大
きくなったことによると考えられる。
【００３２】（実施例３）ミルスケール（酸化鉄）と粉
コークスとを、耐火物容器中に同心円状に充填し、1150
℃×40hrで、粗還元した。粗還元する際に、前記粉コー
クスに添加する石灰の添加量を減少して浸硫させた。粗
還元後、粉砕、分級して、表４に示す発明例の鉄粉を得
た。一方、同一ロットのミルスケールを、粗還元する際
に、前記の浸硫するための処理は行わなかったが、それ
以外は同様にして比較例の鉄粉を得た。
コークスとを、耐火物容器中に同心円状に充填し、1150
℃×40hrで、粗還元した。粗還元する際に、前記粉コー
クスに添加する石灰の添加量を減少して浸硫させた。粗
還元後、粉砕、分級して、表４に示す発明例の鉄粉を得
た。一方、同一ロットのミルスケールを、粗還元する際
に、前記の浸硫するための処理は行わなかったが、それ
以外は同様にして比較例の鉄粉を得た。
【００３３】得られた発明例と比較例の鉄粉は、平均粒
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.05〜0.20 m2/g
であった。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分と
し、それ以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の
除去速度を測定した。結果を表４に示す。
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.05〜0.20 m2/g
であった。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分と
し、それ以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の
除去速度を測定した。結果を表４に示す。
【００３４】
【表４】
【００３５】本発明例の鉄粉は、Ｐ化合物の除去速度が
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉は除去速度が
30％未満であった。 （実施例４）実施例３と同一ロットのミルスケールを、
実施例３の発明例と同じ条件で、粗還元、粉砕、分級し
た後、水素ガス中、900 ℃×1hr で仕上げ還元（還元、
脱炭、仕上げ焼鈍が施される。）し、粉砕、分級して、
表５に示す発明例の鉄粉を得た。一方、同一ロットのミ
ルスケールを粗還元する際に、実施例３の発明例で施し
た浸硫する処理を行わなかったが、それ以外は前記発明
例と同様にして比較例の鉄粉を得た。
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉は除去速度が
30％未満であった。 （実施例４）実施例３と同一ロットのミルスケールを、
実施例３の発明例と同じ条件で、粗還元、粉砕、分級し
た後、水素ガス中、900 ℃×1hr で仕上げ還元（還元、
脱炭、仕上げ焼鈍が施される。）し、粉砕、分級して、
表５に示す発明例の鉄粉を得た。一方、同一ロットのミ
ルスケールを粗還元する際に、実施例３の発明例で施し
た浸硫する処理を行わなかったが、それ以外は前記発明
例と同様にして比較例の鉄粉を得た。
【００３６】得られた発明例と比較例の鉄粉は、平均粒
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.05〜0.20 m2/g
であった。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分と
し、それ以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の
除去速度を測定した。結果を表５に示す。
径70μｍ、BET 法で測定した比表面積0.05〜0.20 m2/g
であった。これらの鉄粉について、攪拌時間を1 分と
し、それ以外の条件は実施例１と同様にしてＰ化合物の
除去速度を測定した。結果を表５に示す。
【００３７】
【表５】
【００３８】本発明例の鉄粉は、Ｐ化合物の除去速度が
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉はＰ化合物の
除去速度が30％未満であった。なお、実施例３および実
施例４では、ミルスケールを用いたが、鉄鉱石を用いて
も同様な結果が得られたので、いずれを用いてもよい。
30％以上であるのに対して、比較例の鉄粉はＰ化合物の
除去速度が30％未満であった。なお、実施例３および実
施例４では、ミルスケールを用いたが、鉄鉱石を用いて
も同様な結果が得られたので、いずれを用いてもよい。
【００３９】また、Ｐ化合物の他に、重金属、有機塩素
化合物などの有害物も同様に効率よく除去できることは
言うまでもない。
化合物などの有害物も同様に効率よく除去できることは
言うまでもない。
【００４０】
【発明の効果】本発明の鉄粉によれば、鉄の溶出速度が
大きく、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が優れているの
で、排水中のＰ化合物等の有害物を効率よく除去でき
る。
大きく、Ｐ化合物等の有害物の除去性能が優れているの
で、排水中のＰ化合物等の有害物を効率よく除去でき
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D038 AA08 AB14 AB46 AB63 BB17 4K017 AA01 BA06 BB14 BB15 BB18 CA07 DA09 EK01 4K018 BA14 BB10 BD10
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt
％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種また
は２種以上を含有する鉄粉としたことを特徴とする有害
物除去処理用鉄粉。 - 【請求項２】 Ｃ：4.5 wt％以下を含有し、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉としたこと
を特徴とする有害物除去処理用鉄粉。 - 【請求項３】 Ｐ:0.020〜0.5 wt％、Ｓ:0.020〜0.5 wt
％およびＢ:0.020〜0.5 wt％の内から選ばれる１種また
は２種以上並びにＣ：4.5 wt％以下を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなる水アトマイズ鉄粉としたこ
とを特徴とする有害物除去処理用鉄粉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24632198A JP3702662B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 有害物除去処理用鉄粉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24632198A JP3702662B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 有害物除去処理用鉄粉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000080401A true JP2000080401A (ja) | 2000-03-21 |
| JP3702662B2 JP3702662B2 (ja) | 2005-10-05 |
Family
ID=17146827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24632198A Expired - Fee Related JP3702662B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 有害物除去処理用鉄粉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3702662B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004083860A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-03-18 | Toda Kogyo Corp | 有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理用鉄複合粒子粉末、その製造法、当該鉄複合粒子粉末を含む浄化剤、その製造法及び有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理方法 |
| JP2006312163A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-11-16 | Kobe Steel Ltd | 汚染水中のヒ素除去法およびヒ素除去処理剤 |
| US7166759B2 (en) | 2000-11-15 | 2007-01-23 | Jfe Steel Corporation | Remediation method of media and iron powder for dehalogenation of hydrogenated hydrocarbons |
| JP2009059848A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Tamura Seisakusho Co Ltd | コア材とそれを用いたコア、そのコアを使用したチョークコイル |
| JP2009102708A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Kobe Steel Ltd | 重金属類を含有する汚染水の処理剤および処理方法 |
| US20090191084A1 (en) * | 2008-01-25 | 2009-07-30 | John Jude Liskowitz | Reactive atomized zero valent iron enriched with sulfur and carbon to enhance corrosivity and reactivity of the iron and provide desirable reduction products |
| KR100921261B1 (ko) * | 2001-12-04 | 2009-10-09 | 토다 고교 가부시끼가이샤 | 토양ㆍ지하수의 정화 처리용 철 입자, 그의 제조법, 해당철 입자를 포함하는 정화제, 그의 제조법 및토양ㆍ지하수의 정화 처리 방법 |
| JP2009262011A (ja) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Kobe Steel Ltd | 有機ハロゲン化合物処理材および有機ハロゲン化合物の処理方法 |
| JP2016500551A (ja) * | 2012-09-21 | 2016-01-14 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 新規粉末、粉末組成物、それらの使用方法及並びにその粉末及び粉末組成物の使用 |
| CN105458294A (zh) * | 2016-01-18 | 2016-04-06 | 中国科学院南海海洋研究所 | 一种利用酸性矿山废水中的铁制备的纳米零价铁及其制备方法与应用 |
| JP2017051908A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 浄化処理方法及び浄化処理剤 |
-
1998
- 1998-08-31 JP JP24632198A patent/JP3702662B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7166759B2 (en) | 2000-11-15 | 2007-01-23 | Jfe Steel Corporation | Remediation method of media and iron powder for dehalogenation of hydrogenated hydrocarbons |
| KR100921261B1 (ko) * | 2001-12-04 | 2009-10-09 | 토다 고교 가부시끼가이샤 | 토양ㆍ지하수의 정화 처리용 철 입자, 그의 제조법, 해당철 입자를 포함하는 정화제, 그의 제조법 및토양ㆍ지하수의 정화 처리 방법 |
| JP4557126B2 (ja) * | 2002-06-27 | 2010-10-06 | 戸田工業株式会社 | 有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理用鉄複合粒子粉末、その製造法、当該鉄複合粒子粉末を含む浄化剤、その製造法及び有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理方法 |
| JP2004083860A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-03-18 | Toda Kogyo Corp | 有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理用鉄複合粒子粉末、その製造法、当該鉄複合粒子粉末を含む浄化剤、その製造法及び有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理方法 |
| JP2006312163A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-11-16 | Kobe Steel Ltd | 汚染水中のヒ素除去法およびヒ素除去処理剤 |
| JP4676898B2 (ja) * | 2005-04-07 | 2011-04-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 汚染水中のヒ素除去法およびヒ素除去処理剤 |
| JP2009059848A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Tamura Seisakusho Co Ltd | コア材とそれを用いたコア、そのコアを使用したチョークコイル |
| JP2009102708A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Kobe Steel Ltd | 重金属類を含有する汚染水の処理剤および処理方法 |
| US20090191084A1 (en) * | 2008-01-25 | 2009-07-30 | John Jude Liskowitz | Reactive atomized zero valent iron enriched with sulfur and carbon to enhance corrosivity and reactivity of the iron and provide desirable reduction products |
| JP2009262011A (ja) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Kobe Steel Ltd | 有機ハロゲン化合物処理材および有機ハロゲン化合物の処理方法 |
| JP2016500551A (ja) * | 2012-09-21 | 2016-01-14 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 新規粉末、粉末組成物、それらの使用方法及並びにその粉末及び粉末組成物の使用 |
| EP2897911B1 (en) * | 2012-09-21 | 2017-08-09 | Höganäs AB (publ) | Method for use of new iron powder composition |
| US9816164B2 (en) | 2012-09-21 | 2017-11-14 | Höganäs Ab (Publ) | Powder, powder composition, method for use thereof and use of the powder and powder composition |
| AU2013320366B2 (en) * | 2012-09-21 | 2017-12-07 | Hoganas Ab (Publ) | New powder, powder composition, method for use thereof and use of the powder and powder composition |
| JP2017051908A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 浄化処理方法及び浄化処理剤 |
| CN106517570A (zh) * | 2015-09-09 | 2017-03-22 | 株式会社神户制钢所 | 净化处理方法和净化处理剂 |
| CN105458294A (zh) * | 2016-01-18 | 2016-04-06 | 中国科学院南海海洋研究所 | 一种利用酸性矿山废水中的铁制备的纳米零价铁及其制备方法与应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3702662B2 (ja) | 2005-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105695735B (zh) | 一种轧钢含油污泥和高炉瓦斯灰的自还原利用工艺 | |
| EP1318103A2 (en) | Iron particles for purifying contaminated soil or ground water | |
| JP3702662B2 (ja) | 有害物除去処理用鉄粉 | |
| CN103508507B (zh) | 利用磁选后的钢渣尾渣去除水中金属离子的方法 | |
| JP6031271B2 (ja) | 有害元素低減材及び有害元素低減方法 | |
| WO2008075879A1 (en) | Method of manufacturing raw material for stainless melting using feni containing sludge | |
| CN107670685A (zh) | 一种有机废水臭氧氧化催化剂及其制备方法和应用 | |
| Wang et al. | Zinc removal from basic oxygen steelmaking filter cake by leaching with organic acids | |
| US4548718A (en) | Treating cyanide-containing effluents | |
| Bian et al. | Enrichment and recycling of Zn from electroplating wastewater as zinc phosphate via coupled coagulation and hydrothermal route | |
| JP2908234B2 (ja) | 活性化二酸化マンガンおよびその製造方法 | |
| JP6031270B2 (ja) | 有害元素低減方法 | |
| CA2192084C (en) | Hydrometallurgical treatment for the purification of waelz oxides through lixiviation with sodium carbonate | |
| CN107162151B (zh) | 一种用于处理废水中重金属元素的制剂及其制备方法 | |
| JP3245926B2 (ja) | Ｍｎ−Ｚｎフェライトの製造方法 | |
| US5242483A (en) | Process for the production of vanadium-containing steel alloys | |
| RU2057195C1 (ru) | Способ извлечения марганца из отходов производства марганцевых ферросплавов | |
| WO2020230584A1 (ja) | 浄化処理剤及び浄化処理方法 | |
| SU1101463A1 (ru) | Шихта дл производства марганцевого агломерата | |
| JP4258623B2 (ja) | 有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理用鉄複合粒子粉末、その製造法、当該鉄複合粒子粉末を含む浄化剤、その製造法及び有機ハロゲン化合物で汚染された土壌・地下水の浄化処理方法 | |
| RU2097320C1 (ru) | Способ получения порошка кремния повышенной частоты | |
| WO1992007964A1 (en) | A method of recirculating fine waste products | |
| RU2109831C1 (ru) | Способ переработки ванадийсодержащего шлака | |
| Cochran et al. | Recovery of metals from a variety of industrial wastes | |
| JP4479902B2 (ja) | 廃水の浄化処理用鉄複合粒子粉末、その製造法、当該鉄複合粒子粉末を含む浄化剤、その製造法及び廃水の浄化処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050525 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050628 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050711 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |