JP2000073143A - 高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ―Ｎｉ系合金とそれを用いたバネ材およびブラウン管用部品 - Google Patents
高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ―Ｎｉ系合金とそれを用いたバネ材およびブラウン管用部品Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｆｅ−Ｎｉ系合金において、ブラウン管のフ
レームホルダ用バネ材などに求められる高熱膨張性を満
足させた上で、硬度や耐ヘタリ性を向上させる。 【解決手段】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量
% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種の元素
（Ｍ元素）を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質
的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金、Ｎｉを10〜
25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを0.1〜10重量%
、上記したＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ系合
金、あるいはＮｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量%
、上記したＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金であ
って、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃
以上であり、かつビッカース硬さがHv 350以上、変位量
30mmの変形を20回加えたときの変形量が 2.0mm以下であ
る。
レームホルダ用バネ材などに求められる高熱膨張性を満
足させた上で、硬度や耐ヘタリ性を向上させる。 【解決手段】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量
% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種の元素
（Ｍ元素）を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質
的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金、Ｎｉを10〜
25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを0.1〜10重量%
、上記したＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ系合
金、あるいはＮｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量%
、上記したＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金であ
って、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃
以上であり、かつビッカース硬さがHv 350以上、変位量
30mmの変形を20回加えたときの変形量が 2.0mm以下であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ブラウン管用のバ
ネ材などとして用いられる高熱膨張性および高硬度を有
するＦｅ−Ｎｉ系合金と、それを用いたバネ材およびブ
ラウン管用部品に関する。
ネ材などとして用いられる高熱膨張性および高硬度を有
するＦｅ−Ｎｉ系合金と、それを用いたバネ材およびブ
ラウン管用部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】シャドウマスク型のカラーブラウン管で
は、パネルの内面に形成された蛍光面に対して、電子ビ
ームを通過させる多数の細孔を有するシャドウマスクを
所定の間隙で対向配置している。シャドウマスクの外周
には、マスクフレームが固着されており、このマスクフ
レームはブラウン管のパネルにフレームホルダを介して
支持されている。
は、パネルの内面に形成された蛍光面に対して、電子ビ
ームを通過させる多数の細孔を有するシャドウマスクを
所定の間隙で対向配置している。シャドウマスクの外周
には、マスクフレームが固着されており、このマスクフ
レームはブラウン管のパネルにフレームホルダを介して
支持されている。
【０００３】ところで、シャドウマスクの細孔を通過す
る電子ビームは、通常電子銃から照射された電子ビーム
の 20%程度であり、残りの 80%程度の電子ビームはシャ
ドウマスクやマスクフレームに衝突して吸収される。こ
の電子ビームの衝突によりシャドウマスクやマスクフレ
ームが熱膨張を起こすと、シャドウマスクの細孔と蛍光
面に形成されたドットとの相対位置が変位して色純度が
劣化してしまう。
る電子ビームは、通常電子銃から照射された電子ビーム
の 20%程度であり、残りの 80%程度の電子ビームはシャ
ドウマスクやマスクフレームに衝突して吸収される。こ
の電子ビームの衝突によりシャドウマスクやマスクフレ
ームが熱膨張を起こすと、シャドウマスクの細孔と蛍光
面に形成されたドットとの相対位置が変位して色純度が
劣化してしまう。
【０００４】このようなことから、ブラウン管のマスク
フレームはシャドウマスクの熱膨張によるミスランディ
ング（色ずれ）を補正するために、バイメタルのような
熱変形材料とバネ材とを組み合わせたフレームホルダを
介してパネルに支持されている。ブラウン管のフレーム
ホルダを構成するバネ材としては、従来、SUS 301 など
を用いることが一般的であった。
フレームはシャドウマスクの熱膨張によるミスランディ
ング（色ずれ）を補正するために、バイメタルのような
熱変形材料とバネ材とを組み合わせたフレームホルダを
介してパネルに支持されている。ブラウン管のフレーム
ホルダを構成するバネ材としては、従来、SUS 301 など
を用いることが一般的であった。
【０００５】しかし、近年のブラウン管の高精細化やコ
ストダウンに対する要求の増大、特にコンピュータディ
スプレイ用カラーブラウン管（ＣＤＴ）に対する要求の
増大などに伴うマスクフレーム材の材質変更によって、
現在バネ材として用いられている SUS 301ではミスラン
ディングの補正機能を十分に発揮することができない場
合が生じている。すなわち、 SUS 301は熱膨張係数が低
いため、マスクフレームの熱膨張係数とのマッチングが
低下し、これによりミスランディングを良好に補正する
ことができない場合がある。
ストダウンに対する要求の増大、特にコンピュータディ
スプレイ用カラーブラウン管（ＣＤＴ）に対する要求の
増大などに伴うマスクフレーム材の材質変更によって、
現在バネ材として用いられている SUS 301ではミスラン
ディングの補正機能を十分に発揮することができない場
合が生じている。すなわち、 SUS 301は熱膨張係数が低
いため、マスクフレームの熱膨張係数とのマッチングが
低下し、これによりミスランディングを良好に補正する
ことができない場合がある。
【０００６】一方、高熱膨張特性を有する金属材料とし
ては、例えばＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ
合金などのＦｅ−Ｎｉ系合金が知られている。しかし、
従来の高熱膨張合金はバネ材に求められる耐ヘタリ性や
硬度が不足していることから、例えばブラウン管製造工
程においてマスクフレームの脱着を繰り返し行った際に
ヘタリが発生し、フレームホルダとしての所定の特性や
機能を発揮させることができない。
ては、例えばＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ
合金などのＦｅ−Ｎｉ系合金が知られている。しかし、
従来の高熱膨張合金はバネ材に求められる耐ヘタリ性や
硬度が不足していることから、例えばブラウン管製造工
程においてマスクフレームの脱着を繰り返し行った際に
ヘタリが発生し、フレームホルダとしての所定の特性や
機能を発揮させることができない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、マス
クフレーム材の材質変更などに伴って、従来の SUS 301
からなるバネ材を用いたフレームホルダでは熱膨張係数
が低いために、ミスランディングの補正機能を十分に発
揮することができない場合が生じている。一方、従来の
高熱膨張合金はバネ材に求められる耐ヘタリ性や硬度が
不足していることから、ブラウン管製造工程などにおい
てヘタリが発生し、フレームホルダとしての所定の特性
や機能を得ることができない。
クフレーム材の材質変更などに伴って、従来の SUS 301
からなるバネ材を用いたフレームホルダでは熱膨張係数
が低いために、ミスランディングの補正機能を十分に発
揮することができない場合が生じている。一方、従来の
高熱膨張合金はバネ材に求められる耐ヘタリ性や硬度が
不足していることから、ブラウン管製造工程などにおい
てヘタリが発生し、フレームホルダとしての所定の特性
や機能を得ることができない。
【０００８】本発明はこのような課題に対処するために
なされたもので、例えばブラウン管のフレームホルダ用
バネ材などに用いた場合に、良好な特性が得られる高熱
膨張性を有すると共に、バネ材に求められる耐ヘタリ性
や硬度を改善したＦｅ−Ｎｉ系合金、およびそのような
Ｆｅ−Ｎｉ系合金を用いることによって、耐ヘタリ性や
硬度などの特性改善を図ったバネ材やブラウン管用部品
を提供することを目的としている。
なされたもので、例えばブラウン管のフレームホルダ用
バネ材などに用いた場合に、良好な特性が得られる高熱
膨張性を有すると共に、バネ材に求められる耐ヘタリ性
や硬度を改善したＦｅ−Ｎｉ系合金、およびそのような
Ｆｅ−Ｎｉ系合金を用いることによって、耐ヘタリ性や
硬度などの特性改善を図ったバネ材やブラウン管用部品
を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明において、第１の
高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金は、
請求項１に記載したように、Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎ
を 1〜10重量% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくと
も 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的に
ＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の
範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカ
ース硬さがHv 350以上であることを特徴としている。
高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金は、
請求項１に記載したように、Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎ
を 1〜10重量% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくと
も 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的に
ＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の
範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカ
ース硬さがHv 350以上であることを特徴としている。
【００１０】第２の高熱膨張性および高硬度を有するＦ
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項２に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを 0.1〜10重
量%、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
ｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を
0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅから
なるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱
膨張係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さ
がHv 350以上であることを特徴としている。
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項２に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを 0.1〜10重
量%、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
ｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を
0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅから
なるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱
膨張係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さ
がHv 350以上であることを特徴としている。
【００１１】第３の高熱膨張性および高硬度を有するＦ
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項３に記載したように、Ｎｉを
18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａ
から選ばれる少なくとも 1種を0.1〜10重量% の範囲で
含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金で
あって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／
℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以上であること
を特徴としている。
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項３に記載したように、Ｎｉを
18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａ
から選ばれる少なくとも 1種を0.1〜10重量% の範囲で
含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金で
あって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／
℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以上であること
を特徴としている。
【００１２】第４の高熱膨張性および高硬度を有するＦ
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項４に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量% 、ＳｉおよびＡｌか
ら選ばれる少なくとも 1種を 1〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、
30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上
で、かつビッカース硬さがHv 350以上であることを特徴
としている。
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項４に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量% 、ＳｉおよびＡｌか
ら選ばれる少なくとも 1種を 1〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、
30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上
で、かつビッカース硬さがHv 350以上であることを特徴
としている。
【００１３】第５の高熱膨張性および高硬度を有するＦ
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項５に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを 0.1〜10重
量%、ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を 1
〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、
ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10
重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ
−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数
が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350
以上であることを特徴としている。
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項５に記載したように、Ｎｉを
10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍｎを 0.1〜10重
量%、ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を 1
〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、
ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10
重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ
−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数
が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350
以上であることを特徴としている。
【００１４】第６の高熱膨張性および高硬度を有するＦ
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項６に記載したように、Ｎｉを
18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、ＳｉおよびＡｌか
ら選ばれる少なくとも 1種を 1〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、
30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上
で、かつビッカース硬さがHv 350以上であることを特徴
としている。
ｅ−Ｎｉ系合金は、請求項６に記載したように、Ｎｉを
18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、ＳｉおよびＡｌか
ら選ばれる少なくとも 1種を 1〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残
部が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、
30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上
で、かつビッカース硬さがHv 350以上であることを特徴
としている。
【００１５】本発明の高熱膨張性および高硬度を有する
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、請求項７に記載したように、さら
にＣを0.05〜 1.0重量% の範囲で含むことを特徴として
いる。またさらに、請求項９に記載したように、変位量
30mmの変形を20回加えたときの変形量が 2.0mm以下であ
ることを特徴としている。
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、請求項７に記載したように、さら
にＣを0.05〜 1.0重量% の範囲で含むことを特徴として
いる。またさらに、請求項９に記載したように、変位量
30mmの変形を20回加えたときの変形量が 2.0mm以下であ
ることを特徴としている。
【００１６】また、本発明のバネ材は、請求項１０に記
載したように、上記した本発明の高熱膨張性および高硬
度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金からなることを特徴として
いる。本発明のブラウン管用部品は、請求項１１に記載
したように、上記した本発明の高熱膨張性および高硬度
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金からなることを特徴としてい
る。本発明のブラウン管用部品の具体例としては、請求
項１２に記載したように、ブラウン管のパネルとマスク
フレームとの間に介在されるバネ材が挙げられる。さら
に、本発明のブラウン管は請求項１３に記載したよう
に、上記した本発明のブラウン管用部品を具備すること
を特徴としている。
載したように、上記した本発明の高熱膨張性および高硬
度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金からなることを特徴として
いる。本発明のブラウン管用部品は、請求項１１に記載
したように、上記した本発明の高熱膨張性および高硬度
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金からなることを特徴としてい
る。本発明のブラウン管用部品の具体例としては、請求
項１２に記載したように、ブラウン管のパネルとマスク
フレームとの間に介在されるバネ材が挙げられる。さら
に、本発明のブラウン管は請求項１３に記載したよう
に、上記した本発明のブラウン管用部品を具備すること
を特徴としている。
【００１７】本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、高熱膨張性
を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ、
あるいはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒをベース組成とし、これにＳ
ｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎ
ｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10重
量% の範囲で添加している。上記したようなベース組成
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金に対してＳｉやＡｌ、あるい
はＭｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂなどを添加することによ
って、バネ性を向上させることができる。具体的には、
耐ヘタリ性や硬度を高めることができる。
を有するＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ、
あるいはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒをベース組成とし、これにＳ
ｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎ
ｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10重
量% の範囲で添加している。上記したようなベース組成
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金に対してＳｉやＡｌ、あるい
はＭｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂなどを添加することによ
って、バネ性を向上させることができる。具体的には、
耐ヘタリ性や硬度を高めることができる。
【００１８】上記したような合金組成によって、本発明
のＦｅ−Ｎｉ系合金では30〜 100℃の範囲の熱膨張係数
が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350
以上という特性、さらには変位量30mmの変形を20回加え
たときの変形量が 2.0mm以下という特性を満足させてい
る。このような特性を満足させることによって、本発明
のＦｅ−Ｎｉ系合金を例えばブラウン管のフレームホル
ダ用バネ材に用いた場合に、ミスランディングの補正機
能を良好に得た上で、ブラウン管製造工程でのヘタリに
よる特性や機能の低下を抑制することが可能となる。
のＦｅ−Ｎｉ系合金では30〜 100℃の範囲の熱膨張係数
が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350
以上という特性、さらには変位量30mmの変形を20回加え
たときの変形量が 2.0mm以下という特性を満足させてい
る。このような特性を満足させることによって、本発明
のＦｅ−Ｎｉ系合金を例えばブラウン管のフレームホル
ダ用バネ材に用いた場合に、ミスランディングの補正機
能を良好に得た上で、ブラウン管製造工程でのヘタリに
よる特性や機能の低下を抑制することが可能となる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施するための形
態について説明する。
態について説明する。
【００２０】本発明の高熱膨張性および高硬度を有する
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、基本成分としてまず第１に、Ｎｉ
を10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量% の範囲で含有して
いる。Ｎｉは熱膨張係数を主として決定する成分であ
り、Ｎｉ含有量が10重量% 未満であると良好な熱膨張係
数を得ることができず、一方Ｎｉ含有量が25重量% を超
えると熱膨張係数が低下し、所望の熱膨張係数を得るこ
とができない。
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、基本成分としてまず第１に、Ｎｉ
を10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量% の範囲で含有して
いる。Ｎｉは熱膨張係数を主として決定する成分であ
り、Ｎｉ含有量が10重量% 未満であると良好な熱膨張係
数を得ることができず、一方Ｎｉ含有量が25重量% を超
えると熱膨張係数が低下し、所望の熱膨張係数を得るこ
とができない。
【００２１】Ｍｎは熱間加工性を向上させると共に、Ｎ
ｉと同様に熱膨張係数の増大に寄与する。Ｍｎ含有量が
1重量% 未満では、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を良
好に増大させることができない。一方、Ｍｎ含有量が10
重量% を超えると熱膨張係数が低下し、所望の熱膨張係
数を得ることができない。ＭｎはＮｉ含有量の低減にも
寄与する。ＮｉはＭｎに比べて高価であるため、Ｎｉ量
の削減はＦｅ−Ｎｉ系合金の製造コストの低減にも寄与
する。
ｉと同様に熱膨張係数の増大に寄与する。Ｍｎ含有量が
1重量% 未満では、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を良
好に増大させることができない。一方、Ｍｎ含有量が10
重量% を超えると熱膨張係数が低下し、所望の熱膨張係
数を得ることができない。ＭｎはＮｉ含有量の低減にも
寄与する。ＮｉはＭｎに比べて高価であるため、Ｎｉ量
の削減はＦｅ−Ｎｉ系合金の製造コストの低減にも寄与
する。
【００２２】本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金における基本成
分は、Ｃｒを 2〜 6重量% の範囲で含有してもよい。す
なわち、本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、基本成分として
第２に、Ｎｉを10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍ
ｎを 0.1〜10重量% の範囲で含有する組成を使用するこ
とができる。
分は、Ｃｒを 2〜 6重量% の範囲で含有してもよい。す
なわち、本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、基本成分として
第２に、Ｎｉを10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量% 、Ｍ
ｎを 0.1〜10重量% の範囲で含有する組成を使用するこ
とができる。
【００２３】ＣｒはＦｅ系合金の高熱膨張性を示すオー
ステナイト組織を安定化させる成分である。すなわち、
Ｆｅ−Ｎｉ系のみでは室温で加工によりマルテンサイト
組織が生成しやすく、熱膨張係数が低下するおそれがあ
るが、適量のＣｒを添加することによりオーステナイト
組織の安定性を高めることができる。これによって、安
定して高熱膨張性を得ることが可能となる。Ｃｒ含有量
が 2重量% 未満であるとオーステナイト組織の安定性が
低下し、一方Ｃｒ含有量が 6重量% を超えると耐ヘタリ
性が低下する。
ステナイト組織を安定化させる成分である。すなわち、
Ｆｅ−Ｎｉ系のみでは室温で加工によりマルテンサイト
組織が生成しやすく、熱膨張係数が低下するおそれがあ
るが、適量のＣｒを添加することによりオーステナイト
組織の安定性を高めることができる。これによって、安
定して高熱膨張性を得ることが可能となる。Ｃｒ含有量
が 2重量% 未満であるとオーステナイト組織の安定性が
低下し、一方Ｃｒ含有量が 6重量% を超えると耐ヘタリ
性が低下する。
【００２４】ただし、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の基本成分の 1
種としてＣｒを用いると安定性が向上しすぎるため、よ
り一層の高硬度が求められるような場合には、基本成分
としてＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎを使用することが好ましい。ま
た、基本成分としてＣｒを用いた場合には、Ｃｒにより
熱膨張係数の増大を図ることができるため、Ｍｎ含有量
は 0.1〜10重量% の範囲とすることができる。
種としてＣｒを用いると安定性が向上しすぎるため、よ
り一層の高硬度が求められるような場合には、基本成分
としてＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎを使用することが好ましい。ま
た、基本成分としてＣｒを用いた場合には、Ｃｒにより
熱膨張係数の増大を図ることができるため、Ｍｎ含有量
は 0.1〜10重量% の範囲とすることができる。
【００２５】本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、基本成分と
して第３に、Ｎｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量%
の範囲で含有する組成を使用することも可能である。基
本成分としてＭｎを用いない場合には、Ｎｉ含有量は18
重量% 以上とする。Ｎｉ含有量が18重量% 未満である
と、良好な熱膨張係数を得ることができない。Ｃｒの含
有量は上述した通りである。
して第３に、Ｎｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量%
の範囲で含有する組成を使用することも可能である。基
本成分としてＭｎを用いない場合には、Ｎｉ含有量は18
重量% 以上とする。Ｎｉ含有量が18重量% 未満である
と、良好な熱膨張係数を得ることができない。Ｃｒの含
有量は上述した通りである。
【００２６】本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、上記したよ
うな合金の基本成分（第１、第２および第３の基本成
分）によって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×
10-7／℃以上となる。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金の30〜
100℃の範囲の熱膨張係数は140×10-7／℃以上である
ことがさらに好ましい。このような高熱膨張性を有する
Ｆｅ−Ｎｉ系合金、より具体的にはＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系
合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ系合金によれば、それらを例えばブラウン管のフレー
ムホルダ用バネ材に用いた際に、マスクフレーム材の材
質を変更した場合においてもミスランディングの補正機
能を十分に得ることができる。
うな合金の基本成分（第１、第２および第３の基本成
分）によって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×
10-7／℃以上となる。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金の30〜
100℃の範囲の熱膨張係数は140×10-7／℃以上である
ことがさらに好ましい。このような高熱膨張性を有する
Ｆｅ−Ｎｉ系合金、より具体的にはＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系
合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ系合金によれば、それらを例えばブラウン管のフレー
ムホルダ用バネ材に用いた際に、マスクフレーム材の材
質を変更した場合においてもミスランディングの補正機
能を十分に得ることができる。
【００２７】そして、本発明の高熱膨張性および高硬度
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金は、上記した基本成分（Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−ＭｎまたはＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ）に加えて、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少な
くとも 1種の金属元素（以下、Ｍ元素と記す）を 0.1〜
10重量% の範囲で含有するものである。これらＭ元素は
Ｆｅ−Ｎｉ系合金のバネ性の向上に寄与する。具体的に
は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ
系合金およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金の耐ヘタリ性や硬
度を高めることができる。
を有するＦｅ−Ｎｉ系合金は、上記した基本成分（Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−ＭｎまたはＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ）に加えて、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少な
くとも 1種の金属元素（以下、Ｍ元素と記す）を 0.1〜
10重量% の範囲で含有するものである。これらＭ元素は
Ｆｅ−Ｎｉ系合金のバネ性の向上に寄与する。具体的に
は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｎ
系合金およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金の耐ヘタリ性や硬
度を高めることができる。
【００２８】上記したＭ元素はそれぞれ単独で添加して
もよいし、また 2種以上の混合体として添加してもよ
い。いずれにしても、Ｍ元素の含有量は 0.1重量% 以上
とする。Ｍ元素の含有量が 0.1重量% 未満であると、耐
ヘタリ性や硬度の向上効果を十分に得ることができな
い。一方、Ｍ元素の含有量が10重量% を超えると熱間加
工性が劣化する。個々の元素の含有量は元素の種類に応
じて設定することが好ましい。例えば、Ｍ元素としてＡ
ｌおよびＳｉを用いる場合には、Ａｌは 0.1〜 7重量%
の範囲、Ｓｉは 0.1〜 8重量% の範囲とすることが好ま
しい。また、ＡｌおよびＳｉの合計量は 1〜10重量% の
範囲とすることが好ましい。
もよいし、また 2種以上の混合体として添加してもよ
い。いずれにしても、Ｍ元素の含有量は 0.1重量% 以上
とする。Ｍ元素の含有量が 0.1重量% 未満であると、耐
ヘタリ性や硬度の向上効果を十分に得ることができな
い。一方、Ｍ元素の含有量が10重量% を超えると熱間加
工性が劣化する。個々の元素の含有量は元素の種類に応
じて設定することが好ましい。例えば、Ｍ元素としてＡ
ｌおよびＳｉを用いる場合には、Ａｌは 0.1〜 7重量%
の範囲、Ｓｉは 0.1〜 8重量% の範囲とすることが好ま
しい。また、ＡｌおよびＳｉの合計量は 1〜10重量% の
範囲とすることが好ましい。
【００２９】本発明においては、上述した種々の金属元
素をＭ元素として用いることができるが、特にＳｉ、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、ＴｉおよびＮｂから選ばれる少な
くとも 1種の金属元素を用いることが好ましく、さらに
ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を用いるこ
とが望ましい。これらは耐ヘタリ性や硬度の向上効果に
優れ、特にＳｉは耐ヘタリ性の向上などに対して大きな
効果を発揮する。ただし、より大きな熱膨張係数が求め
られるような場合には、Ｓｉに代えて、Ｍｏ、Ｗ、Ｃ
ｕ、Ｔｉ、Ｎｂなどを用いることが有利となることもあ
る。
素をＭ元素として用いることができるが、特にＳｉ、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、ＴｉおよびＮｂから選ばれる少な
くとも 1種の金属元素を用いることが好ましく、さらに
ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を用いるこ
とが望ましい。これらは耐ヘタリ性や硬度の向上効果に
優れ、特にＳｉは耐ヘタリ性の向上などに対して大きな
効果を発揮する。ただし、より大きな熱膨張係数が求め
られるような場合には、Ｓｉに代えて、Ｍｏ、Ｗ、Ｃ
ｕ、Ｔｉ、Ｎｂなどを用いることが有利となることもあ
る。
【００３０】さらに、上述した種々のＭ元素のうち、Ｓ
ｉおよびＡｌは脱酸効果を有し、一方Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＴａなどはＦｅ−Ｎｉ系合金の耐熱性
の向上などにも寄与する。このようなことから、本発明
のＦｅ−Ｎｉ系合金はＳｉおよびＡｌから選ばれる少な
くとも 1種を 1〜10重量% と、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくと
も 1種を 0.1〜10重量% とを含むことができる。
ｉおよびＡｌは脱酸効果を有し、一方Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＴａなどはＦｅ−Ｎｉ系合金の耐熱性
の向上などにも寄与する。このようなことから、本発明
のＦｅ−Ｎｉ系合金はＳｉおよびＡｌから選ばれる少な
くとも 1種を 1〜10重量% と、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくと
も 1種を 0.1〜10重量% とを含むことができる。
【００３１】本発明の高熱膨張性および高硬度を有する
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、さらに、Ｃを0.05〜 1.0重量% の
範囲で含有することが好ましい。Ｃはオーステナイト組
織の安定化元素であると共に、硬度の向上にも寄与す
る。Ｃはその含有量を0.05重量% 以上とすることで良好
な効果を発揮するが、Ｃ含有量が 1.0重量% を超えると
熱間加工性が劣化する。
Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、さらに、Ｃを0.05〜 1.0重量% の
範囲で含有することが好ましい。Ｃはオーステナイト組
織の安定化元素であると共に、硬度の向上にも寄与す
る。Ｃはその含有量を0.05重量% 以上とすることで良好
な効果を発揮するが、Ｃ含有量が 1.0重量% を超えると
熱間加工性が劣化する。
【００３２】上述したように、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の基本
成分としてのＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍ
ｎまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種のＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で
含有させることによって、上記した30〜 100℃の範囲の
熱膨張係数が 100×10-7／℃以上という高熱膨張性を維
持した上で、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の耐ヘタリ性や硬度を向
上させることができる。
成分としてのＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍ
ｎまたはＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ば
れる少なくとも 1種のＭ元素を 0.1〜10重量% の範囲で
含有させることによって、上記した30〜 100℃の範囲の
熱膨張係数が 100×10-7／℃以上という高熱膨張性を維
持した上で、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の耐ヘタリ性や硬度を向
上させることができる。
【００３３】本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金においては、具
体的には変位量30mmの変形を20回加える繰り返し変形試
験後の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を満足させ
ることが可能となる。ここで言う繰り返し変形試験と
は、図１（ａ）に示すように、まず長さ80mm×幅10mm×
厚さ 0.6mmの試験片１の一端を、回転軸２を有する治具
３に固定する。試験片１は10mmの長さ分だけ治具３に固
定されており、そこから55mmの位置に押え具４が配置さ
れている。そして、図１（ｂ）に示すように、押え具４
で試験片１の他端部側の移動を規制した状態で、回転軸
２を軸として試験片１を回転させる。この際の押え具４
の位置における変位量（押え具４を使用せずに回転させ
た場合の仮想位置に対する変位量）が30mmとなる変形動
作を、20回繰り返し行った後に試験片１の変形量を測定
する。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、このような繰り返
し変形試験後の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を
有するものである。
体的には変位量30mmの変形を20回加える繰り返し変形試
験後の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を満足させ
ることが可能となる。ここで言う繰り返し変形試験と
は、図１（ａ）に示すように、まず長さ80mm×幅10mm×
厚さ 0.6mmの試験片１の一端を、回転軸２を有する治具
３に固定する。試験片１は10mmの長さ分だけ治具３に固
定されており、そこから55mmの位置に押え具４が配置さ
れている。そして、図１（ｂ）に示すように、押え具４
で試験片１の他端部側の移動を規制した状態で、回転軸
２を軸として試験片１を回転させる。この際の押え具４
の位置における変位量（押え具４を使用せずに回転させ
た場合の仮想位置に対する変位量）が30mmとなる変形動
作を、20回繰り返し行った後に試験片１の変形量を測定
する。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、このような繰り返
し変形試験後の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を
有するものである。
【００３４】このような優れた耐ヘタリ性を有するＦｅ
−Ｎｉ系合金によれば、それを例えばブラウン管のフレ
ームホルダ用バネ材として用いた際に、ブラウン管製造
工程でマスクフレームの脱着を繰り返し行った場合のフ
レームホルダ（バネ材）のヘタリを有効に抑制すること
ができ、従ってフレームホルダとしての所定の特性や機
能を良好に得ることが可能となる。
−Ｎｉ系合金によれば、それを例えばブラウン管のフレ
ームホルダ用バネ材として用いた際に、ブラウン管製造
工程でマスクフレームの脱着を繰り返し行った場合のフ
レームホルダ（バネ材）のヘタリを有効に抑制すること
ができ、従ってフレームホルダとしての所定の特性や機
能を良好に得ることが可能となる。
【００３５】また、本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は合金素
材としてのビッカース硬さでHv 350以上という硬度を有
するものである。さらに、Ｆｅ−Ｎｉ系合金に歪時効処
理などを施すことによって、例えばＮｉ−ＡｌやＮｉ−
Ｓｉなどの金属間化合物が析出するため、硬度を高める
ことができる。このような時効処理後の硬度としては、
ビッカース硬さでHv 380以上であることが好ましい。
材としてのビッカース硬さでHv 350以上という硬度を有
するものである。さらに、Ｆｅ−Ｎｉ系合金に歪時効処
理などを施すことによって、例えばＮｉ−ＡｌやＮｉ−
Ｓｉなどの金属間化合物が析出するため、硬度を高める
ことができる。このような時効処理後の硬度としては、
ビッカース硬さでHv 380以上であることが好ましい。
【００３６】このような硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金
を例えばブラウン管のフレームホルダ用のバネ材として
用いることによって、ブラウン管製造工程や運搬などに
おける耐衝撃性を十分に満足させることができる。な
お、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の硬度は圧延率などによっても変
化し、圧延率を上げることで硬度を高めることができ
る。しかし、圧延率を上げすぎると熱膨張係数が低下す
る傾向にあるため、圧延率は適度に制御し、硬度はＭ元
素の含有量で調整することが好ましい。
を例えばブラウン管のフレームホルダ用のバネ材として
用いることによって、ブラウン管製造工程や運搬などに
おける耐衝撃性を十分に満足させることができる。な
お、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の硬度は圧延率などによっても変
化し、圧延率を上げることで硬度を高めることができ
る。しかし、圧延率を上げすぎると熱膨張係数が低下す
る傾向にあるため、圧延率は適度に制御し、硬度はＭ元
素の含有量で調整することが好ましい。
【００３７】本発明の高熱膨張性、高硬度および耐ヘタ
リ性を有するＦｅ−Ｎｉ系合金はバネ材、特にブラウン
管用部品としてのバネ材に好適である。ブラウン管用バ
ネ材の具体例としては、ブラウン管のパネルとシャドウ
マスクを保持するマスクフレームとの間に介在されるフ
レームホルダのバネ材が挙げられる。本発明のブラウン
管は、このようなブラウン管用部品を具備するものであ
る。
リ性を有するＦｅ−Ｎｉ系合金はバネ材、特にブラウン
管用部品としてのバネ材に好適である。ブラウン管用バ
ネ材の具体例としては、ブラウン管のパネルとシャドウ
マスクを保持するマスクフレームとの間に介在されるフ
レームホルダのバネ材が挙げられる。本発明のブラウン
管は、このようなブラウン管用部品を具備するものであ
る。
【００３８】上述したようなブラウン管用バネ材（フレ
ームホルダ）に、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100
×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以上と
いう特性、さらには変位量30mmの変形を20回加えたとき
の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を有する、本発
明のＦｅ−Ｎｉ系合金を適用することによって、例えば
ＳＣＭ415(1wt%Ｃｒ−0.2wt%Ｍｏ−Ｆｅ）などのクロム
モリブデン鋼のような材料で作製したマスクフレームを
使用する場合においても、ミスランディングの補正機能
を良好に得ることができる。その上で、ブラウン管製造
工程でのヘタリや変形による特性や機能の低下を抑制す
ることが可能となる。
ームホルダ）に、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100
×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以上と
いう特性、さらには変位量30mmの変形を20回加えたとき
の変形量が 2.0mm以下という耐ヘタリ性を有する、本発
明のＦｅ−Ｎｉ系合金を適用することによって、例えば
ＳＣＭ415(1wt%Ｃｒ−0.2wt%Ｍｏ−Ｆｅ）などのクロム
モリブデン鋼のような材料で作製したマスクフレームを
使用する場合においても、ミスランディングの補正機能
を良好に得ることができる。その上で、ブラウン管製造
工程でのヘタリや変形による特性や機能の低下を抑制す
ることが可能となる。
【００３９】このように、本発明によれば製造性や信頼
性に優れ、かつ高機能のブラウン管を提供することがで
きる。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、特にコンピュータ
ディスプレイ用カラーブラウン管（ＣＤＴ）のバネ材と
して好適である。
性に優れ、かつ高機能のブラウン管を提供することがで
きる。本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金は、特にコンピュータ
ディスプレイ用カラーブラウン管（ＣＤＴ）のバネ材と
して好適である。
【００４０】
【実施例】次に、本発明の具体的な実施例およびその評
価結果について述べる。
価結果について述べる。
【００４１】実施例１ 表１に合金組成を示す各試料を溶解し、これらを鋳造し
た後、熱間鍛造、熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施す
ことによって、板厚 0.6mmの圧延材をそれぞれ作製し
た。なお、 0.6mmの圧延材への加工率は 70%とした。こ
れら圧延材からそれぞれ熱膨張係数測定用サンプル、ビ
ッカース硬さ測定用サンプル、および耐ヘタリ性測定用
サンプルを作製し、それぞれの特性を測定、評価した。
これらの特性は、各サンプルに 450℃×1hの熱処理を施
した後にそれぞれ測定した。その結果を表２に示す。な
お、ビッカース硬さの試験条件は1000g-15s とした。
た後、熱間鍛造、熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施す
ことによって、板厚 0.6mmの圧延材をそれぞれ作製し
た。なお、 0.6mmの圧延材への加工率は 70%とした。こ
れら圧延材からそれぞれ熱膨張係数測定用サンプル、ビ
ッカース硬さ測定用サンプル、および耐ヘタリ性測定用
サンプルを作製し、それぞれの特性を測定、評価した。
これらの特性は、各サンプルに 450℃×1hの熱処理を施
した後にそれぞれ測定した。その結果を表２に示す。な
お、ビッカース硬さの試験条件は1000g-15s とした。
【００４２】
【表１】
【表２】 表２から明らかなように、本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金）は高熱膨張性を有する上
に、良好な耐ヘタリ性および高硬度を有することが分か
る。
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金）は高熱膨張性を有する上
に、良好な耐ヘタリ性および高硬度を有することが分か
る。
【００４３】次に、実施例１によるＦｅ−Ｎｉ系合金
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金）を用いてフレームホルダ用
バネを作製し、このバネを有するフレームホルダでＳＣ
Ｍ415製のマスクフレームをブラウン管のパネルに固定
した。このようなパネルを用いて、コンピュータディス
プレイ用チューブ（ＣＤＴ）を作製したところ、良好な
ミスランディングの補正機能が得られ、さらにブラウン
管製造工程でのヘタリや変形による特性や機能の低下を
抑制することができた。
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ系合金）を用いてフレームホルダ用
バネを作製し、このバネを有するフレームホルダでＳＣ
Ｍ415製のマスクフレームをブラウン管のパネルに固定
した。このようなパネルを用いて、コンピュータディス
プレイ用チューブ（ＣＤＴ）を作製したところ、良好な
ミスランディングの補正機能が得られ、さらにブラウン
管製造工程でのヘタリや変形による特性や機能の低下を
抑制することができた。
【００４４】実施例２ 表３に合金組成を示す各試料を溶解し、これらを鋳造し
た後、熱間鍛造、熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施す
ことによって、板厚 0.6mmの圧延材をそれぞれ作製し
た。なお、 0.6mmの圧延材への加工率は 70%とした。こ
れら圧延材からそれぞれ熱膨張係数測定用サンプルおよ
び耐ヘタリ性測定用サンプルを作製し、それぞれの特性
を測定、評価した。
た後、熱間鍛造、熱間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施す
ことによって、板厚 0.6mmの圧延材をそれぞれ作製し
た。なお、 0.6mmの圧延材への加工率は 70%とした。こ
れら圧延材からそれぞれ熱膨張係数測定用サンプルおよ
び耐ヘタリ性測定用サンプルを作製し、それぞれの特性
を測定、評価した。
【００４５】熱膨張係数および耐ヘタリ性は、各サンプ
ルに熱処理を施す前と各サンプルに450℃×1hの熱処理
を施した後にそれぞれ測定した。同様に、熱処理の前後
における硬度（ビッカース硬さ）、引張り強さ、伸びを
測定、評価した。これらの結果を表４に示す。
ルに熱処理を施す前と各サンプルに450℃×1hの熱処理
を施した後にそれぞれ測定した。同様に、熱処理の前後
における硬度（ビッカース硬さ）、引張り強さ、伸びを
測定、評価した。これらの結果を表４に示す。
【００４６】なお、表３および表４中には本発明との比
較例を併せて記載した。比較例１は従来のバネ材（SUS
301)であり、比較例２は従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金
である。なお、比較例２のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金は微
量のＳｉを含むものの、これは脱酸剤として添加された
ものであり、その含有量は本発明の範囲外である。
較例を併せて記載した。比較例１は従来のバネ材（SUS
301)であり、比較例２は従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金
である。なお、比較例２のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金は微
量のＳｉを含むものの、これは脱酸剤として添加された
ものであり、その含有量は本発明の範囲外である。
【００４７】
【表３】
【表４】 表４から明らかなように、本発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系
合金は高熱膨張性を有する上に、良好な耐ヘタリ性およ
び高硬度を有することが分かる。一方、比較例１として
のSUS 301 は熱膨張係数が低く、また比較例２としての
従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金は耐ヘタリ性や硬度が不
足していることが分かる。
合金は高熱膨張性を有する上に、良好な耐ヘタリ性およ
び高硬度を有することが分かる。一方、比較例１として
のSUS 301 は熱膨張係数が低く、また比較例２としての
従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金は耐ヘタリ性や硬度が不
足していることが分かる。
【００４８】次に、実施例２によるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系
合金を用いてフレームホルダ用バネを作製し、このバネ
を有するフレームホルダでＳＣＭ415 製のマスクフレー
ムをブラウン管のパネルに固定した。このようなパネル
を用いて、コンピュータディスプレイ用チューブ（ＣＤ
Ｔ）を作製したところ、良好なミスランディングの補正
機能が得られ、さらにブラウン管製造工程でのヘタリや
変形による特性や機能の低下を抑制することができた。
合金を用いてフレームホルダ用バネを作製し、このバネ
を有するフレームホルダでＳＣＭ415 製のマスクフレー
ムをブラウン管のパネルに固定した。このようなパネル
を用いて、コンピュータディスプレイ用チューブ（ＣＤ
Ｔ）を作製したところ、良好なミスランディングの補正
機能が得られ、さらにブラウン管製造工程でのヘタリや
変形による特性や機能の低下を抑制することができた。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば高
熱膨張性および高硬度を有すると共に、耐ヘタリ性に優
れるＦｅ−Ｎｉ系合金を提供することができる。従っ
て、本発明の高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎ
ｉ系合金を、例えばブラウン管のフレームホルダ用バネ
材に用いることによって、良好なミスランディングの補
正機能を得た上で、バネ材のヘタリや変形による特性お
よび機能の低下を抑制することが可能となる。
熱膨張性および高硬度を有すると共に、耐ヘタリ性に優
れるＦｅ−Ｎｉ系合金を提供することができる。従っ
て、本発明の高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎ
ｉ系合金を、例えばブラウン管のフレームホルダ用バネ
材に用いることによって、良好なミスランディングの補
正機能を得た上で、バネ材のヘタリや変形による特性お
よび機能の低下を抑制することが可能となる。
【図１】 本発明のＦｅ−Ｎｉ系合金の耐ヘタリ性を規
定する繰り返し変形試験の様子を示す図である。
定する繰り返し変形試験の様子を示す図である。
１……試験片 ２……回転軸 ３……治具 ４……押え具
Claims (13)
- 【請求項１】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量
% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも1種を 0.1
〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなる
Ｆｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張
係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv
350以上であることを特徴とする高熱膨張性および高硬
度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項２】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量
% 、Ｍｎを 0.1〜10重量% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃ
ｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれ
る少なくとも 1種を 0.1〜10重量% の範囲で含み、残部
が実質的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30
〜 100℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上で、
かつビッカース硬さがHv 350以上であることを特徴とす
る高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項３】 Ｎｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量
% 、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少なくとも1種を 0.1
〜10重量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなる
Ｆｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張
係数が 100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv
350以上であることを特徴とする高熱膨張性および高硬
度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項４】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｍｎを 1〜10重量
% 、ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を 1〜
10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎ
ｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10重
量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ−
Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が
100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以
上であることを特徴とする高熱膨張性および高硬度を有
するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項５】 Ｎｉを10〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量
% 、Ｍｎを 0.1〜10重量% 、ＳｉおよびＡｌから選ばれ
る少なくとも 1種を 1〜10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、ＮｂおよびＴａから選ばれる少な
くとも 1種を0.1〜10重量% の範囲で含み、残部が実質
的にＦｅからなるＦｅ−Ｎｉ系合金であって、30〜 100
℃の範囲の熱膨張係数が 100×10-7／℃以上で、かつビ
ッカース硬さがHv 350以上であることを特徴とする高熱
膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項６】 Ｎｉを18〜25重量% 、Ｃｒを 2〜 6重量
% 、ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を 1〜
10重量% 、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎ
ｂおよびＴａから選ばれる少なくとも 1種を 0.1〜10重
量% の範囲で含み、残部が実質的にＦｅからなるＦｅ−
Ｎｉ系合金であって、30〜 100℃の範囲の熱膨張係数が
100×10-7／℃以上で、かつビッカース硬さがHv 350以
上であることを特徴とする高熱膨張性および高硬度を有
するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項７】 請求項１ないし請求項６のいずれか１項
記載のＦｅ−Ｎｉ系合金において、 さらに、Ｃを0.05〜 1.0重量% の範囲で含むことを特徴
とする高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合
金。 - 【請求項８】 請求項１ないし請求項３のいずれか１項
記載のＦｅ−Ｎｉ系合金において、 ＳｉおよびＡｌから選ばれる少なくとも 1種を 1〜10重
量% の範囲で含むことを特徴とする高熱膨張性および高
硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項９】 請求項１ないし請求項８のいずれか１項
記載のＦｅ−Ｎｉ系合金において、 変位量30mmの変形を20回加えたときの変形量が 2.0mm以
下であることを特徴とする高熱膨張性および高硬度を有
するＦｅ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項１０】 請求項１ないし請求項９のいずれか１
項記載の高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系
合金からなることを特徴とするバネ材。 - 【請求項１１】 請求項１ないし請求項９のいずれか１
項記載の高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ−Ｎｉ系
合金からなることを特徴とするブラウン管用部品。 - 【請求項１２】 請求項１１記載のブラウン管用部品に
おいて、 ブラウン管のパネルとマスクフレームとの間に介在され
るバネ材であることを特徴とするブラウン管用部品。 - 【請求項１３】 請求項１１または請求項１２記載のブ
ラウン管用部品を具備することを特徴とするブラウン
管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP646199A JP2000073143A (ja) | 1998-06-16 | 1999-01-13 | 高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ―Ｎｉ系合金とそれを用いたバネ材およびブラウン管用部品 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-168176 | 1998-06-16 | ||
| JP16817698 | 1998-06-16 | ||
| JP646199A JP2000073143A (ja) | 1998-06-16 | 1999-01-13 | 高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ―Ｎｉ系合金とそれを用いたバネ材およびブラウン管用部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000073143A true JP2000073143A (ja) | 2000-03-07 |
Family
ID=26340604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP646199A Withdrawn JP2000073143A (ja) | 1998-06-16 | 1999-01-13 | 高熱膨張性および高硬度を有するＦｅ―Ｎｉ系合金とそれを用いたバネ材およびブラウン管用部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000073143A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103667962A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-03-26 | 张超 | 一种用于离心泵叶片的抗磨合金钢材料及其制备方法 |
| CN111378889A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-07 | 天龙科技炉业(无锡)有限公司 | 一种抗变形料叉及其制造方法 |
-
1999
- 1999-01-13 JP JP646199A patent/JP2000073143A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103667962A (zh) * | 2013-11-08 | 2014-03-26 | 张超 | 一种用于离心泵叶片的抗磨合金钢材料及其制备方法 |
| CN111378889A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-07 | 天龙科技炉业(无锡)有限公司 | 一种抗变形料叉及其制造方法 |
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