JP2000063760A - エンジン、タービン用耐熱コーティング組成物 - Google Patents
エンジン、タービン用耐熱コーティング組成物Info
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- JP2000063760A JP2000063760A JP10235393A JP23539398A JP2000063760A JP 2000063760 A JP2000063760 A JP 2000063760A JP 10235393 A JP10235393 A JP 10235393A JP 23539398 A JP23539398 A JP 23539398A JP 2000063760 A JP2000063760 A JP 2000063760A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エンジン、タービンの燃焼部、排気部、熱交
換部の金属部材の高温腐食劣化、熱劣化の抑制を、低コ
スト、簡便な方法ででき、複雑な形状の部材にも適用で
きる耐熱コーティング組成物を提供する。 【解決手段】 ポリシランを含有するエンジンまたはタ
ービン用耐熱コーティング組成物。
換部の金属部材の高温腐食劣化、熱劣化の抑制を、低コ
スト、簡便な方法ででき、複雑な形状の部材にも適用で
きる耐熱コーティング組成物を提供する。 【解決手段】 ポリシランを含有するエンジンまたはタ
ービン用耐熱コーティング組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンまたはタ
ービンの燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に
耐熱塗膜を形成する耐熱コーティング組成物および耐熱
コーティング材に関する。
ービンの燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に
耐熱塗膜を形成する耐熱コーティング組成物および耐熱
コーティング材に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】近年、コ
ージェネレーション等で用いられるエンジン、タービン
について、そのエネルギー変換効率の向上のために、高
温での運転、また、稼動時間の長期化が行われている。
そして、エンジン、タービンの燃焼部、排気部、熱交換
部などの特に高温ガス流通部における金属部材が、主に
酸素による高温腐食劣化、および熱劣化を受け、問題と
なっている。
ージェネレーション等で用いられるエンジン、タービン
について、そのエネルギー変換効率の向上のために、高
温での運転、また、稼動時間の長期化が行われている。
そして、エンジン、タービンの燃焼部、排気部、熱交換
部などの特に高温ガス流通部における金属部材が、主に
酸素による高温腐食劣化、および熱劣化を受け、問題と
なっている。
【０００３】このような高温腐食劣化や熱劣化を抑制す
るための手段として、使用する金属部材にニッケル系合
金等の耐熱性金属を用いることができるが、ニッケル系
合金は高価であり、加工性も悪くなるといった問題があ
る。また、部材に金属ではなくセラミックスを用いたエ
ンジンやタービンの開発も進められているが、セラミッ
クス部材は金属部材に比べて脆いといった問題がある。
また、金属部材へのセラミックスコーティングが行われ
ており、現状の方法では、金属部材への溶射によりセラ
ミックスコーティング膜を得ているが、溶射は装置が大
がかりとなり、また、複雑な形状には適用できないとい
った問題がある。
るための手段として、使用する金属部材にニッケル系合
金等の耐熱性金属を用いることができるが、ニッケル系
合金は高価であり、加工性も悪くなるといった問題があ
る。また、部材に金属ではなくセラミックスを用いたエ
ンジンやタービンの開発も進められているが、セラミッ
クス部材は金属部材に比べて脆いといった問題がある。
また、金属部材へのセラミックスコーティングが行われ
ており、現状の方法では、金属部材への溶射によりセラ
ミックスコーティング膜を得ているが、溶射は装置が大
がかりとなり、また、複雑な形状には適用できないとい
った問題がある。
【０００４】本発明の課題は、エンジン、タービンの燃
焼部、排気部、熱交換部の金属部材の高温腐食劣化、熱
劣化の抑制を、低コスト、簡便な方法ででき、複雑な形
状の部材にも適用できる耐熱コーティング組成物を提供
することにある。
焼部、排気部、熱交換部の金属部材の高温腐食劣化、熱
劣化の抑制を、低コスト、簡便な方法ででき、複雑な形
状の部材にも適用できる耐熱コーティング組成物を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
した結果、ケイ素系の耐熱コーティング組成物を用いて
エンジン、タービンの金属部材に耐熱コーティング膜を
形成することにより、上記課題を解決し得ることを見出
し、本発明を完成するに至った。
した結果、ケイ素系の耐熱コーティング組成物を用いて
エンジン、タービンの金属部材に耐熱コーティング膜を
形成することにより、上記課題を解決し得ることを見出
し、本発明を完成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、下記に示すエンジン
またはタービン用耐熱コーティング組成物、耐熱コーテ
ィング材およびそれを用いるエンジンまたはタービンの
金属部材の製造方法を提供するものである。
またはタービン用耐熱コーティング組成物、耐熱コーテ
ィング材およびそれを用いるエンジンまたはタービンの
金属部材の製造方法を提供するものである。
【０００７】１．ポリシランを含有するエンジンまたは
タービン用耐熱コーティング組成物。
タービン用耐熱コーティング組成物。
【０００８】２．ポリシランとエポキシ樹脂およびシリ
コーン樹脂の少なくとも１種とを含有するエンジンまた
はタービン用耐熱コーティング組成物。
コーン樹脂の少なくとも１種とを含有するエンジンまた
はタービン用耐熱コーティング組成物。
【０００９】３．さらに無機充填剤を配合してなる上記
項１または２に記載のエンジンまたはタービン用耐熱コ
ーティング組成物。
項１または２に記載のエンジンまたはタービン用耐熱コ
ーティング組成物。
【００１０】４．ポリシランに加熱処理および光照射処
理の少なくとも１種の処理を行うことにより得られる化
合物を含有するエンジンまたはタービン用耐熱コーティ
ング材。
理の少なくとも１種の処理を行うことにより得られる化
合物を含有するエンジンまたはタービン用耐熱コーティ
ング材。
【００１１】５．ポリシランとエポキシ樹脂およびシリ
コーン樹脂の少なくとも１種とを含有する混合物に、加
熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理を行う
ことにより得られるエンジンまたはタービン用耐熱コー
ティング材。
コーン樹脂の少なくとも１種とを含有する混合物に、加
熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理を行う
ことにより得られるエンジンまたはタービン用耐熱コー
ティング材。
【００１２】６．さらに無機充填剤を配合してなる混合
物に、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処
理を行うことにより得られる上記項４または５に記載の
エンジンまたはタービン用耐熱コーティング材。
物に、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処
理を行うことにより得られる上記項４または５に記載の
エンジンまたはタービン用耐熱コーティング材。
【００１３】７．上記項１〜３のいずれか１項に記載の
耐熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの
燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布する
ことを特徴とするエンジンまたはタービンの金属部材の
製造方法。
耐熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの
燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布する
ことを特徴とするエンジンまたはタービンの金属部材の
製造方法。
【００１４】８．上記項１〜３のいずれか１項に記載の
耐熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの
燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布した
後、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理
を行うことを特徴とするエンジンまたはタービンの金属
部材の製造方法。
耐熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの
燃焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布した
後、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理
を行うことを特徴とするエンジンまたはタービンの金属
部材の製造方法。
【００１５】９．上記項７または８に記載の方法により
得られるコーティングされた金属部材。
得られるコーティングされた金属部材。
【００１６】１０．上記項９に記載の金属部材を用いて
なるエンジンまたはタービン。
なるエンジンまたはタービン。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明におけるエンジン、タービ
ンの金属部材としては、以下の部材を挙げることができ
る。すなわち、燃焼部として、エンジンのピストン頂
面、ピストンリング、シリンダーライナー、排気バルブ
かさ裏部、タービンのタービンケーシング、静翼、動翼
などであり、排気部として、ターボチャージャ排気ター
ビン、ウエストゲートバルブ、排気マニホールド、排気
煙道などであり、熱交換部として、オイルクーラー、ア
フタークーラーなどである。
ンの金属部材としては、以下の部材を挙げることができ
る。すなわち、燃焼部として、エンジンのピストン頂
面、ピストンリング、シリンダーライナー、排気バルブ
かさ裏部、タービンのタービンケーシング、静翼、動翼
などであり、排気部として、ターボチャージャ排気ター
ビン、ウエストゲートバルブ、排気マニホールド、排気
煙道などであり、熱交換部として、オイルクーラー、ア
フタークーラーなどである。
【００１８】本発明においては、これらの部材に、耐熱
コーティング組成物を塗布するか、または、耐熱コーテ
ィング組成物を塗布した後に加熱処理および光照射処理
の少なくとも１種の処理を行うことにより、耐熱コーテ
ィング膜を形成して、部材の高温腐食劣化、熱劣化を抑
制する。
コーティング組成物を塗布するか、または、耐熱コーテ
ィング組成物を塗布した後に加熱処理および光照射処理
の少なくとも１種の処理を行うことにより、耐熱コーテ
ィング膜を形成して、部材の高温腐食劣化、熱劣化を抑
制する。
【００１９】本発明の耐熱コーティング組成物は、ポリ
シランを含有している。
シランを含有している。
【００２０】ポリシランとしては、Ｓｉ−Ｓｉ結合を有
する直鎖状、環状、分岐状の化合物であれば特に限定さ
れない。
する直鎖状、環状、分岐状の化合物であれば特に限定さ
れない。
【００２１】ここで、ポリシランとは、化学構造におい
て主となる骨格構造が、 一般式 （Ｒ1 2Ｓｉ）m （１） （式中、Ｒ1は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｍは、２〜１００００である。）で
示される直鎖状ポリシランおよび環状ポリシラン、 一般式 （Ｒ2Ｓｉ）n （２） （式中、Ｒ2は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｎは、４〜１００００である。）で
示されるシリコンネットワークポリマー、ならびに 一般式 （Ｒ3 2Ｓｉ）x（Ｒ3Ｓｉ）yＳｉz
（３） （式中、Ｒ3は、水素原子、アルキル基、アルケニル
基、アリールアルキル基、アリール基、アルコキシ基、
フェノール性水酸基またはアミノ基を表す。Ｒ3は、全
てが同一でも或いは２つ以上が異なっていてもよい。
ｘ、ｙおよびｚの和は、５〜１００００である。）で示
されるＳｉ−Ｓｉ結合を骨格とするネットワークポリマ
ー（網目状ポリマー）からなる群から選ばれる少なくと
も１種のポリマーである。
て主となる骨格構造が、 一般式 （Ｒ1 2Ｓｉ）m （１） （式中、Ｒ1は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｍは、２〜１００００である。）で
示される直鎖状ポリシランおよび環状ポリシラン、 一般式 （Ｒ2Ｓｉ）n （２） （式中、Ｒ2は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｎは、４〜１００００である。）で
示されるシリコンネットワークポリマー、ならびに 一般式 （Ｒ3 2Ｓｉ）x（Ｒ3Ｓｉ）yＳｉz
（３） （式中、Ｒ3は、水素原子、アルキル基、アルケニル
基、アリールアルキル基、アリール基、アルコキシ基、
フェノール性水酸基またはアミノ基を表す。Ｒ3は、全
てが同一でも或いは２つ以上が異なっていてもよい。
ｘ、ｙおよびｚの和は、５〜１００００である。）で示
されるＳｉ−Ｓｉ結合を骨格とするネットワークポリマ
ー（網目状ポリマー）からなる群から選ばれる少なくと
も１種のポリマーである。
【００２２】これらの中では、ネットワーク構造を有す
るポリシランが、耐熱性が高く、好ましい。
るポリシランが、耐熱性が高く、好ましい。
【００２３】これらのポリマーは、それぞれの構造単位
を有するモノマーを原料として以下の方法により製造す
ることができる。すなわち、アルカリ金属の存在下でハ
ロシラン類を脱ハロゲン縮重合させる方法（「キッピン
グ法」J.Am.Chem.Soc.,110,124(1988)、Macromolecule
s,23,3423(1990)）、電極還元によりハロシラン類を脱
ハロゲン縮重合させる方法（J.Chem.Soc.,Chem.Commu
n.,1161(1990)、J.Chem.Soc.,Chem.Commun.,897(199
2)）、金属触媒の存在下にヒドロシラン類を脱水素縮重
合させる方法（特開平４−３３４５５１号公報）、ビフ
ェニルなどで架橋されたジシレンのアニオン重合による
方法（Macromolecules,23,4494(1990)）、環状シラン類
の開環重合による方法などにより、製造することができ
る。
を有するモノマーを原料として以下の方法により製造す
ることができる。すなわち、アルカリ金属の存在下でハ
ロシラン類を脱ハロゲン縮重合させる方法（「キッピン
グ法」J.Am.Chem.Soc.,110,124(1988)、Macromolecule
s,23,3423(1990)）、電極還元によりハロシラン類を脱
ハロゲン縮重合させる方法（J.Chem.Soc.,Chem.Commu
n.,1161(1990)、J.Chem.Soc.,Chem.Commun.,897(199
2)）、金属触媒の存在下にヒドロシラン類を脱水素縮重
合させる方法（特開平４−３３４５５１号公報）、ビフ
ェニルなどで架橋されたジシレンのアニオン重合による
方法（Macromolecules,23,4494(1990)）、環状シラン類
の開環重合による方法などにより、製造することができ
る。
【００２４】また、上記ポリシランを、窒素、アルゴン
などの不活性ガス雰囲気中または空気中で、３００℃以
上に熱処理して得られるＳｉ−Ｓｉ結合を含むケイ素系
高分子を用いることもできる。
などの不活性ガス雰囲気中または空気中で、３００℃以
上に熱処理して得られるＳｉ−Ｓｉ結合を含むケイ素系
高分子を用いることもできる。
【００２５】本発明において用いられるエポキシ樹脂と
しては、化学構造内に少なくとも２つのエポキシ基を有
する直鎖状、環状または分岐状の樹脂であれば特に限定
されない。このような樹脂としては、例えば、フェノー
ルノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型
エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、１，
２，３，４−ジエポキシブタン、１，４−シクロヘキサ
ンジメタノールジグリシジルエーテル、Ｎ，Ｎ−ジグリ
シジル−４−グリシジルオキシアニリン、１，２，５，
６−ジエポキシシクロオクタンなどのエポキシ樹脂を挙
げることができる。エポキシ樹脂を含有することによ
り、耐熱コーティング組成物の製膜性（造膜性）が向上
するとともに、基材（金属部材）との密着性が向上す
る。
しては、化学構造内に少なくとも２つのエポキシ基を有
する直鎖状、環状または分岐状の樹脂であれば特に限定
されない。このような樹脂としては、例えば、フェノー
ルノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型
エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、１，
２，３，４−ジエポキシブタン、１，４−シクロヘキサ
ンジメタノールジグリシジルエーテル、Ｎ，Ｎ−ジグリ
シジル−４−グリシジルオキシアニリン、１，２，５，
６−ジエポキシシクロオクタンなどのエポキシ樹脂を挙
げることができる。エポキシ樹脂を含有することによ
り、耐熱コーティング組成物の製膜性（造膜性）が向上
するとともに、基材（金属部材）との密着性が向上す
る。
【００２６】本発明において用いられるシリコーン樹脂
としては、Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を有する直鎖状、環状、
分岐状の化合物であれば特に限定されない。
としては、Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を有する直鎖状、環状、
分岐状の化合物であれば特に限定されない。
【００２７】ここで、シリコーン樹脂とは、化学構造に
おいて主となる骨格構造が、 一般式 （Ｒ4 2ＳｉＯ）f （４） （式中、Ｒ4は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｆは、２〜１００００である。）で
示される直鎖状シリコーン樹脂および環状シリコーン樹
脂、 一般式 （Ｒ5ＳｉＯ）g （５） （式中、Ｒ5は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｇは、４〜１００００である。）で
示されるネットワークシリコーン樹脂、ならびに 一般式 （Ｒ6 2ＳｉＯ）h（Ｒ6ＳｉＯ）j（ＳｉＯ）k （６） （式中、Ｒ6は、水素原子、アルキル基、アルケニル
基、アリールアルキル基、アリール基、アルコキシ基、
フェノール性水酸基またはアミノ基を表す。Ｒ6は、全
てが同一でも或いは２つ以上が異なっていてもよい。
ｈ、ｊおよびｋの和は、５〜１００００である。）で示
されるＳｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を骨格とするネットワークポ
リマー（網目状ポリマー）からなる群から選ばれる少な
くとも１種のポリマーである。
おいて主となる骨格構造が、 一般式 （Ｒ4 2ＳｉＯ）f （４） （式中、Ｒ4は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｆは、２〜１００００である。）で
示される直鎖状シリコーン樹脂および環状シリコーン樹
脂、 一般式 （Ｒ5ＳｉＯ）g （５） （式中、Ｒ5は、同一或いは相異なって、水素原子、ア
ルキル基、アルケニル基、アリールアルキル基、アリー
ル基、アルコキシ基、水酸基、フェノール性水酸基また
はアミノ基を表す。ｇは、４〜１００００である。）で
示されるネットワークシリコーン樹脂、ならびに 一般式 （Ｒ6 2ＳｉＯ）h（Ｒ6ＳｉＯ）j（ＳｉＯ）k （６） （式中、Ｒ6は、水素原子、アルキル基、アルケニル
基、アリールアルキル基、アリール基、アルコキシ基、
フェノール性水酸基またはアミノ基を表す。Ｒ6は、全
てが同一でも或いは２つ以上が異なっていてもよい。
ｈ、ｊおよびｋの和は、５〜１００００である。）で示
されるＳｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を骨格とするネットワークポ
リマー（網目状ポリマー）からなる群から選ばれる少な
くとも１種のポリマーである。
【００２８】また、シリコーンエポキシ樹脂、シリコー
ンアクリル樹脂、シリコーンアルキド樹脂、シリコーン
ウレタン樹脂などの変性シリコーン樹脂を用いてもよ
い。
ンアクリル樹脂、シリコーンアルキド樹脂、シリコーン
ウレタン樹脂などの変性シリコーン樹脂を用いてもよ
い。
【００２９】シリコーン樹脂を含有することにより、耐
熱コーティング組成物の製膜性（造膜性）が向上する。
熱コーティング組成物の製膜性（造膜性）が向上する。
【００３０】本発明の耐熱コーティング組成物が、ポリ
シランとエポキシ樹脂およびシリコーン樹脂の少なくと
も１種とを含有する場合には、それらの配合割合は、ポ
リシラン１重量部に対し、エポキシ樹脂およびシリコー
ン樹脂の少なくとも１種が、通常０．０１〜１００重量
部程度であり、好ましくは０．０５〜２０重量部程度で
あり、より好ましくは０．１〜１０重量部程度である。
シランとエポキシ樹脂およびシリコーン樹脂の少なくと
も１種とを含有する場合には、それらの配合割合は、ポ
リシラン１重量部に対し、エポキシ樹脂およびシリコー
ン樹脂の少なくとも１種が、通常０．０１〜１００重量
部程度であり、好ましくは０．０５〜２０重量部程度で
あり、より好ましくは０．１〜１０重量部程度である。
【００３１】また、エポキシ樹脂とシリコーン樹脂を併
用する場合は、その配合割合は、シリコーン樹脂１重量
部に対し、通常エポキシ樹脂０．０１〜１００重量部程
度であり、好ましくは０．１〜１０重量部程度である。
用する場合は、その配合割合は、シリコーン樹脂１重量
部に対し、通常エポキシ樹脂０．０１〜１００重量部程
度であり、好ましくは０．１〜１０重量部程度である。
【００３２】本発明の耐熱コーティング組成物には、硬
化促進剤を配合し得る。配合する硬化促進剤としては、
１，２−ジシリルエタン、エチルシリケート、メチルシ
リケートなどのポリアルコキシシラン類などのケイ素化
合物；テトラアルコキシチタンなどのチタン化合物；フ
ェニルジクロロボランなどのホウ素化合物；ベンゾイル
パーオキサイド、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキサイド、ア
ゾイソブチロニトリルなどのラジカルを発生する化合
物；トリスメトキシアルミニウム、トリスフェノキシア
ルミニウムなどの有機アルミニウム化合物；トリエチル
アミン、ピリジン、ジエチレントリアミン、トリエチレ
ンテトラミン、メタキシレンジアミン、ジアミノジフェ
ニルメタン、トリス（ジメチルアミノメチル）フェノー
ル、２−エチル−４−メチルイミダゾールなどのアミン
化合物；ダイマー酸ポリアミドなどのアミド化合物；無
水フタル酸、テトラヒドロメチル無水フタル酸、ヘキサ
ヒドロ無水フタル酸、無水トリメリット酸、無水メチル
ナジック酸などの酸無水物；フェノールノボラックなど
のフェノール類；ポリサルファイドなどのメルカプタン
化合物；３フッ化ホウ素・エチルアミン錯体などのルイ
ス酸錯体化合物；クロロホルム、ジクロロメタン、トリ
クロロメタンなどのハロゲン化物；ナトリウムエトキシ
ドなどの塩基性化合物などを挙げることができる。
化促進剤を配合し得る。配合する硬化促進剤としては、
１，２−ジシリルエタン、エチルシリケート、メチルシ
リケートなどのポリアルコキシシラン類などのケイ素化
合物；テトラアルコキシチタンなどのチタン化合物；フ
ェニルジクロロボランなどのホウ素化合物；ベンゾイル
パーオキサイド、ｔｅｒｔ−ブチルパーオキサイド、ア
ゾイソブチロニトリルなどのラジカルを発生する化合
物；トリスメトキシアルミニウム、トリスフェノキシア
ルミニウムなどの有機アルミニウム化合物；トリエチル
アミン、ピリジン、ジエチレントリアミン、トリエチレ
ンテトラミン、メタキシレンジアミン、ジアミノジフェ
ニルメタン、トリス（ジメチルアミノメチル）フェノー
ル、２−エチル−４−メチルイミダゾールなどのアミン
化合物；ダイマー酸ポリアミドなどのアミド化合物；無
水フタル酸、テトラヒドロメチル無水フタル酸、ヘキサ
ヒドロ無水フタル酸、無水トリメリット酸、無水メチル
ナジック酸などの酸無水物；フェノールノボラックなど
のフェノール類；ポリサルファイドなどのメルカプタン
化合物；３フッ化ホウ素・エチルアミン錯体などのルイ
ス酸錯体化合物；クロロホルム、ジクロロメタン、トリ
クロロメタンなどのハロゲン化物；ナトリウムエトキシ
ドなどの塩基性化合物などを挙げることができる。
【００３３】硬化促進剤の使用量は、ポリシラン１００
重量部に対し、通常０．０１〜５０重量部程度であり、
好ましくは０．１〜２０重量部程度である。
重量部に対し、通常０．０１〜５０重量部程度であり、
好ましくは０．１〜２０重量部程度である。
【００３４】本発明の耐熱コーティング組成物には、無
機充填剤を配合することができる。無機充填剤を配合す
ると、耐熱性と熱的安定性が向上する。
機充填剤を配合することができる。無機充填剤を配合す
ると、耐熱性と熱的安定性が向上する。
【００３５】無機充填剤としては、シリカ、アルミナ、
ジルコニア、マイカなどの酸化物系無機物または炭化ケ
イ素、窒化ケイ素などの非酸化物系無機物の微粉などが
挙げられる。また、用途によっては、アルミニウム、亜
鉛、銅などの金属粉末の使用も可能である。
ジルコニア、マイカなどの酸化物系無機物または炭化ケ
イ素、窒化ケイ素などの非酸化物系無機物の微粉などが
挙げられる。また、用途によっては、アルミニウム、亜
鉛、銅などの金属粉末の使用も可能である。
【００３６】さらに、無機充填剤の例を詳しく述べれ
ば、ケイ砂、石英、ノバキュライト、ケイ藻土などのシ
リカ系；合成無定形シリカなどのシリカ系；カオリナイ
ト、雲母、滑石、ウォラストナイト、アスベスト、ケイ
酸カルシウム、ケイ酸アルミニウムなどのケイ酸塩系；
ガラス粉末、ガラス球、中空ガラス球、ガラスフレー
ク、泡ガラス球などのガラス体；窒化ホウ素、炭化ホウ
素、窒化アルミニウム、炭化アルミニウム、窒化ケイ
素、炭化ケイ素、ホウ化チタン、窒化チタン、炭化チタ
ンなどの非酸化物系無機物；炭酸カルシウム；酸化亜
鉛、アルミナ、マグネシア、ジルコニア、酸化チタン、
酸化ベリリウムなどの金属酸化物；硫酸バリウム、二硫
化モリブデン、二硫化タングステン、フッ化炭素その他
の無機物；アルミニウム、ブロンズ、鉛、ステンレスス
チール、亜鉛などの金属粉末；カーボンブラック、コー
クス、黒鉛、熱分解炭素、中空カーボン球などのカーボ
ン体などが挙げられる。
ば、ケイ砂、石英、ノバキュライト、ケイ藻土などのシ
リカ系；合成無定形シリカなどのシリカ系；カオリナイ
ト、雲母、滑石、ウォラストナイト、アスベスト、ケイ
酸カルシウム、ケイ酸アルミニウムなどのケイ酸塩系；
ガラス粉末、ガラス球、中空ガラス球、ガラスフレー
ク、泡ガラス球などのガラス体；窒化ホウ素、炭化ホウ
素、窒化アルミニウム、炭化アルミニウム、窒化ケイ
素、炭化ケイ素、ホウ化チタン、窒化チタン、炭化チタ
ンなどの非酸化物系無機物；炭酸カルシウム；酸化亜
鉛、アルミナ、マグネシア、ジルコニア、酸化チタン、
酸化ベリリウムなどの金属酸化物；硫酸バリウム、二硫
化モリブデン、二硫化タングステン、フッ化炭素その他
の無機物；アルミニウム、ブロンズ、鉛、ステンレスス
チール、亜鉛などの金属粉末；カーボンブラック、コー
クス、黒鉛、熱分解炭素、中空カーボン球などのカーボ
ン体などが挙げられる。
【００３７】これら無機充填剤は、繊維状、針状（ウィ
スカーを含む）、粒状、鱗片状など種々の形状のものを
単独でまたは２種以上混合して用いることができる。
スカーを含む）、粒状、鱗片状など種々の形状のものを
単独でまたは２種以上混合して用いることができる。
【００３８】本発明の耐熱コーティング組成物には、必
要に応じて、三酸化アンチモンなどの難燃助剤；カーボ
ンブラック、二酸化チタンなどの顔料；エステル類、ポ
リオール、ポリサルファイド、ウレタンプレポリマーな
どの可塑剤；カルボキシル基末端ブタジエン−アクリロ
ニトリル共重合ゴム、エチレン−酢酸ビニル共重合体な
どの液状ゴム；シランカップリング剤、チタン系カップ
リング剤などの表面改質剤；シリコーンオイル、シリコ
ーンゴム、各種プラスチック粉末、各種エンジニアリン
グプラスチック粉末、ＡＢＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂の粉末な
どの低応力化剤などを適宜添加することができる。
要に応じて、三酸化アンチモンなどの難燃助剤；カーボ
ンブラック、二酸化チタンなどの顔料；エステル類、ポ
リオール、ポリサルファイド、ウレタンプレポリマーな
どの可塑剤；カルボキシル基末端ブタジエン−アクリロ
ニトリル共重合ゴム、エチレン−酢酸ビニル共重合体な
どの液状ゴム；シランカップリング剤、チタン系カップ
リング剤などの表面改質剤；シリコーンオイル、シリコ
ーンゴム、各種プラスチック粉末、各種エンジニアリン
グプラスチック粉末、ＡＢＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂の粉末な
どの低応力化剤などを適宜添加することができる。
【００３９】さらに、本発明の耐熱コーティング組成物
には、必要に応じて、流動調整剤、レベリング剤、消泡
剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、分散剤などを配合して
も良い。
には、必要に応じて、流動調整剤、レベリング剤、消泡
剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、分散剤などを配合して
も良い。
【００４０】本発明の耐熱コーティング組成物を、エン
ジンまたはタービンの燃焼部、排気部もしくは熱交換部
の金属部材に、塗布するか、または、塗布した後に加熱
処理および光照射処理の少なくとも１種の処理を行うこ
とにより、金属部材の表面に耐熱コーティング膜を形成
することができる。
ジンまたはタービンの燃焼部、排気部もしくは熱交換部
の金属部材に、塗布するか、または、塗布した後に加熱
処理および光照射処理の少なくとも１種の処理を行うこ
とにより、金属部材の表面に耐熱コーティング膜を形成
することができる。
【００４１】金属部材への塗布は、スプレーコート法、
バーコート法、フローコート法、浸漬法、キャスティン
グ法などにより行うことができる。
バーコート法、フローコート法、浸漬法、キャスティン
グ法などにより行うことができる。
【００４２】本発明の耐熱コーティング組成物の金属部
材への塗布は、有機溶剤を添加して行うことができる。
このような有機溶剤としては、耐熱コーティング組成物
を塗布できる溶剤であれば特に限定されないが、トルエ
ン、ベンゼン、キシレン、テトラヒドロフラン、アセト
ン、メチルセロソルブ、ブチルセロソルブ、エチレング
リコール、エタノールなど、およびこれらの混合溶剤が
例示される。添加する有機溶剤の量は、特に限定される
ものではないが、コーティング組成物１重量部に対し、
通常は溶剤０．５〜１００重量部程度であり、好ましく
は０．５〜１０重量部程度である。
材への塗布は、有機溶剤を添加して行うことができる。
このような有機溶剤としては、耐熱コーティング組成物
を塗布できる溶剤であれば特に限定されないが、トルエ
ン、ベンゼン、キシレン、テトラヒドロフラン、アセト
ン、メチルセロソルブ、ブチルセロソルブ、エチレング
リコール、エタノールなど、およびこれらの混合溶剤が
例示される。添加する有機溶剤の量は、特に限定される
ものではないが、コーティング組成物１重量部に対し、
通常は溶剤０．５〜１００重量部程度であり、好ましく
は０．５〜１０重量部程度である。
【００４３】本発明の耐熱コーティング組成物を塗布す
る基材（金属部材）は特に限定されるものではなく、炭
素鋼、ステンレスなどを用いることができる。また、基
材については、脱脂処理、脱せん処理、研磨処理、ブラ
スト処理などの前処理を行なっていても良い。
る基材（金属部材）は特に限定されるものではなく、炭
素鋼、ステンレスなどを用いることができる。また、基
材については、脱脂処理、脱せん処理、研磨処理、ブラ
スト処理などの前処理を行なっていても良い。
【００４４】耐熱コーティング組成物を塗布した後の加
熱処理については、加熱温度は、通常４０〜４５０℃程
度、好ましくは１５０〜３５０℃程度である。上記加熱
温度に保持する時間は、通常３０秒間〜４８時間程度、
好ましくは１分間〜１時間程度である。昇温速度は、特
に限定されないが、０．１〜１０℃／分程度とすること
が好ましい。加熱は、空気中または窒素、アルゴンなど
の不活性ガス雰囲気中で行い得る。
熱処理については、加熱温度は、通常４０〜４５０℃程
度、好ましくは１５０〜３５０℃程度である。上記加熱
温度に保持する時間は、通常３０秒間〜４８時間程度、
好ましくは１分間〜１時間程度である。昇温速度は、特
に限定されないが、０．１〜１０℃／分程度とすること
が好ましい。加熱は、空気中または窒素、アルゴンなど
の不活性ガス雰囲気中で行い得る。
【００４５】耐熱コーティング組成物を塗布した後の光
照射処理は、通常５０〜３００ｍＪ／ｃｍ2程度、好ま
しくは８０〜２００ｍＪ／ｃｍ2程度の光を、耐熱コー
ティング組成物の塗膜に照射することにより行うことが
できる。光源としては、通常の紫外線ランプ、電子線な
どを用いることができる。
照射処理は、通常５０〜３００ｍＪ／ｃｍ2程度、好ま
しくは８０〜２００ｍＪ／ｃｍ2程度の光を、耐熱コー
ティング組成物の塗膜に照射することにより行うことが
できる。光源としては、通常の紫外線ランプ、電子線な
どを用いることができる。
【００４６】光照射処理は、上記加熱処理とともに、あ
るいは加熱処理の前または後に、行っても良い。
るいは加熱処理の前または後に、行っても良い。
【００４７】基材に耐熱コーティング組成物を繰り返し
て塗布し、耐熱コーティング膜を多層に形成しても良
い。
て塗布し、耐熱コーティング膜を多層に形成しても良
い。
【００４８】本発明によって得られる耐熱コーティング
膜は、エンジン、タービンの燃焼部、排気部、熱交換部
の金属部材、特に高温ガス流通部の部材の高温腐食劣
化、熱劣化を抑制することができる。
膜は、エンジン、タービンの燃焼部、排気部、熱交換部
の金属部材、特に高温ガス流通部の部材の高温腐食劣
化、熱劣化を抑制することができる。
【００４９】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明の特徴とすると
ころをより一層明らかにする。
ころをより一層明らかにする。
【００５０】実施例１
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）２
０重量部にトルエン４０重量部を加えてコーティング液
を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ
４００、内径４００ｍｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍ
ｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛により塗布し、
２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティング膜を形
成した。
０重量部にトルエン４０重量部を加えてコーティング液
を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ
４００、内径４００ｍｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍ
ｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛により塗布し、
２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティング膜を形
成した。
【００５１】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００５２】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００５３】実施例２
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重
量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ
×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティ
ング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付け
を行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重
量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ
×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティ
ング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付け
を行い、コーティング膜を形成した。
【００５４】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００５５】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００５６】実施例３
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
６重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）４重量部を混合し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×
１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
６重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）４重量部を混合し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×
１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
【００５７】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００５８】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００５９】実施例４
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度４０）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重
量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ
×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティ
ング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付け
を行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重
量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ
×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティ
ング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付け
を行い、コーティング膜を形成した。
【００６０】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００６１】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００６２】実施例５
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とビスフェノール型エポキシ樹脂（旭チバ(株)
製、ＡＥＲ２６０）１０重量部を混合し、トルエン３０
重量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０
重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラ
スト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍ
φ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーテ
ィング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付
けを行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とビスフェノール型エポキシ樹脂（旭チバ(株)
製、ＡＥＲ２６０）１０重量部を混合し、トルエン３０
重量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０
重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラ
スト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍ
φ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーテ
ィング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付
けを行い、コーティング膜を形成した。
【００６３】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００６４】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００６５】実施例６
メチルフェニルポリシラン（平均重合度４０）１０重量
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重量部と
ジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０
００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重量部と
ジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０
００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００６６】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００６７】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００６８】実施例７
メチルフェニルポリシラン（平均重合度１０）１０重量
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重量部と
ジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０
００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部を混合し、トルエン３０重量部と
ジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０
００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００６９】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００７０】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００７１】実施例８
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
６重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）４重量部を混合し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×
１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
６重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）４重量部を混合し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×
１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
【００７２】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【００７３】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００７４】実施例９
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主成分とす
るシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、ＴＳＲ１１
６）１０重量部を混合し、トルエン４０重量部を加えて
コーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧
延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０００ｍ
ｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛
により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コー
ティング膜を形成した。
０重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主成分とす
るシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、ＴＳＲ１１
６）１０重量部を混合し、トルエン４０重量部を加えて
コーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧
延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０００ｍ
ｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛
により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コー
ティング膜を形成した。
【００７５】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００７６】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００７７】実施例１０
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキ
サンを主成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン
(株)製、ＴＳＲ１１６）５重量部を混合し、トルエン４
０重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブ
ラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍ
ｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コー
ティング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き
付けを行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキ
サンを主成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン
(株)製、ＴＳＲ１１６）５重量部を混合し、トルエン４
０重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブ
ラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍ
ｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コー
ティング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き
付けを行い、コーティング膜を形成した。
【００７８】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００７９】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００８０】実施例１１
メチルフェニルポリシラン（平均重合度１０）５重量部
とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ１
１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主
成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、Ｔ
ＳＲ１１６）１０重量部を混合し、トルエン４０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１
０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ１
１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主
成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、Ｔ
ＳＲ１１６）１０重量部を混合し、トルエン４０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１
０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００８１】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００８２】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００８３】実施例１２
メチルフェニルポリシラン（平均重合度１０）１０重量
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１μｍ）
５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部とジエ
チレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を加え
てコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した
圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０００
ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷
毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コ
ーティング膜を形成した。
部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ
１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１μｍ）
５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部とジエ
チレングリコールモノブチルエーテル１０重量部を加え
てコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した
圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１０００
ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷
毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コ
ーティング膜を形成した。
【００８４】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００８５】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００８６】実施例１３
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１
０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径４００ｍｍφ×１
０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００８７】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００℃）
に設置して、５００時間運転を行った。
【００８８】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００８９】実施例１４
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４
００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とシリカゲル（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４
００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００９０】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【００９１】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００９２】実施例１５
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４
００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４
００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液
を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００９３】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【００９４】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００９５】実施例１６
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とアルミニウム（平均粒径
１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×
４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部とアルミニウム（平均粒径
１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量
部とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量
部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト
処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×
４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング
液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行
い、コーティング膜を形成した。
【００９６】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【００９７】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【００９８】実施例１７
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と酸化チタン（ルチル型、
平均粒径１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン
３０重量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル
１０重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、
ブラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００
ｍｍφ×４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コー
ティング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き
付けを行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と酸化チタン（ルチル型、
平均粒径１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン
３０重量部とジエチレングリコールモノブチルエーテル
１０重量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、
ブラスト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００
ｍｍφ×４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コー
ティング液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き
付けを行い、コーティング膜を形成した。
【００９９】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【０１００】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【０１０１】実施例１８
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した空冷式ガスエンジンマニホールド（材質ＳＳ４０
０、内径９０ｍｍφ×１２００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内
面に、上記コーティング液をエアレススプレーにより塗
布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティング
膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１
μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン３０重量部
とジエチレングリコールモノブチルエーテル１０重量部
を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処
理した空冷式ガスエンジンマニホールド（材質ＳＳ４０
０、内径９０ｍｍφ×１２００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内
面に、上記コーティング液をエアレススプレーにより塗
布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティング
膜を形成した。
【０１０２】このコーティングを行ったマニホールドを
５００Ｋｗガスエンジンに設置（雰囲気温度７５０℃）
して、５００時間運転を行った。
５００Ｋｗガスエンジンに設置（雰囲気温度７５０℃）
して、５００時間運転を行った。
【０１０３】５００時間運転後に、コーティングしたマ
ニホールドを切断し、断面を金属顕微鏡で分析したとこ
ろ、酸化スケール層はなく、コーティング膜によりマニ
ホールドが保護されており、マニホールドの酸化劣化を
防止することができた。
ニホールドを切断し、断面を金属顕微鏡で分析したとこ
ろ、酸化スケール層はなく、コーティング膜によりマニ
ホールドが保護されており、マニホールドの酸化劣化を
防止することができた。
【０１０４】実施例１９
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主成分とす
るシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、ＴＳＲ１１
６）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１μｍ）５重量
部を混合して混練し、トルエン４０重量部を加えてコー
ティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧延鋼
（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４００ｍｍ、肉
厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛により
塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティン
グ膜を形成した。
０重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主成分とす
るシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、ＴＳＲ１１
６）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１μｍ）５重量
部を混合して混練し、トルエン４０重量部を加えてコー
ティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理した圧延鋼
（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４００ｍｍ、肉
厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液を刷毛により
塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、コーティン
グ膜を形成した。
【０１０５】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【０１０６】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【０１０７】実施例２０
フェニルネットワークポリシラン（平均重合度１２）１
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキ
サンを主成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン
(株)製、ＴＳＲ１１６）５重量部と炭化ケイ素（平均粒
径１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン４０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ
×４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
０重量部とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、
ＥＰＮ１１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキ
サンを主成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン
(株)製、ＴＳＲ１１６）５重量部と炭化ケイ素（平均粒
径１μｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン４０重
量部を加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラス
ト処理した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ
×４００ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティン
グ液を刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを
行い、コーティング膜を形成した。
【０１０８】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【０１０９】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【０１１０】実施例２１
メチルフェニルポリシラン（平均重合度１０）５重量部
とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ１
１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主
成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、Ｔ
ＳＲ１１６）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１μ
ｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン４０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４０
０ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液を
刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、
コーティング膜を形成した。
とノボラック型エポキシ樹脂（旭チバ(株)製、ＥＰＮ１
１８０）５重量部とメチルフェニルポリシロキサンを主
成分とするシリコーン樹脂（東芝シリコーン(株)製、Ｔ
ＳＲ１１６）１０重量部と炭化ケイ素（平均粒径１μ
ｍ）５重量部を混合して混練し、トルエン４０重量部を
加えてコーティング液を調製した。脱脂、ブラスト処理
した圧延鋼（材質ＳＳ４００、内径１００ｍｍφ×４０
０ｍｍ、肉厚２０ｍｍ）内面に、上記コーティング液を
刷毛により塗布し、２００℃で３０分焼き付けを行い、
コーティング膜を形成した。
【０１１１】このコーティングを行った圧延鋼を５００
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
Ｋｗガスエンジンのマニホールド出口の排気煙道部（雰
囲気温度７００℃）に設置して、５００時間運転を行っ
た。
【０１１２】５００時間運転後に、コーティングした圧
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
延鋼を切断し、断面を金属顕微鏡で分析したところ、酸
化スケール層はなく、コーティング膜により圧延鋼が保
護されており、圧延鋼の酸化劣化を防止することができ
た。
【０１１３】比較例１
コーティングを行っていない圧延鋼（材質ＳＳ４００、
内径４００ｍｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）を５
００Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００
℃）に設置して、５００時間運転を行った。
内径４００ｍｍφ×１０００ｍｍ、肉厚３２ｍｍ）を５
００Ｋｗガスエンジンの排気煙道部（雰囲気温度５００
℃）に設置して、５００時間運転を行った。
【０１１４】５００時間運転後に、圧延鋼を切断し、断
面を金属顕微鏡で分析したところ、約３０μｍの酸化ス
ケール層がみられ、圧延鋼が酸化劣化していた。
面を金属顕微鏡で分析したところ、約３０μｍの酸化ス
ケール層がみられ、圧延鋼が酸化劣化していた。
【０１１５】
【発明の効果】本発明の耐熱コーティング組成物および
耐熱コーティング材により、エンジン、タービンの燃焼
部、排気部、熱交換部の金属部材、特に高温ガス流通部
の部材の高温腐食劣化、熱劣化を、低コストでしかも簡
便に、抑制することができる。
耐熱コーティング材により、エンジン、タービンの燃焼
部、排気部、熱交換部の金属部材、特に高温ガス流通部
の部材の高温腐食劣化、熱劣化を、低コストでしかも簡
便に、抑制することができる。
【０１１６】また、本発明の耐熱コーティング組成物を
塗布することにより、複雑な形状の部材にも適用するこ
とができる。
塗布することにより、複雑な形状の部材にも適用するこ
とができる。
【０１１７】また、本発明のコーティングされた金属部
材においては、高温腐食劣化、熱劣化が抑制される。
材においては、高温腐食劣化、熱劣化が抑制される。
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フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4J038 DB041 DB061 DB071 DB261
DB281 DL012 DL051 HA026
HA066 HA216 HA356 HA376
HA436 HA446 HA456 HA546
KA04 KA08 MA07 NA14 PA17
PA19 PB06 PC02
Claims (10)
- 【請求項１】 ポリシランを含有するエンジンまたはタ
ービン用耐熱コーティング組成物。 - 【請求項２】 ポリシランとエポキシ樹脂およびシリコ
ーン樹脂の少なくとも１種とを含有するエンジンまたは
タービン用耐熱コーティング組成物。 - 【請求項３】 さらに無機充填剤を配合してなる請求項
１または２に記載のエンジンまたはタービン用耐熱コー
ティング組成物。 - 【請求項４】 ポリシランに加熱処理および光照射処理
の少なくとも１種の処理を行うことにより得られる化合
物を含有するエンジンまたはタービン用耐熱コーティン
グ材。 - 【請求項５】 ポリシランとエポキシ樹脂およびシリコ
ーン樹脂の少なくとも１種とを含有する混合物に、加熱
処理および光照射処理の少なくとも１種の処理を行うこ
とにより得られるエンジンまたはタービン用耐熱コーテ
ィング材。 - 【請求項６】 さらに無機充填剤を配合してなる混合物
に、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理
を行うことにより得られる請求項４または５に記載のエ
ンジンまたはタービン用耐熱コーティング材。 - 【請求項７】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の耐
熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの燃
焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布するこ
とを特徴とするエンジンまたはタービンの金属部材の製
造方法。 - 【請求項８】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の耐
熱コーティング組成物を、エンジンまたはタービンの燃
焼部、排気部もしくは熱交換部の金属部材に塗布した
後、加熱処理および光照射処理の少なくとも１種の処理
を行うことを特徴とするエンジンまたはタービンの金属
部材の製造方法。 - 【請求項９】 請求項７または８に記載の方法により得
られるコーティングされた金属部材。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の金属部材を用いてな
るエンジンまたはタービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10235393A JP2000063760A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | エンジン、タービン用耐熱コーティング組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10235393A JP2000063760A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | エンジン、タービン用耐熱コーティング組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000063760A true JP2000063760A (ja) | 2000-02-29 |
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ID=16985433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10235393A Pending JP2000063760A (ja) | 1998-08-21 | 1998-08-21 | エンジン、タービン用耐熱コーティング組成物 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2000063760A (ja) |
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- 1998-08-21 JP JP10235393A patent/JP2000063760A/ja active Pending
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