JP2000061700A - 増圧式クッション回路 - Google Patents
増圧式クッション回路Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】閉塞成形の成形力線図に対応して、閉塞の初期
力を小さくし、かつ下死点前の任意の位置から最大力を
発生出来る増圧式クッション回路を提供する。 【解決手段】増圧式クッション回路３０を、油圧源３２
からブースター３４を経てクッションシリンダ３１に至
る油圧回路３５と、空圧源３７からブースター３４に至
る空圧回路３６とし、空圧源３７の次の最大力設定用の
主調整弁３８とブースター３４間に、安全弁４３付第１
エアタンク４２と第１逆止弁４４を設けた第１分岐回路
４０と、初期力設定用の副調整弁４５と安全弁４７付第
２エアタンク４６と第２逆止弁４８を設けた第２分岐回
路４１を並列に設け、副調整弁４５で調整した圧力空気
を供給してクッションシリンダ３１をストロークさせ、
圧縮上昇した油圧でブースター３４の空圧が上昇し、主
調整弁３８の設定空圧を越えると第１逆止弁４４が開
き、以後（ｂ）図の最大空圧の線に沿って下死点に至
る。
力を小さくし、かつ下死点前の任意の位置から最大力を
発生出来る増圧式クッション回路を提供する。 【解決手段】増圧式クッション回路３０を、油圧源３２
からブースター３４を経てクッションシリンダ３１に至
る油圧回路３５と、空圧源３７からブースター３４に至
る空圧回路３６とし、空圧源３７の次の最大力設定用の
主調整弁３８とブースター３４間に、安全弁４３付第１
エアタンク４２と第１逆止弁４４を設けた第１分岐回路
４０と、初期力設定用の副調整弁４５と安全弁４７付第
２エアタンク４６と第２逆止弁４８を設けた第２分岐回
路４１を並列に設け、副調整弁４５で調整した圧力空気
を供給してクッションシリンダ３１をストロークさせ、
圧縮上昇した油圧でブースター３４の空圧が上昇し、主
調整弁３８の設定空圧を越えると第１逆止弁４４が開
き、以後（ｂ）図の最大空圧の線に沿って下死点に至
る。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス機械で行う
閉塞成形において、上型と下型を所要の閉塞力で押圧す
るクッションシリンダに圧油を供給する増圧式クッショ
ン回路に関し、クッションシリンダのストローク初期の
初期力を小さくし、下死点前の所要の位置から最大力を
発生させ、プレスエネルギの無駄な消費を無くし、プレ
ス能力を最大限に活用したい場合に有効である。 【０００２】 【従来の技術】プレス機械で行う閉塞成形は、例えば、
図４（ｅ）に示す成形品１を図４（ａ）に示す素材２か
ら図３に示す１工程で成形する。図３（ａ）の中心線左
側に示す第１位置で、下型３のダイス４穴に素材２を供
給し、素材２の下端を下型３に固定してダイス４穴内に
挿入したパンチ５で支持する。プレス機械のスライドと
ともに下降する上型６のダイス７がダイス４に当接す
る。上型６に固定しダイス７穴内に挿入したパンチ８
は、まだ素材２に当接していない。 【０００３】図３（ａ）の中心線右側に示す第２位置
で、スライドとともにパンチ８が下降し素材２の上端面
に当接する。図ではダイス４，７の当接面を基準として
表したので、相対的に下型３が上昇している。 【０００４】図３（ｂ）に示す第３位置で、パンチ８が
下降し、パンチ５との間で素材２の上下の端面を成形
し、図４（ｃ）に示す中間成形品９に成形する。この第
３位置の成形時にダイス４とダイス７を離れさせるよう
に作用する成形力は、まだ発生しない。この成形力に対
抗する閉塞力は、下型３のダイス４を押し上げるクッシ
ョンピン１０を介して図示していないベッド内に設けた
下主シリンダ、すなわち下クッションシリンダと、上型
６のダイス７を押し下げるクッションピン１１を介して
図示していないスライド内に設けた上主シリンダ、すな
わち上クッションシリンダとにより発生させる。パンチ
８の下降に伴い、クッションピン１０及び１１を介して
上主シリンダ及び下主シリンダは所要のストロークを行
う。 【０００５】図３（ｃ）の中心線左側に示す第４位置
で、パンチ８がさらに下降し、パンチ５との間で図４
（ｄ）に示す第２中間成形品１２に成形する。この時、
ダイス４及び７に作用する成形力は、図５にＢで示す約
１００ｔｆである。 【０００６】図３（ｃ）の中心線右側に示す第５位置
で、パンチ８が下死点まで下降し、パンチ５との間で図
４（ｅ）に示す成形品１に成形する。この時、ダイス４
及び７に作用する成形力は、図５にＣで示す約１１５ｔ
ｆである。 【０００７】以上のように、図３に示す閉塞成形により
図４（ｅ）に示す成形品１を成形すると、図５にＡ−Ｂ
−Ｃで示す上下ダイス７，４を開こうとする力が作用す
る。この成形力に対抗してダイス４及び７に閉塞力を作
用させる必要がある。 【０００８】図６は、前述の上及び下主シリンダに所要
の油圧に調整した圧油を供給する空油圧回路１３の従来
例である。主シリンダ１４は、ブースター１５、逆止弁
１６を介して所要の油圧を有する油圧源１７に接続し、
所要の空圧を有する空圧源１８の圧力空気を、圧力調整
可能な調整弁１９、逆止弁２０、安全弁２１を有するエ
アタンク２２を介してブースター１５に供給し、調整弁
１９で、例えば、４．８ｋｇ／ｃｍ2に空圧を調整して
ブースター１５に供給することにより、主シリンダ１４
は、図５に示す最大１２５ｔｆとなるＤ−Ｇ−Ｅ線に沿
って動作し、上下ダイス７，４を開こうとする力Ａ−Ｂ
−Ｃ線に対抗して一定の閉塞力を発生させる。この回路
１３は、成形中圧力を変化させる調整を行わない常圧式
回路である。 【０００９】図７（ａ）は、上述の一定の閉塞力を図５
に示す上下ダイス７，４を開こうとする力Ａ−Ｂ−Ｃ線
に近づけるために従来用いられた４段式主シリンダ２３
で、圧油供給口２４から一定圧力に調整された圧油を供
給し、第１ピストン２５、第２ピストン２６、第３ピス
トン２７及び第４ピストン２８がストロークとともに順
に当接して協働し、図７（ｂ）の能力線図に示す段階的
な閉塞力を発生させるが、この例で最大閉塞力１２５ｔ
ｆを発生させるには、４０ｍｍ以上のストロークが必要
となる。この図７（ｂ）では、第１〜第４ピストン２５
〜２８をＮｏ．１〜Ｎｏ．４で示した。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】上述の図６に示した一
定の閉塞力を与える常圧式回路は、図５のＡ−Ｂ−Ｃで
示す成形力が、主シリンダのストロークの初期に小さな
閉塞力で十分であるのに対し、最初から最大閉塞力を発
生させるため、プレス機械は大きなエネルギを無駄に使
用し、プレス機械の能力を効率よく使用することが出来
ない。他方、図７に示す段階的に閉塞力を増加させる多
段式シリンダによるものは、ストロークの初期の閉塞力
は小さいが、大きくストロークしなければ所要の閉塞力
が発生しないと言う欠点があり、金型のストロークを長
くするので金型構造等が複雑となり、金型設計の自由度
が小さくなる。また、多段式シリンダは、スペースも広
く必要になる。 【００１１】本発明の目的は、上述の課題を解決し、ク
ッション能力を、ストローク初期の初期力は小さくし、
所要の位置から下死点までは所要の最大力として省力化
を図るとともに、クッションシリンダのストロークも小
さく出来る増圧式クッション回路を提供することにあ
る。 【００１２】 【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、本発明は、油圧源からブースターを介してクッシ
ョンシリンダに接続した油圧回路と、空圧源からブース
ターに接続した空圧回路とを有する増圧式クッション回
路において、空圧源に隣接して、空圧源の圧力空気をク
ッションシリンダに所要の最大力を発生させる油圧を供
給出来る空圧に調整する最大力設定用の主調整弁を設け
るとともに、この主調整弁からブースターまでの回路の
途中に２列の分岐回路を設け、一方の分岐回路には、空
圧源側から順に、第１エアタンクと、空圧源側に向けて
開く第１逆止弁を設け、他方の分岐回路には、空圧源側
から順に、クッションシリンダに所要の初期力を発生さ
せる油圧を供給出来る空圧に調整する初期力設定用の副
調整弁と、第２エアタンクと、ブースター側に向けて開
く第２逆止弁を設ける。 【００１３】 【作用】クッションシリンダは、初期力を発生させる油
圧を供給された状態でストロークして油を圧縮し、油圧
が次第に上昇し最大油圧に達した後は、第１逆止弁から
圧力空気が第１エアタンクに逃げ、クッションシリンダ
は最大油圧を保持して下死点までストロークする。副調
整弁により初期力を調整することにより、ストローク初
期の閉塞力が小さくてよい域では小さな初期力、大きな
閉塞力が必要な下死点前の任意の位置ではクッションシ
リンダを最大力にすることが出来、各種の閉塞成形に必
要な閉塞力を効率よく得ることが出来る。 【００１４】 【発明の実施の形態】図１及び図２に本発明における増
圧式クッション回路の一実施例を示す。図１（ａ）は、
増圧式クッション回路３０を示し、クッションシリンダ
３１には油圧源３２から逆止弁３３を通りブースター３
４で制御された圧油を供給する油圧回路３５を設け、ブ
ースター３４には制御用の空圧回路３６を接続してい
る。 【００１５】空圧回路３６は、空圧源３７の圧力空気を
減圧調整してクッションシリンダ３１に所要の最大力を
発生させるための最大力設定用の主調整弁３８、続いて
逆止弁３９を設け、逆止弁３９からブースター３４まで
の回路を途中で２列の第１分岐回路４０と第２分岐回路
４１とに分岐している。第１分岐回路４０には、空圧源
３７側から順に、安全弁４３付の第１エアタンク４２
と、空圧源３７側に向けて開く第１逆止弁４４とを設け
ている。 【００１６】第２分岐回路４１には、空圧源３７側から
順に、クッションシリンダ３１に所要の初期力を発生さ
せるための所要の空圧を調整出来る初期力調整用の副調
整弁４５と、安全弁４７付の第２エアタンク４６と、ブ
ースター３４側に向けて開く第２逆止弁４８とを設けて
いる。 【００１７】図１（ｂ）は、増圧式クッション回路３０
を設けたクッションシリンダ３１における空圧調整と能
力（ｔｆ）とストローク（ｍｍ）との関係の一例を示し
ている。この場合、図１（ａ）に示す主調整弁３８に設
定調整した空圧は、４．８ｋｇ／ｃｍ2でクッションシ
リンダ３１の能力は線Ｐ−Ｐに沿って移動し、最大力は
ストローク４０ｍｍの下死点で１２５ｔｆである。ま
た、副調整弁４５に設定する空圧を２ｋｇ／ｃｍ2，
２．５ｋｇ／ｃｍ2，３ｋｇ／ｃｍ2，４ｋｇ／ｃｍ2と
した場合、ダイクッション能力はストロークに伴い右肩
上がりにＱ−Ｑ，Ｒ−Ｒ，Ｓ−Ｓ及びＴ−Ｔの各曲線に
沿って変化する。これらの線が主調整弁３８で設定した
４．８ｋｇ／ｃｍ2の能力線Ｐ−Ｐに到達し、Ｑ１，Ｒ
１，Ｓ１及びＴ１点に至ると、以後、ブースター３４の
空圧は４．８ｋｇ／ｃｍ2を越え、各曲線の一点鎖線部
に沿って変化しようとするが、第２逆止弁４８には逆流
出来ないので第１逆止弁４４を通り第１分岐回路４０に
逆流し、第１エアタンク４２に吸収され、ダイクッショ
ンシリンダ３１の能力はそれぞれＲ１−Ｐ，Ｓ１−Ｐ及
びＴ１−Ｐに沿って移動し、最大力１２５ｔｆに保持さ
れて下死点に至る。 【００１８】図１（ｂ）において、図５の成形力Ａ−Ｂ
−Ｃに対応させるためには、副調整弁４５で空圧を約
３．３ｋｇ／ｃｍ2に設定し、ストローク２０ｍｍで最
大力を発生させればよい。このように、初期力から最大
力に至るまでは、プレスエネルギの消費を少なくして省
力化を図ることが出来る。なお、副調整弁４５で最大力
と等しい空圧を設定すれば常圧式と同様の能力一定とし
ても使用することが出来る。主調整弁３８で空圧を種々
に設定し、クッションシリンダ３１の最大力を変え、副
調整弁４５の設定空圧を種々に変化させれば、各種の閉
塞成形において、初期力を小さくし、かつ下死点前の任
意の位置で最大力を発生させ、成形力の変化に近い閉塞
力を得ることが出来、クッション能力に要するプレスエ
ネルギを最小限とすることにより、プレス能力を最大限
まで活用出来る。また、クッションシリンダのストロー
クを小さく出来、金型構造の設計の自由度を向上させる
ことが出来る。 【００１９】図２は、増圧式クッション回路３０を適用
したプレス機械６０を示す。ベッド４９に据え付けたボ
ルスタ５０上に下型５１を固定し、ベッド４９内に下型
５１用のクッションシリンダである下主シリンダ５２を
設け、スライド５３下面に固定した上型５４用のクッシ
ョンシリンダである上主シリンダ５５をスライド５３内
に設け、下主シリンダ５２及び上主シリンダ５５に圧油
を供給するために、図１（ａ）に示した増圧式クッショ
ン回路３０を設けている。 【００２０】増圧式クッション回路３０は、下主シリン
ダ５２と上主シリンダ５５を接続した回路をブースター
３４を経由して油圧源３２に至る油圧回路３５と、ブー
スター３４から空圧源３７に至る空圧回路３６を図１
（ａ）に示すとおりに設けている。但し、空圧回路３６
は、主調整弁３８とブースター３４との間の二点鎖線で
囲んだＰ部内の回路を省略しているが、Ｍ部には図１
（ａ）に示す逆止弁３９と第１分岐回路４０及び第２分
岐回路４１を設けている。 【００２１】なお、この図に示す下型５１は、同調用の
補助シリンダ５６と、これに関連する図示しない空油圧
回路を設けているが、本発明と直接関係しないので説明
を省略する。また、上下シリンダをダイセットに設けて
も同様であり、シリンダを上下単独に設けても同様であ
る。 【００２２】増圧式クッション回路を油圧サーボ弁式と
する等、本発明の技術的思想に基づく設計変更は、全て
本発明に含まれることは言うまでもない。 【００２３】 【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、最大力設定用の主調整弁と、初期力設定用の
副調整弁とを設け、第１分岐回路の第１逆止弁及び第２
分岐回路の第２逆止弁の作用によりクッションシリンダ
の能力を調整したので、クッションシリンダのストロー
ク初期には小さい初期力を発生し、下死点前の任意の位
置で最大力を発生するので、プレス機械のエネルギを無
駄に消費することなく、また、比較的短いストロークで
最大力を発生するので、金型構造の設計に十分な自由度
を持たせることが出来る。
閉塞成形において、上型と下型を所要の閉塞力で押圧す
るクッションシリンダに圧油を供給する増圧式クッショ
ン回路に関し、クッションシリンダのストローク初期の
初期力を小さくし、下死点前の所要の位置から最大力を
発生させ、プレスエネルギの無駄な消費を無くし、プレ
ス能力を最大限に活用したい場合に有効である。 【０００２】 【従来の技術】プレス機械で行う閉塞成形は、例えば、
図４（ｅ）に示す成形品１を図４（ａ）に示す素材２か
ら図３に示す１工程で成形する。図３（ａ）の中心線左
側に示す第１位置で、下型３のダイス４穴に素材２を供
給し、素材２の下端を下型３に固定してダイス４穴内に
挿入したパンチ５で支持する。プレス機械のスライドと
ともに下降する上型６のダイス７がダイス４に当接す
る。上型６に固定しダイス７穴内に挿入したパンチ８
は、まだ素材２に当接していない。 【０００３】図３（ａ）の中心線右側に示す第２位置
で、スライドとともにパンチ８が下降し素材２の上端面
に当接する。図ではダイス４，７の当接面を基準として
表したので、相対的に下型３が上昇している。 【０００４】図３（ｂ）に示す第３位置で、パンチ８が
下降し、パンチ５との間で素材２の上下の端面を成形
し、図４（ｃ）に示す中間成形品９に成形する。この第
３位置の成形時にダイス４とダイス７を離れさせるよう
に作用する成形力は、まだ発生しない。この成形力に対
抗する閉塞力は、下型３のダイス４を押し上げるクッシ
ョンピン１０を介して図示していないベッド内に設けた
下主シリンダ、すなわち下クッションシリンダと、上型
６のダイス７を押し下げるクッションピン１１を介して
図示していないスライド内に設けた上主シリンダ、すな
わち上クッションシリンダとにより発生させる。パンチ
８の下降に伴い、クッションピン１０及び１１を介して
上主シリンダ及び下主シリンダは所要のストロークを行
う。 【０００５】図３（ｃ）の中心線左側に示す第４位置
で、パンチ８がさらに下降し、パンチ５との間で図４
（ｄ）に示す第２中間成形品１２に成形する。この時、
ダイス４及び７に作用する成形力は、図５にＢで示す約
１００ｔｆである。 【０００６】図３（ｃ）の中心線右側に示す第５位置
で、パンチ８が下死点まで下降し、パンチ５との間で図
４（ｅ）に示す成形品１に成形する。この時、ダイス４
及び７に作用する成形力は、図５にＣで示す約１１５ｔ
ｆである。 【０００７】以上のように、図３に示す閉塞成形により
図４（ｅ）に示す成形品１を成形すると、図５にＡ−Ｂ
−Ｃで示す上下ダイス７，４を開こうとする力が作用す
る。この成形力に対抗してダイス４及び７に閉塞力を作
用させる必要がある。 【０００８】図６は、前述の上及び下主シリンダに所要
の油圧に調整した圧油を供給する空油圧回路１３の従来
例である。主シリンダ１４は、ブースター１５、逆止弁
１６を介して所要の油圧を有する油圧源１７に接続し、
所要の空圧を有する空圧源１８の圧力空気を、圧力調整
可能な調整弁１９、逆止弁２０、安全弁２１を有するエ
アタンク２２を介してブースター１５に供給し、調整弁
１９で、例えば、４．８ｋｇ／ｃｍ2に空圧を調整して
ブースター１５に供給することにより、主シリンダ１４
は、図５に示す最大１２５ｔｆとなるＤ−Ｇ−Ｅ線に沿
って動作し、上下ダイス７，４を開こうとする力Ａ−Ｂ
−Ｃ線に対抗して一定の閉塞力を発生させる。この回路
１３は、成形中圧力を変化させる調整を行わない常圧式
回路である。 【０００９】図７（ａ）は、上述の一定の閉塞力を図５
に示す上下ダイス７，４を開こうとする力Ａ−Ｂ−Ｃ線
に近づけるために従来用いられた４段式主シリンダ２３
で、圧油供給口２４から一定圧力に調整された圧油を供
給し、第１ピストン２５、第２ピストン２６、第３ピス
トン２７及び第４ピストン２８がストロークとともに順
に当接して協働し、図７（ｂ）の能力線図に示す段階的
な閉塞力を発生させるが、この例で最大閉塞力１２５ｔ
ｆを発生させるには、４０ｍｍ以上のストロークが必要
となる。この図７（ｂ）では、第１〜第４ピストン２５
〜２８をＮｏ．１〜Ｎｏ．４で示した。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】上述の図６に示した一
定の閉塞力を与える常圧式回路は、図５のＡ−Ｂ−Ｃで
示す成形力が、主シリンダのストロークの初期に小さな
閉塞力で十分であるのに対し、最初から最大閉塞力を発
生させるため、プレス機械は大きなエネルギを無駄に使
用し、プレス機械の能力を効率よく使用することが出来
ない。他方、図７に示す段階的に閉塞力を増加させる多
段式シリンダによるものは、ストロークの初期の閉塞力
は小さいが、大きくストロークしなければ所要の閉塞力
が発生しないと言う欠点があり、金型のストロークを長
くするので金型構造等が複雑となり、金型設計の自由度
が小さくなる。また、多段式シリンダは、スペースも広
く必要になる。 【００１１】本発明の目的は、上述の課題を解決し、ク
ッション能力を、ストローク初期の初期力は小さくし、
所要の位置から下死点までは所要の最大力として省力化
を図るとともに、クッションシリンダのストロークも小
さく出来る増圧式クッション回路を提供することにあ
る。 【００１２】 【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、本発明は、油圧源からブースターを介してクッシ
ョンシリンダに接続した油圧回路と、空圧源からブース
ターに接続した空圧回路とを有する増圧式クッション回
路において、空圧源に隣接して、空圧源の圧力空気をク
ッションシリンダに所要の最大力を発生させる油圧を供
給出来る空圧に調整する最大力設定用の主調整弁を設け
るとともに、この主調整弁からブースターまでの回路の
途中に２列の分岐回路を設け、一方の分岐回路には、空
圧源側から順に、第１エアタンクと、空圧源側に向けて
開く第１逆止弁を設け、他方の分岐回路には、空圧源側
から順に、クッションシリンダに所要の初期力を発生さ
せる油圧を供給出来る空圧に調整する初期力設定用の副
調整弁と、第２エアタンクと、ブースター側に向けて開
く第２逆止弁を設ける。 【００１３】 【作用】クッションシリンダは、初期力を発生させる油
圧を供給された状態でストロークして油を圧縮し、油圧
が次第に上昇し最大油圧に達した後は、第１逆止弁から
圧力空気が第１エアタンクに逃げ、クッションシリンダ
は最大油圧を保持して下死点までストロークする。副調
整弁により初期力を調整することにより、ストローク初
期の閉塞力が小さくてよい域では小さな初期力、大きな
閉塞力が必要な下死点前の任意の位置ではクッションシ
リンダを最大力にすることが出来、各種の閉塞成形に必
要な閉塞力を効率よく得ることが出来る。 【００１４】 【発明の実施の形態】図１及び図２に本発明における増
圧式クッション回路の一実施例を示す。図１（ａ）は、
増圧式クッション回路３０を示し、クッションシリンダ
３１には油圧源３２から逆止弁３３を通りブースター３
４で制御された圧油を供給する油圧回路３５を設け、ブ
ースター３４には制御用の空圧回路３６を接続してい
る。 【００１５】空圧回路３６は、空圧源３７の圧力空気を
減圧調整してクッションシリンダ３１に所要の最大力を
発生させるための最大力設定用の主調整弁３８、続いて
逆止弁３９を設け、逆止弁３９からブースター３４まで
の回路を途中で２列の第１分岐回路４０と第２分岐回路
４１とに分岐している。第１分岐回路４０には、空圧源
３７側から順に、安全弁４３付の第１エアタンク４２
と、空圧源３７側に向けて開く第１逆止弁４４とを設け
ている。 【００１６】第２分岐回路４１には、空圧源３７側から
順に、クッションシリンダ３１に所要の初期力を発生さ
せるための所要の空圧を調整出来る初期力調整用の副調
整弁４５と、安全弁４７付の第２エアタンク４６と、ブ
ースター３４側に向けて開く第２逆止弁４８とを設けて
いる。 【００１７】図１（ｂ）は、増圧式クッション回路３０
を設けたクッションシリンダ３１における空圧調整と能
力（ｔｆ）とストローク（ｍｍ）との関係の一例を示し
ている。この場合、図１（ａ）に示す主調整弁３８に設
定調整した空圧は、４．８ｋｇ／ｃｍ2でクッションシ
リンダ３１の能力は線Ｐ−Ｐに沿って移動し、最大力は
ストローク４０ｍｍの下死点で１２５ｔｆである。ま
た、副調整弁４５に設定する空圧を２ｋｇ／ｃｍ2，
２．５ｋｇ／ｃｍ2，３ｋｇ／ｃｍ2，４ｋｇ／ｃｍ2と
した場合、ダイクッション能力はストロークに伴い右肩
上がりにＱ−Ｑ，Ｒ−Ｒ，Ｓ−Ｓ及びＴ−Ｔの各曲線に
沿って変化する。これらの線が主調整弁３８で設定した
４．８ｋｇ／ｃｍ2の能力線Ｐ−Ｐに到達し、Ｑ１，Ｒ
１，Ｓ１及びＴ１点に至ると、以後、ブースター３４の
空圧は４．８ｋｇ／ｃｍ2を越え、各曲線の一点鎖線部
に沿って変化しようとするが、第２逆止弁４８には逆流
出来ないので第１逆止弁４４を通り第１分岐回路４０に
逆流し、第１エアタンク４２に吸収され、ダイクッショ
ンシリンダ３１の能力はそれぞれＲ１−Ｐ，Ｓ１−Ｐ及
びＴ１−Ｐに沿って移動し、最大力１２５ｔｆに保持さ
れて下死点に至る。 【００１８】図１（ｂ）において、図５の成形力Ａ−Ｂ
−Ｃに対応させるためには、副調整弁４５で空圧を約
３．３ｋｇ／ｃｍ2に設定し、ストローク２０ｍｍで最
大力を発生させればよい。このように、初期力から最大
力に至るまでは、プレスエネルギの消費を少なくして省
力化を図ることが出来る。なお、副調整弁４５で最大力
と等しい空圧を設定すれば常圧式と同様の能力一定とし
ても使用することが出来る。主調整弁３８で空圧を種々
に設定し、クッションシリンダ３１の最大力を変え、副
調整弁４５の設定空圧を種々に変化させれば、各種の閉
塞成形において、初期力を小さくし、かつ下死点前の任
意の位置で最大力を発生させ、成形力の変化に近い閉塞
力を得ることが出来、クッション能力に要するプレスエ
ネルギを最小限とすることにより、プレス能力を最大限
まで活用出来る。また、クッションシリンダのストロー
クを小さく出来、金型構造の設計の自由度を向上させる
ことが出来る。 【００１９】図２は、増圧式クッション回路３０を適用
したプレス機械６０を示す。ベッド４９に据え付けたボ
ルスタ５０上に下型５１を固定し、ベッド４９内に下型
５１用のクッションシリンダである下主シリンダ５２を
設け、スライド５３下面に固定した上型５４用のクッシ
ョンシリンダである上主シリンダ５５をスライド５３内
に設け、下主シリンダ５２及び上主シリンダ５５に圧油
を供給するために、図１（ａ）に示した増圧式クッショ
ン回路３０を設けている。 【００２０】増圧式クッション回路３０は、下主シリン
ダ５２と上主シリンダ５５を接続した回路をブースター
３４を経由して油圧源３２に至る油圧回路３５と、ブー
スター３４から空圧源３７に至る空圧回路３６を図１
（ａ）に示すとおりに設けている。但し、空圧回路３６
は、主調整弁３８とブースター３４との間の二点鎖線で
囲んだＰ部内の回路を省略しているが、Ｍ部には図１
（ａ）に示す逆止弁３９と第１分岐回路４０及び第２分
岐回路４１を設けている。 【００２１】なお、この図に示す下型５１は、同調用の
補助シリンダ５６と、これに関連する図示しない空油圧
回路を設けているが、本発明と直接関係しないので説明
を省略する。また、上下シリンダをダイセットに設けて
も同様であり、シリンダを上下単独に設けても同様であ
る。 【００２２】増圧式クッション回路を油圧サーボ弁式と
する等、本発明の技術的思想に基づく設計変更は、全て
本発明に含まれることは言うまでもない。 【００２３】 【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、最大力設定用の主調整弁と、初期力設定用の
副調整弁とを設け、第１分岐回路の第１逆止弁及び第２
分岐回路の第２逆止弁の作用によりクッションシリンダ
の能力を調整したので、クッションシリンダのストロー
ク初期には小さい初期力を発生し、下死点前の任意の位
置で最大力を発生するので、プレス機械のエネルギを無
駄に消費することなく、また、比較的短いストロークで
最大力を発生するので、金型構造の設計に十分な自由度
を持たせることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）増圧式クッション回路の回路図
（ｂ）クッションシリンダの能力線図
【図２】プレス機械の要部斜視図
【図３】工程順説明図
【図４】素材から成形品までの工程順説明図
【図５】閉塞成形の成形力と、所要の閉塞力を示す線図
【図６】従来例における空油圧回路図
【図７】（ａ）従来例における４段式主シリンダの要部
正面図 （ｂ）従来例における４段式主シリンダの能力線図 【符号の説明】 １は成形品、２は素材、３は下型、４，７はダイス、
５，８はパンチ、６は上型、９は中間成形品、１０，１
１はクッションピ、１２は第２中間成形品、１３は空油
圧回路、１４は主シリンダ、１５はブースター、１６，
２０は逆止弁、１７は油圧源、１８は空圧源、１９は調
圧弁、２１は安全弁、２２はエアタンク、２３は４段式
主シリンダ、２４は圧油供給口、２５は第１ピストン、
２６は第２ピストン、２７は第３ピストン、２８は第４
ピストン、３０は増圧式クッション回路、３１はクッシ
ョンシリンダ、３２は油圧源、３３は逆止弁、３４はブ
ースター、３５は油圧回路、３６は空圧回路、３７は空
圧源、３８は主調整弁、３９は逆止弁、４０は第１分岐
回路、４１は第２分岐回路、４２は第１エアタンク、４
３は安全弁、４４は第１逆止弁、４５は副調整弁、４６
は第２エアタンク、４７は安全弁、４８は第２逆止弁、
４９はベッド、５０はボルスタ、５１は下型、５２は下
主シリンダ、５３はスライド、５４は上型、５５は上主
シリンダ、５６は補助シリンダ、６０はプレス機械、で
ある。
正面図 （ｂ）従来例における４段式主シリンダの能力線図 【符号の説明】 １は成形品、２は素材、３は下型、４，７はダイス、
５，８はパンチ、６は上型、９は中間成形品、１０，１
１はクッションピ、１２は第２中間成形品、１３は空油
圧回路、１４は主シリンダ、１５はブースター、１６，
２０は逆止弁、１７は油圧源、１８は空圧源、１９は調
圧弁、２１は安全弁、２２はエアタンク、２３は４段式
主シリンダ、２４は圧油供給口、２５は第１ピストン、
２６は第２ピストン、２７は第３ピストン、２８は第４
ピストン、３０は増圧式クッション回路、３１はクッシ
ョンシリンダ、３２は油圧源、３３は逆止弁、３４はブ
ースター、３５は油圧回路、３６は空圧回路、３７は空
圧源、３８は主調整弁、３９は逆止弁、４０は第１分岐
回路、４１は第２分岐回路、４２は第１エアタンク、４
３は安全弁、４４は第１逆止弁、４５は副調整弁、４６
は第２エアタンク、４７は安全弁、４８は第２逆止弁、
４９はベッド、５０はボルスタ、５１は下型、５２は下
主シリンダ、５３はスライド、５４は上型、５５は上主
シリンダ、５６は補助シリンダ、６０はプレス機械、で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】油圧源からブースターを介してクッション
シリンダに接続した油圧回路と、空圧源からブースター
に接続した空圧回路とを有する増圧式クッション回路に
おいて、前記空圧源の圧力空気を、前記クッションシリ
ンダに所要の最大力を発生させる油圧を供給出来る空圧
に調整する最大力設定用の主調整弁を設けるとともに、
この主調整弁から前記ブースターまでの回路の途中に２
列の分岐回路を設け、一方の前記分岐回路には、前記空
圧源側から順に、第１エアタンクと、前記空圧源側に向
けて開く第１逆止弁を設け、他方の前記分岐回路には、
前記空圧源側から順に、前記クッションシリンダに所要
の初期力を発生させる油圧を供給出来る空圧に調整する
初期力設定用の副調整弁と、第２エアタンクと、ブース
ター側に向けて開く第２逆止弁を設けたことを特徴とす
る増圧式クッション回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24914198A JP3608954B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | 増圧式クッション回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24914198A JP3608954B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | 増圧式クッション回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000061700A true JP2000061700A (ja) | 2000-02-29 |
| JP3608954B2 JP3608954B2 (ja) | 2005-01-12 |
Family
ID=17188542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24914198A Expired - Fee Related JP3608954B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | 増圧式クッション回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3608954B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291865A (ja) * | 2007-05-22 | 2008-12-04 | Yuken Kogyo Co Ltd | シリンダ駆動装置 |
| JP2011143451A (ja) * | 2010-01-14 | 2011-07-28 | Toyota Motor Corp | 閉塞装置および閉塞方法 |
| KR101092185B1 (ko) | 2011-06-01 | 2011-12-26 | 김형동 | 2단 공압 부스터를 이용한 부스터 장치 |
| CN104260145A (zh) * | 2014-10-22 | 2015-01-07 | 江苏虹天电器有限公司 | 自动防压气动压床 |
-
1998
- 1998-08-19 JP JP24914198A patent/JP3608954B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291865A (ja) * | 2007-05-22 | 2008-12-04 | Yuken Kogyo Co Ltd | シリンダ駆動装置 |
| JP2011143451A (ja) * | 2010-01-14 | 2011-07-28 | Toyota Motor Corp | 閉塞装置および閉塞方法 |
| KR101092185B1 (ko) | 2011-06-01 | 2011-12-26 | 김형동 | 2단 공압 부스터를 이용한 부스터 장치 |
| CN104260145A (zh) * | 2014-10-22 | 2015-01-07 | 江苏虹天电器有限公司 | 自动防压气动压床 |
| CN104260145B (zh) * | 2014-10-22 | 2016-08-24 | 江苏虹天电器有限公司 | 自动防压气动压床 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3608954B2 (ja) | 2005-01-12 |
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