JPH08118083A - 油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ - Google Patents
油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタInfo
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- JPH08118083A JPH08118083A JP26256894A JP26256894A JPH08118083A JP H08118083 A JPH08118083 A JP H08118083A JP 26256894 A JP26256894 A JP 26256894A JP 26256894 A JP26256894 A JP 26256894A JP H08118083 A JPH08118083 A JP H08118083A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/28—Arrangements for preventing distortion of, or damage to, presses or parts thereof
- B30B15/281—Arrangements for preventing distortion of, or damage to, presses or parts thereof overload limiting devices
- B30B15/284—Arrangements for preventing distortion of, or damage to, presses or parts thereof overload limiting devices releasing fluid from a fluid chamber subjected to overload pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B1/00—Presses, using a press ram, characterised by the features of the drive therefor, pressure being transmitted directly, or through simple thrust or tension members only, to the press ram or platen
- B30B1/10—Presses, using a press ram, characterised by the features of the drive therefor, pressure being transmitted directly, or through simple thrust or tension members only, to the press ram or platen by toggle mechanism
- B30B1/16—Presses, using a press ram, characterised by the features of the drive therefor, pressure being transmitted directly, or through simple thrust or tension members only, to the press ram or platen by toggle mechanism operated by fluid-pressure means
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Presses (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 油圧駆動リンクプレス機のプレス成形時に発
生する過負荷を防止することを目的とする。 【構成】 上記目的を達成する油圧駆動リンクプレス機
のオ−バ−ロ−ドプロテクタは、加圧シリンダにより駆
動されるリンク９に連動して昇降するスライド１０内に
設けられた油圧室３０と、その油圧室３０に配設されて
リンク９と連結された可動ピストン３１と、その可動ピ
ストン３１のストロ−クに応じて変化する油圧室３０の
油圧を調整するアキュムレ−タ３３と、このアキュムレ
−タ３３に対して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポン
プ３６と、油圧室３０の圧力が所定値を越えないように
油圧ポンプ３３を制御する圧力コントロ−ラ４４とを備
えた構成になっている。
生する過負荷を防止することを目的とする。 【構成】 上記目的を達成する油圧駆動リンクプレス機
のオ−バ−ロ−ドプロテクタは、加圧シリンダにより駆
動されるリンク９に連動して昇降するスライド１０内に
設けられた油圧室３０と、その油圧室３０に配設されて
リンク９と連結された可動ピストン３１と、その可動ピ
ストン３１のストロ−クに応じて変化する油圧室３０の
油圧を調整するアキュムレ−タ３３と、このアキュムレ
−タ３３に対して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポン
プ３６と、油圧室３０の圧力が所定値を越えないように
油圧ポンプ３３を制御する圧力コントロ−ラ４４とを備
えた構成になっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、油圧駆動リンクプレ
ス機の成形行程での過負荷を防止するオ−バ−ロ−ドプ
ロテクタに関する。
ス機の成形行程での過負荷を防止するオ−バ−ロ−ドプ
ロテクタに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、油圧駆動リンクプレス機で被絞り
成形材料を任意の形状に絞り成形する場合、あるいは樹
脂成形する場合、ダイハイトの設定ミスや成形材の厚さ
を間違えてプレス成形したときに過負荷が発生すること
がある。
成形材料を任意の形状に絞り成形する場合、あるいは樹
脂成形する場合、ダイハイトの設定ミスや成形材の厚さ
を間違えてプレス成形したときに過負荷が発生すること
がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の油圧駆動リ
ンクプレス機による絞り成形、あるいは樹脂成形する場
合、前述のように過負荷が発生すると、製品の品質が悪
くなるとともに、プレス機自体に対しても悪影響を与え
る。そのため、上述の過負荷を回避する必要がある。
ンクプレス機による絞り成形、あるいは樹脂成形する場
合、前述のように過負荷が発生すると、製品の品質が悪
くなるとともに、プレス機自体に対しても悪影響を与え
る。そのため、上述の過負荷を回避する必要がある。
【０００４】そこで、本発明では、アキュムレ−タを用
いて上述のような過負荷状態にならないように自動制御
することを解決すべき課題とするものである。
いて上述のような過負荷状態にならないように自動制御
することを解決すべき課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するため、倍力機構であるトグル機構を活用し、比較
的小さな加圧シリンダで大きな加圧能力が得られる油圧
駆動リンクプレス機において、前記加圧シリンダにより
駆動されるリンクに連動して昇降するスライド内に設け
られた小ストロ−クの油圧室と、その油圧室に配設され
て前記リンクと連結された可動ピストンと、その可動ピ
ストンのストロ−クに応じて変化する前記油圧室の油圧
を調整するアキュムレ−タと、このアキュムレ−タに対
して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプと、前記油
圧室の圧力が所定値を越えないように前記油圧ポンプを
制御する圧力制御手段とを有するオ−バ−ロ−ドプロテ
クタとを備えることである。
決するため、倍力機構であるトグル機構を活用し、比較
的小さな加圧シリンダで大きな加圧能力が得られる油圧
駆動リンクプレス機において、前記加圧シリンダにより
駆動されるリンクに連動して昇降するスライド内に設け
られた小ストロ−クの油圧室と、その油圧室に配設され
て前記リンクと連結された可動ピストンと、その可動ピ
ストンのストロ−クに応じて変化する前記油圧室の油圧
を調整するアキュムレ−タと、このアキュムレ−タに対
して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプと、前記油
圧室の圧力が所定値を越えないように前記油圧ポンプを
制御する圧力制御手段とを有するオ−バ−ロ−ドプロテ
クタとを備えることである。
【０００６】
【作用】上記構成の油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−
ロ−ドプロテクタによれば、圧力制御手段は、リンクと
連結された可動ピストンのストロ−クに応じて変化する
油圧室の油圧が所定値を越えないように、アキュムレ−
タに対して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプを制
御することにより、油圧駆動リンクプレス機の成形行程
での過負荷を防止することができる。
ロ−ドプロテクタによれば、圧力制御手段は、リンクと
連結された可動ピストンのストロ−クに応じて変化する
油圧室の油圧が所定値を越えないように、アキュムレ−
タに対して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプを制
御することにより、油圧駆動リンクプレス機の成形行程
での過負荷を防止することができる。
【０００７】
【実施例】次に、本発明の一実施例を図面に従って説明
する。図１は、油圧駆動リンクプレス機１のオ−バ−ロ
−ドプロテクタの油圧制御回路を示した構成説明図であ
り、図２は加圧シリンダの油圧駆動回路図である。
する。図１は、油圧駆動リンクプレス機１のオ−バ−ロ
−ドプロテクタの油圧制御回路を示した構成説明図であ
り、図２は加圧シリンダの油圧駆動回路図である。
【０００８】図１、図２に示すように、この油圧駆動リ
ンクプレス機１のフレーム２は略Ｃ形状に形成され、ベ
ッド３に載置したボルスタ４と対設する上部フレーム５
側には支持軸６が設けられ、この支持軸６には略三角形
状の作動レバー７の一端が枢着され、この作動レバー７
の角部には連結ピン８を介して所定の長さのリンク９の
上端が枢着され、このリンク９の下端にはスライド１０
が連結ピン１１を介して連結され、このスライド１０の
下面には、図示していない上型が着脱可能に取付けられ
るとともに、ボルスタ４の上面には対向して図示してい
ない下型が着脱可能に取付けられている。
ンクプレス機１のフレーム２は略Ｃ形状に形成され、ベ
ッド３に載置したボルスタ４と対設する上部フレーム５
側には支持軸６が設けられ、この支持軸６には略三角形
状の作動レバー７の一端が枢着され、この作動レバー７
の角部には連結ピン８を介して所定の長さのリンク９の
上端が枢着され、このリンク９の下端にはスライド１０
が連結ピン１１を介して連結され、このスライド１０の
下面には、図示していない上型が着脱可能に取付けられ
るとともに、ボルスタ４の上面には対向して図示してい
ない下型が着脱可能に取付けられている。
【０００９】また、上部フレーム５の後部側の所定の位
置には加圧シリンダ１５の図示していない取付軸が設け
られて加圧シリンダ１５の基部が枢着されるとともに、
同加圧シリンダ１５のロッド１６の先端は作動レバー７
の角部に連結ピン１７により枢着されている。このよう
に設けられた加圧シリンダ１５の伸縮動作によりスライ
ド１０は昇降動される。
置には加圧シリンダ１５の図示していない取付軸が設け
られて加圧シリンダ１５の基部が枢着されるとともに、
同加圧シリンダ１５のロッド１６の先端は作動レバー７
の角部に連結ピン１７により枢着されている。このよう
に設けられた加圧シリンダ１５の伸縮動作によりスライ
ド１０は昇降動される。
【００１０】図２において、駆動モータ２０により駆動
される油圧ポンプ２１からの吐出管路２２は、加圧シリ
ンダ１５を切換え操作する電磁切換弁２３の第１のポー
トに接続され、この電磁切換弁２３の第２のポートと加
圧シリンダ１５のピストンロッド室１５ａとは管路２４
により接続され、また、同電磁切換弁２３の第３のポー
トと加圧シリンダ１５のピストン室１５ｂとは高圧管路
２５により接続されるとともに、この高圧管路２５に
は、パイロットチェック弁２６と、加圧シリンダ１５が
伸長作動する時の伸長速度を制御する比例電磁流量調整
弁２７が配設されている。尚、パイロットチェック弁２
６には電磁方向切換弁２６Ａが接続されている。また、
吐出管路２２とタンク２８の間には油圧ポンプ２１のた
めの安全弁２９が設けられている。
される油圧ポンプ２１からの吐出管路２２は、加圧シリ
ンダ１５を切換え操作する電磁切換弁２３の第１のポー
トに接続され、この電磁切換弁２３の第２のポートと加
圧シリンダ１５のピストンロッド室１５ａとは管路２４
により接続され、また、同電磁切換弁２３の第３のポー
トと加圧シリンダ１５のピストン室１５ｂとは高圧管路
２５により接続されるとともに、この高圧管路２５に
は、パイロットチェック弁２６と、加圧シリンダ１５が
伸長作動する時の伸長速度を制御する比例電磁流量調整
弁２７が配設されている。尚、パイロットチェック弁２
６には電磁方向切換弁２６Ａが接続されている。また、
吐出管路２２とタンク２８の間には油圧ポンプ２１のた
めの安全弁２９が設けられている。
【００１１】前述のスライド１０には、小ストロ−クの
油圧室３０が設けられ、その油圧室３０には、前記リン
ク９と連結ピン１１を介して連結された可動ピストン３
１が内設されている。図１に示すように、上記油圧室３
０には配管３２が接続され、その配管３２の端部には、
ガス圧方式のアキュムレ−タ（蓄圧器）３３が取り付け
られている。一方、その配管３２の途中から分岐された
配管３４の端部にはチェック弁３５を介して可変容量油
圧ポンプ３６が設けられている。この可変容量油圧ポン
プ３６は、モ−タ３７で駆動されるもので、フィルタ３
８を介してタンク３９から油を吸い上げる。
油圧室３０が設けられ、その油圧室３０には、前記リン
ク９と連結ピン１１を介して連結された可動ピストン３
１が内設されている。図１に示すように、上記油圧室３
０には配管３２が接続され、その配管３２の端部には、
ガス圧方式のアキュムレ−タ（蓄圧器）３３が取り付け
られている。一方、その配管３２の途中から分岐された
配管３４の端部にはチェック弁３５を介して可変容量油
圧ポンプ３６が設けられている。この可変容量油圧ポン
プ３６は、モ−タ３７で駆動されるもので、フィルタ３
８を介してタンク３９から油を吸い上げる。
【００１２】配管３２から分岐された配管４０の端部に
は、油圧室３０とアキュムレ−タ３３間の閉回路の圧力
が最高使用圧力になったとき、前述の加圧シリンダ１５
の駆動を停止させる圧力スイッチ４１が取り付けられて
いる。また、配管４０には、ノンリ−ク式のリリ−フ弁
４２が取り付けられており、アキュムレ−タ３３の圧力
が所定値を越えたとき、所定の圧力まで低下させるよう
に作動する。
は、油圧室３０とアキュムレ−タ３３間の閉回路の圧力
が最高使用圧力になったとき、前述の加圧シリンダ１５
の駆動を停止させる圧力スイッチ４１が取り付けられて
いる。また、配管４０には、ノンリ−ク式のリリ−フ弁
４２が取り付けられており、アキュムレ−タ３３の圧力
が所定値を越えたとき、所定の圧力まで低下させるよう
に作動する。
【００１３】また、配管４０には、油圧室３０とアキュ
ムレ−タ３３間の閉回路の圧力を検知するための圧力セ
ンサ４３が取り付けられており、検知圧力に対応した電
気信号を出力する。この電気信号は、圧力コントロ−ラ
４４にフィ−ドバックされ、異常圧力の有無がチェック
される。
ムレ−タ３３間の閉回路の圧力を検知するための圧力セ
ンサ４３が取り付けられており、検知圧力に対応した電
気信号を出力する。この電気信号は、圧力コントロ−ラ
４４にフィ−ドバックされ、異常圧力の有無がチェック
される。
【００１４】上記圧力コントロ−ラ４４は、圧力センサ
４３からの電気信号を入力することにより、可変容量油
圧ポンプ３６の吐出圧力が、図示していないプレス操作
盤で設定された設定圧力となるように電磁比例圧力制御
弁４５をコントロ−ルする。尚、可変容量油圧ポンプ３
６のパイロット弁３６Ｐと電磁比例圧力制御弁４５との
間には、電磁方向切換弁４６が設けられている。また、
ストップ弁４７は、圧力スイッチ４１が作動したとき、
圧抜きを行うために設けられている。
４３からの電気信号を入力することにより、可変容量油
圧ポンプ３６の吐出圧力が、図示していないプレス操作
盤で設定された設定圧力となるように電磁比例圧力制御
弁４５をコントロ−ルする。尚、可変容量油圧ポンプ３
６のパイロット弁３６Ｐと電磁比例圧力制御弁４５との
間には、電磁方向切換弁４６が設けられている。また、
ストップ弁４７は、圧力スイッチ４１が作動したとき、
圧抜きを行うために設けられている。
【００１５】以上のように構成された油圧駆動リンクプ
レス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタにおいて、図示して
いないプレス操作盤でプレス圧力が設定されると、電磁
方向切換弁４６がオンされるとともに、圧力コントロ−
ラ４４は、圧力センサ４３からの電気信号に基づいて電
磁比例圧力制御弁４５に制御電流を通電し、可変容量油
圧ポンプ３６の吐出圧力が、設定圧力となるようにコン
トロ−ルする。従って、圧力センサ４３から、設定圧力
以下の圧力に対応した電気信号が出力されると、圧力コ
ントロ−ラ４４は、油圧室３０とアキュムレ−タ３３間
の閉回路の圧力が設定圧力まで昇圧するように、電磁比
例圧力制御弁４５に対する制御電流を調整し、可変容量
油圧ポンプ３６の吐出圧力をコントロ−ルすることによ
り、プレス成形圧力が維持される。
レス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタにおいて、図示して
いないプレス操作盤でプレス圧力が設定されると、電磁
方向切換弁４６がオンされるとともに、圧力コントロ−
ラ４４は、圧力センサ４３からの電気信号に基づいて電
磁比例圧力制御弁４５に制御電流を通電し、可変容量油
圧ポンプ３６の吐出圧力が、設定圧力となるようにコン
トロ−ルする。従って、圧力センサ４３から、設定圧力
以下の圧力に対応した電気信号が出力されると、圧力コ
ントロ−ラ４４は、油圧室３０とアキュムレ−タ３３間
の閉回路の圧力が設定圧力まで昇圧するように、電磁比
例圧力制御弁４５に対する制御電流を調整し、可変容量
油圧ポンプ３６の吐出圧力をコントロ−ルすることによ
り、プレス成形圧力が維持される。
【００１６】前述のアキュムレ−タ（蓄圧器）３３の容
量は、小ストロ−クの油圧室３０の可動ピストン３１の
ストロ−ク量に相当する油量の３倍程度のものを使用す
る。この理由は、アキュムレ−タ（蓄圧器）３３の最低
作動圧力と最高作動圧力の差を小さくし、プレス成形時
の負荷圧力を均一にすることにより、油圧駆動リンクプ
レス機１と金型との負担を軽減することになるからであ
る。
量は、小ストロ−クの油圧室３０の可動ピストン３１の
ストロ−ク量に相当する油量の３倍程度のものを使用す
る。この理由は、アキュムレ−タ（蓄圧器）３３の最低
作動圧力と最高作動圧力の差を小さくし、プレス成形時
の負荷圧力を均一にすることにより、油圧駆動リンクプ
レス機１と金型との負担を軽減することになるからであ
る。
【００１７】このアキュムレ−タ（蓄圧器）３３の最低
作動圧力は、プレス公称能力の５０％程度とし、プレス
公称能力に見合う圧力になるようにアキュムレ−タ（蓄
圧器）３３に圧油を供給しておくと、アキュムレ−タ
（蓄圧器）３３の残ガス量は気体の状態方程式（等温変
化と考える）より、当初の４５％となる。即ち、アキュ
ムレ−タ（蓄圧器）３３のオリジナルな状態での容量を
Ｖ0 、圧力をＰ0 とし、最低作動圧力状態での容量をＶ
1 、圧力をＰ1 とし、プレス公称能力圧力状態での容量
をＶ2 、圧力をＰ2 とし、５％オ−バ−ロ−ド状態での
容量をＶ3 、圧力をＰ3 とした場合、Ｖ1 ＝０．９Ｖ0
とする。またＶ0・ Ｐ0 ＝Ｖ1・ Ｐ1 が成り立つから、
Ｐ1 ＝Ｖ0 ・Ｐ0 ／Ｖ1 ＝Ｐ0 ／０．９が成立する。ま
た、Ｐ2 ＝２Ｐ1 、Ｖ0・ Ｐ0 ＝Ｖ2・ Ｐ2 が成り立つ
から、Ｖ2 ＝Ｐ0 ・Ｖ0 ／２Ｐ1 ＝Ｐ0 ・Ｖ0 ／（２／
０．９）Ｐ0 従って、Ｖ2 ＝０．４５Ｖ0 が成立するため、アキュム
レ−タ（蓄圧器）３３の残ガス量は当初の４５％にな
る。
作動圧力は、プレス公称能力の５０％程度とし、プレス
公称能力に見合う圧力になるようにアキュムレ−タ（蓄
圧器）３３に圧油を供給しておくと、アキュムレ−タ
（蓄圧器）３３の残ガス量は気体の状態方程式（等温変
化と考える）より、当初の４５％となる。即ち、アキュ
ムレ−タ（蓄圧器）３３のオリジナルな状態での容量を
Ｖ0 、圧力をＰ0 とし、最低作動圧力状態での容量をＶ
1 、圧力をＰ1 とし、プレス公称能力圧力状態での容量
をＶ2 、圧力をＰ2 とし、５％オ−バ−ロ−ド状態での
容量をＶ3 、圧力をＰ3 とした場合、Ｖ1 ＝０．９Ｖ0
とする。またＶ0・ Ｐ0 ＝Ｖ1・ Ｐ1 が成り立つから、
Ｐ1 ＝Ｖ0 ・Ｐ0 ／Ｖ1 ＝Ｐ0 ／０．９が成立する。ま
た、Ｐ2 ＝２Ｐ1 、Ｖ0・ Ｐ0 ＝Ｖ2・ Ｐ2 が成り立つ
から、Ｖ2 ＝Ｐ0 ・Ｖ0 ／２Ｐ1 ＝Ｐ0 ・Ｖ0 ／（２／
０．９）Ｐ0 従って、Ｖ2 ＝０．４５Ｖ0 が成立するため、アキュム
レ−タ（蓄圧器）３３の残ガス量は当初の４５％にな
る。
【００１８】また、アキュムレ−タ（蓄圧器）３３の容
量は、小ストロ−クの油圧室３０の可動ピストン３１の
ストロ−ク量に相当する油量の３倍であるという条件の
もとで、プレス公称能力圧力の５％昇圧でオ−バ−ロ−
ド検出用の前記圧力スイッチ４１が作動するように設定
すると、そのときの油圧室３０の可動ピストン３１のス
トロ−ク量は、次のように計算される。
量は、小ストロ−クの油圧室３０の可動ピストン３１の
ストロ−ク量に相当する油量の３倍であるという条件の
もとで、プレス公称能力圧力の５％昇圧でオ−バ−ロ−
ド検出用の前記圧力スイッチ４１が作動するように設定
すると、そのときの油圧室３０の可動ピストン３１のス
トロ−ク量は、次のように計算される。
【００１９】Ｐ0・ Ｖ0 ＝Ｐ3・ Ｖ3 ＝１．０５Ｐ2・
Ｖ3 であり、また、Ｐ2 ＝２Ｐ1 ＝２Ｐ0 ／０．９＝２
０Ｐ0 ／９となる。故に、Ｖ3 ＝Ｐ0・ Ｖ0 ／１．０５
Ｐ2 ＝Ｐ0・ Ｖ0 ／１．０５×（２０／９）Ｐ0＝９Ｖ0
／２１＝０．４２９Ｖ0 となる。従って、Ｖ2 −Ｖ3
＝０．４５Ｖ0 −０．４２９Ｖ0 ＝０．０２１Ｖ0 と
なる。油圧室３０の容積をｖとすると、Ｖ0 ＝３ｖとな
るから、０．０２１Ｖ0 ＝０．０２１×３ｖ＝０．０６
３ｖとなる。
Ｖ3 であり、また、Ｐ2 ＝２Ｐ1 ＝２Ｐ0 ／０．９＝２
０Ｐ0 ／９となる。故に、Ｖ3 ＝Ｐ0・ Ｖ0 ／１．０５
Ｐ2 ＝Ｐ0・ Ｖ0 ／１．０５×（２０／９）Ｐ0＝９Ｖ0
／２１＝０．４２９Ｖ0 となる。従って、Ｖ2 −Ｖ3
＝０．４５Ｖ0 −０．４２９Ｖ0 ＝０．０２１Ｖ0 と
なる。油圧室３０の容積をｖとすると、Ｖ0 ＝３ｖとな
るから、０．０２１Ｖ0 ＝０．０２１×３ｖ＝０．０６
３ｖとなる。
【００２０】上記値は、油圧室３０の可動ピストン３１
の全ストロ−ク量の６．３％ストロ−ク量に相当する。
この全ストロ−ク量を２０ｍｍとすれば、２０×０．０
６３＝１．２６ｍｍであり、この数値は樹脂成形時の材
料の厚みのバラツキによる製品の精度からみれば、充分
過ぎる量であり、金属板等では厚さのバラツキは極めて
小さいことから、通常のプレス作業ではオ−バ−ロ−ド
は発生しにくく、従って、オ−バ−ロ−ド検出用の前記
圧力スイッチ４１の設定圧力は極めてプレス公称能力圧
力に近い設定が可能となり、このオ−バ−ロ−ドプロテ
クタは、油圧駆動リンクプレス機１と金型との保安の面
でも極めて有意義である。
の全ストロ−ク量の６．３％ストロ−ク量に相当する。
この全ストロ−ク量を２０ｍｍとすれば、２０×０．０
６３＝１．２６ｍｍであり、この数値は樹脂成形時の材
料の厚みのバラツキによる製品の精度からみれば、充分
過ぎる量であり、金属板等では厚さのバラツキは極めて
小さいことから、通常のプレス作業ではオ−バ−ロ−ド
は発生しにくく、従って、オ−バ−ロ−ド検出用の前記
圧力スイッチ４１の設定圧力は極めてプレス公称能力圧
力に近い設定が可能となり、このオ−バ−ロ−ドプロテ
クタは、油圧駆動リンクプレス機１と金型との保安の面
でも極めて有意義である。
【００２１】次に、図２に示した油圧回路の特長につい
て説明する。加圧シリンダ１５が前進し、スライド１０
が下降するとき、パイロットチェック弁２６の電磁方向
切換弁２６Ａをオン状態とし、スライド１０が加圧状態
になったときに、電磁切換弁２３をオフすることによっ
て、油圧ポンプ２１をアンロ−ドさせれば、加圧シリン
ダ１５の加圧側はパイロットチェック弁２６により油密
が保たれ、加圧保持が可能となる。樹脂成形等において
は加圧保持時間は製品の大きさ及び厚さにより異なる
が、一般的に２０〜６０秒である。
て説明する。加圧シリンダ１５が前進し、スライド１０
が下降するとき、パイロットチェック弁２６の電磁方向
切換弁２６Ａをオン状態とし、スライド１０が加圧状態
になったときに、電磁切換弁２３をオフすることによっ
て、油圧ポンプ２１をアンロ−ドさせれば、加圧シリン
ダ１５の加圧側はパイロットチェック弁２６により油密
が保たれ、加圧保持が可能となる。樹脂成形等において
は加圧保持時間は製品の大きさ及び厚さにより異なる
が、一般的に２０〜６０秒である。
【００２２】この間、油圧ポンプ２１はアンロ−ド状態
になっていることから、加圧保持時間が長い程、電力消
費は少なく、結果としてポンプ騒音の低減及び油温の上
昇も軽減される。この加圧保持の操作は、一般の油圧プ
レスに適用することに比較して、トグル機構を利用した
油圧駆動リンクプレス機１に適用した場合は、リンク９
とレバ−７が伸び切った付近、いわゆる下死点付近で
は、加圧シリンダ１５の出力が非常に小さくても良いこ
とから、油洩れによる出力ロスは極めて少ないという特
長を有する。
になっていることから、加圧保持時間が長い程、電力消
費は少なく、結果としてポンプ騒音の低減及び油温の上
昇も軽減される。この加圧保持の操作は、一般の油圧プ
レスに適用することに比較して、トグル機構を利用した
油圧駆動リンクプレス機１に適用した場合は、リンク９
とレバ−７が伸び切った付近、いわゆる下死点付近で
は、加圧シリンダ１５の出力が非常に小さくても良いこ
とから、油洩れによる出力ロスは極めて少ないという特
長を有する。
【００２３】また、熱可塑性樹脂などのように高速で加
圧することが望ましい成形においては、油圧駆動リンク
プレス機１の加圧保持機能及び下死点より高い位置での
スライド１０の速度を効果的に利用することにより、製
品に応じたフレキシブルな成形を可能にする。以下に加
圧力とスライド速度との関係について説明する。尚、加
圧力は油圧ポンプ２１の吐出圧力、スライド速度はその
ダイハイト位置で出し得る最大速度とする。
圧することが望ましい成形においては、油圧駆動リンク
プレス機１の加圧保持機能及び下死点より高い位置での
スライド１０の速度を効果的に利用することにより、製
品に応じたフレキシブルな成形を可能にする。以下に加
圧力とスライド速度との関係について説明する。尚、加
圧力は油圧ポンプ２１の吐出圧力、スライド速度はその
ダイハイト位置で出し得る最大速度とする。
【００２４】図３は、加圧力（プレス出力）とダイハイ
ト位置との関係を示した特性図であり、図４は、スライ
ド速度とダイハイト位置との関係を示した特性図であ
る。熱可塑性樹脂などのように高速で加圧する際に、ダ
イハイトは能力発生位置より高い位置とし、オ−バ−ロ
−ド検出用の前記圧力スイッチ４１の設定圧力は、プレ
ス公称能力圧力とする。上記状態で成形品の所要成形加
圧力を設定する場合、この加圧能力線図に合わせてダイ
ハイトを設定し、そのダイハイトに応じた最大スライド
速度を決める。尚、成形速度を小さくしたいときは、そ
の成形速度になるように比例電磁流量調整弁２７を制御
する。
ト位置との関係を示した特性図であり、図４は、スライ
ド速度とダイハイト位置との関係を示した特性図であ
る。熱可塑性樹脂などのように高速で加圧する際に、ダ
イハイトは能力発生位置より高い位置とし、オ−バ−ロ
−ド検出用の前記圧力スイッチ４１の設定圧力は、プレ
ス公称能力圧力とする。上記状態で成形品の所要成形加
圧力を設定する場合、この加圧能力線図に合わせてダイ
ハイトを設定し、そのダイハイトに応じた最大スライド
速度を決める。尚、成形速度を小さくしたいときは、そ
の成形速度になるように比例電磁流量調整弁２７を制御
する。
【００２５】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、比較的小
さな加圧シリンダで大きな加圧能力が得られる油圧駆動
リンクプレス機において、前記加圧シリンダにより駆動
されるリンクに連動して昇降するスライド内に設けられ
た小ストロ−クの油圧室と、その油圧室に配設されて前
記リンクと連結された可動ピストンと、その可動ピスト
ンのストロ−クに応じて変化する前記油圧室の油圧を調
整するアキュムレ−タと、このアキュムレ−タに対して
油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプと、前記油圧室
の圧力が所定値を越えないように前記油圧ポンプを制御
する圧力制御手段とを備えることにより、可動ピストン
のストロ−クに応じて変化する油圧室の油圧が所定値を
越えないように、油圧ポンプを制御することができるこ
とからプレス成形時の過負荷を防止し、製品の品質の低
下を防止するとともに、過負荷によるプレス機自体への
悪影響を防止することができるという効果がある。
さな加圧シリンダで大きな加圧能力が得られる油圧駆動
リンクプレス機において、前記加圧シリンダにより駆動
されるリンクに連動して昇降するスライド内に設けられ
た小ストロ−クの油圧室と、その油圧室に配設されて前
記リンクと連結された可動ピストンと、その可動ピスト
ンのストロ−クに応じて変化する前記油圧室の油圧を調
整するアキュムレ−タと、このアキュムレ−タに対して
油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプと、前記油圧室
の圧力が所定値を越えないように前記油圧ポンプを制御
する圧力制御手段とを備えることにより、可動ピストン
のストロ−クに応じて変化する油圧室の油圧が所定値を
越えないように、油圧ポンプを制御することができるこ
とからプレス成形時の過負荷を防止し、製品の品質の低
下を防止するとともに、過負荷によるプレス機自体への
悪影響を防止することができるという効果がある。
【図１】油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロ
テクタの油圧回路図である。
テクタの油圧回路図である。
【図２】油圧駆動リンクプレス機の加圧シリンダの駆動
油圧回路図である。
油圧回路図である。
【図３】油圧駆動リンクプレス機の特性図である。
【図４】油圧駆動リンクプレス機の特性図である。
１ 油圧駆動リンクプレス機 ７ レバー ９ リンク １０ スライド １５ 加圧シリンダ ３０ 油圧室 ３１ 可動ピストン ３３ アキュムレ−タ ３６ 可変容量油圧ポンプ ４１ 圧力スイッチ ４２ リリ−フ弁 ４３ 圧力センサ ４４ 圧力コントロ−ラ ４５ 電磁比例圧力制御弁 ４６ 電磁方向切換弁
Claims (2)
- 【請求項１】 倍力機構であるトグル機構を活用し、比
較的小さな加圧シリンダで大きな加圧能力が得られる油
圧駆動リンクプレス機において、前記加圧シリンダによ
り駆動されるリンクに連動して昇降するスライド内に設
けられた小ストロ−クの油圧室と、その油圧室に配設さ
れて前記リンクと連結された可動ピストンと、その可動
ピストンのストロ−クに応じて変化する前記油圧室の油
圧を調整するアキュムレ−タと、このアキュムレ−タに
対して油圧調整用の圧油を供給する油圧ポンプと、前記
油圧室の圧力が所定値を越えないように前記油圧ポンプ
を制御する圧力制御手段とを備えたことを特徴とする油
圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ。 - 【請求項２】 油圧室の圧力が最高使用圧力になったと
きに、加圧シリンダの駆動を停止させるための圧力スイ
ッチと、油圧室の圧力を所定の圧力まで低下させるリリ
−フ弁とを備えたことを特徴とする請求項１の油圧駆動
リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6262568A JP2746844B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6262568A JP2746844B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08118083A true JPH08118083A (ja) | 1996-05-14 |
| JP2746844B2 JP2746844B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=17377614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6262568A Expired - Lifetime JP2746844B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 油圧駆動リンクプレス機のオ−バ−ロ−ドプロテクタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2746844B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011084799A1 (de) | 2010-10-19 | 2012-04-19 | Aida Engineering, Ltd. | Presslaststeuereinrichtung für eine mechanische Presse |
| CN102649320A (zh) * | 2012-02-17 | 2012-08-29 | 临沂为民机械有限公司 | 液压立式榨油机 |
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| CN103273681A (zh) * | 2013-05-08 | 2013-09-04 | 常熟通润汽车修理设备有限公司 | 快速液压泵站结构 |
| CN103737967A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-23 | 广西南宁德通网络有限公司 | 一种异形过滤网的液压机 |
| CN106182861A (zh) * | 2016-07-12 | 2016-12-07 | 天津理工大学 | 一种用于复合传动液压机的油缸—连杆驱动系统 |
| CN107364164A (zh) * | 2017-06-05 | 2017-11-21 | 北京玖鼎力源科技有限公司 | 一种液压蓄能压力机 |
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| JPS574343A (en) * | 1980-05-05 | 1982-01-09 | Gfm Fertigungstechnik | High-speed forging machine |
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| JP3116300U (ja) * | 2005-08-31 | 2005-12-02 | 株式会社金澤ビニール | カードコピー具 |
-
1994
- 1994-10-26 JP JP6262568A patent/JP2746844B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2746844B2 (ja) | 1998-05-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980106 |