JP2000038632A - アルミニウム箔地及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ＪＩＳ１Ｎ３０相当の純アルミニウム組成で
あっても、箔圧延性及びピンホール特性を損なうことな
く、箔を薄肉化できるアルミニウム箔地及びその製造方
法を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ：０．３乃至０．１重量％を含み、
不純物のＳｉが０．１５重量％未満に規制され、残部が
Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金組成を
有し、０．１乃至０．３μｍ以下の金属間化合物の総数
が４×ｌ０⁸乃至１０×１０⁸個／ｍｍ³である。前記ア
ルミニウム合金は、必要に応じて、Ｃｕ：０．０２重量
％以下、Ｔｉ：０．０３重量％以下を含有する。前記組
成を有する溶湯を、凝固時の冷却速度を０．３乃至３．
０℃／秒として半連続鋳造し、面削した後、４００乃至
６２０℃の温度範囲にて均質化処理を施し、熱間圧延後
に圧延率５０％以上の冷間圧延を行い、その後３００乃
至４５０℃にて中間焼鈍を施し、冷間圧延することによ
り、０．１乃至０．３μｍの金属間化合物の総数が４×
１０⁸乃至１０×ｌ０⁸個／ｍｍ³である箔地を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は食品その他の包装
用、フィルムコンデンサ用、ラベル用、たばこ包装用等
の薄箔として好適のアルミニウム箔地及びその製造方法
に関し、特に厚さが１５μｍ以下の極簿のアルミニウム
箔用途であってピンホール特性を向上させたアルミニウ
ム箔地及びその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、薄箔用のアルミニウム又はアルミ
ニウム合金箔地用材料としては、ＪＩＳ１Ｎ３０等の純
アルミニウム又はＪＩＳ８０７９若しくは８０２１等の
アルミニウム合金が使用されている。

【０００３】なお、以下、純アルミニウム及びアルミニ
ウム合金を総称してアルミニウムという。アルミニウム
箔地は、一般的に、これらの組成のアルミニウム鋳塊に
均質化処理・熱間圧延・冷間圧延及び中間焼鈍を施し、
また必要に応じて、その後冷間圧延を施すことにより製
造されている。

【０００４】そして、得られたアルミニウム箔地に箔圧
延及び最終焼鈍を行うことによりアルミニウム箔が得ら
れる。ところで、５．５乃至７μｍのアルミニウム箔が
実用化されているが、薄箔需要は６乃至７μｍが大半で
あり、同一の厚さのアルミニウム箔は箔圧延での互換性
の点よりＪＩＳ１Ｎ３０純アルミニウムを使用したいと
いう要望が強い。

【０００５】一般的に、箔厚の減少に伴う問題点として
は、ピンホールが著しく増加し、箔が本来有するべき機
能である光、気、液等に対するバリアー性が低下すると
共に、ピンホールによる箔破断を生ずること等が知られ
ている。

【０００６】薄箔の仕上箔圧延は、通常、重合圧延によ
り行われ、ピンホールはマット面うねりの最大のところ
がブライト面オイルピット等と連結して生ずることが知
られている。また、ピンホールはオイルピット等の表面
欠陥と比べて、マット面粗度に主に支配されることも知
られている。更に、オイルピットは圧延条件（リダクシ
ョン、バックテンション）に主に支配され、マット面は
結晶粒の自由変形により形成されると考えられ、箔地に
より支配される要因が大きいことが知られている（特公
平３−６０５６２号公報、軽金属学会第７０回予稿集
３３、３４、３５）。

【０００７】そこで、従来、マット面粗度を低減させる
べく、Ｆｅ含有量の増加及び均熱以降の製造条件の変更
によりＦｅ固溶度を減少させ、結晶粒を微細化すること
により加工硬化を抑制できる箔が開示されている（特開
昭６３−２６３２２号公報等）。また、Ｎｉ、Ｍｎ及び
Ｃｒの添加により、結晶粒を微細化し、加工硬化を抑制
する技術が提案されている（特開昭６３−２８２２２８
号公報、特開昭６３−２８２２４４号公報及び特開平８
−３３３６４４号公報等）。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｍｎ又はＣｒを添加したアルミニウム箔地では、
上述のような互換性のメリットがなく、また、ＪＩＳ１
Ｎ３０純アルミニウム相当の組成で、Ｆｅ含有量の増加
がない場合には、均熱以降の製造条件変更により析出促
進を行っても、箔厚が６乃至７μｍのアルミニウム箔を
得る箔圧延においては、大きな加工硬化の抑制効果は得
られない。また、製造工程の変更で析出促進を図って
も、結晶粒が逆に大きくなってしまうこともあり、ピン
ホールが多発したり、箔破断が頻発したりするという問
題点がある。

【０００９】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、ＪＩＳ１Ｎ３０相当の純アルミニウム組成
であっても、箔圧延性及びピンホール特性を損なうこと
なく、箔を薄肉化できるアルミニウム箔地及びその製造
方法を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム箔地は、Ｆｅ：０．３乃至０．１重量％を含み、不純
物のＳｉが０．１５重量％未満に規制され、残部がＡｌ
及び不可避不純物からなるアルミニウム合金組成を有
し、０．１乃至０．３μｍ以下の金属間化合物の総数が
４×ｌ０⁸乃至１０×１０⁸個／ｍｍ³とすることを特徴
とする。

【００１１】このアルミニウム箔地において、前記アル
ミニウム合金は、必要に応じて、Ｃｕ：０．０２重量％
以下、Ｔｉ：０．０３重量％以下を含有することができ
る。

【００１２】また、本発明に係るアルミニウム箔地の製
造方法は、前記組成のアルミニウム合金組成を有する溶
湯を、凝固時の冷却速度を０．３乃至３．０℃／秒とし
て半連続鋳造し、面削した後、４００乃至６２０℃の温
度範囲にて均質化処理を施し、熱間圧延後に圧延率５０
％以上の冷間圧延を行い、その後３００乃至４５０℃に
て中間焼鈍を施すことにより、０．１乃至０．３μｍの
金属間化合物の総数が４×１０⁸乃至１０×ｌ０⁸個／ｍ
ｍ³である箔地を得ることを特徴とする。

【００１３】このアルミニウム箔地の製造方法におい
て、前記中間焼鈍の後工程として、冷間圧延工程を設け
ることができる。

【００１４】本発明者らは、課題を解決すべくアルミニ
ウム箔・箔地に関して種々実験研究した結果、ピンホー
ルを少なくするためには、マット面粗度を低くするこ
と、即ち、仕上箔圧延時の変形ブロックを微小化するこ
とが有効であることを見出した。また、本願発明者等
は、マット面は結晶粒サイズのみではなく、転位セルサ
イズの自由変形によっても形成されることを見いだし
た。更に、ピンホールを少なくするには、加工硬化を抑
制することが有効であることは公知であるが、本願発明
者等は、この現象は、転位整理によるサブ・グレイン化
により達成されていることを究明した。

【００１５】そこで、上記特性を発現するためのアルミ
ニウム箔地を開発するため、鋭意研究を重ねた結果、
０．１乃至０．３μｍの金属間化合物の総数を適正化す
ることが有効であり、ＪＩＳ１Ｎ３０純アルミニウム組
成の場合には、このサイズの総金属間化合物数の適正化
は従来行われてきた均熱以降の製造条件の変更のみでは
調整困難であり、鋳造条件の適正化と均熱以降の箔地製
造条件の組み合わせで制御することにより、その目的が
達成されることを見出した。本発明はこれらの知見に基
づいてなされたものである。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳細に
説明する。先ず、本発明に係るアルミニウム箔地の成分
添加理由及び組成限定理由について説明する。

【００１７】Ｆｅ：０．３％乃至１．０重量％ Ｆｅはアルミニウムへの固溶限が小さく、アルミニウム
中において他の元素と結合してＡｌ−Ｆｅ系の金属間化
合物を生成する元素であり、同化合物は再結晶の核とし
て作用するために、Ｆｅの添加は結晶粒の微細化に効果
がある。Ｆｅ含有量が０．３重量％未満では鋳造時に晶
出する金属間固化合物の数が不十分であり、結晶粒を微
細化する効果を得にくい。一方、Ｆｅ含有量が１．０重
量％を超える場合には、Ａｌ−Ｆｅ系の晶出物の数が多
く形成されるので、結晶粒の微細化効果は大きいが、箔
圧延時の変形抵抗が増大するため、圧延性が極端に低下
する。従って、Ｆｅ含有量は０．３％乃至１．０重量％
とする。

【００１８】Ｓｉ：０．１５重量％未満 Ｓｉは地金中の不可避的不純物の一つである。Ｓｉは、
粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を生成し易く、
ピンホールが増大する原因となるため、少ない方が良
い。このため、Ｓｉ含有量は０．１５重量％未満にする
ことが望ましい。

【００１９】０．１乃至０．３μｍの金属間化合物の
総数４×１０⁸乃至１０×１０⁸個／ｍｍ³ ０．１乃至０．３μｍの金属間化合物は主に析出物であ
り、均質化処理、熱間圧延及び中間焼鈍にて生成する。
これらの金属間化合物の分布は、箔圧延中の転位蓄積・
整理に作用するために、その後の重合圧延における転位
セルオーダーの変形ブロックサイズに影響を及ぼす。同
サイズの金属間化合物の総数が１０×１０⁸個／ｍｍ³を
超える場合には、重合圧延前のパスで金属間化合物によ
って転位の移動が妨げられる所謂ピン止め現象が起こ
り、これにより転位蓄積が過多となり、後の重合圧延に
て複数の転位セル単位での変形ブロックとなるために、
マット面が粗くなり、ピンホールが多発する。一方、前
記サイズの金属間化合物の総数が４×１０⁸個／ｍｍ³未
満では、重合圧延前パスでの転移整理は容易となり、単
一セルでの変形ブロックとなるが、粗大セルが形成され
易いため、マット面が粗くなり、ピンホールが多発す
る。従って、０．１乃至０．３μｍの金属間化合物の総
数は４×１０⁸乃至１０×１０⁸個／ｍｍ³とする。

【００２０】Ｃｕ：０．０２重量％以下 Ｃｕはアルミニウム中に固溶する元素であり、固溶硬化
によるＯ材強度の向上に有効であり、必要に応じて添加
しても良い。Ｃｕ含有量が０．００５重量％未満では、
固溶硬化が不十分であり、Ｏ材強度を向上する効果を得
にくい。一方、Ｃｕ含有量が０．０２重量％を超える場
合には、固溶硬化の程度が大き過ぎ、箔圧延時の変形抵
抗が増大するため、圧延性が極端に低下する。従って、
Ｃｕは０．０２重量％以下であれば、必要に応じて添加
しても良い。

【００２１】Ｔｉ：０．０３重量％以下 ＴｉはＡｌ−Ｔｉ又はＡｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金として添加
され、鋳塊組織を微細化するために使用される。箔圧延
後に筋模様が問題となる場合には、０．０３重量％以下
の範囲で添加しても良い。しかし、Ｔｉを添加しない
で、羽毛状晶とした方が鋳塊で晶出する金属間化合物が
微細となるため、筋模様に支障がなければＴｉは少ない
方が好ましい。従って、Ｔｉは０．０３重量％以下であ
れば、必要に応じて添加しても良い。

【００２２】不可避的不純物 アルミニウムに含有する上記以外の不可避的不純物とし
ては、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｂｉ、Ｓ
ｎ、Ｉｎ及びＰｂ等が挙げられるが，ＪＩＳ１１００及
び１Ｎ３０程度の含有範囲であれば、それが含有されて
いても、本発明の目的を損なうものではない。

【００２３】次に、本発明におけるアルミニウム箔地の
製造方法における処理条件の限定理由について説明す
る。

【００２４】凝固時の冷却速度：０．３乃至３．０℃
/秒 上述のように、箔として優れたピンボール特性を発現す
るためには、箔地で０．１乃至０．３μｍの金属間化合
物の総数を適正化する必要がある。この総金属間化合物
数の適正化は従来行われてきた均熱以降の製造条件の変
更のみでは調整困難であり、鋳造条件の適正化と均熱以
降の箔地の製造条件を組み合わせて制御することによ
り、その目的は達成される。

【００２５】即ち、凝固時の冷却速度を適正化すること
は、同サイズの総金属間化合物数を適正化することとな
り、ピンホールの低減に寄与する。凝固時の冷却速度が
３．０℃/秒を超えて造塊されたスラブでは、その後の
均質化処理・熱間圧延処理・中間焼鈍により、過飽和固
溶したＦｅが微細析出物として排出され、０．３μｍ以
下の析出物数を極端に増加させ、ピン止めとなるために
マット面が粗くなり、ピンホールの多発を招く。一方、
凝固時の冷却速度が０．３℃/秒未満では、グラススク
リーン内で浮遊晶を生ずるため、圧延用スラブとして造
塊することは困難である。従って、凝固時の冷却速度は
０．３乃至３．０℃/秒、好ましくは、０．３乃至２．
４℃/秒とする。

【００２６】均質化処理：４００乃至６２０℃ 前記組成・造塊条件のスラブを面削した後、均質化処理
を施す。この均質化処理は固溶及び析出調整を目的とし
て行われ、０．１乃至０．３μｍの総金属間化合物数を
適正化する重要な処理であり、ピンホールの低減に寄与
する。均質化処理温度が４００℃未満であるか、又は６
２０℃を超える場合は、固溶元素の析出による析出物数
が不十分となり、総金属間化合物数が不足するため、ピ
ンホールの多発を招く。なお．均質化処理温度が４００
℃未満であっても、長時間の焼鈍を行う場合には固溶元
素が充分に析出するが、生産効率が悪くなるため好まし
くない。このため、均質化処理温度は４００乃至６２０
℃とする。この均質化処理時間は特に規定するものでは
ないが、２時間以上行うことが好ましい。

【００２７】圧延率：５０％以上、中間焼鈍：３００
乃至４５０℃ 前記の均質化処理の後、熱間圧延し、次に冷間圧延を施
し、更に中間焼鈍する。この中間焼鈍は固溶元素の析出
及び再結晶を目的として行われるものであるが、上述の
０．１乃至０．３μｍの総金属間化合物数は中間焼鈍温
度と圧延率に影響される。圧延率が５０％未満、又は中
間焼鈍温度が３００℃未満、若しくは４５０℃を超える
場合には、固溶元素の析出による析出物数が不十分とな
り、総金属間化合物数が不足するため、ピンホールの多
発を招く。なお．中間温度が３００℃未満であっても、
長時間の焼鈍を行う場合には、固溶元素が充分に析出す
るが、生産効率が悪くなるため好ましくない。このた
め、中間焼鈍温度は３００乃至４５０℃とする。この中
間焼鈍時間は特に規定するものではないが、２時間以上
行うことが好ましい。

【００２８】熱間粗圧延温度：４５０℃未満３２０℃
以上、１パス当たり圧延率３７乃至６０％ Ｏ材強度の向上及びマット面粗度の低減には、結晶粒の
微細化も有効であり、熱間粗圧延で確実な再結晶を繰り
返すことは、結晶粒微細化に有効であるため、必要に応
じて、以下の熱延粗圧延を施しても良い。この再結晶粒
径の適正化には、熱間粗圧延での１パス当たりの圧延率
と温度範囲とを適正化する必要がある。

【００２９】この１パス当たりの圧延率が３７％未満、
又は温度が３２０℃未満の場合は再結晶に至らず、結晶
粒の微細化程度が不足する。一方、１パス当たりの圧延
率が６０％超、若しくは温度が４５０℃を超えると粒成
長を生じ、結晶粒が粗大化する。従って、必要に応じ
て、熱間粗圧延で結晶粒微細化する場合は、４５０℃未
満３２０℃以上、１パス当たり圧延率３７乃至６０％と
する。

【００３０】仕上熱間圧延終了温度：２００乃至２６
０℃ 前述と同様に、結晶粒微細化を目的とした以下の熱間仕
上圧延を必要に応じて施しても良い。ホットコイル調質
は仕上熱延温度により変化し、熱延終了温度を低温にす
ることでホットコイルの厚さを厚くすることなくＲ方位
の蓄積を強化させ、中間焼鈍での再桔晶粒微細化を図る
ことができる。仕上熱延温度が２６０℃を超える場合に
は、Ｒ方位の蓄積が不足し、中間焼鈍で余り微細な結晶
粒が得られない。一方、仕上熱延温度が２００℃未満で
は、箔地として必要なコイル形状が得られず、箔圧延で
の圧延性に劣る。従って、必要に応じて、結晶粒微細化
する場合に、２００乃至２６０℃で熱延仕上圧延を終了
する。

【００３１】

【実施例】以下、本発明の実施例に係るアルミニウム箔
地の特性について、本発明の特許請求の範囲から外れる
比較例と比較して具体的に説明する。 （実施例１）下記表１に示す組成を有するアルミニウム
溶湯を同表に示す凝固時の冷却速度で半連続鋳造（Ｄ
Ｃ）し、得たスラブを面削した後、５４０℃の温度で８
時間の均質化処理を行い、その直後に熱間圧延を開始
し、厚さが５ｍｍ厚のアルミニウム板を得た。その後、
圧延率８６％で冷間圧延を行い、得た板を４２０℃の温
度で６時間の中間焼鈍を行った。更に、冷間圧延して、
厚さが０．３ｍｍのアルミニウム箔地を製作した。得ら
れたアルミニウム箔地を箔圧延し、最終焼鈍することに
より、厚さが６μｍのアルミニウム箔を製作した。

【００３２】得られたアルミニウム箔地を、箔圧延時に
おける圧延性について評価した。但し、圧延性評価欄に
おいて、○（良好）は圧延時において円滑に圧延できた
ことを示し、×（不良）は同一圧延条件において、薄肉
化が困難であるか、強度不足により圧延速度を速くでき
ないか、又は板厚分布等の平面性制御が困難等のトラブ
ルが発生する傾向が強いことを示す。また、造塊時に、
浮遊晶発生により、圧延用としてのスラブが取れなかっ
たものも×（不良）とした。

【００３３】また、最終焼鈍後の６μｍのアルミニウム
箔を幅が１５ｍｍ、有効長さが１００ｍｍの短册状に
し、これについてインストロン式の引張試験器により引
張強さを測定し、これをＯ材強度とした。Ｏ材強度は５
５ＭＰａ未満が劣り、５５乃至７５ＭＰａ超が特に優れ
ることを示す。

【００３４】また、最終焼鈍後の６μｍのアルミニウム
箔について、ピンホール検知機により１ｍ²当たりのピ
ンホール数（直径が５μｍ以上のもの）を測定した。ピ
ンホールは１００個／ｍ²以下が優れる。

【００３５】なお、表中の凝固時の冷却速度、０．１乃
至０．３μｍの総金属間化合物数及び結晶粒径は以下に
より測定した。

【００３６】凝固時の冷却速度は、造塊後の鋳塊より湯
底側の定常部を採取し、次に広面中央部の表皮より１０
０ｍｍの位置より小片を採取し、更に、電解研磨の後
に、交線法と二次技法にてＤＡＳ（デンドライトアーム
スペーシング）を測定することにより算出した。交線法
と二次技法との測定値補正は下記経験式（数式１）によ
り行った。

【００３７】

【数１】ｄｒ＝１．４９ｄｓ 但し、ｄｒは交線法によるＤＡＳ、ｄｓは二次技法によ
るＤＡＳである。そして、凝固時の冷却速度Ｃは下記数
式２により算出した。

【００３８】

【数２】Ｆｅ量≦０．６５重量％の場合：ｄｓ＝３３．
４・Ｃ^-0.33 Ｆｅ量＞０．６５重量％の場合：ｄｓ＝７７・Ｃ^-0.42

【００３９】これらの数式１及び２は、軽金属学会の研
究部会報告書Ｎｏ．２０「アルミニウムのデントライト
アームスペーシングと冷却速度の測定法」に記載されて
いるものである。

【００４０】０．１乃至０．３μｍの総金属間化合物数
は透過型電子顕微鏡と画像処理装置を使用して測定し
た。即ち、箔地より７．５ｍｍ角の小片を採取し、０．
１ｍｍ厚に研磨後、直径３ｍｍに打ち抜く。これを３５
０℃×５分の転位除去処理を行い、次にジェット研磨に
より厚さが約５μｍの観察サンプルを作製した。これら
を、透過型電子顕微鏡で倍率×１０，０００倍にて析出
物を観察し、総面積が３５１２μｍ²になる視野数の写
真を撮影した。更に、これらの写真を画像処理にてカウ
ントすることにより、０．１乃至０．３μｍの総金属間
化合物数を算出した。

【００４１】結晶粒径は中鈍板より小片を採取し、電解
研磨の後に光顕微鏡に偏光、倍率×１００で撮影した写
真より交線法にて算出した。

【００４２】各実施例及び比較例のアルミニウム箔地
を、上述の圧延性評価基準、ピンホール特性及びＯ材強
度の測定条件に基づいて評価し、この評価結果と測定結
果を下記表１に示す。

【００４３】

【表１】

【００４４】上記表１に示すように、実施例１のＮｏ．
１乃至６については、良好な圧延性を得た。また、ピン
ホール及びＯ材強度についても実施例１のＮｏ．１乃至
６は好ましい値であり、全体にわたって良好なアルミニ
ウム箔を得ることができた。

【００４５】一方、比較例Ｎｏ．１は、ピンホール及び
Ｏ材強度は良好であるものの、過剰のＦｅの添加により
圧延性が低下した。比較例Ｎｏ．２は、圧延性は良好で
あったが、Ｆｅ含有量の不足により結晶粒を小さくでき
ず、ピンホール及びＯ材強度が実施例に比べて劣った。
比較例Ｎｏ．３及び５は、圧延性及びＯ材強度は良好で
あったが、比較例Ｎｏ．３はＳｉの過剰添加により、比
較例５はＴｉの過剰添加により、多量のピンホールが発
生した。比較例Ｎｏ．４は、Ｏ材強度は良好であるもの
の、Ｃｕの過剰添加により、圧延性及びピンホール特性
が実施例に比べて劣った。比較例Ｎｏ．７、９、１１、
１３は、圧延性及びＯ材強度は良好であるものの、鋳造
凝固時の冷却速度が速過ぎ、０．１乃至０．３μｍの総
金属間化合物数が過剰に多くなったために、マット面が
粗くなり、多量のピンホールが発生した。比較例Ｎｏ．
６、８、１０、１２は、鋳造凝固時の冷却速度が遅す
ぎ、グラススクリーン内で浮遊晶を生じたために、圧延
用スラブが製作できなかったものである。

【００４６】（実施例２）上記表１の実施例１のＮｏ．
１、４、６と成分及び凝固時の冷却速度が同じ鋳塊につ
いて、面削後、下記表２に示す均質化処理を行い、その
直後に熱間圧延を開始し、厚さが５ｍｍ厚のアルミニウ
ム板を得た。その後、表２に示す圧延率及び焼鈍温度で
冷間圧延及び中間焼鈍を行った。更に、冷間圧延して、
厚さが０．３ｍｍのアルミニウム箔地を製作した。得ら
れたアルミニウム箔地を箔圧延し、最終焼鈍することに
より、厚さが６μｍのアルミニウム箔を製作した。

【００４７】上述の実施例１と同じ圧延性評価基準、並
びにピンホール特性及びＯ材強度の測定条件に基づいて
評価し、又は測定した結果を下記表２に示す。

【００４８】

【表２】

【００４９】上記表２に示すように、実施例２のＮｏ．
７乃至１２については良好な圧延性を得た。また、ピン
ホール数及びＯ材強度についても実施例２のＮｏ．７乃
至１２については好ましい値であり、全体にわたって良
好な箔を得ることができた。

【００５０】一方、比較例Ｎｏ．１４乃至２５は圧延性
については良好であったが、いずれについても、均質化
温度若しくは中間焼鈍温度が高すぎるか若しくは低すぎ
るため、又は圧延率が不足するため、粒子間距離が広く
なり、このために、マット面が粗くなり、ピンホールが
多く発生した。

【００５１】（実施例３）上記表１の実施例１のＮｏ．
１、４、６と成分及び凝固時の冷却速度が同じ鋳塊につ
いて、面削後、６００℃の温度で８時間の均質化処理を
行い、その直後に熱間圧延を開始し、表２に示す熱間粗
圧延と熱間仕上圧延を行い、厚さが５ｍｍ厚のアルミニ
ウム板を得た。その後、圧延率８７％で冷間圧延を行
い、得た板を４００℃の温度で６時間の中間焼鈍を行っ
た。更に、冷間圧延して、厚さが０．３ｍｍのアルミニ
ウム箔地を製作した。得られたアルミニウム箔地を箔圧
延し、最終焼鈍することにより、厚さが６μｍのアルミ
ニウム箔を製作した。

【００５２】上述の実施例１と同じ圧延性評価基準、並
びにピンホール特性及びＯ材強度の測定条件に基づいて
評価し、又は測定した結果を下記表３に示す。

【００５３】

【表３】

【００５４】上記表３に示すように、 実施例３のＮ
ｏ．１３乃至１５については良好な圧延性を得た。ま
た、ピンホール数及びＯ材強度についても実施例Ｎｏ．
１３乃至１５は好ましい値であり、特にＯ材強度につい
ては、実施例１及び２に示す実施例Ｎｏ．１乃至１２と
比べて、化学成分が同じであっても、高いレベルのＯ材
強度が得られており、全体にわたって優れた箔を得るこ
とができた。

【００５５】一方、比較例 Ｎｏ．２６についてはＯ材
強度が良好であったが、熱延仕上圧延の終了温度が低す
ぎ、良好なコイル形状が得られず、箔圧延性及びピンホ
ール特性に劣る。比較例Ｎｏ．２７、２９、３０は、箔
圧延性、ピンホール数及びＯ材強度良好であるが、実施
例１及び２に示す実施例Ｎｏ．１乃至１２と比べて特性
が同等であり、特に優れたものではなかった。比較例
Ｎｏ．２８及び３１は、圧延性及びピンホール数は良好
であったが、熱延粗圧延の温度範囲が高いか又は圧延率
が高いために、結晶粒が大きめとなり、Ｏ材強度が特に
優れることはなく、実施例１及び２に示す実施例Ｎｏ．
１乃至１２と比べて特性が同等であり、特に優れたもの
ではなかった。

【００５６】

【発明の効果】以上、詳述したように、本発明によれ
ば、鋳造凝固時の冷却速度、均質化処理条件、冷間圧延
率及び中間焼鈍処理条件の制御により０．１乃至０．３
μｍの金属間化合物総数の適正化を図ることにより、箔
圧延性が優れ、箔圧延後のピンホール発生数が少ないア
ルミニウム箔地を得ることができる。

【００５７】更には、熱延粗圧延における温度範囲及び
１パス当たりの圧延率と熱延仕上圧延の終了温度の適正
化を組み合わせることにより、結晶粒の微細化を図るこ
とができ、箔圧延性が優れ、箔圧延後のピンホール発生
数が少なく、且つ、Ｏ材強度が優れたアルミニウム箔地
を得ることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ａ ６９１ ６９１Ｂ ６９４ ６９４Ａ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｆｅ：０．３乃至０．１重量％を含み、
   不純物のＳｉが０．１５重量％未満に規制され、残部が
   Ａｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金組成を
   有し、０．１乃至０．３μｍ以下の金属間化合物の総数
   が４×ｌ０⁸乃至１０×１０⁸個／ｍｍ³とすることを特
   徴とするアルミニウム箔地。
2. 【請求項２】 前記アルミニウム合金は、Ｃｕ：０．０
   ２重量％以下を含有することを特徴とする請求項１に記
   載のアルミニウム箔地。
3. 【請求項３】 前記アルミニウム合金は、Ｔｉ：０．０
   ３重量％以下を含有することを特徴とする請求項１又は
   ２に記載のアルミニウム箔地。
4. 【請求項４】 請求項１、２又は３に記載のアルミニウ
   ム合金組成を有する溶湯を、凝固時の冷却速度を０．３
   乃至３．０℃／秒として半連続鋳造し、面削した後、４
   ００乃至６２０℃の温度範囲にて均質化処理を施し、熱
   間圧延後に圧延率５０％以上の冷間圧延を行い、その後
   ３００乃至４５０℃にて中間焼鈍を施すことにより、
   ０．１乃至０．３μｍの金属間化合物の総数が４×１０
   ⁸乃至１０×ｌ０⁸個／ｍｍ³である箔地を得ることを特
   徴とするアルミニウム箔地の製造方法。
5. 【請求項５】 前記中間焼鈍の後工程として、冷間圧延
   することを特徴とする請求項４に記載のアルミニウム箔
   地の製造方法。