JP2000026919A - Pc鋼棒の製造方法 - Google Patents
Pc鋼棒の製造方法Info
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- JP2000026919A JP2000026919A JP10195758A JP19575898A JP2000026919A JP 2000026919 A JP2000026919 A JP 2000026919A JP 10195758 A JP10195758 A JP 10195758A JP 19575898 A JP19575898 A JP 19575898A JP 2000026919 A JP2000026919 A JP 2000026919A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多量のSiやCを必要としない、一様伸びと強
度とが高次にバランスしたPC鋼棒を製造する方法につ
いて提案する。 【解決手段】 C:0.20〜0.45mass%、Si:0.5 〜2.0
mass%、Mn:0.5 〜3.0mass%、Al:0.005 〜0.050 mas
s%およびN:0.0040〜0.0250mass%を含有する鋼材を
圧延して得た棒鋼に、焼入れ、次いで100 〜300 ℃の焼
戻し処理を施す。
度とが高次にバランスしたPC鋼棒を製造する方法につ
いて提案する。 【解決手段】 C:0.20〜0.45mass%、Si:0.5 〜2.0
mass%、Mn:0.5 〜3.0mass%、Al:0.005 〜0.050 mas
s%およびN:0.0040〜0.0250mass%を含有する鋼材を
圧延して得た棒鋼に、焼入れ、次いで100 〜300 ℃の焼
戻し処理を施す。
Description
【0001】この発明は、PC鋼線を含めたPC鋼棒、
とりわけ引張強さが1420 MPa以上の高強度に併せて、5
mass%以上の優れた一様伸びを有するPC鋼棒およびそ
の製造方法に関するものである。
とりわけ引張強さが1420 MPa以上の高強度に併せて、5
mass%以上の優れた一様伸びを有するPC鋼棒およびそ
の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】高強度のPCパイルの構成材であるPC
鋼棒には、JIS G3137にD種異形棒として規定されてい
るように、引張強さ1420 MPa以上および耐力1275 MPa以
上の強度が要求される一方、プレストレストコンクリー
ト杭の用途における耐震性の観点から、高い一様伸びに
対する要求も高まっている。また、PCパイルの製造工
程において、PC鋼棒と横方向に配置する補助筋とを組
み合わせて篭を成形する際、両者の固定に点溶接を用い
ることが一般的であり、溶接性に優れることも重要にな
る。
鋼棒には、JIS G3137にD種異形棒として規定されてい
るように、引張強さ1420 MPa以上および耐力1275 MPa以
上の強度が要求される一方、プレストレストコンクリー
ト杭の用途における耐震性の観点から、高い一様伸びに
対する要求も高まっている。また、PCパイルの製造工
程において、PC鋼棒と横方向に配置する補助筋とを組
み合わせて篭を成形する際、両者の固定に点溶接を用い
ることが一般的であり、溶接性に優れることも重要にな
る。
【0003】ここで、1420 MPa以上の高い引張強さと高
い一様伸びという、二律背反の関係にある特性を両立す
る鋼材として、例えば特開平9−78193号公報に
は、旧オーステナイト粒の長さと幅との比が1.2 以上で
あり、且つ体積分率でベイナイトが20〜80%で残部がマ
ルテンサイトもしくは焼戻しマルテンサイトからなる遅
れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒が、開示されてい
る。
い一様伸びという、二律背反の関係にある特性を両立す
る鋼材として、例えば特開平9−78193号公報に
は、旧オーステナイト粒の長さと幅との比が1.2 以上で
あり、且つ体積分率でベイナイトが20〜80%で残部がマ
ルテンサイトもしくは焼戻しマルテンサイトからなる遅
れ破壊特性の優れた高強度PC鋼棒が、開示されてい
る。
【0004】また、特開平8−158010号公報に
は、Si+Alの添加量を2.0 〜5.0 mass%とするPC鋼棒
が、特開平7−3396号公報には、C量を0.45〜0.60
mass%として焼戻し温度を500 〜650 ℃とするPC用
鋼材が、そして特開昭57−120622号公報には、
C:0.3 〜0.80 mass %からなる鋼をオーステナイト域
からマルテンサイト生成温度以上550 ℃以下の温度に急
冷し、この温度域にベイナイト変態が終了するまで保持
するPC鋼棒または鋼線が、それぞれ提案されている。
は、Si+Alの添加量を2.0 〜5.0 mass%とするPC鋼棒
が、特開平7−3396号公報には、C量を0.45〜0.60
mass%として焼戻し温度を500 〜650 ℃とするPC用
鋼材が、そして特開昭57−120622号公報には、
C:0.3 〜0.80 mass %からなる鋼をオーステナイト域
からマルテンサイト生成温度以上550 ℃以下の温度に急
冷し、この温度域にベイナイト変態が終了するまで保持
するPC鋼棒または鋼線が、それぞれ提案されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
9−78193号公報に開示のPC鋼棒は、その特徴で
ある旧オーステナイト粒のアクペクト比が1.2 以上であ
り、かつベイナイトが20〜80%で残部がマルテンサイト
の組織を得るために、700 〜900 ℃で20%以上の圧下、
そして熱間圧延後200 〜600 ℃の温度域での保持を必要
とし、実生産に当たっては、熱間圧延時に厳密な温度制
御を必要とする。一方、特開平8−158010号公報
に開示の鋼は、多量のSiの添加のために点溶接時の必要
入熱量が高くなり、点溶接後の鋼材において破断が溶接
部に集中するという問題を、Cの高い鋼材と同様に有し
ていた。また、特開平7−3396号公報に開示の鋼
は、多量のCの添加によって点溶接時の必要入熱量が高
くなるとともに点溶接部の硬さが上昇し、点溶接後の鋼
材において破断が溶接部に集中するため、点溶接後の鋼
材においては、十分な延性を得ることができない。さら
に、そのため点溶接を用いる場合にはその後にさらに焼
戻しが必要になるという問題があった。次に、特開昭5
7−120622号公報に開示の鋼も、ミクロ組織がベ
イナイトからなるために、1420MPa以上の高い強度を
得るためには、多量のC添加を要し、やはり点溶接後の
延性に問題があった。
9−78193号公報に開示のPC鋼棒は、その特徴で
ある旧オーステナイト粒のアクペクト比が1.2 以上であ
り、かつベイナイトが20〜80%で残部がマルテンサイト
の組織を得るために、700 〜900 ℃で20%以上の圧下、
そして熱間圧延後200 〜600 ℃の温度域での保持を必要
とし、実生産に当たっては、熱間圧延時に厳密な温度制
御を必要とする。一方、特開平8−158010号公報
に開示の鋼は、多量のSiの添加のために点溶接時の必要
入熱量が高くなり、点溶接後の鋼材において破断が溶接
部に集中するという問題を、Cの高い鋼材と同様に有し
ていた。また、特開平7−3396号公報に開示の鋼
は、多量のCの添加によって点溶接時の必要入熱量が高
くなるとともに点溶接部の硬さが上昇し、点溶接後の鋼
材において破断が溶接部に集中するため、点溶接後の鋼
材においては、十分な延性を得ることができない。さら
に、そのため点溶接を用いる場合にはその後にさらに焼
戻しが必要になるという問題があった。次に、特開昭5
7−120622号公報に開示の鋼も、ミクロ組織がベ
イナイトからなるために、1420MPa以上の高い強度を
得るためには、多量のC添加を要し、やはり点溶接後の
延性に問題があった。
【0006】この発明は、このような状況に鑑みて成さ
れたものであり、多量のSiやCを必要としない、点溶接
性に優れ、かつ一様伸びと強度とが高次にバランスした
PC鋼棒を製造する方法について提案することを目的と
する。
れたものであり、多量のSiやCを必要としない、点溶接
性に優れ、かつ一様伸びと強度とが高次にバランスした
PC鋼棒を製造する方法について提案することを目的と
する。
【0007】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記の課題
を解決すべく検討を重ねた結果、焼入れ焼戻し後の鋼の
一様伸びと焼戻し温度との間に密接な関係があることを
見出した。すなわち、従来のPC鋼棒は、350 〜450 ℃
で焼戻しをして必要強度を得るのが一般的であるが、こ
の温度域での焼戻しは、一様伸びの観点からは不利であ
り、むしろ焼戻し温度を低減することが、JIS−D種
級の高強度と5%以上の一様伸びを同時に実現するの
に、極めて有利であることを見出した。また、焼戻し温
度の低下により、添加C量を低減しても高い強度を得る
ことが可能となり、点溶接時の溶接部の硬度上昇を抑制
することが可能であることも併せて見出した。
を解決すべく検討を重ねた結果、焼入れ焼戻し後の鋼の
一様伸びと焼戻し温度との間に密接な関係があることを
見出した。すなわち、従来のPC鋼棒は、350 〜450 ℃
で焼戻しをして必要強度を得るのが一般的であるが、こ
の温度域での焼戻しは、一様伸びの観点からは不利であ
り、むしろ焼戻し温度を低減することが、JIS−D種
級の高強度と5%以上の一様伸びを同時に実現するの
に、極めて有利であることを見出した。また、焼戻し温
度の低下により、添加C量を低減しても高い強度を得る
ことが可能となり、点溶接時の溶接部の硬度上昇を抑制
することが可能であることも併せて見出した。
【0008】この発明は、C:0.20〜0.45mass%、Si:
0.5 〜2.0 mass%、Mn:0.5 〜3.0mass%、Al:0.005
〜0.050 mass%およびN:0.0040〜0.0250mass%を含有
する鋼材を圧延して得た棒鋼に、焼入れ、次いで100 〜
300 ℃の焼戻し処理を施すことを特徴とするPC鋼棒の
製造方法である。
0.5 〜2.0 mass%、Mn:0.5 〜3.0mass%、Al:0.005
〜0.050 mass%およびN:0.0040〜0.0250mass%を含有
する鋼材を圧延して得た棒鋼に、焼入れ、次いで100 〜
300 ℃の焼戻し処理を施すことを特徴とするPC鋼棒の
製造方法である。
【0009】また、上記成分組成に、さらにMo:0.05〜
1.00mass%、Cr:0.05〜3.00mass%、V:0.05〜1.00ma
ss%、Nb:0.005 〜0.150 mass%、Ti:0.001 〜0.100
mass%およびB:0.0003〜0.0100mass%の1種または2
種以上を含有することによって、とくに強度の更なる向
上が可能である。
1.00mass%、Cr:0.05〜3.00mass%、V:0.05〜1.00ma
ss%、Nb:0.005 〜0.150 mass%、Ti:0.001 〜0.100
mass%およびB:0.0003〜0.0100mass%の1種または2
種以上を含有することによって、とくに強度の更なる向
上が可能である。
【0010】
【発明の実施の形態】次に、この発明における鋼材の各
成分の限定理由を詳細に説明する。 C:0.20〜0.45mass% Cは、焼入れ焼戻し後の強度を得るために必須の成分で
あり、0.20mass%未満では、必要とする強度が得られな
い。一方で、0.45mass%をこえると、焼き割れに対する
感受性および点溶接時の必要入熱量が高くなるととも
に、マルテンサイト硬さの上昇によって点溶接部の硬さ
が著しく上昇する結果、点溶接後の鋼材全体の延性が劣
化するため、0.20〜0.45mass%の範囲とした。
成分の限定理由を詳細に説明する。 C:0.20〜0.45mass% Cは、焼入れ焼戻し後の強度を得るために必須の成分で
あり、0.20mass%未満では、必要とする強度が得られな
い。一方で、0.45mass%をこえると、焼き割れに対する
感受性および点溶接時の必要入熱量が高くなるととも
に、マルテンサイト硬さの上昇によって点溶接部の硬さ
が著しく上昇する結果、点溶接後の鋼材全体の延性が劣
化するため、0.20〜0.45mass%の範囲とした。
【0011】Si:0.5 〜2.0 mass% Siは、鋼材溶製時に脱酸剤として作用するとともに、焼
入れ性および焼戻し軟化抵抗の向上に有効な成分であ
る。しかし、0.5 mass%未満の添加では所用の特性が得
られず、一方2.0 mass%をこえると効果がほぼ飽和する
上、鋼材の電気抵抗を増大して溶接に必要な熱量も増大
する結果、点溶接部近傍の延性が大幅に劣化し、点溶接
部近傍の延性が大幅に劣化し、点溶接後の鋼材全体の延
性にも問題を来すため、0.5 〜2.0 mass%の範囲とし
た。
入れ性および焼戻し軟化抵抗の向上に有効な成分であ
る。しかし、0.5 mass%未満の添加では所用の特性が得
られず、一方2.0 mass%をこえると効果がほぼ飽和する
上、鋼材の電気抵抗を増大して溶接に必要な熱量も増大
する結果、点溶接部近傍の延性が大幅に劣化し、点溶接
部近傍の延性が大幅に劣化し、点溶接後の鋼材全体の延
性にも問題を来すため、0.5 〜2.0 mass%の範囲とし
た。
【0012】Mn:0.5 〜3.0 mass% Mnも脱酸剤として作用するとともに、焼入れ性向上に有
効な成分である。しかし、0.5 mass%未満の添加では、
焼入れ性が不足し安定した強度が得られなくなり、一方
3.0 mass%をこえて添加しても効果が飽和し、それ以上
の添加は経済的に問題があるため、0.5 〜3.0 mass%と
した。
効な成分である。しかし、0.5 mass%未満の添加では、
焼入れ性が不足し安定した強度が得られなくなり、一方
3.0 mass%をこえて添加しても効果が飽和し、それ以上
の添加は経済的に問題があるため、0.5 〜3.0 mass%と
した。
【0013】Al:0.005 〜0.050 mass% Alは、極めて有効な脱酸剤であるとともに、焼入れ焼戻
し後の組織を微細化し、これによって一様伸びを向上す
るのに有効な成分である。しかし、0.005 mass%以下で
は必要な効果が得られず、一方0.050 mass%をこえて添
加しても効果が飽和する上、粗大なAlN や酸化物を生成
することで鋼の延性をかえって阻害するため、0.005 〜
0.050 mass%の範囲とした。
し後の組織を微細化し、これによって一様伸びを向上す
るのに有効な成分である。しかし、0.005 mass%以下で
は必要な効果が得られず、一方0.050 mass%をこえて添
加しても効果が飽和する上、粗大なAlN や酸化物を生成
することで鋼の延性をかえって阻害するため、0.005 〜
0.050 mass%の範囲とした。
【0014】Nb:0.005 〜0.150 mass% Nbは、析出硬化による焼戻し後の強度上昇とともに、組
織の微細化にも有効であり、鋼材の焼入れ焼戻し後の強
度と一様伸びとをバランス良く向上するのに有効な成分
である。しかし、0.005 mass%未満では必要な効果が得
られず、一方0.150 mass%をこえて添加しても効果が飽
和して不経済であるから、0.005 〜0.150 mass%の範囲
とした。
織の微細化にも有効であり、鋼材の焼入れ焼戻し後の強
度と一様伸びとをバランス良く向上するのに有効な成分
である。しかし、0.005 mass%未満では必要な効果が得
られず、一方0.150 mass%をこえて添加しても効果が飽
和して不経済であるから、0.005 〜0.150 mass%の範囲
とした。
【0015】N:0.0040〜0.0250mass% Nは、微細なAlN あるいはNb(C,N)を構成する元素
であるとともに、鋼中の固溶N自身も焼入れ焼戻し後の
組織の微細化に有効に作用し、この焼入れ焼戻し後の組
織の微細化により一様伸びを向上する働きを有する元素
である。しかし、0.0040mass%未満では十分な効果が得
られず、一方、この種の鋼においてNを0.0250mass%を
こえて含有させることは困難であるため、0.0040〜0.02
50mass%の範囲とした。
であるとともに、鋼中の固溶N自身も焼入れ焼戻し後の
組織の微細化に有効に作用し、この焼入れ焼戻し後の組
織の微細化により一様伸びを向上する働きを有する元素
である。しかし、0.0040mass%未満では十分な効果が得
られず、一方、この種の鋼においてNを0.0250mass%を
こえて含有させることは困難であるため、0.0040〜0.02
50mass%の範囲とした。
【0016】さらに、この発明では、焼入れ焼戻し後の
強度上昇および組織微細化を目的として、次の成分の1
種または2種以上を添加することが可能である。
強度上昇および組織微細化を目的として、次の成分の1
種または2種以上を添加することが可能である。
【0017】Nb:0.005 〜0.150 mass% Nbは、析出硬化による焼戻し後の強度上昇とともに、組
織の微細化にも有効な成分である。しかし、0.005 mass
%未満では必要な効果が得られず、一方0.150mass%を
こえて添加しても効果が飽和して不経済であるから、0.
005 〜0.150 mass%の添加とした。
織の微細化にも有効な成分である。しかし、0.005 mass
%未満では必要な効果が得られず、一方0.150mass%を
こえて添加しても効果が飽和して不経済であるから、0.
005 〜0.150 mass%の添加とした。
【0018】Cr:0.05〜3.00mass% Crは、焼入れ性を向上するとともに、焼戻し時の炭窒化
物析出により強度を上昇し、鋼の焼戻し軟化抵抗を上昇
することで同一強度を得るための焼戻し温度を上昇し、
これによって焼入れ焼戻し後の強度と一様伸びとをバラ
ンス良く向上する元素である。しかし、0.05mass%未満
では必要な効果が得られず、一方3.00mass%をこえて添
加しても効果が飽和して不経済であるから、0.05〜3.00
mass%の添加とした。
物析出により強度を上昇し、鋼の焼戻し軟化抵抗を上昇
することで同一強度を得るための焼戻し温度を上昇し、
これによって焼入れ焼戻し後の強度と一様伸びとをバラ
ンス良く向上する元素である。しかし、0.05mass%未満
では必要な効果が得られず、一方3.00mass%をこえて添
加しても効果が飽和して不経済であるから、0.05〜3.00
mass%の添加とした。
【0019】Mo:0.05〜1.00mass% V:0.05〜1.00mass% MoおよびVは、析出硬化による焼戻し後の強度上昇とと
もに、組織の微細化にも有効に作用することで、焼入れ
焼戻し後の強度と一様伸びとをバランス良く向上させる
のに極めて有効な元素である。しかし、0.05mass%未満
では必要な効果が得られず、一方1.00mass%をこえて添
加しても効果が飽和して不経済であるから、それぞれ0.
05〜1.00mass%の範囲とした。
もに、組織の微細化にも有効に作用することで、焼入れ
焼戻し後の強度と一様伸びとをバランス良く向上させる
のに極めて有効な元素である。しかし、0.05mass%未満
では必要な効果が得られず、一方1.00mass%をこえて添
加しても効果が飽和して不経済であるから、それぞれ0.
05〜1.00mass%の範囲とした。
【0020】B:0.0003〜0.0100mass% Bは、焼入れ性を向上させる元素であり、その効果を発
揮するには0.0003mass%以上の添加が必要である。一
方、過剰に添加してもその効果は飽和するため、0.0100
mass%を上限とする。
揮するには0.0003mass%以上の添加が必要である。一
方、過剰に添加してもその効果は飽和するため、0.0100
mass%を上限とする。
【0021】Ti:0.001 〜0.100 mass% Tiは、Ti炭窒化物の析出により鋼を強化するとともに、
Bの焼入れ性を安定させるのにも有効な元素であり、こ
の効果を得るためには0.001 mass%以上の添加を必要と
する。一方、過剰に添加すると、粗大なTiN がおよび酸
化物を形成し、鋼の延性に悪影響を及ぼすため、0.100
mass%とする。
Bの焼入れ性を安定させるのにも有効な元素であり、こ
の効果を得るためには0.001 mass%以上の添加を必要と
する。一方、過剰に添加すると、粗大なTiN がおよび酸
化物を形成し、鋼の延性に悪影響を及ぼすため、0.100
mass%とする。
【0022】この発明では、上記の成分組成に調整され
た鋼材を圧延して棒鋼が得られるが、該棒鋼には、通常
の焼入れ後に、100 〜300 ℃の焼戻し処理を施す。すな
わち、焼戻し温度が100 ℃未満では、鋼のミクロ組織は
焼入れたままのマルテンサイトの状態にあり、安定した
延性を得ることが困難である。一方、300 ℃をこえる焼
戻し温度域では、強度と一様伸びとのバランスが崩れ
て、目標とする強度および一様伸びの値を得ることが困
難となる。以上の観点から、焼戻し温度は100 〜300 ℃
に限定する。
た鋼材を圧延して棒鋼が得られるが、該棒鋼には、通常
の焼入れ後に、100 〜300 ℃の焼戻し処理を施す。すな
わち、焼戻し温度が100 ℃未満では、鋼のミクロ組織は
焼入れたままのマルテンサイトの状態にあり、安定した
延性を得ることが困難である。一方、300 ℃をこえる焼
戻し温度域では、強度と一様伸びとのバランスが崩れ
て、目標とする強度および一様伸びの値を得ることが困
難となる。以上の観点から、焼戻し温度は100 〜300 ℃
に限定する。
【0023】なお、焼入れ時の加熱温度は、通常の焼入
れと同様にAc3 以上が好ましい。また、1200℃以上の
加熱においては焼入れ前のオーステナイト粒径が極めて
粗粒となり、焼戻し後の鋼材の強度−一様伸びバランス
に悪影響を及ぼす。以上の理由から焼入れ時の加熱温度
はAc3 以上1200℃以下とすることが好ましい。
れと同様にAc3 以上が好ましい。また、1200℃以上の
加熱においては焼入れ前のオーステナイト粒径が極めて
粗粒となり、焼戻し後の鋼材の強度−一様伸びバランス
に悪影響を及ぼす。以上の理由から焼入れ時の加熱温度
はAc3 以上1200℃以下とすることが好ましい。
【0024】
【実施例】表1の組成から成る鋼を供試鋼とし、直径10
mmの丸棒に圧延した後、直径9.2mmの丸棒へ冷間引抜し
た。その後、高周波加熱装置を用いた急速加熱後、水冷
却による焼入れ、次いで焼戻しを実施した。ここで、焼
入れ時の加熱温度は930 ℃とし、焼戻し時の加熱温度は
表2に示す通りに設定した。
mmの丸棒に圧延した後、直径9.2mmの丸棒へ冷間引抜し
た。その後、高周波加熱装置を用いた急速加熱後、水冷
却による焼入れ、次いで焼戻しを実施した。ここで、焼
入れ時の加熱温度は930 ℃とし、焼戻し時の加熱温度は
表2に示す通りに設定した。
【0025】かくして得られた棒鋼について、焼入れま
ま材のミクロ組織を観察し、画像解析により焼入れ加熱
時の旧オーステナイト粒径を測定した。
ま材のミクロ組織を観察し、画像解析により焼入れ加熱
時の旧オーステナイト粒径を測定した。
【0026】また、以下に示す条件で点溶接を実施した
後、以下に示す条件にて引張試験を実施し、機械的性質
を調査した。 <点溶接条件> 溶接電流:2500A 通電時間:0.04s 相手材:SWRM−8(3.2 mmφ) 加圧力:412 N <引張試験条件> 評点間距離:100 mm 評点間のスポット溶接点数:1点 引張速度:2mm/min
後、以下に示す条件にて引張試験を実施し、機械的性質
を調査した。 <点溶接条件> 溶接電流:2500A 通電時間:0.04s 相手材:SWRM−8(3.2 mmφ) 加圧力:412 N <引張試験条件> 評点間距離:100 mm 評点間のスポット溶接点数:1点 引張速度:2mm/min
【0027】これら引張試験による機械的特性等につい
ての測定結果を表2に示す。なお、表2における溶接部
破断とは、各鋼についてn=10で実施した引張試験のう
ち、破断位置が点溶接部であったものの数を示してい
る。
ての測定結果を表2に示す。なお、表2における溶接部
破断とは、各鋼についてn=10で実施した引張試験のう
ち、破断位置が点溶接部であったものの数を示してい
る。
【0028】
【表1】
【0029】
【表2】
【0030】表1および2において、 No.1〜11は、こ
の発明に従う棒鋼であり、これに対して、No.12 は焼戻
し温度が、そしてNo.13,14はC量が、それぞれこの発明
の規定外となる比較例である。この発明の棒鋼は、いず
れもJIS G3137におけるD種異形棒の規定を満たす、引
張強さ1420 MPa以上および耐力1275MPa 以上の強度を有
すると同時に、5.0 %以上の優れた一様伸びをも有し、
点溶接後の強度と一様伸びとが高度にバランスしている
ことが示されている。
の発明に従う棒鋼であり、これに対して、No.12 は焼戻
し温度が、そしてNo.13,14はC量が、それぞれこの発明
の規定外となる比較例である。この発明の棒鋼は、いず
れもJIS G3137におけるD種異形棒の規定を満たす、引
張強さ1420 MPa以上および耐力1275MPa 以上の強度を有
すると同時に、5.0 %以上の優れた一様伸びをも有し、
点溶接後の強度と一様伸びとが高度にバランスしている
ことが示されている。
【0031】これに対して、焼戻し温度がこの発明の規
定より高いNo.12 は、この強度レベルにおける一様伸び
の値が、発明例に比較して劣っている。また、No.13
は、C量が低いために十分な強度が得られていない。
定より高いNo.12 は、この強度レベルにおける一様伸び
の値が、発明例に比較して劣っている。また、No.13
は、C量が低いために十分な強度が得られていない。
【0032】さらに、No. 14は、点溶接前の母材の引張
試験において、引張強さ2150MPa、耐力1652MPaお
よび一様伸び5.3 %と、優れた強度−一様伸びバランス
を示したものの、点溶接後の鋼材の引張試験時には破断
部が点溶接部に集中し、一様伸びが大幅に低下してい
る。点溶接部の硬さをロックウェルCスケールにて測定
した値を表2に示したように、No. 14は、C量が高いた
めに、点溶接部の硬さが本発明鋼と比較して著しく上昇
いていることがわかる。
試験において、引張強さ2150MPa、耐力1652MPaお
よび一様伸び5.3 %と、優れた強度−一様伸びバランス
を示したものの、点溶接後の鋼材の引張試験時には破断
部が点溶接部に集中し、一様伸びが大幅に低下してい
る。点溶接部の硬さをロックウェルCスケールにて測定
した値を表2に示したように、No. 14は、C量が高いた
めに、点溶接部の硬さが本発明鋼と比較して著しく上昇
いていることがわかる。
【0033】
【発明の効果】この発明によれば、多量のSi, Cの添加
を必要とせずに、一様伸びと強度とがバランス良く向上
し、しかも点溶接性に優れたPC鋼棒を提供することが
可能であり、産業上極めて有用である。
を必要とせずに、一様伸びと強度とがバランス良く向上
し、しかも点溶接性に優れたPC鋼棒を提供することが
可能であり、産業上極めて有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 天野 虔一 岡山県倉敷市水島川崎通1丁目(番地な し) 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 Fターム(参考) 4K042 AA14 BA01 BA02 BA11 CA02 CA06 CA08 CA09 CA12 CA13 DA01 DA02 DB01 DC02 DD02
Claims (2)
- 【請求項1】C:0.20〜0.45mass%、 Si:0.5 〜2.0 mass%、 Mn:0.5 〜3.0 mass%、 Al:0.005 〜0.050 mass%および N:0.0040〜0.0250mass% を含有する鋼材を圧延して得た棒鋼に、焼入れ、次いで
100 〜300 ℃の焼戻し処理を施すことを特徴とするPC
鋼棒の製造方法。 - 【請求項2】 請求項3において、鋼材がさらに Mo:0.05〜1.00mass%、 Cr:0.05〜3.00mass%、 V:0.05〜1.00mass%、 Nb:0.005 〜0.150 mass%、 Ti:0.001 〜0.100 mass%および B:0.0003〜0.0100mass% の1種または2種以上を含有することを特徴とするPC
鋼棒の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10195758A JP2000026919A (ja) | 1998-07-10 | 1998-07-10 | Pc鋼棒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP10195758A JP2000026919A (ja) | 1998-07-10 | 1998-07-10 | Pc鋼棒の製造方法 |
Publications (1)
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JP2000026919A true JP2000026919A (ja) | 2000-01-25 |
Family
ID=16346478
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP10195758A Withdrawn JP2000026919A (ja) | 1998-07-10 | 1998-07-10 | Pc鋼棒の製造方法 |
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Country | Link |
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JP (1) | JP2000026919A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010215958A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Jfe Steel Corp | 曲げ加工性および耐遅れ破壊特性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2020002422A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP2020002414A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP2020002455A (ja) * | 2018-07-02 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼棒又は鋼製品と、それらの製造方法 |
CN114525455A (zh) * | 2022-02-23 | 2022-05-24 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种盘条及其制备方法以及由其制得的预应力混凝土钢棒 |
JP7448874B1 (ja) | 2023-01-06 | 2024-03-13 | 日本製鉄株式会社 | 棒鋼 |
WO2024147214A1 (ja) * | 2023-01-06 | 2024-07-11 | 日本製鉄株式会社 | 棒鋼 |
-
1998
- 1998-07-10 JP JP10195758A patent/JP2000026919A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010215958A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Jfe Steel Corp | 曲げ加工性および耐遅れ破壊特性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2020002422A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP2020002414A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP7091163B2 (ja) | 2018-06-27 | 2022-06-27 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP7238282B2 (ja) | 2018-06-27 | 2023-03-14 | 日本製鉄株式会社 | Pc鋼棒 |
JP2020002455A (ja) * | 2018-07-02 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼棒又は鋼製品と、それらの製造方法 |
JP7163639B2 (ja) | 2018-07-02 | 2022-11-01 | 日本製鉄株式会社 | 鋼棒又は鋼製品と、それらの製造方法 |
CN114525455A (zh) * | 2022-02-23 | 2022-05-24 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种盘条及其制备方法以及由其制得的预应力混凝土钢棒 |
CN114525455B (zh) * | 2022-02-23 | 2022-08-02 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种盘条及其制备方法以及由其制得的预应力混凝土钢棒 |
JP7448874B1 (ja) | 2023-01-06 | 2024-03-13 | 日本製鉄株式会社 | 棒鋼 |
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