JP2000024783A - 長尺耐食鋼管および製造法 - Google Patents
長尺耐食鋼管および製造法Info
- Publication number
- JP2000024783A JP2000024783A JP10197617A JP19761798A JP2000024783A JP 2000024783 A JP2000024783 A JP 2000024783A JP 10197617 A JP10197617 A JP 10197617A JP 19761798 A JP19761798 A JP 19761798A JP 2000024783 A JP2000024783 A JP 2000024783A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- less
- corrosion
- long
- resistant steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ７〜１５重量％Ｃｒを主成分とする鋼管をこ
の材料に適した高効率の接合法で中継ぎして長尺管にし
た鋼管およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼管の中継ぎが、溶接材料を
使用しない鋼管材料そのものの接合で行われたことを特
徴とする長尺耐食性鋼管。さらに低Ｃ−Ｎｉ−（Ｍｏ）
−（Ｃｕ）の特定化学成分を含有する前記の長尺耐食鋼
管および製造方法。
の材料に適した高効率の接合法で中継ぎして長尺管にし
た鋼管およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼管の中継ぎが、溶接材料を
使用しない鋼管材料そのものの接合で行われたことを特
徴とする長尺耐食性鋼管。さらに低Ｃ−Ｎｉ−（Ｍｏ）
−（Ｃｕ）の特定化学成分を含有する前記の長尺耐食鋼
管および製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は長尺耐食性鋼管に関
するもので、中継ぎにより単位長さを長くした鋼管、コ
イル状に巻いた長尺鋼管およびこれらの製造方法であ
る。さらに、本発明はパイプラインやプラント配管その
ものおよび敷設方法でもある。
するもので、中継ぎにより単位長さを長くした鋼管、コ
イル状に巻いた長尺鋼管およびこれらの製造方法であ
る。さらに、本発明はパイプラインやプラント配管その
ものおよび敷設方法でもある。
【０００２】
【従来の技術】従来７〜１５重量％Ｃｒを主成分とする
耐食鋼管は通常のアーク溶接で溶接接合してパイプライ
ンや配管として使用されていた。
耐食鋼管は通常のアーク溶接で溶接接合してパイプライ
ンや配管として使用されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、７〜１５％Ｃ
ｒを主成分とする鋼管の溶接は母管と同成分系の溶接材
料での溶接は一般に難しく、より高合金の溶接材料を使
用することが一般的である。しかし、これも溶接そのも
のが難しく、且つ時間がかかる。一方、炭素鋼や低合金
鋼では連続的に電縫溶接により鋼管を製造してコイル状
に巻いた長尺管があり、このような長尺管があると鋼管
の敷設が効率化できる。しかし、７〜１５％Ｃｒ鋼では
電縫鋼管の製造が容易ではなく、さらにこのような製造
法の鋼管では品質管理が困難であって、重要な用途には
使用できない。本発明は７〜１５重量％Ｃｒを主成分と
する鋼管をこの材料に適した高効率の接合法で中継ぎし
て長尺管にした鋼管およびその製造方法を提供する。
ｒを主成分とする鋼管の溶接は母管と同成分系の溶接材
料での溶接は一般に難しく、より高合金の溶接材料を使
用することが一般的である。しかし、これも溶接そのも
のが難しく、且つ時間がかかる。一方、炭素鋼や低合金
鋼では連続的に電縫溶接により鋼管を製造してコイル状
に巻いた長尺管があり、このような長尺管があると鋼管
の敷設が効率化できる。しかし、７〜１５％Ｃｒ鋼では
電縫鋼管の製造が容易ではなく、さらにこのような製造
法の鋼管では品質管理が困難であって、重要な用途には
使用できない。本発明は７〜１５重量％Ｃｒを主成分と
する鋼管をこの材料に適した高効率の接合法で中継ぎし
て長尺管にした鋼管およびその製造方法を提供する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】７〜１５％Ｃｒを主成分
とする鋼管は溶接が難しく、アーク溶接を使用する限り
は抜本的な短時間化は達成できない。７〜１５％Ｃｒを
主成分とする鋼管の接合で、接合部の特性が優れ、且つ
高効率である方法について鋭意研究を行い長尺耐食性鋼
管およびその製造方法を発明するに至った。
とする鋼管は溶接が難しく、アーク溶接を使用する限り
は抜本的な短時間化は達成できない。７〜１５％Ｃｒを
主成分とする鋼管の接合で、接合部の特性が優れ、且つ
高効率である方法について鋭意研究を行い長尺耐食性鋼
管およびその製造方法を発明するに至った。
【０００５】すなわち本発明の要旨とするところは、以
下に示す長尺耐食性鋼管およびその製造方法である。 (1) Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼管の中継ぎが、溶接材料を介さず、鋼
管材料のみを加熱して接合されたことを特徴とする長尺
耐食性鋼管。
下に示す長尺耐食性鋼管およびその製造方法である。 (1) Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼管の中継ぎが、溶接材料を介さず、鋼
管材料のみを加熱して接合されたことを特徴とする長尺
耐食性鋼管。
【０００６】(2) (1) において鋼管材料の化学成分が重
量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。
量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。
【０００７】(3) (1)、(2) おいて中継ぎ接合部をAc1 変
態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃の温度で焼戻した
ことを特徴とする長尺耐食性鋼管。 (4) Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼管の中継ぎ接合を、溶接材料を使用せ
ず、鋼管母材そのものを加熱して接合することを特徴と
する長尺耐食性鋼管の製造方法。
態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃の温度で焼戻した
ことを特徴とする長尺耐食性鋼管。 (4) Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼管の中継ぎ接合を、溶接材料を使用せ
ず、鋼管母材そのものを加熱して接合することを特徴と
する長尺耐食性鋼管の製造方法。
【０００８】(5) (4) の接合において、鋼管の管端を突
き合わせ、突き合わせ部を加熱または溶融した後、圧接
して中継ぎ接合したことを特徴とする長尺耐食性鋼管の
製造方法。 (6) (4) の接合において、鋼管の管端を突き合わせ、突
き合わせ部を円周方向に順次加熱溶融し接合することを
特徴とする長尺耐食性鋼管の製造方法。
き合わせ、突き合わせ部を加熱または溶融した後、圧接
して中継ぎ接合したことを特徴とする長尺耐食性鋼管の
製造方法。 (6) (4) の接合において、鋼管の管端を突き合わせ、突
き合わせ部を円周方向に順次加熱溶融し接合することを
特徴とする長尺耐食性鋼管の製造方法。
【０００９】(7) (4) 〜(6) のいずれかにおいて鋼管材
料の化学成分が重量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。
料の化学成分が重量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。
【００１０】(8) (4) 〜(7) のいずれかにおいて中継ぎ
接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃の
温度で焼戻したことを特徴とする長尺耐食性鋼管の製造
方法。なお、マルテンサイト系とは主体となる組織がマ
ルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトからなるもの
をいい、少量の残留オーステナイトが含まれる場合もあ
る。
接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃の
温度で焼戻したことを特徴とする長尺耐食性鋼管の製造
方法。なお、マルテンサイト系とは主体となる組織がマ
ルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトからなるもの
をいい、少量の残留オーステナイトが含まれる場合もあ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明の特徴は適切な耐食鋼管を高効率でかつ高
品質の接合法で中継ぎすることで製造した長尺管および
製造法である。以下、本発明の限定理由について述べ
る。
する。本発明の特徴は適切な耐食鋼管を高効率でかつ高
品質の接合法で中継ぎすることで製造した長尺管および
製造法である。以下、本発明の限定理由について述べ
る。
【００１２】まず、鋼管材料をＣｒ含有量が７〜１５重
量％を主成分とするマルテンサイト系ステンレスに限定
した理由について述べる。耐食鋼としての耐食性を得る
ためには７％以上のＣｒ添加が必要であり、１５％を越
えるとマルテンサイト組織にならないのでＣｒ含有量を
７〜１５％とした。また、高強度・高靱性を得るために
はマルテンサイト組織が必要であり、特に高い接合部強
度が得られる。
量％を主成分とするマルテンサイト系ステンレスに限定
した理由について述べる。耐食鋼としての耐食性を得る
ためには７％以上のＣｒ添加が必要であり、１５％を越
えるとマルテンサイト組織にならないのでＣｒ含有量を
７〜１５％とした。また、高強度・高靱性を得るために
はマルテンサイト組織が必要であり、特に高い接合部強
度が得られる。
【００１３】このような鋼管を長尺化するために中継ぎ
溶接するが、通常のアーク溶接では溶接部と母管の強度
の釣り合い、低温靱性を満足できる溶接材料を得るため
には制限が多く、さらに機械的性質を満足する化学成分
にすると溶接金属と母管の化学成分が異なることが多
く、この場合、溶接金属と母管の間で異種金属接触腐食
により局部腐食が生じる問題がある。さらに、多層で溶
接しなければならないので溶接時間が長くなり、効率が
低い。
溶接するが、通常のアーク溶接では溶接部と母管の強度
の釣り合い、低温靱性を満足できる溶接材料を得るため
には制限が多く、さらに機械的性質を満足する化学成分
にすると溶接金属と母管の化学成分が異なることが多
く、この場合、溶接金属と母管の間で異種金属接触腐食
により局部腐食が生じる問題がある。さらに、多層で溶
接しなければならないので溶接時間が長くなり、効率が
低い。
【００１４】そこで溶接材料を使用せずに突き合わせ部
を局部加熱して接合する方法を適用することとした。こ
のような方法での接合部の低温靱性は、低合金鋼では一
般に低く、向上させることが困難であるが、Ｃｒが７％
以上の鋼では高い低温靱性が得られることを見出した。
これはＣｒが７％以上のＣｒ鋼では鋼組織がマルテンサ
イトなため、加熱・溶融時に低温靭性を低下させる粗大
な粒界フェライト、上部ベイナイト等の好ましくない組
織が生成せず、加熱面も酸化されにくいためである。ま
た、接合部の加熱に要する時間は短い方が接合部のマル
テンサイト組織を比較的細粒とすることができるため、
さらに高い低温靭性が得られる。
を局部加熱して接合する方法を適用することとした。こ
のような方法での接合部の低温靱性は、低合金鋼では一
般に低く、向上させることが困難であるが、Ｃｒが７％
以上の鋼では高い低温靱性が得られることを見出した。
これはＣｒが７％以上のＣｒ鋼では鋼組織がマルテンサ
イトなため、加熱・溶融時に低温靭性を低下させる粗大
な粒界フェライト、上部ベイナイト等の好ましくない組
織が生成せず、加熱面も酸化されにくいためである。ま
た、接合部の加熱に要する時間は短い方が接合部のマル
テンサイト組織を比較的細粒とすることができるため、
さらに高い低温靭性が得られる。
【００１５】溶接材料を介さない管の中継ぎを有するマ
ルテンサイト系ステンレス鋼とするには、２本の鋼管の
管端を突き合わせ、突き合わせ部を加熱または溶融する
か、突き合わせ部を円周方向に順次加熱溶融し接合す
る。２本の鋼管の管端を突き合わせて円周方向同時に加
熱または溶融し圧接する方法としては、例えばアップセ
ット溶接、フラッシュ溶接、摩擦圧接などが有り、余り
径の大きくない場合に適している。これらの接合時間は
一般に短いが、溶接時間が短い方が酸化時間が少なく特
性が向上する傾向である。例えばフラッシュ溶接の場
合、フラッシュ工程及びアップセット工程からなるフラ
ッシュ接合時間が５秒以下の場合はより安定して高靱性
の中継ぎが得られた。一方、接合時間が６０秒を越える
と特性が著しく劣化した。
ルテンサイト系ステンレス鋼とするには、２本の鋼管の
管端を突き合わせ、突き合わせ部を加熱または溶融する
か、突き合わせ部を円周方向に順次加熱溶融し接合す
る。２本の鋼管の管端を突き合わせて円周方向同時に加
熱または溶融し圧接する方法としては、例えばアップセ
ット溶接、フラッシュ溶接、摩擦圧接などが有り、余り
径の大きくない場合に適している。これらの接合時間は
一般に短いが、溶接時間が短い方が酸化時間が少なく特
性が向上する傾向である。例えばフラッシュ溶接の場
合、フラッシュ工程及びアップセット工程からなるフラ
ッシュ接合時間が５秒以下の場合はより安定して高靱性
の中継ぎが得られた。一方、接合時間が６０秒を越える
と特性が著しく劣化した。
【００１６】突き合わされた２本の鋼管の接触部を円周
方向に順次加熱溶融して溶接する方法は比較的径の大き
な鋼管まで接合可能であり、このような接合方法として
は電子ビーム溶接やレーザービーム溶接などがある。以
上のように、溶接材料を使用せず、鋼管材料そのものを
突き合わせて加熱し中継ぎ接合して製造された長尺耐食
鋼管は、特定の化学組成を有することで特に優れた耐食
性と低温靱性を得ることができる。この限定理由を以下
に述べる。
方向に順次加熱溶融して溶接する方法は比較的径の大き
な鋼管まで接合可能であり、このような接合方法として
は電子ビーム溶接やレーザービーム溶接などがある。以
上のように、溶接材料を使用せず、鋼管材料そのものを
突き合わせて加熱し中継ぎ接合して製造された長尺耐食
鋼管は、特定の化学組成を有することで特に優れた耐食
性と低温靱性を得ることができる。この限定理由を以下
に述べる。
【００１７】Ｃ: 強化に有効であり、且つ強力なオース
テナイト形成元素であって、 δフェライト相の形成を抑
制する効果がある。しかし、０．０００５％未満では効
果が十分でない。一方、接合部の硬さを低減し、低温靱
性を向上させ、耐食性を良好に保つためには０．０５０
％以下に制限する必要がある。 Ｓｉ：製鋼上脱酸材として添加され残留しているもの
で、鋼の中に１．０％を越えて含有していると低温靭性
を低下させるため、１．０％以下とした。
テナイト形成元素であって、 δフェライト相の形成を抑
制する効果がある。しかし、０．０００５％未満では効
果が十分でない。一方、接合部の硬さを低減し、低温靱
性を向上させ、耐食性を良好に保つためには０．０５０
％以下に制限する必要がある。 Ｓｉ：製鋼上脱酸材として添加され残留しているもの
で、鋼の中に１．０％を越えて含有していると低温靭性
を低下させるため、１．０％以下とした。
【００１８】Ｍｎ：ＭｎＳを形成してＳの無害化を進
め、 またオーステナイト単相化に有効な元素である。し
かし、２．０％を越えると粒界強度の低下が著しくなる
ので、Ｍｎの含有量は２．０％以下とした。 Ｐ：粒界に偏析して粒界強度を弱め、 耐食性および低温
靭性を低下させるので０．０３％以下とした。
め、 またオーステナイト単相化に有効な元素である。し
かし、２．０％を越えると粒界強度の低下が著しくなる
ので、Ｍｎの含有量は２．０％以下とした。 Ｐ：粒界に偏析して粒界強度を弱め、 耐食性および低温
靭性を低下させるので０．０３％以下とした。
【００１９】Ｓ：硫化物を形成し、 熱間加工性、 および
延靭性を低下させるため、その上限を０．０１％とし
た。 Ｎｉ：強力なオーステナイト生成元素であるので、 マル
テンサイト組織の実現、 熱間加工性の向上に有用であ
る。 さらに、低Ｃマルテンサイト組織である溶接熱影響
部の靭性を高める役割がある。含有量が２．０％未満で
は効果が十分ではなく、 また７．０％を越えて含有する
とAc1 変態点が低くなりすぎ、 調質が困難になるので、
その限定範囲を２．０〜７．０％とした。また、Ｃｕと
複合添加されると耐食性を向上させる。
延靭性を低下させるため、その上限を０．０１％とし
た。 Ｎｉ：強力なオーステナイト生成元素であるので、 マル
テンサイト組織の実現、 熱間加工性の向上に有用であ
る。 さらに、低Ｃマルテンサイト組織である溶接熱影響
部の靭性を高める役割がある。含有量が２．０％未満で
は効果が十分ではなく、 また７．０％を越えて含有する
とAc1 変態点が低くなりすぎ、 調質が困難になるので、
その限定範囲を２．０〜７．０％とした。また、Ｃｕと
複合添加されると耐食性を向上させる。
【００２０】Ａｌ：Ｓｉと同様に脱酸材として添加され
残有しているもので、含有量が０．１０％を越えると粗
大なＡｌＮが形成されて、 靭性が低下する。 従って、 含
有量の上限を０．１０％とした。 Ｎ：鋼に不可避的に含有される元素であるが、 溶接熱影
響部の硬さを高めて靭性を劣化させるので、最大０．０
５％とした。
残有しているもので、含有量が０．１０％を越えると粗
大なＡｌＮが形成されて、 靭性が低下する。 従って、 含
有量の上限を０．１０％とした。 Ｎ：鋼に不可避的に含有される元素であるが、 溶接熱影
響部の硬さを高めて靭性を劣化させるので、最大０．０
５％とした。
【００２１】Ｃｒ：耐食性を向上させる最も重要な元素
である。７％未満の添加では耐食性が十分ではなく、 一
方１５％を越えるとマルテンサイト組織にならなくな
る。従って、７〜１５％とした。 Ｍｏ：耐食性とくにＨ2 Ｓ含有環境での環境脆化割れ特
性を顕著に改善する効果を有する。３．０％を越えると
マルテンサイト組織にならなくなるので３．０％以下と
した。ただし、Ｈ2 Ｓを全く含有しない環境で使用され
る鋼管についてはＭｏの添加は必須ではない。
である。７％未満の添加では耐食性が十分ではなく、 一
方１５％を越えるとマルテンサイト組織にならなくな
る。従って、７〜１５％とした。 Ｍｏ：耐食性とくにＨ2 Ｓ含有環境での環境脆化割れ特
性を顕著に改善する効果を有する。３．０％を越えると
マルテンサイト組織にならなくなるので３．０％以下と
した。ただし、Ｈ2 Ｓを全く含有しない環境で使用され
る鋼管についてはＭｏの添加は必須ではない。
【００２２】Ｃｕ：Ｎｉと共存して耐食性を向上し、耐
孔食性も高める。 添加量が多いほうが耐食性向上効果は
大きいが、 一方、 熱間加工性を損じ、 また強度低減を困
難にするため３．０％以下とした。ただし、耐食性の要
求水準が高くない、例えば使用温度が低い条件で使用さ
れる鋼管についてはＣｕの添加は必須ではない。 Ｔｉ：ＴｉＮやＴｉ酸化物として分散し、 溶接熱影響部
の粒成長を抑制して、靭性の劣化を抑制する。過剰に添
加するとＴｉＣして靭性を劣化させる。従って、Ｔｉの
添加量は０．１０％以下とした。
孔食性も高める。 添加量が多いほうが耐食性向上効果は
大きいが、 一方、 熱間加工性を損じ、 また強度低減を困
難にするため３．０％以下とした。ただし、耐食性の要
求水準が高くない、例えば使用温度が低い条件で使用さ
れる鋼管についてはＣｕの添加は必須ではない。 Ｔｉ：ＴｉＮやＴｉ酸化物として分散し、 溶接熱影響部
の粒成長を抑制して、靭性の劣化を抑制する。過剰に添
加するとＴｉＣして靭性を劣化させる。従って、Ｔｉの
添加量は０．１０％以下とした。
【００２３】上記の長尺耐食鋼管は接合ままでも全長に
わたり、優れた強度、低温靱性、耐食性をしめす。さら
に、中継ぎ接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点
＋５０℃の温度で焼戻しすることにより、さらに低温靱
性、耐食性を改善できる。 Ac1変態点−１００℃以下の
温度では焼戻し効果が十分ではなく、一方、 Ac1変態点
＋５０℃を越える高温で焼戻しすると、オーステナイト
に逆変態した部分が再度マルテンサイトに変態するよう
になり、低温靱性が低下する。
わたり、優れた強度、低温靱性、耐食性をしめす。さら
に、中継ぎ接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点
＋５０℃の温度で焼戻しすることにより、さらに低温靱
性、耐食性を改善できる。 Ac1変態点−１００℃以下の
温度では焼戻し効果が十分ではなく、一方、 Ac1変態点
＋５０℃を越える高温で焼戻しすると、オーステナイト
に逆変態した部分が再度マルテンサイトに変態するよう
になり、低温靱性が低下する。
【００２４】
【実施例】表１に化学成分を示すＡおよびＢの鋼管を準
備した。直径５０mm、肉厚８mmの鋼管を用いてアップセ
ット溶接、フラッシュ溶接、摩擦圧接を行い。直径１５
０mm、肉厚１５mmの鋼管を用いてレーザー溶接、電子ビ
ーム溶接を用いた。これを表２に示すように各種の方法
で接合し、その接合部付近の低温靱性の最低値、鋼管Ａ
については耐硫化物応力割れ（ＳＳＣ）特性を測定し
た。低温靱性は−２０℃でのＶノッチシャルピーの吸収
エネルギー、耐ＳＳＣ特性は、１０％ＮａＣｌ溶液にＨ
2 Ｓ 0.4％残りＣＯ2 の混合ガスを飽和した溶液中で、
降伏強度の９０％に相当する応力を付加した定荷重型試
験により評価した。
備した。直径５０mm、肉厚８mmの鋼管を用いてアップセ
ット溶接、フラッシュ溶接、摩擦圧接を行い。直径１５
０mm、肉厚１５mmの鋼管を用いてレーザー溶接、電子ビ
ーム溶接を用いた。これを表２に示すように各種の方法
で接合し、その接合部付近の低温靱性の最低値、鋼管Ａ
については耐硫化物応力割れ（ＳＳＣ）特性を測定し
た。低温靱性は−２０℃でのＶノッチシャルピーの吸収
エネルギー、耐ＳＳＣ特性は、１０％ＮａＣｌ溶液にＨ
2 Ｓ 0.4％残りＣＯ2 の混合ガスを飽和した溶液中で、
降伏強度の９０％に相当する応力を付加した定荷重型試
験により評価した。
【００２５】本発明法によれば、低温靱性や耐食性に優
れた中継ぎ接合により製造された長尺管が短時間で製造
できるのに対して、比較法では特性が劣っているか、あ
るいは特性は良いが接合時間が著しく長い。
れた中継ぎ接合により製造された長尺管が短時間で製造
できるのに対して、比較法では特性が劣っているか、あ
るいは特性は良いが接合時間が著しく長い。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上のように、本発明方法で製造した中
継ぎ接合部は低温靱性や耐食性に優れ、かつ中継ぎ接合
により長尺管の製造が短時間できる。
継ぎ接合部は低温靱性や耐食性に優れ、かつ中継ぎ接合
により長尺管の製造が短時間できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｆターム(参考） 4E067 AA03 BG00 BJ00 DA16 DC04 EC06 4K042 AA06 AA24 BA06 BA13 CA05 CA07 CA08 CA10 CA11 CA12 CA16 DA02 DA07 DB04 DB05 DC02 DC05
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼管の中継ぎが、溶接材料を
介さず、鋼管材料のみを加熱して接合されたことを特徴
とする長尺耐食性鋼管。 - 【請求項２】 請求項１において鋼管材料の化学成分
が、重量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２において、中継
ぎ接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃
の温度で焼戻したことを特徴とする長尺耐食性鋼管。 - 【請求項４】 Ｃｒ：７〜１５重量％を主成分とするマ
ルテンサイト系ステンレス鋼管の中継ぎ接合を、溶接材
料を使用せず、鋼管母材そのものを加熱して接合するこ
とを特徴とする長尺耐食性鋼管の製造方法。 - 【請求項５】 請求項４の接合において、鋼管の管端を
突き合わせ、突き合わせ部を加熱または溶融した後、圧
接して中継ぎ接合したことを特徴とする長尺耐食性鋼管
の製造方法。 - 【請求項６】 請求項４の接合において、鋼管の管端を
突き合わせ、突き合わせ部を円周方向に順次加熱溶融し
接合することを特徴とする長尺耐食性鋼管の製造方法。 - 【請求項７】 請求項４〜６のいずれかにおいて鋼管材
料の化学成分が重量％で Ｃ：０．０００５〜０．０５０％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｒ：７〜１５％ Ｎｉ：２．０〜７．０％ Ｎ：０．０５％以下 およびその他不可避的な不純物を含有し、さらに必要に
応じて Ｍｏ：０〜３．０％ Ｃｕ：０〜３．０％ Ａｌ：０．１０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 の１種または２種以上の元素を選択的に含有し、残部鉄
であることを特徴とする長尺耐食性鋼管。 - 【請求項８】 請求項４〜７のいずれかにおいて中継ぎ
接合部をAc1 変態点−１００℃〜 Ac1変態点＋５０℃の
温度で焼戻したことを特徴とする長尺耐食性鋼管の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10197617A JP2000024783A (ja) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | 長尺耐食鋼管および製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10197617A JP2000024783A (ja) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | 長尺耐食鋼管および製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000024783A true JP2000024783A (ja) | 2000-01-25 |
Family
ID=16377465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10197617A Withdrawn JP2000024783A (ja) | 1998-07-13 | 1998-07-13 | 長尺耐食鋼管および製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000024783A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1070763A1 (en) * | 1999-02-02 | 2001-01-24 | Kawasaki Steel Corporation | HIGH Cr STEEL PIPE FOR LINE PIPE |
| JP2002339044A (ja) * | 2001-05-15 | 2002-11-27 | Nkk Corp | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
| KR100545093B1 (ko) * | 2001-11-05 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 12 크롬 스테인레스강 열연강재의 제조방법 |
| WO2006064553A1 (ja) * | 2004-12-15 | 2006-06-22 | Nkktubes | 靭性に優れた６５５ＭＰａ級マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
-
1998
- 1998-07-13 JP JP10197617A patent/JP2000024783A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1070763A1 (en) * | 1999-02-02 | 2001-01-24 | Kawasaki Steel Corporation | HIGH Cr STEEL PIPE FOR LINE PIPE |
| EP1070763A4 (en) * | 1999-02-02 | 2002-05-29 | Kawasaki Steel Co | HIGH CR-STEEL PIPE FOR CONDUIT |
| JP2002339044A (ja) * | 2001-05-15 | 2002-11-27 | Nkk Corp | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
| KR100545093B1 (ko) * | 2001-11-05 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 12 크롬 스테인레스강 열연강재의 제조방법 |
| WO2006064553A1 (ja) * | 2004-12-15 | 2006-06-22 | Nkktubes | 靭性に優れた６５５ＭＰａ級マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0867520B1 (en) | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same | |
| CA2980247C (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
| JP2000199036A (ja) | 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法 | |
| JP4655670B2 (ja) | 低降伏比且つ溶接部靭性に優れた高強度溶接鋼管の製造方法 | |
| JP2003138340A (ja) | 溶接部靱性に優れた超高強度鋼管及びその製造方法 | |
| JP2009091653A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
| JP3339403B2 (ja) | 溶接鋼構造物の製造方法および溶接鋼構造物 | |
| JP3770106B2 (ja) | 高強度鋼とその製造方法 | |
| JP4741528B2 (ja) | 高温特性に優れた蒸気輸送配管用鋼板及び鋼管並びにそれらの製造方法 | |
| JPH10324950A (ja) | 高強度溶接鋼構造物およびその製造方法 | |
| JP4016800B2 (ja) | 内面溶接金属の原質部、再熱部とも厳格靭性要求を満たす厚肉大径ストレートｕｏｅ鋼管およびその製造方法 | |
| JP2004099930A (ja) | 溶接部靱性に優れた高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
| JP5028761B2 (ja) | 高強度溶接鋼管の製造方法 | |
| JP2002060910A (ja) | 高Ｃｒ溶接鋼管 | |
| KR20210124464A (ko) | 고Cr 페라이트계 내열강용 피복 아크 용접봉 | |
| JP2002226947A (ja) | 耐歪み時効性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接継手 | |
| JP2000024783A (ja) | 長尺耐食鋼管および製造法 | |
| JP2003033876A (ja) | 耐低温割れ性に優れた高強度溶接金属部とその形成方法 | |
| JP4396303B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度溶接鋼管 | |
| JP4542361B2 (ja) | 耐溶接部再熱割れ性に優れたフェライト系電縫ボイラ鋼管および製造法 | |
| JP2000271785A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 | |
| JP2000096187A (ja) | 高強度溶接鋼管 | |
| JP2005272900A (ja) | シーム溶接金属の低温靭性に優れた高強度ｕｏｅ鋼管 | |
| JP2008188641A (ja) | 耐溶接軟化性及び疲労特性に優れた高強度溶接鋼管 | |
| JPH0698500B2 (ja) | 耐サワーガス性に優れた大径鋼管の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20051004 |