JP2000015414A - 金属の半溶融射出成形方法及びその装置 - Google Patents
金属の半溶融射出成形方法及びその装置Info
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S164/90—Rheo-casting
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- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 マグネシウム合金の溶湯Ｍを、半溶融状態で
金型１１のキャビティ１３に製品ゲート１７を介して射
出して薄肉成形品を成形する半溶融射出成形方法に対し
て、溶湯Ｍの流動性を良好に維持して高品質の薄肉成形
品が得られるようにする。 【解決手段】 溶湯Ｍの固相径を薄肉成形品の製品部の
平均厚さに対して０．１３倍以下に、また溶湯Ｍの製品
ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に、さらに溶湯Ｍの固相率
Ｆｓ％を、該溶湯Ｍの固相径をｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ
≦１５００を満たすようにそれぞれ設定する。
金型１１のキャビティ１３に製品ゲート１７を介して射
出して薄肉成形品を成形する半溶融射出成形方法に対し
て、溶湯Ｍの流動性を良好に維持して高品質の薄肉成形
品が得られるようにする。 【解決手段】 溶湯Ｍの固相径を薄肉成形品の製品部の
平均厚さに対して０．１３倍以下に、また溶湯Ｍの製品
ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に、さらに溶湯Ｍの固相率
Ｆｓ％を、該溶湯Ｍの固相径をｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ
≦１５００を満たすようにそれぞれ設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属材料の溶湯を
半溶融状態で金型のキャビティに射出して薄肉成形品を
成形する金属の半溶融射出成形方法及びその装置に関す
る技術分野に属する。
半溶融状態で金型のキャビティに射出して薄肉成形品を
成形する金属の半溶融射出成形方法及びその装置に関す
る技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ダイキャスト成形よりも内部
品質が優れた金属成形品を成形する方法として、例えば
特公平２−１５６２０号公報に示されているように、金
属材料（マグネシウム合金）の溶湯を、該金属材料の液
相線温度以下の半溶融状態で金型のキャビティに射出す
る半溶融射出成形法が知られている。この半溶融射出成
形法では、比較的低い温度で成形することができるの
で、ダイキャスト成形よりも型寿命を長くすることがで
き、しかも、成形精度を向上させることができる。
品質が優れた金属成形品を成形する方法として、例えば
特公平２−１５６２０号公報に示されているように、金
属材料（マグネシウム合金）の溶湯を、該金属材料の液
相線温度以下の半溶融状態で金型のキャビティに射出す
る半溶融射出成形法が知られている。この半溶融射出成
形法では、比較的低い温度で成形することができるの
で、ダイキャスト成形よりも型寿命を長くすることがで
き、しかも、成形精度を向上させることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、キャビティ
に対応する製品部の厚さが１．５ｍｍ以下であるような
金属薄肉成形品を射出成形しようとする場合は、薄肉の
ために金属材料の溶湯が金型のキャビティ内で凝固し易
くなるので、それを防ぐために高速で溶湯の射出を行う
必要がある。この場合、ダイキャストで高速射出を行う
と、バリが多量に発生して不経済である上、溶湯の流れ
が乱れて内部品質がより一層低下するので、バリが殆ど
発生しない上記半溶融射出成形法が適している。
に対応する製品部の厚さが１．５ｍｍ以下であるような
金属薄肉成形品を射出成形しようとする場合は、薄肉の
ために金属材料の溶湯が金型のキャビティ内で凝固し易
くなるので、それを防ぐために高速で溶湯の射出を行う
必要がある。この場合、ダイキャストで高速射出を行う
と、バリが多量に発生して不経済である上、溶湯の流れ
が乱れて内部品質がより一層低下するので、バリが殆ど
発生しない上記半溶融射出成形法が適している。
【０００４】しかし、半溶融射出成形法では、金属材料
の液相線温度以下の半溶融状態で成形を行うため、溶湯
の流動性が低くなる傾向にあり、溶湯がキャビティに確
実に充填されなくなる場合があるので、成形条件を適切
に設定しないと、半溶融射出成形法を薄肉成形品の成形
に適用することは困難である。
の液相線温度以下の半溶融状態で成形を行うため、溶湯
の流動性が低くなる傾向にあり、溶湯がキャビティに確
実に充填されなくなる場合があるので、成形条件を適切
に設定しないと、半溶融射出成形法を薄肉成形品の成形
に適用することは困難である。
【０００５】本発明は斯かる点に鑑みてなされたもので
あり、その目的とするところは、金属材料の溶湯を半溶
融状態で金型のキャビティに射出して薄肉成形品を成形
しようとする場合に、その成形条件を適切に設定するこ
とによって、溶湯の流動性を良好に維持して高品質の薄
肉成形品が得られるようにすることにある。
あり、その目的とするところは、金属材料の溶湯を半溶
融状態で金型のキャビティに射出して薄肉成形品を成形
しようとする場合に、その成形条件を適切に設定するこ
とによって、溶湯の流動性を良好に維持して高品質の薄
肉成形品が得られるようにすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明では、溶湯の固相径を薄肉成形品の製品
部の平均厚さに対して０．１３倍以下に設定するように
した。
めに、この発明では、溶湯の固相径を薄肉成形品の製品
部の平均厚さに対して０．１３倍以下に設定するように
した。
【０００７】具体的には、請求項１の発明では、金属材
料の溶湯を、該金属材料の液相線温度以下の半溶融状態
で金型のキャビティに製品ゲートを介して射出して薄肉
成形品を成形する金属の半溶融射出成形方法を前提とす
る。
料の溶湯を、該金属材料の液相線温度以下の半溶融状態
で金型のキャビティに製品ゲートを介して射出して薄肉
成形品を成形する金属の半溶融射出成形方法を前提とす
る。
【０００８】そして、上記溶湯の固相の平均径である固
相径を、上記薄肉成形品における上記キャビティに対応
する製品部の平均厚さに対して０．１３倍以下に設定す
るようにする。
相径を、上記薄肉成形品における上記キャビティに対応
する製品部の平均厚さに対して０．１３倍以下に設定す
るようにする。
【０００９】すなわち、溶湯の固相径は、薄肉成形品の
製品部の平均厚さに対して０．１３倍よりも大きいと、
溶湯の流動性が大幅に悪化して実用的ではなくなるの
で、０．１３倍以下に設定している。この固相径は、成
形のサイクルタイムを短くすることで容易に小さくする
ことができる。よって、簡単な方法で高品質の薄肉成形
品を得ることができる。尚、ここでいう「薄肉成形品」
とは、製品部の５０％以上の部分で厚さが１．５ｍｍ以
下となる成形品、又は製品部の体積（単位：ｍｍ3 ）を
製品部の厚さ方向両面の表面積（単位：ｍｍ2 ）で割っ
た値が０．７５以下となる成形品をいう（請求項６の発
明においても同じ）。
製品部の平均厚さに対して０．１３倍よりも大きいと、
溶湯の流動性が大幅に悪化して実用的ではなくなるの
で、０．１３倍以下に設定している。この固相径は、成
形のサイクルタイムを短くすることで容易に小さくする
ことができる。よって、簡単な方法で高品質の薄肉成形
品を得ることができる。尚、ここでいう「薄肉成形品」
とは、製品部の５０％以上の部分で厚さが１．５ｍｍ以
下となる成形品、又は製品部の体積（単位：ｍｍ3 ）を
製品部の厚さ方向両面の表面積（単位：ｍｍ2 ）で割っ
た値が０．７５以下となる成形品をいう（請求項６の発
明においても同じ）。
【００１０】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、溶湯の製品ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に設定す
る。
いて、溶湯の製品ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に設定す
る。
【００１１】すなわち、溶湯の製品ゲート速度は、３０
ｍ／ｓよりも小さいと、溶湯の流動性が大きく低下する
ので、３０ｍ／ｓ以上に設定している。よって、薄肉成
形品の品質をより一層向上させることができる。
ｍ／ｓよりも小さいと、溶湯の流動性が大きく低下する
ので、３０ｍ／ｓ以上に設定している。よって、薄肉成
形品の品質をより一層向上させることができる。
【００１２】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明において、溶湯の固相率Ｆｓ％を、該溶湯の固相径を
ｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ≦１５００を満たすように設定
する。
明において、溶湯の固相率Ｆｓ％を、該溶湯の固相径を
ｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ≦１５００を満たすように設定
する。
【００１３】すなわち、Ｆｓ×ｄの値は、１５００より
も大きいと、溶湯の流動性が急激に低下するので、１５
００以下に設定している。よって、請求項１又は２の発
明の作用効果をさらに高めることができる。
も大きいと、溶湯の流動性が急激に低下するので、１５
００以下に設定している。よって、請求項１又は２の発
明の作用効果をさらに高めることができる。
【００１４】請求項４の発明では、請求項３の発明にお
いて、溶湯の固相率を３〜４０％に設定する。
いて、溶湯の固相率を３〜４０％に設定する。
【００１５】すなわち、溶湯の固相率は、３％よりも小
さいと、薄肉成形品の製品部のそり量が大きくなり過ぎ
る一方、４０％よりも大きいと、溶湯の流動性が悪化す
る傾向にあるので、３〜４０％としている。よって、薄
肉成形品の品質を良好に維持しつつ、その変形量を小さ
く抑えることができる。
さいと、薄肉成形品の製品部のそり量が大きくなり過ぎ
る一方、４０％よりも大きいと、溶湯の流動性が悪化す
る傾向にあるので、３〜４０％としている。よって、薄
肉成形品の品質を良好に維持しつつ、その変形量を小さ
く抑えることができる。
【００１６】請求項５の発明では、請求項１、２、３又
は４の発明において、金型においてキャビティに対して
製品ゲートと反対側にオーバーフローゲートを設けてお
き、薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対
応するオーバーフローゲート部の厚さを、製品ゲートに
対応する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍
に設定するようにする。
は４の発明において、金型においてキャビティに対して
製品ゲートと反対側にオーバーフローゲートを設けてお
き、薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対
応するオーバーフローゲート部の厚さを、製品ゲートに
対応する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍
に設定するようにする。
【００１７】すなわち、薄肉成形品のオーバーフローゲ
ート部の厚さは、製品ゲート部の厚さに対して０．１倍
よりも小さいと、オーバーフローゲートに連続して設け
られるオーバーフローグルーブへのエアー抜けが不十分
となる反面、１．０倍よりも大きいと、溶湯が先にオー
バーフローグルーブに充填され易くなり、その溶湯によ
りエアーの抜け口が塞がれて薄肉成形品の製品部におけ
るオーバーフローゲート近傍部の内部品質が低下するの
で、０．１〜１．０倍に設定している。よって、オーバ
ーフローグルーブへのエアー抜けを良好に行って薄肉成
形品の製品部全体の品質を高めることができる。
ート部の厚さは、製品ゲート部の厚さに対して０．１倍
よりも小さいと、オーバーフローゲートに連続して設け
られるオーバーフローグルーブへのエアー抜けが不十分
となる反面、１．０倍よりも大きいと、溶湯が先にオー
バーフローグルーブに充填され易くなり、その溶湯によ
りエアーの抜け口が塞がれて薄肉成形品の製品部におけ
るオーバーフローゲート近傍部の内部品質が低下するの
で、０．１〜１．０倍に設定している。よって、オーバ
ーフローグルーブへのエアー抜けを良好に行って薄肉成
形品の製品部全体の品質を高めることができる。
【００１８】請求項６の発明は、金属材料の溶湯を、該
金属材料の液相線温度以下の半溶融状態で金型のキャビ
ティに製品ゲートを介して射出して薄肉成形品を成形す
るようにした金属の半溶融射出成形装置の発明である。
金属材料の液相線温度以下の半溶融状態で金型のキャビ
ティに製品ゲートを介して射出して薄肉成形品を成形す
るようにした金属の半溶融射出成形装置の発明である。
【００１９】そして、この発明では、上記溶湯の固相の
平均径である固相径が、上記薄肉成形品における上記キ
ャビティに対応する製品部の平均厚さに対して０．１３
倍以下に設定されているものとする。こうすることで、
請求項１の発明と同様の作用効果が得られる。
平均径である固相径が、上記薄肉成形品における上記キ
ャビティに対応する製品部の平均厚さに対して０．１３
倍以下に設定されているものとする。こうすることで、
請求項１の発明と同様の作用効果が得られる。
【００２０】請求項７の発明では、請求項６の発明にお
いて、溶湯の製品ゲート速度が３０ｍ／ｓ以上に設定さ
れているものとする。このことにより、請求項２の発明
と同様の作用効果が得られる。
いて、溶湯の製品ゲート速度が３０ｍ／ｓ以上に設定さ
れているものとする。このことにより、請求項２の発明
と同様の作用効果が得られる。
【００２１】請求項８の発明では、請求項６又は７の発
明において、溶湯の固相率Ｆｓ％が、該溶湯の固相径を
ｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ≦１５００を満たすように設定
されているものとする。このことで、請求項３の発明と
同様の作用効果を得ることができる。
明において、溶湯の固相率Ｆｓ％が、該溶湯の固相径を
ｄμｍとして、Ｆｓ×ｄ≦１５００を満たすように設定
されているものとする。このことで、請求項３の発明と
同様の作用効果を得ることができる。
【００２２】請求項９の発明では、請求項８の発明にお
いて、溶湯の固相率が３〜４０％に設定されているもの
とする。このようにすることで、請求項４の発明と同様
の作用効果が得られる。
いて、溶湯の固相率が３〜４０％に設定されているもの
とする。このようにすることで、請求項４の発明と同様
の作用効果が得られる。
【００２３】請求項１０の発明では、請求項６、７、８
又は９の発明において、金型においてキャビティに対し
て製品ゲートと反対側にオーバーフローゲートが設けら
れ、薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対
応するオーバーフローゲート部の厚さが、製品ゲートに
対応する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍
に設定されているものとする。このことにより、請求項
５の発明と同様の作用効果を得ることができる。
又は９の発明において、金型においてキャビティに対し
て製品ゲートと反対側にオーバーフローゲートが設けら
れ、薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対
応するオーバーフローゲート部の厚さが、製品ゲートに
対応する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍
に設定されているものとする。このことにより、請求項
５の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１及び図２は、本発明の実施形態
に係る金属の半溶融射出成形装置を示し、この半溶融射
出成形装置は、射出成形機１と、キャビティ１３を有す
る金型１１とを備えていて、金属材料の溶湯Ｍを、該金
属材料の液相線温度以下の半溶融状態で上記金型１１の
キャビティ１３に射出して薄肉成形品を成形するもので
ある。この薄肉成形品の上記キャビティ１３に対応する
部分が製品部とされている。尚、この実施形態で「薄肉
成形品」とは、製品部の５０％以上の部分で厚さが１．
５ｍｍ以下となる成形品、又は製品部の体積（単位：ｍ
ｍ3 ）を製品部の厚さ方向両面の表面積（単位：ｍ
ｍ2 ）で割った値が０．７５以下となる成形品をいう。
基づいて説明する。図１及び図２は、本発明の実施形態
に係る金属の半溶融射出成形装置を示し、この半溶融射
出成形装置は、射出成形機１と、キャビティ１３を有す
る金型１１とを備えていて、金属材料の溶湯Ｍを、該金
属材料の液相線温度以下の半溶融状態で上記金型１１の
キャビティ１３に射出して薄肉成形品を成形するもので
ある。この薄肉成形品の上記キャビティ１３に対応する
部分が製品部とされている。尚、この実施形態で「薄肉
成形品」とは、製品部の５０％以上の部分で厚さが１．
５ｍｍ以下となる成形品、又は製品部の体積（単位：ｍ
ｍ3 ）を製品部の厚さ方向両面の表面積（単位：ｍ
ｍ2 ）で割った値が０．７５以下となる成形品をいう。
【００２５】上記射出成形機１は、図２に示すように、
円筒状の射出シリンダ２を有し、この射出シリンダ２の
内部には、スクリュー３が回転可能にかつ進退可能に設
けられている。また、上記射出シリンダ２の先端にはノ
ズル４が一体に取り付けられている。
円筒状の射出シリンダ２を有し、この射出シリンダ２の
内部には、スクリュー３が回転可能にかつ進退可能に設
けられている。また、上記射出シリンダ２の先端にはノ
ズル４が一体に取り付けられている。
【００２６】上記射出シリンダ２の後端部の上部には、
原料を投入するホッパー６が設けられ、このホッパー６
は、アルゴンガスが充填されたアルゴン雰囲気室７を介
して射出シリンダ２に接続されている。このことによ
り、ホッパー６に投入された原料をアルゴン雰囲気中に
置くことでその酸化を防止するようにしている。本実施
形態では原料として、マグネシウム合金からなる切り粉
状のペレットＰを使用している。
原料を投入するホッパー６が設けられ、このホッパー６
は、アルゴンガスが充填されたアルゴン雰囲気室７を介
して射出シリンダ２に接続されている。このことによ
り、ホッパー６に投入された原料をアルゴン雰囲気中に
置くことでその酸化を防止するようにしている。本実施
形態では原料として、マグネシウム合金からなる切り粉
状のペレットＰを使用している。
【００２７】上記射出シリンダ２及びノズル４の外周に
は、図示は省略するが、加熱ヒータが設置され、ホッパ
ー６から射出シリンダ２内に供給された上記ペレットＰ
は、スクリュー３により撹拌されながらその加熱ヒータ
により溶融されて溶湯Ｍになる。この溶湯Ｍは、マグネ
シウム合金の液相線温度以下の半溶融状態であって、固
相及び液相からなっている。この溶湯Ｍの固相の平均径
である固相径ｄは、薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに
対して０．１３倍以下に設定されている。すなわち、溶
湯Ｍの固相径ｄは、薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに
対して０．１３倍よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が大
幅に悪化して実用的ではなくなるので、０．１３倍以下
に設定している。この固相径ｄは、成形のサイクルタイ
ム（つまり溶湯Ｍが射出シリンダ２内に滞留している時
間）により調整することができるようになっている。つ
まり、成形のサイクルタイムを長くすると、固相同士が
合体して固相径ｄを大きくすることができる。
は、図示は省略するが、加熱ヒータが設置され、ホッパ
ー６から射出シリンダ２内に供給された上記ペレットＰ
は、スクリュー３により撹拌されながらその加熱ヒータ
により溶融されて溶湯Ｍになる。この溶湯Ｍは、マグネ
シウム合金の液相線温度以下の半溶融状態であって、固
相及び液相からなっている。この溶湯Ｍの固相の平均径
である固相径ｄは、薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに
対して０．１３倍以下に設定されている。すなわち、溶
湯Ｍの固相径ｄは、薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに
対して０．１３倍よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が大
幅に悪化して実用的ではなくなるので、０．１３倍以下
に設定している。この固相径ｄは、成形のサイクルタイ
ム（つまり溶湯Ｍが射出シリンダ２内に滞留している時
間）により調整することができるようになっている。つ
まり、成形のサイクルタイムを長くすると、固相同士が
合体して固相径ｄを大きくすることができる。
【００２８】また、上記溶湯Ｍの固相率Ｆｓ（＝固相量
／（固相量＋液相量）×１００％）は、上記加熱ヒータ
の加熱温度を調整することにより変更可能であって、上
記溶湯Ｍの固相径ｄの単位をμｍとして、 Ｆｓ×ｄ≦１５００ を満たすように設定されている。すなわち、Ｆｓ×ｄの
値は、１５００よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が急激
に低下するので、１５００以下に設定している。
／（固相量＋液相量）×１００％）は、上記加熱ヒータ
の加熱温度を調整することにより変更可能であって、上
記溶湯Ｍの固相径ｄの単位をμｍとして、 Ｆｓ×ｄ≦１５００ を満たすように設定されている。すなわち、Ｆｓ×ｄの
値は、１５００よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が急激
に低下するので、１５００以下に設定している。
【００２９】さらに、溶湯Ｍの固相率Ｆｓは３〜４０％
に設定されている。すなわち、溶湯Ｍの固相率Ｆｓは、
３％よりも小さいと、溶湯Ｍの温度が高くて薄肉成形品
の製品部のそり量が大きくなり過ぎる（０．３ｍｍを越
える）一方、４０％よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が
悪化する傾向にあるので、３〜４０％としている。
に設定されている。すなわち、溶湯Ｍの固相率Ｆｓは、
３％よりも小さいと、溶湯Ｍの温度が高くて薄肉成形品
の製品部のそり量が大きくなり過ぎる（０．３ｍｍを越
える）一方、４０％よりも大きいと、溶湯Ｍの流動性が
悪化する傾向にあるので、３〜４０％としている。
【００３０】上記射出シリンダ２の後端には、上記スク
リュー３を前進させて上記溶湯Ｍをノズル４から射出す
る高速射出機構９が設けられている。すなわち、ペレッ
トＰないし溶湯Ｍがスクリュー３の前方に押し出される
につれてその圧力でスクリュー３が後退し（尚、マグネ
シウムは樹脂材に比べて粘度が高くないので、油圧でス
クリュー３の後退をアシストしている）、所定距離（１
回の射出に必要な溶湯Ｍの量に相当する距離）だけ後退
したときに高速射出機構９はスクリュー３を元の位置ま
で前進させるように構成されている。
リュー３を前進させて上記溶湯Ｍをノズル４から射出す
る高速射出機構９が設けられている。すなわち、ペレッ
トＰないし溶湯Ｍがスクリュー３の前方に押し出される
につれてその圧力でスクリュー３が後退し（尚、マグネ
シウムは樹脂材に比べて粘度が高くないので、油圧でス
クリュー３の後退をアシストしている）、所定距離（１
回の射出に必要な溶湯Ｍの量に相当する距離）だけ後退
したときに高速射出機構９はスクリュー３を元の位置ま
で前進させるように構成されている。
【００３１】上記ノズル４の先端部は、図１に示すよう
に、金型１１の下部に接続されている。この金型１１
は、固定盤１２に取付固定された固定型１１ａと、この
固定型１１ａに対して接離する可動型１１ｂとからなっ
ていて、型締め状態で固定型１１ａと可動型１１ｂとの
間に薄肉成形品の製品部と略同じ形状をなすキャビティ
１３を構成するようになっている。つまり、キャビティ
１３において固定型１１ａと可動型１１ｂとの平均間隙
量は薄肉成形品の製品部の平均厚さｔと略等しくなって
いる。
に、金型１１の下部に接続されている。この金型１１
は、固定盤１２に取付固定された固定型１１ａと、この
固定型１１ａに対して接離する可動型１１ｂとからなっ
ていて、型締め状態で固定型１１ａと可動型１１ｂとの
間に薄肉成形品の製品部と略同じ形状をなすキャビティ
１３を構成するようになっている。つまり、キャビティ
１３において固定型１１ａと可動型１１ｂとの平均間隙
量は薄肉成形品の製品部の平均厚さｔと略等しくなって
いる。
【００３２】上記ノズル４とキャビティ１３との間に
は、ノズル４側から順にスプール１５、ランナー１６、
製品ゲート１７が設けられている。一方、上記金型１１
においてキャビティ１３に対して製品ゲート１７と反対
側（上側）には、オーバーフローゲート２０を介してオ
ーバーフローグルーブ２１が設けられ、キャビティ１３
内のエアーがこのオーバーフローグルーブ２１に抜ける
ようになされている。
は、ノズル４側から順にスプール１５、ランナー１６、
製品ゲート１７が設けられている。一方、上記金型１１
においてキャビティ１３に対して製品ゲート１７と反対
側（上側）には、オーバーフローゲート２０を介してオ
ーバーフローグルーブ２１が設けられ、キャビティ１３
内のエアーがこのオーバーフローグルーブ２１に抜ける
ようになされている。
【００３３】上記製品ゲート１７及びオーバーフローゲ
ート２０は共に、薄肉成形品の製品部の厚さ方向に絞ら
れていて、オーバーフローゲート２０における固定型１
１ａと可動型１１ｂとの間隙量、つまり薄肉成形品のオ
ーバーフローゲート２０に対応するオーバーフローゲー
ト部の厚さｔｏは、製品ゲート１７における固定型１１
ａと可動型１１ｂとの間隙量、つまり薄肉成形品の製品
ゲート１７に対応する製品ゲート部の厚さｔｇに対して
０．１〜１．０倍に設定されている。すなわち、オーバ
ーフローゲート部厚さｔｏは、製品ゲート部厚さｔｇに
対して０．１倍よりも小さいと、オーバーフローグルー
ブ２１へのエアー抜けが不十分となる反面、１．０倍よ
りも大きいと、溶湯Ｍが先にオーバーフローグルーブ２
１に充填され易くなり、その溶湯Ｍによりエアーの抜け
口が塞がれて薄肉成形品の製品部におけるオーバーフロ
ーゲート２０近傍部の内部品質が低下するので、０．１
〜１．０倍に設定している。
ート２０は共に、薄肉成形品の製品部の厚さ方向に絞ら
れていて、オーバーフローゲート２０における固定型１
１ａと可動型１１ｂとの間隙量、つまり薄肉成形品のオ
ーバーフローゲート２０に対応するオーバーフローゲー
ト部の厚さｔｏは、製品ゲート１７における固定型１１
ａと可動型１１ｂとの間隙量、つまり薄肉成形品の製品
ゲート１７に対応する製品ゲート部の厚さｔｇに対して
０．１〜１．０倍に設定されている。すなわち、オーバ
ーフローゲート部厚さｔｏは、製品ゲート部厚さｔｇに
対して０．１倍よりも小さいと、オーバーフローグルー
ブ２１へのエアー抜けが不十分となる反面、１．０倍よ
りも大きいと、溶湯Ｍが先にオーバーフローグルーブ２
１に充填され易くなり、その溶湯Ｍによりエアーの抜け
口が塞がれて薄肉成形品の製品部におけるオーバーフロ
ーゲート２０近傍部の内部品質が低下するので、０．１
〜１．０倍に設定している。
【００３４】そして、上記高速射出機構９により溶湯Ｍ
がノズル４からスプール１５、ランナー１６、製品ゲー
ト１７を介してキャビティ１３内に射出されて薄肉成形
品が成形されるようになっている。このとき、溶湯Ｍの
製品ゲート速度（製品ゲート１７での速度）ｖは３０ｍ
／ｓ以上に設定されている。すなわち、この溶湯Ｍの製
品ゲート速度ｖは、３０ｍ／ｓよりも小さいと、溶湯Ｍ
の流動性が大きく低下するので、３０ｍ／ｓ以上に設定
している。
がノズル４からスプール１５、ランナー１６、製品ゲー
ト１７を介してキャビティ１３内に射出されて薄肉成形
品が成形されるようになっている。このとき、溶湯Ｍの
製品ゲート速度（製品ゲート１７での速度）ｖは３０ｍ
／ｓ以上に設定されている。すなわち、この溶湯Ｍの製
品ゲート速度ｖは、３０ｍ／ｓよりも小さいと、溶湯Ｍ
の流動性が大きく低下するので、３０ｍ／ｓ以上に設定
している。
【００３５】上記半溶融射出成形装置を用いて薄肉成形
品を成形するには、先ず、ホッパー６にマグネシウム合
金のペレットＰを投入し、スクリュー３を回転させて射
出シリンダ２内に供給されたペレットＰを混練しながら
ノズル４方向（前方）に押し出す。この間に、そのペレ
ットＰは加熱ヒータにより加熱されて半溶融状態の溶湯
Ｍになると共に、スクリュー３はその際に生じる圧力と
油圧とにより後退していく。
品を成形するには、先ず、ホッパー６にマグネシウム合
金のペレットＰを投入し、スクリュー３を回転させて射
出シリンダ２内に供給されたペレットＰを混練しながら
ノズル４方向（前方）に押し出す。この間に、そのペレ
ットＰは加熱ヒータにより加熱されて半溶融状態の溶湯
Ｍになると共に、スクリュー３はその際に生じる圧力と
油圧とにより後退していく。
【００３６】そして、スクリュー３が所定距離だけ後退
すると、スクリュー３の回転を停止し、高速射出機構９
を作動させてスクリュー３を前進させる。このことで、
半溶融状態の溶湯Ｍがノズル４から金型１１のキャビテ
ィ１３等に射出充填される。このとき、溶湯Ｍの固相径
ｄが薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに対して０．１３
倍以下に、また溶湯Ｍの製品ゲート速度ｖが３０ｍ／ｓ
以上に、さらに溶湯Ｍの固相率ＦｓがＦｓ×ｄ≦１５０
０を満たすようにそれぞれ設定されているので、溶湯Ｍ
の流動性を良好に維持することができる。また、薄肉成
形品のオーバーフローゲート部厚さｔｏが、製品ゲート
部厚さｔｇに対して０．１〜１．０倍に設定されている
ので、キャビティ１３内のエアー抜きを確実に行うこと
ができる。この結果、キャビティ１３内に溶湯Ｍが確実
に充填される。
すると、スクリュー３の回転を停止し、高速射出機構９
を作動させてスクリュー３を前進させる。このことで、
半溶融状態の溶湯Ｍがノズル４から金型１１のキャビテ
ィ１３等に射出充填される。このとき、溶湯Ｍの固相径
ｄが薄肉成形品の製品部の平均厚さｔに対して０．１３
倍以下に、また溶湯Ｍの製品ゲート速度ｖが３０ｍ／ｓ
以上に、さらに溶湯Ｍの固相率ＦｓがＦｓ×ｄ≦１５０
０を満たすようにそれぞれ設定されているので、溶湯Ｍ
の流動性を良好に維持することができる。また、薄肉成
形品のオーバーフローゲート部厚さｔｏが、製品ゲート
部厚さｔｇに対して０．１〜１．０倍に設定されている
ので、キャビティ１３内のエアー抜きを確実に行うこと
ができる。この結果、キャビティ１３内に溶湯Ｍが確実
に充填される。
【００３７】次いで、溶湯Ｍを冷却して凝固させ、金型
１１を型開きして薄肉成形品を脱型した後、その薄肉成
形品の製品部以外の不要な部分をカットする。こうして
得られた薄肉成形品の製品部の内部品質はどの部分にお
いても一様に良好なものとなっている。しかも、溶湯Ｍ
の固相率Ｆｓが３〜４０％に設定されているので、製品
部の品質を良好に維持しつつ、その変形量を小さく抑え
ることができる。
１１を型開きして薄肉成形品を脱型した後、その薄肉成
形品の製品部以外の不要な部分をカットする。こうして
得られた薄肉成形品の製品部の内部品質はどの部分にお
いても一様に良好なものとなっている。しかも、溶湯Ｍ
の固相率Ｆｓが３〜４０％に設定されているので、製品
部の品質を良好に維持しつつ、その変形量を小さく抑え
ることができる。
【００３８】尚、溶湯Ｍの固相径ｄを薄肉成形品の製品
部の平均厚さｔに対して０．１倍以下に、また溶湯Ｍの
製品ゲート速度ｖを５０ｍ／ｓ以上に、さらに溶湯Ｍの
固相率ＦｓをＦｓ×ｄ≦８００を満たすようにそれぞれ
設定すれば、溶湯Ｍの流動性がより一層向上して好まし
い。
部の平均厚さｔに対して０．１倍以下に、また溶湯Ｍの
製品ゲート速度ｖを５０ｍ／ｓ以上に、さらに溶湯Ｍの
固相率ＦｓをＦｓ×ｄ≦８００を満たすようにそれぞれ
設定すれば、溶湯Ｍの流動性がより一層向上して好まし
い。
【００３９】また、上記実施形態における半溶融射出成
形装置は、マグネシウム合金からなる薄肉成形品を成形
するのに好適なものであるが、他の金属（特にアルミニ
ウム合金）にも適用することができる。
形装置は、マグネシウム合金からなる薄肉成形品を成形
するのに好適なものであるが、他の金属（特にアルミニ
ウム合金）にも適用することができる。
【００４０】
【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。先ず、表１に示すように、化学組成を異ならせた
２種類のマグネシウム合金（合金Ａ及び合金Ｂ）を作製
した。
する。先ず、表１に示すように、化学組成を異ならせた
２種類のマグネシウム合金（合金Ａ及び合金Ｂ）を作製
した。
【００４１】
【表１】
【００４２】続いて、上記合金Ａ及び合金Ｂを用いて溶
湯の流動性を調べた。すなわち、図６に示すように、金
型のキャビティ２７を蛇行状に形成して、このキャビテ
ィ２７に射出成形機のノズルから溶湯２８を射出し、キ
ャビティ２７内に充填された溶湯２８の製品ゲートから
先端までの長さ（流動長）で流動性を評価することにし
た。そして、溶湯２８の固相径の製品部平均厚さに対す
る比ｄ／ｔを変化させた場合と、溶湯２８の製品ゲート
速度ｖを変化させた場合（合金Ｂのみ）と、固相率Ｆｓ
（％）×固相径ｄ（μｍ）の値を変化させた場合（合金
Ｂのみ）とで流動長がそれぞれどのように変化するかを
調べた。
湯の流動性を調べた。すなわち、図６に示すように、金
型のキャビティ２７を蛇行状に形成して、このキャビテ
ィ２７に射出成形機のノズルから溶湯２８を射出し、キ
ャビティ２７内に充填された溶湯２８の製品ゲートから
先端までの長さ（流動長）で流動性を評価することにし
た。そして、溶湯２８の固相径の製品部平均厚さに対す
る比ｄ／ｔを変化させた場合と、溶湯２８の製品ゲート
速度ｖを変化させた場合（合金Ｂのみ）と、固相率Ｆｓ
（％）×固相径ｄ（μｍ）の値を変化させた場合（合金
Ｂのみ）とで流動長がそれぞれどのように変化するかを
調べた。
【００４３】上記流動性試験の結果を図３〜図５にそれ
ぞれ示す。この図３より、ｄ／ｔが０．１３よりも大き
くなると流動性が急激に悪化する一方、ｄ／ｔが０．１
以下となると流動性が安定しかつ良好であることが判
る。また、図４より、ｖが３０ｍ／ｓよりも小さいと流
動性が非常に悪くなる反面、ｖが５０ｍ／ｓ以上となる
と流動長が経験的に好ましいと考えられる２００ｍｍを
越え、確実に高品質なものが得られることが判る。さら
に、図５より、Ｆｓ×ｄの値が１５００よりも大きいと
流動性が大幅に低下する一方、Ｆｓ×ｄの値が８００以
下となると流動長が２００ｍｍを越えるので、品質のよ
り一層の向上化が可能であることが判る。
ぞれ示す。この図３より、ｄ／ｔが０．１３よりも大き
くなると流動性が急激に悪化する一方、ｄ／ｔが０．１
以下となると流動性が安定しかつ良好であることが判
る。また、図４より、ｖが３０ｍ／ｓよりも小さいと流
動性が非常に悪くなる反面、ｖが５０ｍ／ｓ以上となる
と流動長が経験的に好ましいと考えられる２００ｍｍを
越え、確実に高品質なものが得られることが判る。さら
に、図５より、Ｆｓ×ｄの値が１５００よりも大きいと
流動性が大幅に低下する一方、Ｆｓ×ｄの値が８００以
下となると流動長が２００ｍｍを越えるので、品質のよ
り一層の向上化が可能であることが判る。
【００４４】次に、図７に示すように、金型のキャビテ
ィ３０を１２０ｍｍ×７０ｍｍ×１ｍｍの略矩形箱状に
形成した。尚、この図７中、３１は製品ゲートであり、
３２はオーバーフローゲートであり、３３はオーバーフ
ローグルーブである。そして、オーバーフローゲート部
厚さの製品ゲート部厚さに対する比ｔｏ／ｔｇを変化さ
せることにより、製品部におけるオーバーフローゲート
３２近傍部（オーバーフローゲート３２から１０ｍｍま
での部分）の比重γｏの製品ゲート３１近傍部（製品ゲ
ート３１から１０ｍｍまでの部分）の比重γｇに対する
比γｏ／γｇがどのように変化するかを調べた。
ィ３０を１２０ｍｍ×７０ｍｍ×１ｍｍの略矩形箱状に
形成した。尚、この図７中、３１は製品ゲートであり、
３２はオーバーフローゲートであり、３３はオーバーフ
ローグルーブである。そして、オーバーフローゲート部
厚さの製品ゲート部厚さに対する比ｔｏ／ｔｇを変化さ
せることにより、製品部におけるオーバーフローゲート
３２近傍部（オーバーフローゲート３２から１０ｍｍま
での部分）の比重γｏの製品ゲート３１近傍部（製品ゲ
ート３１から１０ｍｍまでの部分）の比重γｇに対する
比γｏ／γｇがどのように変化するかを調べた。
【００４５】上記比重測定試験の結果を図８に示す。こ
の結果、ｔｏ／ｔｇが１．０よりも大きいとγｏ／γｇ
が低下することが判る。つまり、γｏ／γｇが低下した
のは、製品ゲート近傍部はガスが入り難くその比重は安
定しているので、オーバーフローゲート近傍部にガスが
入ったためと考えられる。したがって、ｔｏ／ｔｇが大
き過ぎると却ってオーバーフローグルーブへのエアー抜
けが悪くなり、製品部のオーバーフローゲート近傍部の
品質を低下させてしまうことになる。
の結果、ｔｏ／ｔｇが１．０よりも大きいとγｏ／γｇ
が低下することが判る。つまり、γｏ／γｇが低下した
のは、製品ゲート近傍部はガスが入り難くその比重は安
定しているので、オーバーフローゲート近傍部にガスが
入ったためと考えられる。したがって、ｔｏ／ｔｇが大
き過ぎると却ってオーバーフローグルーブへのエアー抜
けが悪くなり、製品部のオーバーフローゲート近傍部の
品質を低下させてしまうことになる。
【００４６】次いで、図７の金型により成形した成形品
の製品部のそり量が、固相率Ｆｓによりどのように変わ
るかを調べた。このそり量の測定は、図９に示すよう
に、製品部の略中央部が両端部を結ぶ基準線からどの程
度ずれているかで行った。
の製品部のそり量が、固相率Ｆｓによりどのように変わ
るかを調べた。このそり量の測定は、図９に示すよう
に、製品部の略中央部が両端部を結ぶ基準線からどの程
度ずれているかで行った。
【００４７】上記そり量測定試験の結果を図１０に示
す。このことより、Ｆｓが３％よりも小さいとそり量が
０．３ｍｍを越え、成形品の使用上問題が多くなる。
す。このことより、Ｆｓが３％よりも小さいとそり量が
０．３ｍｍを越え、成形品の使用上問題が多くなる。
【００４８】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１又は６の
発明によると、金属材料の溶湯を半溶融状態で金型のキ
ャビティに射出して薄肉成形品を成形する場合に、溶湯
の固相の平均径である固相径を、薄肉成形品におけるキ
ャビティに対応する製品部の平均厚さに対して０．１３
倍以下に設定するようにしたことにより、溶湯の流動性
を向上させて薄肉成形品の高品質化を図ることができ
る。
発明によると、金属材料の溶湯を半溶融状態で金型のキ
ャビティに射出して薄肉成形品を成形する場合に、溶湯
の固相の平均径である固相径を、薄肉成形品におけるキ
ャビティに対応する製品部の平均厚さに対して０．１３
倍以下に設定するようにしたことにより、溶湯の流動性
を向上させて薄肉成形品の高品質化を図ることができ
る。
【００４９】請求項２又は７の発明によると、溶湯の製
品ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に設定したことにより、
薄肉成形品のさらなる高品質化を図ることができる。
品ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に設定したことにより、
薄肉成形品のさらなる高品質化を図ることができる。
【００５０】請求項３又は８の発明によると、溶湯の固
相率Ｆｓ％を、該溶湯の固相径をｄμｍとして、Ｆｓ×
ｄ≦１５００を満たすように設定したことにより、請求
項１又は２の発明の作用効果をより一層高めることがで
きる。
相率Ｆｓ％を、該溶湯の固相径をｄμｍとして、Ｆｓ×
ｄ≦１５００を満たすように設定したことにより、請求
項１又は２の発明の作用効果をより一層高めることがで
きる。
【００５１】請求項４又は９の発明によると、溶湯の固
相率を３〜４０％に設定したことにより、薄肉成形品の
品質を良好に維持しつつ、その変形の抑制化を図ること
ができる。
相率を３〜４０％に設定したことにより、薄肉成形品の
品質を良好に維持しつつ、その変形の抑制化を図ること
ができる。
【００５２】請求項５又は１０の発明によると、金型に
おいてキャビティに対して製品ゲートと反対側にオーバ
ーフローゲートを設けておき、薄肉成形品においてオー
バーフローゲートに対応するオーバーフローゲート部の
厚さを、製品ゲートに対応する製品ゲート部の厚さに対
して０．１〜１．０倍に設定したことにより、オーバー
フローグルーブへのエアー抜けを良好に行って薄肉成形
品の製品部全体を高品質なものとすることができる。
おいてキャビティに対して製品ゲートと反対側にオーバ
ーフローゲートを設けておき、薄肉成形品においてオー
バーフローゲートに対応するオーバーフローゲート部の
厚さを、製品ゲートに対応する製品ゲート部の厚さに対
して０．１〜１．０倍に設定したことにより、オーバー
フローグルーブへのエアー抜けを良好に行って薄肉成形
品の製品部全体を高品質なものとすることができる。
【図１】本発明の実施形態に係る金属の半溶融射出成形
装置の金型を示す断面図である。
装置の金型を示す断面図である。
【図２】半溶融射出成形装置の射出成形機を示す断面図
である。
である。
【図３】溶湯の固相径の製品部平均厚さに対する比ｄ／
ｔと流動長との関係を示すグラフである。
ｔと流動長との関係を示すグラフである。
【図４】溶湯の製品ゲート速度ｖと流動長との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】固相率Ｆｓ×固相径ｄの値と流動長との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図６】流動性試験に用いた金型のキャビティ形状を示
す概略図である。
す概略図である。
【図７】比重測定試験に用いた金型のキャビティ等の形
状を示す概略図である。
状を示す概略図である。
【図８】オーバーフローゲート部厚さの製品ゲート部厚
さに対する比ｔｏ／ｔｇと、製品部におけるオーバーフ
ローゲート近傍部比重の製品ゲート近傍部比重に対する
比γｏ／γｇとの関係を示すグラフである。
さに対する比ｔｏ／ｔｇと、製品部におけるオーバーフ
ローゲート近傍部比重の製品ゲート近傍部比重に対する
比γｏ／γｇとの関係を示すグラフである。
【図９】そり量測定試験の要領を示す概略図である。
【図１０】固相率Ｆｓとそり量との関係を示すグラフで
ある。
ある。
１１ 金型 １３ キャビティ １７ 製品ゲート ２０ オーバーフローゲート Ｍ 溶湯
Claims (10)
- 【請求項１】 金属材料の溶湯を、該金属材料の液相線
温度以下の半溶融状態で金型のキャビティに製品ゲート
を介して射出して薄肉成形品を成形する金属の半溶融射
出成形方法において、 上記溶湯の固相の平均径である固相径を、上記薄肉成形
品における上記キャビティに対応する製品部の平均厚さ
に対して０．１３倍以下に設定することを特徴とする金
属の半溶融射出成形方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の金属の半溶融射出成形方
法において、 溶湯の製品ゲート速度を３０ｍ／ｓ以上に設定すること
を特徴とする金属の半溶融射出成形方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の金属の半溶融射出
成形方法において、 溶湯の固相率Ｆｓ％を、該溶湯の固相径をｄμｍとし
て、 Ｆｓ×ｄ≦１５００ を満たすように設定することを特徴とする金属の半溶融
射出成形方法。 - 【請求項４】 請求項３記載の金属の半溶融射出成形方
法において、 溶湯の固相率を３〜４０％に設定することを特徴とする
金属の半溶融射出成形方法。 - 【請求項５】 請求項１、２、３又は４記載の金属の半
溶融射出成形方法において、 金型においてキャビティに対して製品ゲートと反対側に
オーバーフローゲートを設けておき、 薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対応す
るオーバーフローゲート部の厚さを、製品ゲートに対応
する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍に設
定することを特徴とする金属の半溶融射出成形方法。 - 【請求項６】 金属材料の溶湯を、該金属材料の液相線
温度以下の半溶融状態で金型のキャビティに製品ゲート
を介して射出して薄肉成形品を成形するようにした金属
の半溶融射出成形装置において、 上記溶湯の固相の平均径である固相径が、上記薄肉成形
品における上記キャビティに対応する製品部の平均厚さ
に対して０．１３倍以下に設定されていることを特徴と
する金属の半溶融射出成形装置。 - 【請求項７】 請求項６記載の金属の半溶融射出成形装
置において、 溶湯の製品ゲート速度が３０ｍ／ｓ以上に設定されてい
ることを特徴とする金属の半溶融射出成形装置。 - 【請求項８】 請求項６又は７記載の金属の半溶融射出
成形装置において、 溶湯の固相率Ｆｓ％が、該溶湯の固相径をｄμｍとし
て、 Ｆｓ×ｄ≦１５００ を満たすように設定されていることを特徴とする金属の
半溶融射出成形装置。 - 【請求項９】 請求項８記載の金属の半溶融射出成形装
置において、 溶湯の固相率が３〜４０％に設定されていることを特徴
とする金属の半溶融射出成形装置。 - 【請求項１０】 請求項６、７、８又は９記載の金属の
半溶融射出成形装置において、 金型においてキャビティに対して製品ゲートと反対側に
オーバーフローゲートが設けられ、 薄肉成形品において上記オーバーフローゲートに対応す
るオーバーフローゲート部の厚さが、製品ゲートに対応
する製品ゲート部の厚さに対して０．１〜１．０倍に設
定されていることを特徴とする金属の半溶融射出成形装
置。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18916298A JP3370278B2 (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 金属の半溶融射出成形方法及びその装置 |
| CN99110157A CN1128031C (zh) | 1998-07-03 | 1999-06-30 | 半熔化金属注模成型方法及其设备 |
| EP99112599A EP0968782B1 (en) | 1998-07-03 | 1999-07-01 | Method and apparatus for semi-molten metal injection molding |
| DE69916708T DE69916708T2 (de) | 1998-07-03 | 1999-07-01 | Verfahren und Vorrichtung zum Spritzgiessen halbflüssiger Metalle |
| US09/345,487 US6619370B2 (en) | 1998-07-03 | 1999-07-01 | Method and apparatus for semi-molten metal injection molding |
| TW088111331A TW418135B (en) | 1998-07-03 | 1999-07-03 | Method and apparatus for semi-molten metal injection molding |
| KR1019990026793A KR100600270B1 (ko) | 1998-07-03 | 1999-07-03 | 금속의 반용융사출성형방법 및 그 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18916298A JP3370278B2 (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 金属の半溶融射出成形方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000015414A true JP2000015414A (ja) | 2000-01-18 |
| JP3370278B2 JP3370278B2 (ja) | 2003-01-27 |
Family
ID=16236504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18916298A Expired - Fee Related JP3370278B2 (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 金属の半溶融射出成形方法及びその装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6619370B2 (ja) |
| EP (1) | EP0968782B1 (ja) |
| JP (1) | JP3370278B2 (ja) |
| KR (1) | KR100600270B1 (ja) |
| CN (1) | CN1128031C (ja) |
| DE (1) | DE69916708T2 (ja) |
| TW (1) | TW418135B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008519690A (ja) * | 2004-11-10 | 2008-06-12 | ハスキー インジェクション モールディング システムズ リミテッド | 近液相線射出成形方法 |
| WO2014050815A1 (ja) * | 2012-09-25 | 2014-04-03 | 学校法人常翔学園 | 過共晶アルミニウム－シリコン合金ダイカスト部材およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPP060497A0 (en) | 1997-11-28 | 1998-01-08 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Magnesium pressure die casting |
| KR100338925B1 (ko) * | 2000-08-17 | 2002-05-30 | 김임용 | 세미 솔리드 금형 |
| AUPQ967800A0 (en) * | 2000-08-25 | 2000-09-21 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Aluminium pressure casting |
| JP3617958B2 (ja) * | 2001-03-07 | 2005-02-09 | 株式会社東芝 | 表示装置用筐体 |
| WO2003068432A1 (en) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Pressure casting flow system |
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