ITMI941949A1 - Sistema di combustione a stadi multipli per impianti riscaldati dal l'esterno - Google Patents
Sistema di combustione a stadi multipli per impianti riscaldati dal l'esterno Download PDFInfo
- Publication number
- ITMI941949A1 ITMI941949A1 IT94MI001949A ITMI941949A ITMI941949A1 IT MI941949 A1 ITMI941949 A1 IT MI941949A1 IT 94MI001949 A IT94MI001949 A IT 94MI001949A IT MI941949 A ITMI941949 A IT MI941949A IT MI941949 A1 ITMI941949 A1 IT MI941949A1
- Authority
- IT
- Italy
- Prior art keywords
- combustion
- gas stream
- temperature
- fuel
- stream
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 299
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 24
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 108
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 88
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 56
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 55
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 8
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims 6
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 6
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J7/00—Arrangement of devices for supplying chemicals to fire
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
- F01K3/18—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters
- F01K3/24—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters with heating by separately-fired heaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/042—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
- F23J15/04—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material using washing fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
- F23L15/04—Arrangements of recuperators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/30—Staged fuel supply
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Control Of Resistance Heating (AREA)
- Electric Stoves And Ranges (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
- Fertilizers (AREA)
Abstract
Apparecchiatura e procedimento di combustione e stadi multipli da utilizzare con centrali elettriche o impianti di potenza riscaldati dall'esterno che consente alla temperatura del colore rilasciato a qualsiasi stadio di essere fatta corrispondere alle caratteristiche termiche del fluido di lavoro dalla centrale elettrica.
Description
DESCRIZIONE
La presente invenzione riguarda un procedimento e sistemi per bruciare combustibile per fornire calore a caldaie e surriscaldatori di centrali elettriche riscaldate dall'esterno.
I sistemi di combustione impiegati attualmente per impianti di potenza riscaldati dall'esterno possono essere divisi in due categorie: sistemi in cui l'aria alimentata nel combustore viene preriscaldata e sistemi in cui l'aria non è preriscaldata. Un sistema di combustione con preriscaldamento d'aria consente un'efficienza maggiore del sistema di energia o potenza poiché il calore viene rilasciato in un intervallo di temperatura superiore alla temperatura in cui i gas di combustione vengono utilizzati per preriscaldare l'aria in ingresso, ad esempio solitamente in un intervallo di temperature superiore ad approssimativamente 700’F (circa 193°C).
Due tipi noti di procedimenti di combustione comprendono sistemi di combustione di carbone in polvere (in cui il carbone bruciato viene ridotto in una polvere sottile) e sistemi di combustione a letto fluidizzato. I sistemi di combustione a carbone in polvere sono solitamente utilizzati solamente per bruciare carbone (che, a differenza degli altri tipi di com-bustibile, può essere macinato in una polvere sottile). La sottile polvere di carbone viene tipicamente bruciata con almeno il 15-20% di eccesso d'aria per fornire combustione completa. La rimozione di calore viene eseguita mediante tubi speciali che circondano la zona della fiamma. In questi tubi, il fluido di lavoro (solitamente acqua) è in ebollizione, impedendo così che i tubi si surriscaldino e brucino. La temperatura di combu-stione è tipicamente molto elevata in modo tale che vengono prodotti gas di ossido di azoto (Ν0χ) nocivi per l'ambiente. La temperatura elevata della combustione impedisce inoltre la rimozione di gas di zolfo nocivi per l'ambiente, ad esempio mediante aggiunta di calcare.
In sistemi di combustione a letto fluidizzato si possono bruciare forme diverse di combustibile solido. Il combustibile viene solitamente alimentato nella zona di combustione miscelato con calcare; lo scopo del calcare è di rimuovere i gas di zolfo. Come per il sistema a carbone in polvere, il combustibile viene bruciato tipicamente con almeno il 15-20% di eccesso d'aria per fornire combustione completa. Tubi di raffreddamento speciali che assorbono calore in tali combustori sono posti direttamente nella zona di combustione, fornendo cosi raffreddamento efficace. Come ri-sultato, i sistemi di combustione a letto fluidizzato possono bruciare combustibile a temperature pari ad approssimativamente 1600"F (circa 470<*>C). A tale temperatura, il calcare assorbe i gas di zolfo e gas di Νοχ non vengono prodotti dall'aria. Tuttavia, poiché la maggior parte del calore viene rilasciato mediante raffreddamento singolo del gas di combustione da 1600“F (circa 470’C) ad approssimativamente 700’F (190‘C), non vi è sufficiente calore rilasciato per riscaldare il fluido di lavoro nel ciclo di potenza, diminuendo così l'efficienza del sistema di potenza. ;In un primo aspetto, l'invenzione è caratterizzata da un procedimento per fornire calore ad un impianto di energia riscaldato dall'esterno che comprende le fasi di: ;fornire una corrente di aria preriscaldata e una porzione della quantità totale di combustibile di combustione ad una prima camera di combustione; ;bruciare la miscela di aria preriscaldata e combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione, ;la quantità di combustibile per la combustione alimentato alla prima camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura della prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Νοχ; ;trasferire calore dalla prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dal-l'esterno; ;bruciare il restante combustibile di combustione in una serie di una o più fasi di combustione successive per formare in ciascuna fase una cor-rente di gas di combustione impiegando la corrente di gas di combustione creata nella fase di combustione immediatamente precedente; ;la quantità di combustibile di combustione in ciascuna fase di combustione successiva essendo scelta in modo tale che la corrente di gas di combustione creata dalla fase di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Νοχ; ;la somma degli innalzamenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'innalzamento di temperatura associato con la combustione di tutto il combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la quantità di aria minima necessaria per la combustione; e ;trasferire calore da ciascuna successiva corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall esterno. ;In un secondo aspetto, l'invenzione è caratterizzata da un procedimento per fornire calore ad un impianto di energia riscaldato dall'esterno, comprendente le fasi di: ;alimentare una corrente di aria preriscaldata e una porzione della quantità totale del combustibile di combustione ad una prima camera di combustione; ;bruciare la miscela di aria preriscaldata ed il combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione, ;la quantità di combustibile di combustione alimentato alla prima camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura della prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura in cui si formano gas di Ν0χ; ;trasferire calore dalla prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluidi di lavoro da un impianto di energia riscaldato dal-1 'esterno; ;bruciare una miscela della prima corrente di gas di combustione e di una seconda porzione del combustibile di combustione in una seconda camera di combustione per formare una seconda corrente di gas di combustione, la quantità del combustibile di combustione alimentato alla seconda camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura della seconda corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano i gas di Ν0χ; ;trasferire calore dalla seconda corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall esterno; ;bruciare una miscela della seconda corrente di gas di combustione e una terza porzione del combustibile di combustione in una terza camera di combustione per formare una terza corrente di gas di combustione, ;la quantità di combustibile di combustione alimentato alla terza camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura della terza corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ e ;trasferire calore dalla terza corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall'esterno, ;la somma degli innalzamenti di temperatura associati con ciascuna fa-se di combustione essendo uguale all'innalzamento di temperatura associato con la combustione di tutto il combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la quantità minima di aria necessaria per la combustione. ;In un terzo aspetto, l'invenzione è caratterizzata da una apparecchiatura per fornire calore ad un impianto di energia riscaldato dal-l'esterno che comprende: ;un preriscaldatore per preriscaldare una corrente d'aria in ingresso impiegando calore trasferito da una corrente di gas di combustione; ;una prima camera di combustione per bruciare una miscela di aria pre-riscaldata e una parte della quantità totale di combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione; ;un misuratore per scegliere la quantità di combustibile di combustione alimentato alla prima camera di combustione in modo tale che la temperatura della prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; ;un primo scambiatore di calore per trasferire calore dalla prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro dall'im-pianto di energia riscaldato dall'esterno; ;una o più ulteriori camere di combustione disposte in serie per bruciare il restante combustibile di combustione in una serie di una o più successive fasi di combustione per formare in ciascuna fase una corrente di gas di combustione impiegando una corrente di gas di combustione creata nella fase di combustione immediatamente precedente; ;uno o più misuratori per scegliere la quantità di combustibile di combustione in ciascuna fase di combustione successiva in modo tale che la temperatura della corrente di gas di combustione creata dalla fase di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto il combustibile di combustione in una singola fase di combustione impiegando la minima quantità di aria necessaria per la combustione; e ;uno o più ulteriori scambiatori di calore per trasferire calore da ciascuna successiva corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro dall'impianto di energia riscaldato dall'esterno. ;In un quarto aspetto, l'invenzione è caratterizzata da una apparecchiatura per fornire calore ad un impianto di energia riscaldato dall'esterno che comprende: ;un preriscaldatore per preriscaldare una corrente d'aria in ingresso impiegando il calore trasferito da una corrente di gas di combustione; una prima camera di combustione per bruciare una miscela di aria preriscaldata e una parte della quantità totale del combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione; ;un primo misuratore per scegliere la quantità di combustibile di alimentazione fornito o alimentato alla prima camera di combustione in modo tale che la temperatura della prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; ;un primo scambiatore di calore per trasferire calore dalla prima cor-rente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un im-pianto di energia riscaldato dall'esterno; ;una seconda camera di combustione per bruciare una miscela della prima corrente di gas di combustione e una seconda porzione del combustibile di combustione per formare una seconda corrente di gas di combustione; un secondo misuratore per scegliere la quantità di combustibile di combustione alimentato alla seconda camera di combustione in modo tale che la temperatura della seconda corrente di gas di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; ;un secondo scambiatore di calore per trasferire calore dalla seconda corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall'esterno; ;una terza camera di combustione per bruciare una miscela della seconda corrente di gas di combustione e una terza parte del combustibile di combustione per formare una terza corrente di gas di combustione; ;un terzo misuratore per scegliere la quantità di combustibile di com-bustione alimentato alla terza camera di combustione in modo tale che la temperatura della terza corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; e ;un terzo scambiatore di calore per trasferire calore dalla terza corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall'esterno; ;la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la quantità minima di aria necessaria per la combustione. ;Nelle forme di realizzazione preferite, sia il procedimento che l'ap-parecchiatura di combustione possono comprendere inoltre un quarto ciclo di combustione in cui una miscela della terza corrente di gas di combustione e una quarte parte del combustibile di combustione vinee bruciata in una quarta camera di combustione per formare una quarta corrente di gas di combustione. La quantità di combustibile di combustione alimentato alla quarta camera di combustione viene scelta in modo tale che la temperatura della quarta corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ. Il calore viene quindi trasferito dalla quarta corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un impianto di energia riscaldato dall'esterno. La somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione nel sistema a quattro cicli è uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto il combustibile di combustione in una singola fase di com-bustione utilizzando la minima quantità di aria necessaria alla combustio-ne. ;In altre forme di realizzazione preferite, il calore viene ulteriormente trasferito dall'ultima corrente di gas di combustione ad una corrente d'aria in ingresso per preriscaldare la corrente d'aria, dopo di che la corrente di gas di combustione viene rilasciata all'atmosfera. Dalla corrente di gas di combustione si possono anche rimuovere gas di zolfo, ad esempio aggiungendo calcare al combustibile di combustione nelle ultime fasi di combustione (ad esempio alla terza o alla quarta camera di combustione) oppure lavando l'ultima corrente di gas di combustione (ad esempio la terza o quarta corrente di gas di combustione) prima di rilasciare la corrente nell'atmosfera. Una o più delle camere di combustione (ad esempio la terza o la quarta camera) possono essere una camera di combustione a letto fluidizzato. Nel caso in cui una qualsiasi delle correnti di gas di combustione non abbia un contenuto di ossigeno sufficiente alla combustione, una porzione della corrente di aria preriscaldata può essere deviata e bruciata con il combustibile di combustione per compensare questa mancan-za. ;La temperatura di ciascuna delle correnti di gas di combustione è preferibilmente non superiore a circa 1700°F (circa 500’C) (ad esempio non superiore a circa 1600-1700’F ovvero circa 470-500'C) per impedire la formazione di gas Ν0χ. L'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di combustione consumato è preferibilmente circa del 5-7Z. ;Un vantaggio significativo del sistema di combustione a stadi multipli dell'invenzione consiste nel fatto che la quantità di cui il gas di combustione si raffredda in ciascuna fase (e pertanto la temperatura del calore rilasciato) può essere controllata controllando il numero di stadi di combustione. Ciò, a sua volta, consente di far corrispondere la temperatura del calore rilasciato con le caratteristiche termiche del fluido di lavoro. La capacità di adattare in modo preciso la temperatura del calore rilasciato in qualsiasi punto del processo di combustione per farlo corrispondere alle caratteristiche termiche del fluido di lavoro manipolando il numero di stadi di combustione, fornisce mezzi semplici e tuttavia altamente efficaci per migliorare l'efficienza della centrale elettrica. ;Poiché il processo di combustione utilizza aria preriscaldata, calore viene rilasciato a temperature sufficientemente elevate da provvedere al riscaldamento del fluido di lavoro del sistema di energia, portando ad ulteriori miglioramenti nell'efficienza. Poiché queste temperature possono essere scelte in modo tale da essere significativamente maggiori della temperatura alla quale il gas di combustione si sarà raffreddato nell'ultimo scambiatore di calore, la quantità di calore prodotto a temperature maggiori sarà maggiore della quantità di calore prodotto a temperature inferiori. L'impiego di stadi di combustione multipli consente inoltre di rilasciare calore a temperature maggiori diminuendo la quantità di cui il gas di combustione si raffredda in uno qualsiasi degli stadi di combustione. Il risultato netto è che la temperatura media alla quale viene rilasciato l'intero calore sarà aumentata, consentendo così l'impiego del sistema proposto per un ciclo di potenza con un singolo ri-riscaldamento o ri-riscaldamenti multipli del fluido di lavoro e migliorando inoltre l'efficienza. Allo stesso tempo, la temperatura di una qualsiasi delle corren-ti di gas di combustione prodotta nel processo di combustione non supera il livello (approssimativamente 1600-1700’F, circa 470-500"C), al quale si possono rimuovere in modo efficace gas di zolfo, ad esempio mediante aggiunta di calcare, e al quale non vengono prodotti gas Ν0χ, portando ad una produzione di combustibile pulita dal punto di vista ambientale. ;Un altro vantaggio consiste nel fatto che, poiché solamente una parte del combustibile di combustione viene bruciata in ciascuna camera di combustione, la quantità di aria in una qualsiasi camera di combustione data rimane elevata, mentre l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale del combustibile bruciato è ancora solamente dal 5-7%. Questo riduce le perdite di calore con gas di camino. ;Poiché non è necessario fornire alle camere di combustione tubi o al-tre superfici che consumino calore, attraverso le camere di combustione può passare gas o aria con velocità fortemente aumentata, riducendo così le dimensioni complessive della camera di combustione. Inoltre, gli scambiatori di calore utilizzati per l'acquisizione di calore possono essere prefabbricati e trasportati in sito in sezioni che vengono facilmente assemblate, riducendo nettamente il costo di costruzione di un tale impianto di combustione. Un vantaggio aggiuntivo consiste nel fatto che i tubi dello scambiatore di calore non sono esposti a temperature eccessivamente elevate come negli impianti di combustione a carbone in polvere e neppure all'erosione mediante un letto fluidizzato. Come risultato, si può utilizzare un materiale più economico in quantità minore per i tubi negli scambiatori di calore, contribuendo ulteriormente alla riduzione di costi del-1 'impianto. ;Un ulteriore vantaggio consiste nel fatto che il sistema proposto viene controllato in modo semplice perchè è sempre possibile regolare la quantità sia del combustibile che dell'aria inviata ad una qualsiasi camera di combustione particolare. ;Altre caratteristiche e vantaggi dell'invenzione risulteranno evidenti dalla seguente descrizione delle sue forme di realizzazione preferite e dalle rivendicazioni. ;La figura 1 è una rappresentazione schematica di una forma di realiz-zazione del procedimento e della apparecchiatura della presente invenzione avente tre cicli di combustione. ;La figura 2 è una rappresentazione schematica di una forma di realiz-zazione del procedimento e della apparecchiatura della presente invenzione avente quattro cicli di combustione. ;La presente invenzione è un procedimento ed una apparecchiatura innovativi per bruciare combustibile per fornire calore ad impianti di energia o centrali elettriche riscaldate dall'esterno. Lo schema mostrato in figura 1 mostra una forma di realizzazione di una apparecchiatura preferita che può essere utilizzata nel procedimento della presente invenzione. Specificatamente, la figura 1 mostra un sistema di combustione 100 che comprende una ventola 101, un preriscaldatore d'aria 102, camere di combu-stione 103, 104 e 105, scambiatori di calore 106, 107 e 108 e un sistema di energia esterno 109. ;Il sistema di energia 109 può essere un qualsiasi sistema di conversione di energia riscaldato direttamente dall'esterno. Il sistema di combustione secondo l'invenzione è particolarmente utile in cicli e sistemi di energia o potenza in cui la maggior parte del calore necessario per i cicli di conversione dell'energia viene non utilizzato per l'evaporazione del fluido di lavoro ma piuttosto per il suo surriscaldamento e ri-riscaldamento. Esempi di tali impianti di energia o centrali elettriche sono descritti ad esempio nei brevetti statunitensi N. 4.732.005 e 4.899.545, che sono qui incorporati a titolo di riferimento. ;Facendo riferimento alla figura 1, aria atmosferica con i parametri al punto 1 viene alimentata nel sistema di combustione 100 mediante una ventola 101. Dopo l'aumento della pressione dell'aria, la corrente d'aria esce dalla ventola avendo i parametri al punto 2. L'aria passa quindi attraverso un preriscaldatore d'aria 102 ove viene riscaldata fino ad una temperatura approssimativamente di 500-600'F (circa 126—160"C) e ottiene i parametri indicati al punto 3. Successivamente, la corrente d'aria viene divisa in due sotto correnti con i parametri rispettivamente indicati nei punti 4 e 5. La sotto corrente avente i parametri al punto 4 (che contiene la maggior parte dell'aria) viene quindi inviata entro una prima camera di combustione 103 ove viene bruciata con il combustibile alimentato alla camera 103 in quantità tale da fornire gas di combustione che lasciano la camera di combustione 103 con una temperatura non superiore a 1600-1700<*>F (470-500‘C circa), che è necessaria ad impedire la formazione di Ν0χ. La quantità di combustibile alimentato alla camera 103 rappresenta solamente una parte del combustibile totale da bruciare.
Successivamente, gas di combustione avente i parametri al punto 6 passa attraverso un primo scambiatore di calore 106. Il fluido di lavoro della centrale elettrica o sistema di energia 109 passa anche in contro corrente attraverso lo scambiatore di calore 106, con il risultato netto che il calore viene trasferito dal gas di combustione a questo fluido di lavoro. Il gas di combustione raffreddato esce quindi dallo scambiatore di calore 106, ottenendo i parametri al punto 7. La temperatura al punto 7 viene scelta per fornire la temperatura elevata necessaria di calore che viene trasferito al fluido di lavoro. Se necessario, la temperatura al punto 7 può essere significativamente maggiore della temperatura al punto 4 in modo tale che tutto il calore trasferito al fluido di lavoro nel primo scambiatore di calore avrà una temperatura relativamente alta.
Poiché solamente una parte del combustibile totale che deve essere combusto è stato bruciato nella prima camera di combustione 103, il gas di combustione che lascia la prima camera di combustione contiene ancora una quantità significativa di ossigeno e pertanto può essere utilizzato per ulteriore combustione. Così, dopo essere passato attraverso lo scambiatore di calore 106, il gas di combustione che ha i parametri al punto 7 viene inviata in una seconda camera di combustione 104 dove viene ancora alimentato con combustibile in una quantità necessaria per fornire gas di combustione che escono dalla camera di combustione 104 con una temperatura non superiore a 1600-1700"F (circa 470-500°C).
Il gas di combustione lascia la seconda camera di combustione 104 con parametri corrispondenti al punto 8. Successivamente, il gas di combustione passa attraverso un secondo scambiatore di calore 107 e viene raffreddato di nuovo, trasferendo così calore al fluido di lavoro nel sistema di energia o centrale elettrica 106 e ottenendo i parametri al punto 9.
La temperatura del gas di combustione al punto 9 viene scelta per fornire la temperatura elevata necessaria del calore rilasciato nello scambiatore di calore 107 e trasferito al fluido di lavoro. Poiché in entrambe la prima e la seconda camera di combustione solamente una parte del combustibile da bruciare è stato bruciato, il gas di combustione avente i parametri al punto 9 contiene ancora l'ossigeno sufficiente necessario a completare la combustione nella terza camera di combustione 105. Tuttavia, se l'ossigeno contenuto nel gas di combustione non è sufficiente a fornire la combustione completa nella terza camera di combustione, allora entro la terza camera di combustione 105 viene alimentata ulteriormente una corrente di aria preriscaldata avente i parametri al punto 5.
Il resto del combustibile viene alimentato nella terza camera di combustione 105 per completare il processo di combustione (ancora facendo attenzione che la quantità di combustibile sia scelta in modo tale che la temperatura del gas di combustione risultante non superi i 1600-1700'F, circa 470-500‘C). Alla camera di combustione 105 si può inoltre aggiungere calcare per assorbire i gas di zolfo dal gas di combustione, controllando così efficacemente la loro emissione. A questo scopo, la terza camera di combustione 105 può avere un combustore a letto fluidizzato.
Il gas di combustione che lascia la terza camera di combustione 105, avente i parametri come indicato al punto 10, passa attraverso un terzo scambiatore di calore 108, ove di nuovo trasferisce il calore al fluido di lavoro dal sistema di energia o centrale elettrica 109 e quindi esce dallo scambiatore di calore 108 con i parametri indicati al punto 11. La temperatura al punto 11 è inferiore alla temperatura ai punti 7 e 9, cioè dei punti di uscita dal primo e dal secondo scambiatore di calore 106 e 107. Successivamente, il gas di combustione viene inviato in contro flusso all'aria entrante entro il preriscaldatore d'aria 102 e viene raffreddato in modo tale da avere i parametri indicati al punto 12. Esso viene di nuovo rilasciato al camino.
Ciascuna singola fase di combustione è associata con un aumento di temperatura della corrente di gas in ingresso. Il totale degli aumenti di temperatura in tutte le camere di combustione è uguale al totale che si otterrebbe se il combustibile venisse bruciato in uno stadio singolo utilizzando la minima quantità di aria necessaria per la combustione completa. Tuttavia, è possibile che, a causa della temperatura relativamente elevata del gas di combustione che entra nella seconda e nella terza camera di combustione, la quantità di combustibile che può essere bruciato in tali camere deve essere ridotta per impedire che la temperatura del gas di combustione che lascia tali camere di combustione non superi una temperatura di 1600-1700 "F, circa 470-500°C. Come risultato, il totale degli aumenti di temperatura in tutte e tre le camere di combustione può essere inferiore all'aumento di temperatura totale definito bruciando tutto il combustibile in una sola fase. Ciò, a sua volta, può far sì che il gas di combustione che lascia la terza camera di combustione trattenga una quantità significativa di ossigeno, portando così ad un eccesso di aria inacettabilmente elevato introdotto per il processo di combustione complessiνο. Per evitare questo problema, si può utilizzare uno stadio di combustione aggiuntivo, cioè una quarta camera di combustione.
Un sistema di combustione 200 a quattro stadi è mostrato in figura 2. Il sistema di combustione 200 è identico al sistema di combustione 100 (figura 1) eccetto per il fatto che comprende inoltre una quarta camera di combustione 110 e un quarto scambiatore di calore 111. Dopo che il gas di combustione esce dal terzo scambiatore di calore 108, con i parametri indicati al punto 11, esso viene alimentato nella quarta camera di combustione 110, insieme con il restante combustibile di combustione, per completare il processo di combustione (ancora una volta facendo attenzione che la quantità di combustibile sia scelta in modo tale che la temperatura del gas di combustione risultante non superi i 1600-1700°F, circa (470-500°C). Se il contenuto di ossigeno del gas di combustione non è sufficiente a fornire la combustione completa nella quarta camera di combustione, allora si può ulteriormente alimentare entro la quarta camera di combustione 110 una corrente di aria preriscaldata avente i parametri indicati al punto 5. Si può inoltre aggiungere calcare alla camera di combustione 110 per assorbire i gas di zolfo dal gas di combustione (nel qual caso la camera di combustione 110 può essere un combustore a letto fluidizzato).
Il gas di combustione che lascia la quarta camera di combustione 110, avente parametri indicati al punto 12, passa attraverso un quarto scambiatore di calore 111, ove di nuovo trasferisce il calore al fluido di lavoro dal sistema di energia 109 ed esce quindi dallo scambiatore di calore 111 avente i parametri al punto 13. La temperatura al punto 13 è inferiore alla temperatura ai punti 7, 9 e 11, cioè i punti di uscita dal primo, secondo e terzo scambiatore di calore 106, 107 e 108. Successivamente, il gas di combustione viene inviato in contro flusso all'aria in ingresso entro il preriscaldatore d'aria 102 e raffreddato in modo tale da avere i parametri al punto 14. Esso viene quindi rilasciato verso il camino.
Sebbene la presente invenzione sia stata descritta rispetto ad alcune forme di realizzazione preferite, gli esperti del ramo comprenderanno che una pluralità di variazioni e modifiche si possono apportare a tali forme di realizzazione. E' inteso che le rivendicazioni accluse coprono tutte tali variazioni e modifiche che rientrano nello spirito vero e nell'ambito di protezione dell'invenzione.
Ad esempio, sebbene i sistemi descritti sopra siano presentati come sistemi di combustione a tre e quattro stadi, è evidente che si può uti-lizzare un qualsiasi numero di stadi, cioè l'apparecchiatura può avere più di tre o quattro stadi, o anche solamente due stadi. Il numero di stadi è scelto in base alle caratteristiche termiche della corrente di fluido di lavoro al fine di far corrispondere la temperatura del calore rilasciato con queste caratteristiche. In questo modo, il calore rilasciato può essere stabilito in modo preciso per adattarsi alla richiesta dell'impianto di energia o centrale elettrica aumentando così l'efficienza complessiva.
La purificazione dei gas di combustione per rimuovere gas di zolfo può essere eseguita prima di rilasciare i gas al camino utilizzando unità di lavaggio.
Le camere di combustione multiple possono essere disposte verticalmente, cioè con l'ultima camera di combustione in cima e le precedenti camere di combustione consecutivamente al di sotto di essa. In tal caso, il sistema può essere configurato in modo tale che la cenere della camera di combustione finale, nonché il combustibile che non è stato bruciato completamente dalla camera di combustione finale, ricadano successivamente verso il basso a ciascuna camera di combustione precedente. Questa disposizione garantisce la combustione completa di tutto il combustibile e allo stesso tempo consente la rimozione di cenere solamente dalla camera di combustione posta più in basso.
Claims (42)
- RIVENDICAZIONI 1. Procedimento per fornire calore ad un sistema di energia riscaldato dall'esterno, comprendente le fasi di: alimentare una corrente di aria preriscaldata e una porzione della quantità totale di combustibili di combustione ad una prima camera di combustione; bruciare la miscela di aria preriscaldata e combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione; la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta prima camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura di detta prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; trasferire calore da detta prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall 'esterno; bruciare il restante combustibile di combustione in una serie di una o più successive fasi di combustione per formare in ciascuna fase una corrente di gas di combustione impiegando la corrente di gas di combustione creata nella fase di combustione immediatamente precedente, la quantità di combustibile di combustione in ciascuna fase di combustione successiva essendo scelta in modo tale che la temperatura della corrente di gas di combustione creata dalla fase di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la minima quantità di aria necessaria alla combustione; e trasferire calore da ciascuna corrente di gas di combustione successiva ad una corrente di fluido di lavoro da detto sistema di energia riscaldato dall'esterno.
- 2. Procedimento secondo la rivendicazione 1, comprendente inoltre trasferire calore dall'ultima corrente di gas di combustione ad una corrente d'aria in ingresso per preriscaldare detta corrente d'aria e rilasciare detta ultima corrente di gas di combustione all'atmosfera.
- 3. Procedimento secondo la rivendicazione 1, comprendente inoltre aggiungere calcare al combustibile di combustione nell'ultima fase di combustione per rimuovere gas di zolfo.
- 4. Procedimento secondo la rivendicazione 1, comprendente inoltre rimuovere i gas di zolfo lavando l'ultima corrente di gas di combustione.
- 5. Procedimento secondo la rivendicazione 1, comprendente inoltre deviare una porzione di detta corrente di aria preriscaldata e bruciare detta parte con detto combustibile di combustione in una o più di dette fasi di combustione.
- 6. Procedimento secondo la rivendicazione 1, in cui la temperatura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a circa 1700‘F (circa 500°C) per impedire la formazione di gas Ν0χ.
- 7. Procedimento secondo la rivendicazione 1, in cui l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di combustione consumato è circa il 5-7%.
- 8. Procedimento per alimentare calore ad un sistema di energia riscaldato dall'esterno comprendente le fasi di: alimentare una corrente di aria preriscaldata e una parte della quantità totale di combustibile di combustione ad una prima camera di combustione; bruciare la miscela di aria preriscaldata e combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione, la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta prima camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura di detta prima corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; trasferire calore da detta prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall esterno; bruciare una miscela di detta prima corrente di gas di combustione e una seconda porzione di detto combustibile di combustione in una seconda camera di combustione per formare una seconda corrente di gas di combustione; la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta seconda camera di combustione essendo scelta in modo tale che la tempera-tura di detta seconda corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ; trasferire calore da detta seconda corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno; bruciare una miscela di detta seconda corrente di gas di combustion e una terza parte di detto combustibile di combustione in una terza camera di combustione per formare una terza corrente di gas di combustione, la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta terza camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura di detta terza corrente di gas di combustione è inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Νοχ; e trasferire calore da detta terza corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall esterno, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione impiegando la quantità minima di aria necessaria per la combustione .
- 9. Procedimento secondo la rivendicazione 8, comprendente inoltre trasferire calore da detta terza corrente di gas di combustione ad una corrente d'aria in ingresso per preriscaldare detta corrente d'aria; e rilasciare detta terza corrente di gas di combustione all'atmosfera.
- 10. Procedimento secondo la rivendicazione 8, comprendente aggiungere calcare al combustibile di combustione in detta terza camera di combustione .
- 11. Procedimento secondo la rivendicazione 8, comprendente inoltre rimuovere gas di zolfo lavando detta terza corrente di gas di combustione.
- 12. Procedimento secondo la rivendicazione 8, comprendente inoltre deviare una porzione di detta corrente di aria preriscaldata e bruciare detta porzione con detto combustibile di combustione in una o più di dette fasi di combustione.
- 13. Procedimento secondo la rivendicazione 8, in cui la temperatura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a circa 1700T (circa 500"C) per impedire la formazione di gas di Ν0χ.
- 14. Procedimento secondo la rivendicazione 8, in cui l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di combustione consumato è circa il 5-7%.
- 15. Procedimento secondo la rivendicazione 8, comprendente inoltre bruciare una miscela di detta terza corrente di gas di combustione e una quarta porzione di detto combustibile di combustione in una quarta camera di combustione per formare una quarta corrente di gas di combustione, la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta quarta camera di combustione essendo scelta in modo tale che la temperatura di detta quarta corrente di gas di combustione è inferiore alla tempe-ratura alla quale si formano gas di Νοχ; e trasferire calore da detta quarta corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la minima quantità di aria necessaria per la combustione.
- 16. Procedimento secondo la rivendicazione 15, comprendente inoltre trasferire calore da detta quarta corrente di gas di combustione ad una corrente d'aria in ingresso per preriscaldare detta corrente d'aria; e rilasciare detta quarta corrente di gap di combustione all'atmosfera.
- 17. Procedimento secondo la rivendicazione 15, comprendente aggiunge-re calcare al combustibile di combustione in detta quarta camera di combustione.
- 18. Procedimento secondo la rivendicazione 15, comprendente inoltre rimuovere i gas di zolfo lavando detta quarta corrente di gas di combu-stione.
- 19. Procedimento secondo la rivendicazione 15, comprendente inoltre deviare una parte di detta corrente d'aria preriscaldata e bruciare detta parte con detto combustibile di combustione in una o più di dette fasi di combustione.
- 20. Procedimento secondo la rivendicazione 15, in cui la temperatura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a cir-ca 1700°F, circa 500"C, per impedire la formazione di gas di Ν0χ.
- 21. Procedimento secondo la rivendicazione 15, in cui l'eccesso com-plessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di combu-stione consumato è circa il 5-7%.
- 22. Apparecchiatura per alimentare calore ad un sistema di energia riscaldato dall'esterno, comprendente: un preriscaldatore per preriscaldare una corrente d'aria in ingresso utilizzando il calore trasferito da una corrente di gas di combustione; una prima camera di combustione per bruciare una miscela di aria preriscaldata e una porzione della quantità totale di combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione; un misuratore per scegliere la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta prima camera di combustione in modo tale che la temperatura di detta prima corrente di gas di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas Ν0χ; un primo scambiatore di calore per trasferire calore da detta prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno; una o più ulteriori camere di combustione disposte in serie per bruciare il restante combustibile di combustione in una serie di una o più successive fasi di combustione per formare in ciascuna fase una corrente di gas di combustione impiegando la corrente di gas di combustione creata nella fase di combustione immediatamente precedente; uno o più misuratori per scegliere la quantità di combustibile di combustione in ciascuna fase di combustione successiva in modo tale che la temperatura della corrente di gas di combustione creata dalla fase di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la minima quantità di aria necessaria per la combustione; e uno o più ulteriori scambiatori di calore per trasferire calore da ciascuna corrente di gas di combustione successiva ad una corrente di fluido di lavoro da detto sistema di energia riscaldato dall'esterno.
- 23. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22, comprendente inoltre mezzi per aggiungere calcare al combustibile di combustione nell'ultima camera di combustione per rimuovere gas di zolfo.
- 24. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22, comprendente inoltre un dispositivo di lavaggio per lavare l'ultima corrente di gas di combustione per rimuovere i gas di zolfo.
- 25. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22, comprendente inol-tre mezzi per deviare una porzione di detta corrente di aria preriscaldata ad una o più di dette camere di combustione per la combustione con detto combustibile di combustione.
- 26. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22, in cui la temperatura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a circa 1700’F (circa 500<*>C) per impedire la formazione di gas di Ν0χ.
- 27. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22 in cui l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di com-bustione consumato è circa il 5-7%.
- 28. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 22, in cui almeno una di dette camere di combustione comprende una camera di combustione a letto fluidizzato.
- 29. Apparecchiatura per alimentare calore ad un sistema di energia riscaldato dall'esterno comprendente: un preriscaldatore per preriscaldare una corrente d'aria in ingresso utilizzando il calore trasferito da una corrente di gas di combustione; una prima camera di combustione per bruciare una miscela di aria preriscaldata e una porzione della quantità totale del combustibile di combustione per formare una prima corrente di gas di combustione; un primo misuratore per scegliere la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta prima camera di combustione in modo tale che la temperatura di detta prima corrente di gas di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ; un primo scambiatore di calore per trasferire calore da detta prima corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno; una seconda camera di combustione per bruciare una miscela di detta prima corrente di gas di combustione e una seconda porzione di detto combustibile di combustione per formare una seconda corrente di gas di combustione; un secondo misuratore per scegliere la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta seconda camera di combustione in modo tale che la temperatura di detta seconda corrente di gas di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ; un secondo scambiatore di calore per trasferire il calore da detta seconda corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno; una terza camera di combustione per bruciare una miscela di detta seconda corrente di gas di combustione e una terza parte di detto combustibile di combustione per formare una terza corrente di gas di combustione; un terzo misuratore per scegliere la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta terza camera di combustione in modo tale che la temperatura di detta terza corrente di gas di combustione sia infe-riore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ; e un terzo scambiatore di calore per trasferire calore da detta terza corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno, la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la minima quantità di aria necessaria alla combustione.
- 30. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, comprendente inoltre mezzi per aggiungere calcare al combustibile di combustione in detta terza camera di combustione per rimuovere i gas di zolfo.
- 31. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, comprendente inoltre un dispositivo di lavaggio per lavare detta terza corrente di gas di combustione per rimuovere i gas di zolfo.
- 32. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, comprendente inoltre mezzi per deviare una porzione di detta corrente di aria preriscaldata ad una o più di dette camere di combustione per la combustione con detto combustibile di combustione.
- 33. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, in cui la temperatura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a circa 1700'F (circa 500<*>C) per impedire la formazione di gas di Ν0χ.
- 34. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, in cui l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di combustione consumato è circa il 5-7%.
- 35. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, in cui detta terza camera di combustione comprende una camera di combustione a letto fluidizzato.
- 36. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 29, comprendente inoltre: una quarta camera di combustione per bruciare una miscela di detta terza corrente di gas di combustione e una quarta porzione di detto combustibile di combustione per formare una quarta corrente di gas di combustione; un quarto misuratore per scegliere la quantità di detto combustibile di combustione alimentato a detta quarta camera di combustione in modo tale che la temperatura di detta quarta corrente di gas di combustione sia inferiore alla temperatura alla quale si formano gas di Ν0χ; e un quarto scambiatore di calore per trasferire calore da detta quarta corrente di gas di combustione ad una corrente di fluido di lavoro da un sistema di energia riscaldato dall'esterno; la somma degli aumenti di temperatura associati con ciascuna fase di combustione essendo uguale all'aumento di temperatura associato con la combustione di tutto detto combustibile di combustione in una singola fase di combustione utilizzando la quantità minima di aria necessaria per la combustione.
- 37. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, comprendente inoltre mezzi per aggiungere calcare al combustibile di combustione in detta quarta camera di combustione per rimuovere gas di zolfo.
- 38. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, comprendente inol-tre un dispositivo di lavaggio per lavare detta quarta corrente di gas di combustione per rimuovere gas di zolfo.
- 39. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, comprendente inol-tre mezzi per deviare una porzione di detta corrente di aria preriscaldata ad una o più di dette camere di combustione per la combustione con detto combustibile di combustione.
- 40. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, in cui la tempera-tura di ciascuna di dette correnti di gas di combustione è non superiore a circa 1700’F (circa 500'C) per impedire la formazione di gas di Ν0χ.
- 41. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, in cui l'eccesso complessivo di aria rispetto alla quantità totale di combustibile di com-bustione consumato è circa il 5-7%.
- 42. Apparecchiatura secondo la rivendicazione 36, in cui detta quarta camera di combustione comprende una camera di combustione a letto fluidizzato.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/127,167 US5450821A (en) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | Multi-stage combustion system for externally fired power plants |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ITMI941949A0 ITMI941949A0 (it) | 1994-09-26 |
ITMI941949A1 true ITMI941949A1 (it) | 1996-03-26 |
IT1271213B IT1271213B (it) | 1997-05-27 |
Family
ID=22428657
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ITMI941949A IT1271213B (it) | 1993-09-27 | 1994-09-26 | Sistema di combustione a stadi multipli per impianti riscaldati dal l'esterno |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5450821A (it) |
EP (1) | EP0645581B1 (it) |
JP (1) | JPH07217820A (it) |
CN (1) | CN1050892C (it) |
AT (1) | ATE200566T1 (it) |
DE (1) | DE69427060D1 (it) |
DK (1) | DK0645581T3 (it) |
IS (1) | IS4211A (it) |
IT (1) | IT1271213B (it) |
NZ (1) | NZ264476A (it) |
PH (1) | PH30405A (it) |
RU (1) | RU2126514C1 (it) |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5572871A (en) * | 1994-07-29 | 1996-11-12 | Exergy, Inc. | System and apparatus for conversion of thermal energy into mechanical and electrical power |
US5649426A (en) * | 1995-04-27 | 1997-07-22 | Exergy, Inc. | Method and apparatus for implementing a thermodynamic cycle |
US5588298A (en) | 1995-10-20 | 1996-12-31 | Exergy, Inc. | Supplying heat to an externally fired power system |
US5822990A (en) | 1996-02-09 | 1998-10-20 | Exergy, Inc. | Converting heat into useful energy using separate closed loops |
US5950433A (en) * | 1996-10-09 | 1999-09-14 | Exergy, Inc. | Method and system of converting thermal energy into a useful form |
ES2151793B1 (es) * | 1997-11-12 | 2001-07-01 | Holter Heinz Professor Dr Sc D | Procedimiento para quemar combustible fosil y basuras. |
US5953918A (en) * | 1998-02-05 | 1999-09-21 | Exergy, Inc. | Method and apparatus of converting heat to useful energy |
US6155052A (en) * | 1999-01-13 | 2000-12-05 | Abb Alstom Power Inc. | Technique for controlling superheated vapor requirements due to varying conditions in a Kalina cycle power generation system cross-reference to related applications |
US6158220A (en) * | 1999-01-13 | 2000-12-12 | ABB ALSTROM POWER Inc. | Distillation and condensation subsystem (DCSS) control in kalina cycle power generation system |
US6213059B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-04-10 | Abb Combustion Engineering Inc. | Technique for cooling furnace walls in a multi-component working fluid power generation system |
US6105368A (en) * | 1999-01-13 | 2000-08-22 | Abb Alstom Power Inc. | Blowdown recovery system in a Kalina cycle power generation system |
US6155053A (en) * | 1999-01-13 | 2000-12-05 | Abb Alstom Power Inc. | Technique for balancing regenerative requirements due to pressure changes in a Kalina cycle power generation system |
US6125632A (en) * | 1999-01-13 | 2000-10-03 | Abb Alstom Power Inc. | Technique for controlling regenerative system condensation level due to changing conditions in a Kalina cycle power generation system |
US6158221A (en) * | 1999-01-13 | 2000-12-12 | Abb Alstom Power Inc. | Waste heat recovery technique |
US6035642A (en) * | 1999-01-13 | 2000-03-14 | Combustion Engineering, Inc. | Refurbishing conventional power plants for Kalina cycle operation |
US6116028A (en) * | 1999-01-13 | 2000-09-12 | Abb Alstom Power Inc. | Technique for maintaining proper vapor temperature at the super heater/reheater inlet in a Kalina cycle power generation system |
US6202418B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-03-20 | Abb Combustion Engineering | Material selection and conditioning to avoid brittleness caused by nitriding |
US6105369A (en) * | 1999-01-13 | 2000-08-22 | Abb Alstom Power Inc. | Hybrid dual cycle vapor generation |
US6195998B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-03-06 | Abb Alstom Power Inc. | Regenerative subsystem control in a kalina cycle power generation system |
US6253552B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-07-03 | Abb Combustion Engineering | Fluidized bed for kalina cycle power generation system |
US6263675B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-07-24 | Abb Alstom Power Inc. | Technique for controlling DCSS condensate levels in a Kalina cycle power generation system |
US6167705B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-01-02 | Abb Alstom Power Inc. | Vapor temperature control in a kalina cycle power generation system |
DE60033738T2 (de) | 1999-07-01 | 2007-11-08 | General Electric Co. | Vorrichtung zur Befeuchtung und Heizung von Brenngas |
US6474069B1 (en) | 2000-10-18 | 2002-11-05 | General Electric Company | Gas turbine having combined cycle power augmentation |
US6347520B1 (en) | 2001-02-06 | 2002-02-19 | General Electric Company | Method for Kalina combined cycle power plant with district heating capability |
US6829895B2 (en) | 2002-09-12 | 2004-12-14 | Kalex, Llc | Geothermal system |
US6820421B2 (en) | 2002-09-23 | 2004-11-23 | Kalex, Llc | Low temperature geothermal system |
US6735948B1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-05-18 | Icalox, Inc. | Dual pressure geothermal system |
JP4495146B2 (ja) * | 2003-02-03 | 2010-06-30 | カレックス エルエルシー | 中温および低温の熱源を利用する動力サイクルおよびシステム |
US6769256B1 (en) | 2003-02-03 | 2004-08-03 | Kalex, Inc. | Power cycle and system for utilizing moderate and low temperature heat sources |
US7305829B2 (en) * | 2003-05-09 | 2007-12-11 | Recurrent Engineering, Llc | Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources |
US7264654B2 (en) * | 2003-09-23 | 2007-09-04 | Kalex, Llc | Process and system for the condensation of multi-component working fluids |
US7065967B2 (en) * | 2003-09-29 | 2006-06-27 | Kalex Llc | Process and apparatus for boiling and vaporizing multi-component fluids |
US7407381B2 (en) * | 2003-10-21 | 2008-08-05 | Pac, Lp | Combustion apparatus and methods for making and using same |
US8117844B2 (en) * | 2004-05-07 | 2012-02-21 | Recurrent Engineering, Llc | Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources |
KR100689106B1 (ko) | 2006-02-28 | 2007-03-09 | 고등기술연구원연구조합 | 유동층 연소로에서의 질소산화물 저감 장치 및 방법 |
FI123022B (fi) * | 2007-09-03 | 2012-10-15 | Andritz Oy | Menetelmä sellutehtaan hajukaasujen käsittelyssä |
US8087248B2 (en) * | 2008-10-06 | 2012-01-03 | Kalex, Llc | Method and apparatus for the utilization of waste heat from gaseous heat sources carrying substantial quantities of dust |
US8695344B2 (en) * | 2008-10-27 | 2014-04-15 | Kalex, Llc | Systems, methods and apparatuses for converting thermal energy into mechanical and electrical power |
US8176738B2 (en) | 2008-11-20 | 2012-05-15 | Kalex Llc | Method and system for converting waste heat from cement plant into a usable form of energy |
US8474263B2 (en) | 2010-04-21 | 2013-07-02 | Kalex, Llc | Heat conversion system simultaneously utilizing two separate heat source stream and method for making and using same |
US9657937B2 (en) * | 2010-08-23 | 2017-05-23 | Saudi Arabian Oil Company | Steam generation system having multiple combustion chambers and dry flue gas cleaning |
US8833077B2 (en) | 2012-05-18 | 2014-09-16 | Kalex, Llc | Systems and methods for low temperature heat sources with relatively high temperature cooling media |
RU2561760C1 (ru) * | 2014-06-24 | 2015-09-10 | Андрей Владиславович Курочкин | Способ нагрева технологических сред |
US9816024B2 (en) | 2015-06-01 | 2017-11-14 | King Fahd University of Pertoleum and Minerals | 2-(p-alkoxyphenyl)-2-imidazolines and their use as corrosion inhibitors |
CN108019740A (zh) * | 2017-11-20 | 2018-05-11 | 徐州工程学院 | 一种生物质燃料锅炉装置及其工作方法 |
CN108715441B (zh) * | 2018-06-01 | 2022-01-28 | 雷波明信实业发展有限公司 | 一种流化床法磷酸生产工艺及系统 |
CZ308666B6 (cs) * | 2018-10-22 | 2021-02-03 | Kovosta - fluid a.s. | Sestava fluidního kotle a způsob spalování alespoň dvou druhů paliv ve fluidním kotli |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1425246A (en) * | 1973-06-05 | 1976-02-18 | Inst Vysokikh Temperatur Akade | Methods of burning fuel |
GB1496116A (en) * | 1976-06-24 | 1977-12-30 | United Stirling Ab & Co | Method and an apparatus for burning hydrocarbon fuel |
US4354821A (en) * | 1980-05-27 | 1982-10-19 | The United States Of America As Represented By The United States Environmental Protection Agency | Multiple stage catalytic combustion process and system |
DE3707773C2 (de) * | 1987-03-11 | 1996-09-05 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung zur Prozesswärmeerzeugung |
JPH02272207A (ja) * | 1988-09-10 | 1990-11-07 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 水管式ボイラとその燃焼方法 |
DE4034008A1 (de) * | 1989-11-07 | 1991-05-08 | Siemens Ag | Zwei- oder mehrstufige kesselfeuerung mit geringer, no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-emission und entsprechende verfahren |
US5085156A (en) * | 1990-01-08 | 1992-02-04 | Transalta Resources Investment Corporation | Combustion process |
-
1993
- 1993-09-27 US US08/127,167 patent/US5450821A/en not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-09-16 NZ NZ264476A patent/NZ264476A/en unknown
- 1994-09-23 IS IS4211A patent/IS4211A/is unknown
- 1994-09-26 DE DE69427060T patent/DE69427060D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-26 DK DK94307022T patent/DK0645581T3/da active
- 1994-09-26 CN CN94116762A patent/CN1050892C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-09-26 EP EP94307022A patent/EP0645581B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-26 AT AT94307022T patent/ATE200566T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-09-26 RU RU94034120A patent/RU2126514C1/ru active
- 1994-09-26 PH PH49062A patent/PH30405A/en unknown
- 1994-09-26 IT ITMI941949A patent/IT1271213B/it active IP Right Grant
- 1994-09-27 JP JP6257432A patent/JPH07217820A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE200566T1 (de) | 2001-04-15 |
RU94034120A (ru) | 1996-08-20 |
EP0645581A3 (en) | 1996-09-25 |
US5450821A (en) | 1995-09-19 |
JPH07217820A (ja) | 1995-08-18 |
IT1271213B (it) | 1997-05-27 |
IS4211A (is) | 1995-03-28 |
CN1103940A (zh) | 1995-06-21 |
ITMI941949A0 (it) | 1994-09-26 |
NZ264476A (en) | 1995-07-26 |
RU2126514C1 (ru) | 1999-02-20 |
DK0645581T3 (da) | 2001-06-18 |
PH30405A (en) | 1997-05-08 |
DE69427060D1 (de) | 2001-05-17 |
CN1050892C (zh) | 2000-03-29 |
EP0645581B1 (en) | 2001-04-11 |
EP0645581A2 (en) | 1995-03-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ITMI941949A1 (it) | Sistema di combustione a stadi multipli per impianti riscaldati dal l'esterno | |
KR100924797B1 (ko) | 모듈 기반 산소 연료 보일러 | |
CA2188223C (en) | Supplying heat to an externally fired power system | |
DE19829088C2 (de) | Stromerzeugung in einem Verbundkraftwerk mit einer Gas- und einer Dampfturbine | |
US9873635B2 (en) | Method and device for producing cement clinker | |
RU2471133C2 (ru) | Способ и установка по производству цементного клинкера с одновременной выработкой электроэнергии | |
US4706612A (en) | Turbine exhaust fed low NOx staged combustor for TEOR power and steam generation with turbine exhaust bypass to the convection stage | |
WO2006093698A1 (en) | Combustion system with recirculation of flue gas | |
EP2423584B1 (de) | Dampferzeuger zur Erzeugung von überhitztem Dampf in einer Abfallverbrennungsanlage | |
DE102008064321A1 (de) | Externe Frischluftvorwärmung bei Feststofffeuerungen | |
HRP20120689T1 (hr) | Pobolj‹ana kogeneracija električne energije u proizvodnji cementnog klinkera | |
PL112852B1 (en) | Method of burning a fuel for heating up heat consuming units such as boilers and industrial furnaces and apparatus for burning a fuel | |
JP2019216501A (ja) | 廃棄物焼却によるエネルギーの貯蔵供給装置 | |
US5303544A (en) | Gas turbine system with a tube-nested combustion chamber type combustor | |
JP2011185500A (ja) | ストーカ式焼却炉の廃熱回収システム | |
JP7153431B2 (ja) | ボイラの腐食防止装置及び腐食防止方法 | |
JP3132831B2 (ja) | 熱エネルギの生成を伴う廃棄物燃焼方法 | |
JPH01213492A (ja) | 黒液の燃焼 | |
EP0661498A2 (en) | Heat recovery | |
CN204313663U (zh) | 陶瓷辊道窑余热回收发电装置 | |
DE102004050465B3 (de) | Verfahren zur Erwärmung und/oder Verdampfung eines Fluids | |
JP2018502816A (ja) | 無機原料から焼結材料を製造する方法 | |
CN115711395A (zh) | 一种高温参数循环流化床固废焚烧锅炉 | |
JPS54120436A (en) | Exhaust gas denitration method for multi number of combustion devices | |
JPS5828982A (ja) | 廃熱回収発電装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
0001 | Granted | ||
TA | Fee payment date (situation as of event date), data collected since 19931001 |
Effective date: 19970925 |