HUT77892A - Kénvegyületek anaerob úton történő eltávolítása szennyvízből - Google Patents

Kénvegyületek anaerob úton történő eltávolítása szennyvízből Download PDF

Info

Publication number
HUT77892A
HUT77892A HU9603271A HU9603271A HUT77892A HU T77892 A HUT77892 A HU T77892A HU 9603271 A HU9603271 A HU 9603271A HU 9603271 A HU9603271 A HU 9603271A HU T77892 A HUT77892 A HU T77892A
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
process according
sulfide
liquid
redox
redox liquid
Prior art date
Application number
HU9603271A
Other languages
English (en)
Other versions
HU9603271D0 (en
Inventor
Josephus Sychbertus Adrianus Langerwerf
Original Assignee
Nederlandse Organisatie Voor Toegepast Natuur-Wetenschappelijk Onderzoek Tno
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nederlandse Organisatie Voor Toegepast Natuur-Wetenschappelijk Onderzoek Tno filed Critical Nederlandse Organisatie Voor Toegepast Natuur-Wetenschappelijk Onderzoek Tno
Publication of HU9603271D0 publication Critical patent/HU9603271D0/hu
Publication of HUT77892A publication Critical patent/HUT77892A/hu

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/28—Anaerobic digestion processes
    • C02F3/2846—Anaerobic digestion processes using upflow anaerobic sludge blanket [UASB] reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/84—Biological processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
    • C01G49/00—Compounds of iron
    • C01G49/0018—Mixed oxides or hydroxides
    • C01G49/0081—Mixed oxides or hydroxides containing iron in unusual valence state [IV, V, VI]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/34—Biological treatment of water, waste water, or sewage characterised by the microorganisms used
    • C02F3/345—Biological treatment of water, waste water, or sewage characterised by the microorganisms used for biological oxidation or reduction of sulfur compounds
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Removal Of Specific Substances (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Description

A találmány tárgya eljárás kén-vegyületek anaerob úton történő eltávolítására az ilyen vegyületeket tartalmazó szennyvizekből, amely eljárás az alábbi lépésekből áll
1) a szennyvizet anaerob emésztőrendszerbe tápláljuk,
2) a kén-vegyületet az emésztőrendszerben szulfiddá alakítjuk,
3) a szulfidot tartalmazó, az emésztőrendszerből az elfolyó vizet egy kerülővezetékben keringtetjük, amely vezeték a szulfidnak az elfolyó vízből történő kihajtására szolgáló sztrippelő rendszert tartalmaz,
4) a szulfidot a sztrippelő rendszerben szállító gázzal e · ·
- 2 érintkezésbe hozva eltávolítjuk az elfolyó vízből és
5) a szulfidot kénné alakítjuk.
A szulfátokat tartalmazó szennyvizek anaerob biológiai kezelése lehetővé teszi, hogy a szulfátokat mennyiségileg szulfiddá alakítsák. Ha a képződő szulfidot a folyadékból eltávolítható, hasznos melléktermékekké alakíthatjuk, a szulfát-tartalmú szennyvizek sóterhelését jelentős mértékben csökkenthetjük. Ennek a technológiának az alkalmazása olyan esetekben nagy jelentőségű, ahol az ipari eljárásokból, füstgáz kezelésből, kilúgozásból stb. származó szennyvizekkel szulfátokat és szulfitokat bocsátanak ki.
Az FR-A-2 484 990 számú szabadalmi bejelentés eljárást ismertet hidrogén-szulfid sztrippelésére biogázt hasznosító anaerob reaktor kerülővezetékében, amelyet a sztrippelő berendezés és egy kénmentesítő között keringtetnek. Ha azonban ezt az eljárást lúgos szennyvizeknél alkalmazzák, a reaktorfolyadék pH-ja a nem szelektív kén-hidrogén eltávolítás következtében felszabaduló szén-dioxid miatt az optimális érték (metánképződéshez, valamint H2S sztrippeléshez szükséges érték) fölé emelkedik. Ha széndioxid távozik a rendszerből, a reaktor/sztrippelő rendszerben keringő folyadék pH-értéke megnő. Ez akkor következik be, ha a kénmentesítóből nagy mennyiségű széndioxidot távolítanak el a kénmentesító berendezésen keresztül, ami oda vezet, hogy a sztrippelóben jelentős mennyiségű szén-dioxid szabadul fel. Az említett publikáció szén-dioxid felszabadulást ír le.
A találmány célja kén-vegyületek szennyvizekből, különösen nagy mennyiségű (500 g S/m3 fölötti) szulfátot tartalmazó szennyvizekből történő eltávolítására szolgáló eljárás kidolgozása. Ez utóbbi esetben a kén-vegyületek kinyerése igen figyelemreméltó lehet.
Ezt a célt az említett típusú eljárással érjük el, amelynek során a találmány értelmében a szállítógázból a szulfidot abszorber rendszerben egy abszorbens folyadékkal abszorbeáljuk, amely abszorbens folyadékot zárt körfolyamatban juttatjuk át az abszorber rendszeren és a szállítógázt zárt körfolyamatban juttatjuk át a sztrippelő és az abszorber rendszeren.
Azzal, hogy az abszorbenst zárt rendszerben juttatjuk át az abszorbens rendszeren, hatásosan megelőzzük, hogy szén-dioxid szabaduljon fel a szulfid kénné alakítása során.
Az abszorbens folyadékot előnyösen egy regeneráló rendszeren vezetjük át és egy regenerálható redox folyadékot tartalmaz.
Előnyös, ha a redox folyadék pH-értéke 4 és 7 közötti. Még előnyösebb, ha pH-értéke körülbelül 6,5.
Olyan H2S-abszorberben, amelyben abszorbens folyadékként egy, a fentiekben meghatározott pH-értékű, regenerálható redox folyadékot keringtetünk, megelőzzük a szén-dioxid abszorpcióját, míg a szulfid oxidációja kénné hatékonyan végbemehet.
Azt tapasztaltuk, hogy a szulfid jól átalakul, ha egy átmeneti fém-komplexet, például vas(III)-hexaciano-ferrátot tartalmazó redox folyadékot alkalmazunk. A találmány szerinti, átmeneti fém-komplex alkalmazásával végzett szulfid oxidáció után az átmeneti fém-komplexet elektrokémiai úton regeneráljuk, amelyet elektródpotenciál méréssel követünk.
A találmány szerinti eljárás egyik foganatosítási módja szerint a szulfidot vas-kelát tartalmú redox folyadékkal alakítjuk át, a kelátképzó szer előnyösen etilén-diamintetraecetsav (EDTA), amelynek a koncentrációja 0,01-0,1 M, előnyösen 0,05 M.
Azt tapasztaltuk, hogy ha a redox folyadékhoz glicerint adunk, például 50 g/l szuszpenzióban, az a szabad gyökös reakciók előfordulásának a megelőzésével stabilizálja a redox folyadékot. MnO2 (például 1 g/l), vagy MnCl2-7H2O (például 5g/l) szuszpenziók alkalmazása tapasztalataink szerint szintén hatásosan megelőzi a szabad győkős reakciókat.
Azt tapasztaltuk továbbá, hogy ha a redox folyadékhoz nátrium-azid szuszpenziót (például lOppm) adunk, hatékonyan megelőzzük a redox folyadékban a komplexképző szer biológiai bomlását.
···· ·· · · · · · • · · · ·
A találmány egyéb előnyei az alábbi leírásból és a mellékelt rajzokból válnak nyilvánvalóvá.
Az 1. ábrán a találmány szerinti eljárás egyik megvalósítási módjának a folyamatábráját mutatjuk be, ahol a szulfátok és szulfitok anaerob átalakulása egy reakcióedényben megy végbe, a hidrogén-szulfid sztrippelését zárt vezetékrendszerben végezzük és a tényleges szulfid abszorpció/átalakulás egy levegőztetőn át zárt rendszerben megy végbe vas-kelátokat tartalmazó redox folyadék segítségével.
Az 1. ábra a kén-vegyületeket tartalmazó 2 szennyvíz (beömlő víz) biológiai kezelésére szolgáló 1 berendezést mutatja be. A 2 szennyvizet az 5 vezetéken át a 4 szivattyú segítségével vezetjük a 3 anaerob biológiai reaktorba (autokláv). A 3 reaktorból a kimenő víz a 6 kimeneten át távozik, a képzódó biogázt, amelyet vázlatosan a 7 buborékok jeleznek, a 8 gázharangban gyűjtjük össze és a 9, 10 vezetékeken a 11 abszorberbe/reaktorba szállítjuk. A 3 autoklávból kilépő vizet a 12 szivattyúval és a 13 vezeték segítségével a 14 csörgedeztető szűrős sztripper és a 3 autokláv között keringtetjük. A szulfid tartalmú kilépő vizet a 15 nyíláson át vezetjük a 14 sztripperbe és a H2S-t a vizes fázisból a gázfázisba visszük át. Az alkalmazott gázt a 10, 16 vezetéken és a 17 szellőztetőn át nagy sebességgel recirkuláltatjuk a 11 abszorberen/reaktoron és a 14 sztripperen át. A szulfidmentes biogáz felesleget a 18 kimenő szelepen át távolíthatjuk el. A 11 abszorberben/reaktorban a H2S-t tartalmazó gázt 6,5 pH-értékre beállított, Fe(III/II) tartalmú folyadékkal mossuk. Az abszorbeált H2S-t közvetlenül ezután elemi kénné alakítjuk, amely koagulál és pelyhes csapadék alakjában a 19 ülepítőtartályban kiülepszik. A kén-iszapot a 19 ülepítő alján elhelyezett 20 szelep nyitásával távolíthatjuk el és további feldolgozásnak vethetjük alá, például vízmentesíthetjük, az így visszanyert folyadékot visszavezetjük a rendszerbe. Az előállított Fe(II)EDTA-t a 21 vezetéken keresztül a 22 levegőztetőbe vezetjük, amelybe a 24 levegőztető vagy • · · · ·
- 5 kompresszor segítségével levegőt (vázlatosan a 23 buborékok jelzik) vezetünk. A 22 levegőztetőben a Fe(II)-t Fe(III)-má oxidáljuk. A regenerált folyadékot a 25 szivattyú segítségével a 26 vezetéken át a 11 abszorberbe/reaktorba vezetjük, amelybe a folyadékot a 27 nyílásokon át vezetjük be. A szabad oxigén rendszerbe jutásának megelőzése céljából oly módon szabályozzuk a levegőztetést, hogy a 28 mérőműszer segítségével folyamatosan ellenőrizzük a folyadék fázis oxidációs potenciálját, szabályozzuk a 24 kompresszort a 29 visszamenő vezetékben, így az NHE szabványnak megfelelően, maximum +150 mV értéknél megszakítjuk a levegő bevezetést. A 22 üstben az eltávolított vizet és vegyszereket pótoljuk.
Bőrgyári szennyvizek esetén az eljárás megfelelő működésekor az áramlási sebességek az alábbiak:
(a 12 szivattyún át a 3 autoklávból a 14 sztrippcrhez jutó folyadék áramlási sebessége)/(a 4 szivattyún át áramló víz sebessége) =2-40;
(a 14 sztripperből a 11 abszorberbe jutó gáz áramlási sebessége)/(a 3 autoklávból a 14 abszorberbe jutó folyadék áramlási sebessége) = 10 - 300;
(a 25 szivattyún át a 11 abszorberből a 22 levegőztetőhöz jutó folyadék áramlási sebessége)/(a 3 autoklávból a 14 sztripperbe jutó folyadék áramlási sebessége, 0,06M Fe.EDTA esetén) = 0,1 - 0,3.
A 14 sztripper és a 11 abszorber rendszerben viszonylag nagy a gáz és a folyadék áramlási sebessége, hogy a 14 sztripperben és a 11 abszorberben a gáz és folyadék fázisok inntenzíven és ismételten érintkezzenek egymással. Mind a 14 sztripper, mind a 11 abszorber csörgedeztetó szúrós.
1. példa
Bőrgyári szennyvíz anaerob kezeléséhez 5 liter térfogatú, felszálló rendszerű anaerob iszap-réteges (Upflow Anaerobic Sludge Blanket, UASB) reaktort használtunk. A reaktor belső átmérője 10 cm, magassága 65 cm. A reaktort egy kerülővezetéken át egy 5 cm belső átmérőjű sztrippelő • · · · · ·
oszloppal kötöttük össze. Az UASB reaktorból elfolyó folyadékot perisztaltikus szivattyú segítségével (re)cirkuláltattuk. A sztrippelő oszlopot egy 50 cm magas, 500 ml mennyiségű, 0,2M foszfáttal 6,5 pH-értékre beállított, 0,06M vas-tartalmú (III/II arány 0,8) 0,1M EDTA oldatot tartalmazó, 1-literes abszorber oszlophoz csatlakoztattuk.
A felhasznált bőrgyári szennyvíz összetétele:
COD (összes) : 6,5 g/l
COD (oldható) : 5,3 g/l
szulfát : 2,9 g/l
szulfid : 0,3 g/l
Az UASB reaktorban lejátszódó folyamat jellemzői
Bemenő folyadék sebessége : 0,4 1/óra
hőmérséklet : 29 - 30 °C
pH : 7,5 - 8,5
töltési sebesség : 6 - 14 C0D/m3.d
retenciós idő : 1 - 0,4 d
A sztripperben lejátszódó folyamat jellemzői:
gáz áramlási sebessége : 30 1/óra
Az abszorberben lejátszódó folyamat jellemzői:
Redox folyadék : 0,06M vas; 80% vas(III)
0,lM EDTA oldatban pH : 6,5
Az UASB reaktor teljesítménye:
COD eltávolítás : 50 - 70% szulfát szulfiddá alakítása : 70 - 95%
A sztripper teljesítménye:
szulfid eltávolítás sztrippeléssel : 60% (UASB pH 8,5) : 90% (UASB pH 7,5) • · · · ·
2. példa
A kén-eltávolítás hatékonyságának részletesebb tanulmányozása céljából sztrippelő/konverziós kísérleteket végeztünk oly módon, hogy vizes 0,03M szulfid- és 0,05M karbonát-oldatokat sztrippeltünk 7,5 és 8,5 közötti pHértékeken, és a vivőgázt (N2) zárt keringtető rendszerben hoztuk érintkezésbe 0,06M vas-EDTA tartalmú redox oldattal
5.5 és 8,5 közötti pH-értéken, és az FeIII/II arányt 0,8 és 0,2 között tartjuk oly módon, hogy a redox folyadékot külön levegőztetőben, az mV-érték folyamatos ellenőrzésével levegőztetjük.
Azt tapasztaltuk, hogy kezdetben a legjobb sztrippelési eredményeket 7,5 pH-értéken kapjuk a szulfid-oldatban és
8.5 pH-értéken a redox-oldatban. A rendszer azonban nem stabil: a szulfid oldat pH-ja nő és a sztrippelés hatásfoka annyira csökken, hogy a rendszer a gyakorlatban nem alkalmazható. Hasonló következtetések vonhatók le 7,5 és 8 pH-értékű UASB és 8,5 és 7,5 pH-értékű redox folyadékok összes kombinációjánál.
8,5 pH-értékű UASB esetén nincs a redox oldatok pHértékére nézve semmilyen megszorítás. Sajnos azonban a szulfid hatékony sztrippeléséhez szükséges gáztérfogat olyan nagy, hogy a gyakorlatban nem alkalmazható.
A hatékony kén-eltávolításhoz 7-nél alacsonyabb pHértékű redox-oldatra van szükség. Ha a pH-érték 6-nál alacsonyabb, a redox-oldatban a sztrippelt hidrogén-szulfid abszorpciója kezd határozottan lassulni. 6,5 pH-értéknél gyakorlati szempontból egy optimum jelenik meg, amelynél a levegőztetés során nem lép fel jelentős szén-dioxid veszteség; a rendszer stabil és a hidrogén-szulfid hatékony kénné alakításához és sztrippeléshez szükséges gáztérfogat alacsony.
3. példa
Szulfid kénné alakítása különböző pH-értékeken liter ionmentes vízre számítva 0,2 mól KH2PO4/NaOH • · · · puffért, 0,1 mól FeSO4~t és 0,25 mól EDTA-t tartalmazó oldatokat készítettünk, pH-értéküket 6,5-re, 7,0-re és 8,0ra állítottuk be és az oldatokat levegőztettük. Perceken belül a színváltozásból megfigyelhető volt a Fe(II) Fe(III)-má történő oxidációja. 100 ml 0,lM Fe(III)-EDTA oldathoz 5 ml 0,1M Na2S oldatot adva azonnal gyors kénrészecske képződés következett be az összes vizsgált pHértéken. A kén koaguláció/flokkulálódás (turbiditáspehelyképződés) nagyon lassú keverés mellett két órán belül végbement. Az összes konverziós kísérletben a beadagolt szulfidnak több, mint 99%-a kénné oxidálódott.
4. példa
Fe(II)EDTA szabályozott regenerálása
Minthogy a kimerült redox-folyadékok Fe(II)EDTA tartalmát levegőztetéssel újra oxidálni kell, fennáll annak a veszélye, hogy a biogázba szabad oxigént viszünk be. Ezért a regenerált folyadék oxigén-koncentrációjának kellően alacsony szinten kell lennie. A biztonságos és hatékony regenerálás a szulfid abszorpciós/konverziós reaktor ki- és bemenete közötti Fe(111)/Fe(11) arány 0,8 és 0,2 érték közötti változtatásából áll. Ahhoz, hogy az ilyen elegyek redox potenciállal szabályozott regenerálásának a lehetőségét meghatározzuk, különböző, 4 és 9,3 közötti pHértékeken megmértük két különböző ferro/ferri arányú 0,06Mos Fe.EDTA oldat redox-potenciálját. Azt tapasztaltuk, hogy 6 és 8 közötti pH-tartományban (ahol lehetőség van teljes H2S abszorpcióra és a CO2 abszorpció korlátozott mértékű), a két ferro/ferri arányú oldat redox-potenciálja körülbelül 50 mV-tal tért el egymástól. Ezenfelül a 6 és 6,5 közötti pHtartományban a redox-potenciál kevésbé volt pH-függő, ami a levegőztetés alatti folyamatellenőrzést 6,5 körüli pHértéken 150 mV maximumon megbízhatóvá teszi.

Claims (21)

Szabadalmi igénypontok
1) a szennyvíz anaerob emésztőrendszerbe (3) való betáplálása,
1. Eljárás kén-vegyület anaerob eltávolítására az említett vegyületet tartalmazó szennyvízből (2), amely eljárás az alábbi lépésekből áll:
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy 7) az abszorbeáló folyadékot regeneráló rendszeren vezetjük át és egy regenerálható redox folyadékot tartalmaz.
2) a kén-vegyület szulfiddá alakítása az emésztőrendszerben (3) ,
3. A 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadék pH-értéke 4 és 7 közötti.
3) az emésztőrendszerből (3) kifolyó, szulfid-tartalmú víz egy kerülő vezetéken (13) történő átáramoltatása, ahol a vezetéknek (13) egy sztrippelő rendszere (14) van az elfolyó víz szulfid-tartalmának a kihajtására,
4. A 3. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a pH-érték körülbelül 6,5.
4) a szulfid eltávolítása az elfolyó vízből a sztrippelő rendszerben (14) egy szállító gázzal történő érintkeztetés útján és
5. A 2 - 4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, • · · · • ·
5) a szulfid kénné alakítása, azzal jellemezve, hogy
6. Az 5. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átmeneti fém komplex vas(III)-hexaciano-ferrát.
6) a szulfidőt a szállító gázból abszorber rendszerben (11) abszorbeáló folyadékkal abszorbeáljuk, amely abszorbens folyadékot zárt rendszerben (26, 11, 21, 22) vezetjük át az abszorber rendszeren (11) és a szállító gázt zárt rendszerben (16, 14, 10, 11) vezetjük át a sztrippelő rendszeren (14) és az abszorber rendszeren (11).
7. Az 5. vagy 6. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átmeneti fém komplexet elektrokémiai úton regeneráljuk.
8. A 2 - 4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékot levegőztetéssel regeneráljuk.
9. A 2 vagy 8. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadék vas-kelátot tartalmaz.
10. A 9. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a kelátképzó szer etilén-diamin-tetraecetsav (EDTA).
- 10 • ·· ··· · · · ·· · ······ · · ·· · · « azzal jellemezve, hogy a redox-folyadék átmeneti fém komplexet tartalmaz.
- 11 és a cirkuláló elfolyó víz 3) lépésben mért áramlási sebességének az aránya 10 és 300 közötti.
11. A 10. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadék EDTA koncentrációja a 0,01 és 0,lM közötti.
12. A 11. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a koncentráció körülbelül 0,05M.
13. A 9 - 12. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékot mV-ellenőrzött levegőztetésnek vetjük alá, hogy a Fe(II)/Fe(III)-kelát koncentráció aránya 0 és 4 közötti legyen.
14. A 13. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a koncentráció arány körülbelül 0,25.
15. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szállító gáz 4) lépésben mért áramlási sebességének • ·
16. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szulfid sztrippelését csörgedeztető szűrőn végezzük.
17. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szulfid abszorbeálását csörgedeztető szűrőn végezzük.
18. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékhoz glicerint adunk.
19. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékhoz MnO2 szuszpenziót adunk.
20. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékhoz MnCl2 szuszpenziót adunk.
21. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a redox-folyadékhoz nátrium-azid szuszpenziót adunk.
HU9603271A 1994-06-23 1995-06-01 Kénvegyületek anaerob úton történő eltávolítása szennyvízből HUT77892A (hu)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL9401036A NL9401036A (nl) 1994-06-23 1994-06-23 Anaerobe verwijdering van zwavelverbindingen uit afvalwater.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HU9603271D0 HU9603271D0 (en) 1997-01-28
HUT77892A true HUT77892A (hu) 1998-09-28

Family

ID=19864350

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU9603271A HUT77892A (hu) 1994-06-23 1995-06-01 Kénvegyületek anaerob úton történő eltávolítása szennyvízből

Country Status (20)

Country Link
US (1) US5958238A (hu)
EP (1) EP0766650B1 (hu)
JP (1) JP3283266B2 (hu)
CN (1) CN1087715C (hu)
AT (1) ATE165796T1 (hu)
AU (1) AU682967B2 (hu)
BR (1) BR9508075A (hu)
CA (1) CA2192575A1 (hu)
CZ (1) CZ291141B6 (hu)
DE (1) DE69502394T2 (hu)
DK (1) DK0766650T3 (hu)
ES (1) ES2118603T3 (hu)
GR (1) GR3027580T3 (hu)
HU (1) HUT77892A (hu)
NL (1) NL9401036A (hu)
NO (1) NO965440L (hu)
NZ (1) NZ285855A (hu)
RU (1) RU2144510C1 (hu)
SK (1) SK280506B6 (hu)
WO (1) WO1996000191A1 (hu)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19716939C2 (de) * 1997-04-23 2002-06-27 Bernd Diering Verfahren und Abwasserbehandlungsanlage zur biologischen Aufbereitung von farbstoffhaltigen Abwässern aus der Textil- und Lederindustrie
NL1011490C2 (nl) * 1999-03-08 2000-09-12 Paques Bio Syst Bv Werkwijze voor het ontzwavelen van gassen.
US6218174B1 (en) 1999-05-12 2001-04-17 Gene E. Keyser Purification of fluids and control of solute concentrations through selective degasification
US6245553B1 (en) 1999-08-05 2001-06-12 Gene E. Keyser Method and apparatus for limiting emissions from a contained vessel
ES2167222B1 (es) * 2000-04-10 2003-10-01 Meyme S A Procedimiento e instalacion para el tratamiento de purines en explotaciones ganaderas.
US6592751B2 (en) * 2001-09-26 2003-07-15 Council Of Scientific And Industrial Research Device for treatment of wastewater
US7374682B2 (en) * 2003-03-31 2008-05-20 Ebara Corporation Method and apparatus for the methane fermentation treatment of wastewater containing sulfur compound
EP1728554A1 (en) * 2005-06-02 2006-12-06 Research Institute of Petroleum Industry A process for removing sulfur particles from an aqueous catalyst solution and for removing hydrogen sulfide and recovering sulfur from a gas stream
JP5166014B2 (ja) * 2007-12-27 2013-03-21 株式会社東芝 嫌気性処理における溶存硫化水素の除去装置
US8366932B1 (en) * 2008-10-08 2013-02-05 Iowa State University Research Foundation, Inc. Micro-aeration of sulfide removal from biogas
JP5262735B2 (ja) * 2009-01-14 2013-08-14 栗田工業株式会社 嫌気処理方法及び装置
CN101554564B (zh) * 2009-05-06 2012-01-11 山东金诚石化集团有限公司 一种防止火炬气压缩机和管道堵塞及结盐的方法和设备
US8382983B2 (en) * 2009-10-09 2013-02-26 Christopher Ott Systems and methods for converting gaseous byproducts of wastewater treatment into energy
BR112015015180B1 (pt) * 2012-12-24 2021-09-08 Paques I.P. B.V. Processo para remover sulfeto de hidrogênio de um efluente líquido contendo sulfeto de uma água residual de tratamento de reator anaeróbico contendo pelo menos 100 mg/l de compostos de enxofre em base de enxofre elementar, processo para o tratamento de água residual contendo pelo menos 100 mg de compostos de enxofre em base de enxofre elementar e reator anaeróbico e unidade de remoção e limpeza de gás
FR3007023B1 (fr) * 2013-06-14 2015-07-10 R & I Alliance Procede et installation de desulfuration du digestat et du biogaz d'un digesteur
EP3409642A1 (en) * 2017-06-01 2018-12-05 Paqell B.V. A process to convert bisulphide to elemental sulphur
CN107324288B (zh) * 2017-07-05 2020-04-28 海若斯（北京）能源环保科技有限公司 一种酸性废石膏综合处理与循环利用的工艺
CN107265773A (zh) * 2017-07-26 2017-10-20 江苏道明化学有限公司 一种循环水的预处理方法
IT202100033074A1 (it) * 2021-12-30 2023-06-30 Medio Chiampo Spa Impianto di trattamento di un refluo contenente acido solfidrico, in particolare un refluo contenente acque reflue di conceria

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB999799A (en) * 1962-01-17 1965-07-28 Humphreys & Glasgow Ltd Purification of gases
US3754376A (en) * 1972-02-01 1973-08-28 Texaco Inc Inert gas stripping of contaminated water
US4076621A (en) * 1976-03-15 1978-02-28 Air Resources, Inc. Chelate oxidation of hydrogen sulfide in sour water
FR2461684A1 (fr) * 1979-07-23 1981-02-06 Degremont Sa Procede pour l'epuration d'eaux residuaires a forte pollution organique et contenant des sulfates
FR2484990A2 (fr) * 1979-07-23 1981-12-24 Degremont Procede pour l'epuration biologique anaerobie d'eaux residuaires a forte pollution organique et contenant des sulfates
US4552734A (en) * 1983-09-08 1985-11-12 Aquafine Corporation Fluidization process for removing total reduced sulfur compounds from industrial gases
AT379759B (de) * 1984-04-05 1986-02-25 Kimura Kakoki Co Ltd Verfahren zur entfernung von schwefelwasserstoff aus gasen
US4614588A (en) * 1985-08-22 1986-09-30 Dorr-Oliver Incorporated Method for sulfide toxicity reduction
US4871520A (en) * 1985-08-23 1989-10-03 Shell Oil Company Process and composition for H2 S removal
US4891205A (en) * 1986-02-24 1990-01-02 The Dow Chemical Company Stabilized chelating agents for removing hydrogen sulfide
EP0241602A1 (en) * 1986-04-16 1987-10-21 Gist-Brocades N.V. Anaerobic purification of wastewater, containing sulphate and organic material
US4774071A (en) * 1986-05-01 1988-09-27 The Dow Chemical Company Process and composition for the removal of hydrogen sulfide from gaseous streams
FR2625917B1 (fr) * 1988-01-18 1992-02-14 Bertin & Cie Procede et installation d'epuration d'effluents gazeux contenant de l'hydrogene sulfure
EP0409480A3 (en) * 1989-07-19 1991-04-10 Mobil Oil Corporation Method of removing hydrogen sulfide from a gas
US5273734A (en) * 1990-01-12 1993-12-28 The Texas A&M University System Conversion of H2 to sulfur
ES2056647T3 (es) * 1990-04-12 1994-10-01 Pacques Bv Procedimiento para el tratamiento de agua que contiene compuestos de azufre.
NL9100587A (nl) * 1991-04-04 1992-11-02 Pacques Bv Werkwijze voor het verwijderen van zwavelverbindingen uit water.
US5390278A (en) * 1991-10-08 1995-02-14 Bell Canada Phoneme based speech recognition
CA2100294C (en) * 1992-07-27 2003-08-19 David Frederick Bowman Process of removing hydrogen sulphide from a gas mixture

Also Published As

Publication number Publication date
NO965440D0 (no) 1996-12-18
SK165696A3 (en) 1997-08-06
WO1996000191A1 (en) 1996-01-04
CN1087715C (zh) 2002-07-17
MX9606037A (es) 1998-05-31
DE69502394T2 (de) 1999-01-07
US5958238A (en) 1999-09-28
HU9603271D0 (en) 1997-01-28
SK280506B6 (sk) 2000-03-13
AU682967B2 (en) 1997-10-23
CZ291141B6 (cs) 2002-12-11
NL9401036A (nl) 1996-02-01
RU2144510C1 (ru) 2000-01-20
GR3027580T3 (en) 1998-11-30
EP0766650A1 (en) 1997-04-09
ES2118603T3 (es) 1998-09-16
CZ350996A3 (en) 1997-04-16
JPH10505534A (ja) 1998-06-02
CA2192575A1 (en) 1996-01-04
DK0766650T3 (da) 1999-03-15
JP3283266B2 (ja) 2002-05-20
ATE165796T1 (de) 1998-05-15
CN1150792A (zh) 1997-05-28
NO965440L (no) 1996-12-18
DE69502394D1 (de) 1998-06-10
NZ285855A (en) 1998-04-27
EP0766650B1 (en) 1998-05-06
BR9508075A (pt) 1997-11-11
AU2538895A (en) 1996-01-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HUT77892A (hu) Kénvegyületek anaerob úton történő eltávolítása szennyvízből
CA2096660C (en) Process for the removal of sulphur compounds from gases
US4294706A (en) Process for treating waste water
JP2506596B2 (ja) Ｈ２ｓを分離したアブゾ―バ―及びオキシダイザ―及びそれらの間の反応チャンバ―により取り除く方法及び装置
US5820966A (en) Removal of arsenic from iron arsenic and sulfur dioxide containing solutions
RU2664929C1 (ru) Способ биологического превращения бисульфида в элементарную серу
CN1173830A (zh) 净化含氮氧化物烟道气的方法
US4919914A (en) Removal of hydrogen sulphide from gaseous streams
AU665981B2 (en) Cyanide recycling process
WO1998032518A1 (en) Double loop liquid-liquid h2s removal process
US5139753A (en) Continuous process for mass transfer of a liquid reagent with two different gases
US5015396A (en) Removal of cyanide from aqueous streams
JPH0218129B2 (hu)
JP2005288371A (ja) 排水処理方法
JP3921695B2 (ja) マンガン含有排水の処理方法
MXPA96006037A (en) Anaerobic removal of water sulfur compounds resid
JP4558681B2 (ja) 排水処理装置及び排水処理方法
CN117983055A (zh) 一种控制煤气hpf氨法脱硫液副盐含量的方法及装置
CN115093005A (zh) 一种废碱液氧化脱硫方法
JPH01194930A (ja) ガス中のｈ↓２ｓの除去方法
GB2155453A (en) Treatment of "Stretford" redox solutions
JPH0347592A (ja) 過酸化水素の除去方法
JPH07185593A (ja) 金属キレート錯体を含む廃液の処理方法

Legal Events

Date Code Title Description
DFD9 Temporary protection cancelled due to non-payment of fee