HUE035115T2 - Adiabatikus eljárás mononitrobenzol elõállítására - Google Patents
Adiabatikus eljárás mononitrobenzol elõállítására Download PDFInfo
- Publication number
- HUE035115T2 HUE035115T2 HUE08877917A HUE08877917A HUE035115T2 HU E035115 T2 HUE035115 T2 HU E035115T2 HU E08877917 A HUE08877917 A HU E08877917A HU E08877917 A HUE08877917 A HU E08877917A HU E035115 T2 HUE035115 T2 HU E035115T2
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- acid
- mixed acid
- ppm
- benzene
- reactor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C201/00—Preparation of esters of nitric or nitrous acid or of compounds containing nitro or nitroso groups bound to a carbon skeleton
- C07C201/06—Preparation of nitro compounds
- C07C201/08—Preparation of nitro compounds by substitution of hydrogen atoms by nitro groups
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C205/00—Compounds containing nitro groups bound to a carbon skeleton
- C07C205/06—Compounds containing nitro groups bound to a carbon skeleton having nitro groups bound to carbon atoms of six-membered aromatic rings
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
ADIABATIKUS ELJÁRÁS 88ÖMORÍTRÖBENZÖL ELŐÁLLÍTÁSÁRA
Leírás A találmány műszáki téröbté [0801] A találmány mononitrobenzol előállítására szolgáló javított eljárásra vonatkozik. Közelebbről, olyan adiabatikus nitrálási eljárásra vonatkozik, amely minimalizálja a nem-kívánt melléktermékek képződését, A találmány háttere [ÖOO2j Mononitrohenzoit Iparilag számos adiabatikus nitrálási technológia alkalmazásával állítanak elő. Az adiabatikus nitrálást először Castner vezette he, amint az a US 2,258,999 számé szabadalmi leírásban le van írva, A. benzol adiabatikus nitrálása helyettesítette a korábban alkalmazott energiadntenziv ízofennális nitrálási eljárást, jöOöá] Az1978~es évek vége felé Alexanderson és munkatársa* változtatásokat javasolták a Casíner~íele adiabatikus nitrálási eljárás összetétel- és hőmérséklet-korlátái vonatkozásában, ami egy iparilag használható eljáráshoz vezetett, amelyet a US 4,021,498 és US 4,091,042 számú szabadalmi leírásokban ismertetnek, A US 4,021,498 számú szabadalmi leírásban olyan, mononitrobenzol előállítására alkalmas eljárást Ismertetnek, amely vegyes savat alkalmaz, ahol a salétromsav erőssége 8 — 8,5 tőmeg%, a kénsav erőssége 80 - 78 tömegVL és a víz mennyisége 25 %-nál nem kevesebb, a kiindulási reaktána-hőmérsékíei a 40' *C - 88 X tartományban van, A US 4,091,042 számú szabadalmi leírásban ismerletett javított eljárás vegyes savat alkalmaz, ahol a salétromsav erőssége 8 -7,5 tomeg%, a kénsav erőssége 58,5 - 86,5 tőmeg%. és a megmaradó rész viz, A kiindulási vegyes sav hőmérséklet a 80 ÖC - 120 'Ό tartományban van, A technika állása szerinti izotermális technológiával Összehasonlítva, ezek a körülmények a díníirobenzol melléktermék képződésének csökkenéséhez vezettek, a '042 számú szabadalmi leírásban közöltek szerint 500 ppmméi alacsonyabb értekre Az Alexanderson és munkatársa; szabadalmi leírásaiban ismertetett körülmények között azonban még mindig magas szinten képződnek a meílékíermék nitrofenciok.
[ÖÖÖ4] Az 1990-es évek óta épített legtöbb új ipari mononitrobenzol adiabatikus üzem a Guenkel és munkatársai által a US 5,313,009 számú szabadalmi leírásban Ismertetetett eljárási körülményeken alapul. Guenke! és munkatársai a benzol nitrálására a körülmények egy új kombinációját, javasolták., amely csökkentette az oxidációs melléktermékek (azaz nitrofenolok) képződését a technika állása szerintinél alacsonyabb szintre A Guenkel és munkatársa; eljárásában a vegyes sav kiindulási hőmérsékletének a 97 C · 120 °C tartományban kell lennie, A reakciósebességekről azt mondják, hogy magas szinten tartják a reaktorba bevezetett vegyes sav magas (azaz 97 *0 fölötti) hőmérsékletével, és a kénsav erősségének viszonylag magas értéken tartásával. A nítrofenoí melléktermék képződése a Guenkel és munkatársai által leld körülmények közölt 1700 ppm nagyságrendű. Kísérletek azt mutatták, hogy a dinitrobenzol melléktermék képződése a Guenkel és munkatársai által leírt körülmények között a 250 - 300 ppm tartományban van.
[ÖÖOS] Quadros és munkatársai "Különböző Modellező Megközelítések egy Heterogén Folyadék-Folyadék Reakciós Eljárásra" címmel az Industrial & Engineering Chemistry Research, 44. kötet 25 szám, 2005 9414-9421. oldal irodalmi helyen muítivariáciős lineáris regressziós technikákat alkalmaznak modellek kifejlesztésére monenitrobenzol előállítására szolgáló eljárás optimalizálására. Az Ind. Eng. Chem. Res. 2094, 4438-4445. oldal irodalmi helyen a benzol üzemben megvalósított adiabatikus nítráíásáí ismertetik.
[0ŐÖ6J A monenitrobenzol ipari termelésénél a képződött fő szennyezések a nitrofenolok és a dinitrobenzol. Ezen szennyezések szintjének a csökkentése nagyon fontos cél a szakterületen. Az iparilag előállított mononitrobenzol legnagyobb részét aniiin előállítására használják, és ezekről a szennyezésekről azt gondolják, hogy ezek a fö vegyületek, amelyek negatívan hatnak a katalizátor életére a downstream ani!;n eljárásban. Ezeknek a melléktermékeknek az eltávolításához és kezeléséhez szükséges üzemi költség és tőkebefektetés jelentős. A találmány összefoglalása (ÖOÖ?1 A jeten találmány olyan eljárást bocsát rpndelkezesre mononkrobenzoí előálírfására, amely jelentősén csökkenő a nkrcfenol és dinitrobenzol melléktermékek képződéséi a technika állása szerinti eljárásokhoz viszonyítva, miközben egy elfogadhatóan magas reaksiosebességet tart fenn,
<00981 A fentieknek megfelelően, a találmány folyamatos adiabatikus eljárást bocsát rendelkezésre benzol mononsírálásáia. amely tartalmazza a következő lépéseket: biztosítunk egy reaktorban benzolt és vegyes savét a vegyes sav tartalmaz 3 tőmegfeméi kevesebb salétromsavat, 85 - 80 tömeg% kénsavat és vizei, a vegyes sav kiindulási hőmérséklete a 80 ÖC -> 88 tartományban van; és hagyjuk a benzolt és a vegyes savat reagálni mononilrobenzolt tartalmazó kompozíció előállításara. Az eljárás során körülbelül 1808 pprmoél kisebb mennyiségben ^képződnék. nifrofenotek, és körülbelül 188 ppm~nél kisebb mennyiségben képződik dinitrobenzol, más esetben 1280 ppm-nél kisebb mennyiségben képződnek nkrofenoiok és 50 ppmméi kisebb rhennyiségben képződik dinltrobenzöL Á rajz rövid leírása [99991 Az 1. ábra a mononsrálési eljárás folyamatábrája, amely dugós áramlásos nitráton (nitráló berendezési) alkalmaz a találmány egyik megvalósítási módja szerint.
Az. előnyös megyaleéitáfe modök részletes leírása [001 ö] Általánosan fogalmazva, az eljárás során salétromsavból· kénsavbó! és vízből elegye! készítünk amelyre „vegyes savakén! utalunk, ezt egy reaktorba tápiátjuk, benzolt táplálunk a reaktorba, hagyjuk: a vegyes savat és benzolt reagálni mononifrobenzoi előállításéra olyan körülmények között, ahol az elogyet folyamatosan vagy periodikusan keverjük, és elválasztjuk a mononilrobenzolt a használt savtól. A reaktánsok koncentrációját és hőmérsékletét gondosan ellenőrizzük, hogy a kívánt eredményeket egok el. amin! azt a kővetkezőkben leírjuk.
[0011] A nitrálási eljárást végezhetjük számos reaktor típus elrendezésben, például, de nem kizárólag,. dugás áramláson reaktorokban, egy vagy több, sorba kapcsolt kevert-edényes reaktorban, vagy dugóé ámmláeos reaktorok és (egy vagy több) kevert-edényes máktör kombinációjában, A kevert-edényes reaktorokat keverhetjük folyamatosan vagy megszakításokkal. Szemléltetés céljából a dugós áramlésos reaktorban végzett eljárást igák le, amely az t. ábrán látható (ÜOIÜj A 10 oa^oc a unkvvs Ante »\utor ' vjauu az mjmrtr rnenv tód \"η^.^ áramát a 12 vezetékből és a salétromsav áramát a 14 vezetékből. A két sav áramát összekeverjük a 18 vezetékben a nitrátorba való belépés előtt. A 16 vezetékben tevő vegyes sav reaktáns árama, amely tartalmaz salétromsavat, kénsavat és vizet, belép a nítráterba, A salétromsav koncentrációja a vegyes savban 3 íómeg%naí kisebb, más esetben körülbelül 2,0 - 2,9 tömeg%. más esetben körülbelül 2,2 tömeg%. A kénsav koncentrációja a vegyes savban 55 - 80 tömegbe, más esetben körülbelül SÖ - 73 tömegők, más esetben körülbelül 65 tömeg%. A vegyes sav többi része víz, amely részben: a saíétrörnsav-áramböí, részben a töményített kénsav-áramből jön. A vegyes sav áramot a 19 nitrátorba tápláljuk. A vegyes sav áramának hőmérséklete a 60 » 96 CC tartományban, más esetben a 70 - 98 “C tartományban van, más esetben körülbelül 80 *0. A benzol reaktáns áramát a 18 vezetékből tápláljak be. az keveredik a vegyes savval. A benzolt 6-16 %, előnyösen 6-8 % sztOehlömetnai feleslegben tápláljuk be a salétromsavra vonatkoztatva. A benzolt betáplálhatják szobahőmérsékleten vagy elömelegithetjük, hogy energiát takantsunk meg az eljárás megvalósítása során. (0813j Nem szükséges a vegyes savat előállítani a nitrátorba való belépés előtt: a salétromsavat és kénsavat betáplálhatjuk külon-külön is a nitrátorba, így a vegyes sav a níírátorban képződik.
[0014] A benzolt és a vegyes savat hagyjuk reagálni, miközben a nltrátoren keresztül haladnak, olyan körülmények közölt, ahol az elegye!, folyamatosan vagy periodikusan keverjük, amíg: a reakció teljessé nem válik, ez körülbelül 300 másodpere alatt történik meg, [9015] Az eljárás egyik megvalósítási módja, hogy 80 :íC vagy alacsonyabb hőmérsékletű vegyes savval végezzük, Mivel a benzol atmoszferikus körülmények között 88,1 X-'ön forr, az eljárás javasolt megvalósítási módjának további előnye, begy hagyja az eljárást megvalósulni lényegében atmoszferikus nyomáson a reaktor hosszában. (.0016] A folyékony reakclöelegy kilép a mtrátorhóí 0¾ a 28 vezetéken át a 28 szeparátorba lép Itt a mononiírobenzoi terméket elválasztjuk a használt savtól a mononitrobenzoit eltávolítjuk a 24 vezetéken ét, és a használt sav a 26 vezetéken ét a 28 kénsav-töményitöhe jut [0012] Eltávolítunk vizet a tömény köböl a 30 vezetéken ét, és az ójratörnényltett kénsavat visszavezetjük a 12 vezetéken át a 10 oitrátorba.
[0018] λ éléi ánv szem mm, \ m epiae v íkte ,c ks,o<. hőmérsékletét, amelyről úgy gondoljuk, hogy nagymértékben befolyásolja a melléktermék-képződést. meghatározza a kiindulási vegyes sav hőmérséklet és a vegyes savban leve salétromsav koncentrációja. A feltaláló úgy gondolja, hogy gyakorlati szempontból a salétromsav erősségét a vegyes savban olyan alacsonyan kell tartani,, amilyenen csak lehet, hogy korlátozzuk a hőmérséklet" emelkedést a reaktorban, és javítsuk a reaktor hatékonyságéi a betáplált anyag konverziója tekintetében, úgy gondolja, hogy magasabb konverziós sebesség könnyebben kapható a vegyes savban levő salétromsav alacsony erősségénél a következő hatások miatt Alacsony salétromsav erősségnél a benzol tömegáram, amely arányos a salétromsav tömegárammal, alacsony marod a kevert sav áramához viszonyítva, ami javítja a benzolfázls diszporgálődó képességét és csökkenti a benzolíázls összefolyás! (koaieszoencia? sebességéi, amelyek mindegyike javítja a reaktor hatékonyságét Továbbá, ilyen körülmények között nö a salétromsav nstromomionna tööenö disszociációja A vegyes savban levő, kívánt alacsony salétromsav-erősség eredményeként a salétromsav erősség hőmérséklet-emelkedésre gyakorolt hatása a reaktorban mérsékelt Elzárt a kiindulási vegyes sav hőmérséklet az. ami legnagyobb hatással varr az átlagos reakcióhömérsékíetre, [0010] A találmány szerinti nitrálási reakció kívánatos körülményei így alacsony kiindulási vegyes sav hőmérséklet, a vegyes savban a salétromsav 3 tomeg% alatti koncentrációja, és a vegyes savban a kénsav aránylag alacsony erőssége Ezektől a körülményektől azt várnánk, hogy nagyon alacsony reakciósebességet eredményeznek. Azonban, a föltaláló megállapította, begy őzen körülmények között a reakciósebességek kielégítően magasak ahhoz., hegy egy célszerű ipari eljárásban alkalmazzuk azokat. A részletezett eljárás-körülmények majdnem oő % os nltroíenol'-csőkkenéshez és párhuzamosan körülbelül a dinitrobenzol-képzedés egy nagyságrenddel történő csökkenéséhez vezettek ezekhez: a szintekhez viszonyítva, amelyeket a Guenkel és munkatársai által a US 5,313.009 szemű szabadalmi leírásban ismerteteti eljárás ed. A találmány szerinti eljárás alkalmazásával a nitrefenol melléktermék képződése 1500 ppm-néi kisebb, előnyösen 1200 pprn-nél kisebb, előnyösebben 1000 ppm-néi kisebb; és a dinitrobenzol melléktermék képződése 100 ppmnéí kisebb, előnyösen 80 pprn-nél kisebb, és előnyösebben 50 pprn-nél kisebb.
[Ö020] A részletezett eljárási körülmények között a reaktánsok teljes konverzióját megközelítőleg 300 másodperc alatt kapjak, Ez egy meglepően gyors reakciósebesség Anélkül, hogy egy konkrét elmékére korlátoznánk magunkat, úgy gondoljuk, hogy a gyors reakcióidő ezen körülmények közeit a reakció heterogén természetének tudható he. .A homogén henzol-nitrálás sebességi állandójáról ismeri, hogy gyorsan csökken alacsonyabb hőmérséklettel és alacsonyabb saverösséggeí (lásd például' N.C. Marzieno, A. Tomasin, C. Törtető and 3.M. Zaldivar, "Aromás vegyüietek termodinamikai nitrálásl sebességei." 4. rész: A HNO^-NCV egyensúly, a nitrálás sebessége és az oldószer' savas tulajdonságainak hőmérséklet-függése kénsavban”, J. Chem Sec , Perkin Trans .2 (1998} 1973-82}, ami alapján elfogadhatatlanul hosszó reakcióidőket várunk alacsony saverösségnél és hőmérsékleten. Azonban az ipari méretben megvalósított reakció olyan körülmények között játszódik le, ahol a benzol második fázisként vari jelen Az ilyen két fázisú reakcióban a sebességet szintén befolyásolja a reaktánsoknak a fázisok közötti mozgási képessége, valamint a reaktánsok reakcióképessége a fázisokban. Emiatt a teljes sebességet, az egyszerű ndráíási sebességi áüandö melled, számos tényező befolyásolhatja. Ezek a tényezők többek között; a különböző reagáló komponensek oldhatósága a két fázisban, azok aktivitási koefficiense a fázisokban, és azok diffúziós koefficiense. A reakciót befolyásolja a két fázis közötti határfelületi terület is, amelyre viszont hatással van a felöleli feszültség, a két fázis egymással való elegyedöképességének a mértéke és a fázisok viszkozitása és sűrűsége. Végül, az ipari vegyes sav tulajdonságai különbözni fognak azoktól, amelyekről az Irodalomban beszámoltak, a feloldott szerves vegyűletek (főként benzol és mononitrobenzol} jelenléte és a jellemzően alkalmazott magasabb salétromsav erősség miatt. Mindezen tényezők egymással kölcsönhatásban vannak, és ezeket befolyásolja a hőmérséklet és a vegyes sav összetétele, és azt gondoljuk, hogy ezen tényezők bizonyos kombinációja lehet az üt ismertetett eredmények hátterében.
[0021] A kát "tv eredmények erre utalnak, hogy egy ipanteg «fogadható reaktorméret-növekedés esetében nagyon jelentős meiiéktermék-csökkenésí érünk el· [0022] Nyolc szakaszos Mtráíást végeztünk szigetelt, folyamatosan kevert reaktorban. A kémiai reaktorok elméletéből következik, hogy a reakció idöfüggése egy szakaszos kevert reaktorban megközelítőleg ekvivalens a reakció távolságfüggésével egy ideális, folyamatosan kevert, dugó® áramiásos reaktorban. Ezért ezek a szakaszos, kevert reaktorral végzett kísérletekre kapott eredményék jobban reprezentálják egy ideális dugős áremlásos nifrálö reaktor eredményeit mint egy CS'I'R reaktor. Minden kísérletet úgy végeztünk, hogy a vegyes savban a salétromsav koncentrációja ugyanaz, 3 tömeg%~ná! kisebb volt, és a vegyes savban a kénsav erőssége ugyanaz volt. Csak a kiindulási vegyes sav hőmérsékletet, azaz a mtraláss reakció megindítását megelőző hőmérsékletet változtattuk, ami különbőzé átlagos reakeiőbőmérsékletekhez vezetett. Mindegyik kísérlet megkezdésekor kénsavat és salétromsavat jól összekevertünk a reaktorban ellenőrzött klnduíási hőmérsékleten. Ezután megfelelő mennyiségű benzolt adtunk hozzá a reakció megindítására. Mivel a reakció során felszabaduló hő mennyisége mindig ugyanannyi volt, a hőmérséklet-emelkedés mindig ugyanannyi volt, úgyhogy az átlagos hőmérséklet közvetlenül reflektálta a kiindulási hőmérsékletet.
[0023] Az 1. Táblázat mutatja a hőmérséklet hatását a nifrofenol képződésére a nyolc tesztben. A kiséneti határokon belül az adatok azt mutatják, hogy a nltrofonol-képzödés megkétszereződik minden 20 ™ 25 öC-os hőmérséklet -emelésre. Ezért előnyős a makóiét a lehető legalacsonyabb vegyes sav hőmérséklettel indítani. Ez ellentmond Guenkel és munkatársainak a US 5.313,009 számú szabadalmi leírásban adott kitanitásának, miszerint az eljárást a legmagasabb ésszerű vegyes sav hőmérsékletiéi keli Indítani.
1, Táblázat ···· Kiindulási vegyes sav hőmérséklet, hatása nltrofenol képződésre
* A reaktor hőmérséklet-emelkedése a kísérletek során megközeíítóieg 2Ö " C volt ** A nttrefendkszarmézékok jellemző megoszlása: megkőzehtoleg 86 % dínítrofenöl-származék/7 % mönontrőfenóteámtazék és 7 % pikrlnsw, 1004] A 3. és 4, számú teszt esetében, 'amelyekben a kiindulást vegyes -sav hőmérséklet 79 X volt. a képződött nltrofenol·színiek 725 illetve 675 ppm voltak A dlnltrébenzol-szlnteket nem mértük; azonban más i'efolytaiött Ipán kísérletek alapjén rnegállapiieitek, hogy a dlnitrobénzöl képződésé ezekben a Tesztekben jóval 50 ppm alatti, [0025] Noha a találmányt különböző megvalósítási módok tormájában Irtok le, nem szándékunk, hogy a tálálmányt ezekre a megvalósítási módokra kprlétpzzok. A találmány korét a következő igénypontokkal határoztok meg.
Claims (13)
- Sza bada I mi ig a ny pan lok:1, Adiabatikus eljárás benzol mononitrálására, amely tartalmazza a következő biztosítunk egy reaktorban benzolt és vegyes savak a vegyes sav tartalmaz 3 tomeg%--nál kevesebb salétromsavat, 65 - 30 tőmeg% kénsavat, és vizet, a vegyes sav kiindulási hőmérséklete a 60 ”Ü - 98 *C tartományban van, a benzolt a salétromsavra számítva 5 - 15 % sztöchiometnal feleslegben biztosítjuk; és hagyjuk a benzoit és a vegyes savat reagálni monoaitrabenzoft tartalmazó kompozíció előállítására
- 2, Az 1. igénypont szerinti eljárás, ahol az. eljárás nitrofeoolok 1500 ppm-nél kisebb mennyiségének képződését váltja ki.
- 3, Az elázó igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol az eljárás nltroténolök 1200 ppm-nél kisebb mennyiségének képződését váltja ki,
- 4, Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol az eljárás nüroíenolok 1006 ppm-nél kisebb mennyiségének képződését váltja ki, §, Az előző igénypontok bármelyike: szerinti eljárás, ahol az eljárás dlnitrobenzol 100 ppm-nél kisebb mennyiségének képződését váltja ki,
- 8. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, abol az eljárás dlnitrobenzol 80 ppm-nél kisebb mennyiségének képződését váltja ki. 'A Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás., ahol az eljárás dimírohenzoi 50 ppm-nél hsebb mennyiségének képződését váltja k-8, Az. előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, abol a vegyes sav 2,0 - 2,9 tömeg% salétromsavai, tartalmaz. 9 Λ' ' on^yoo>\>k Ρ» rt ohmm' e1»' u .-uv . ' . v '' »'cq x t M >savm t irt.,! \>'
- 10. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás., ahol a vegyes sav 60 - 73 tömeg% kénsavat tartalmaz.
- 11. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a vegyes sav kiindulási hőmérséklete a 70 90 X tartományban van.
- 12. Az 1-10. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a vegyes sav kiindulási hőmérséklete a 60 JC - 80 ’C tartományban van. 13. A 12. igénypont szerinti eljárás;, ahol az eljárás atmoszfenkos nyomáson valósul meg,
- 14. Az 1-13. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a benzol a salétromsavhoz viszonyítva 6-8 % sztöchíornetriai feleslegben van.
- 15. Az előző Igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a reaktor dögös áramlésos nltrátor,
- 16. Az 1-14 igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a reaktor tartalmaz egy vagy több kevert edényes reaktort sorozatban.
- 17. Az 1-14, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a reaktor tartalmazza egy vagy több dugős áramlésos reaktor- és egy vagy egy sor keveri edényes reaktor kombinációját.
- 18. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ahol a benzol és a vegyes sav mindegyikét megfelelő reaktáns-árarnkénf vezetjük a reaktorba,
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP08877917.8A EP2352717B1 (en) | 2008-11-10 | 2008-11-10 | Adiabatic process for making mononitrobenzene |
PCT/CA2008/001959 WO2010051616A1 (en) | 2008-11-10 | 2008-11-10 | Adiabatic process for making mononitrobenzene |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HUE035115T2 true HUE035115T2 (hu) | 2018-05-02 |
Family
ID=42152416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HUE08877917A HUE035115T2 (hu) | 2008-11-10 | 2008-11-10 | Adiabatikus eljárás mononitrobenzol elõállítására |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8692035B2 (hu) |
EP (1) | EP2352717B1 (hu) |
JP (1) | JP5497052B2 (hu) |
KR (1) | KR101572298B1 (hu) |
CN (1) | CN102209703B (hu) |
BR (1) | BRPI0823285A2 (hu) |
HU (1) | HUE035115T2 (hu) |
PL (1) | PL2352717T3 (hu) |
PT (1) | PT2352717T (hu) |
SA (1) | SA109300660B1 (hu) |
WO (1) | WO2010051616A1 (hu) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010054462A1 (en) * | 2008-11-14 | 2010-05-20 | Noram International Limited | Method for reducing the formation of by-product dinitrobenzene in the production of mononitrobenzene |
PT2877443T (pt) * | 2012-07-27 | 2016-07-27 | Covestro Deutschland Ag | Processo para a produção de nitrobenzeno através de nitração adiabática |
PT2877441T (pt) | 2012-07-27 | 2016-12-16 | Covestro Deutschland Ag | Método de fabrico de nitrobenzeno por nitração adiabática |
JP6215326B2 (ja) | 2012-07-27 | 2017-10-18 | コベストロ、ドイチュラント、アクチエンゲゼルシャフトCovestro Deutschland Ag | 断熱的ニトロ化によるニトロベンゼンの製造方法 |
CN103418318A (zh) * | 2013-08-09 | 2013-12-04 | 江苏淮河化工有限公司 | 芳烃类连续催化硝化的反应装置 |
DE102017110084B4 (de) | 2017-02-03 | 2019-07-04 | Josef Meissner Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Anlage zur adiabatischen Nitrierung von Aromaten |
HUE064393T2 (hu) | 2018-07-24 | 2024-03-28 | Noram Eng And Constructors Ltd | Nitráló reaktor és eljárás |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2256999A (en) | 1939-03-08 | 1941-09-23 | Du Pont | Nitration of organic compounds |
US4021498A (en) | 1975-12-09 | 1977-05-03 | American Cyanamid Company | Adiabatic process for nitration of nitratable aromatic compounds |
US4091042A (en) | 1977-08-19 | 1978-05-23 | American Cyanamid Company | Continuous adiabatic process for the mononitration of benzene |
AU3863089A (en) | 1988-06-22 | 1990-01-12 | Olin Corporation | Process for the production of dinitrotoluene or mononitrobenzene |
US5313009A (en) * | 1990-01-04 | 1994-05-17 | Nrm International Technologies C.V. | Nitration process |
CN1277601A (zh) | 1997-11-03 | 2000-12-20 | 拜尔公司 | 制备芳香硝基化合物的方法 |
JP4485731B2 (ja) * | 2000-03-02 | 2010-06-23 | ダウ グローバル テクノロジーズ インコーポレイティド | 管状反応器、管状反応器中で液/液多相反応を行うための方法及び管状反応器中で芳香族化合物を環ニトロ化するための方法 |
-
2008
- 2008-11-10 WO PCT/CA2008/001959 patent/WO2010051616A1/en active Application Filing
- 2008-11-10 KR KR1020117013137A patent/KR101572298B1/ko active IP Right Grant
- 2008-11-10 CN CN200880131899.3A patent/CN102209703B/zh active Active
- 2008-11-10 US US13/128,595 patent/US8692035B2/en active Active
- 2008-11-10 EP EP08877917.8A patent/EP2352717B1/en active Active
- 2008-11-10 HU HUE08877917A patent/HUE035115T2/hu unknown
- 2008-11-10 BR BRPI0823285-7A patent/BRPI0823285A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2008-11-10 JP JP2011534975A patent/JP5497052B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-11-10 PL PL08877917T patent/PL2352717T3/pl unknown
- 2008-11-10 PT PT88779178T patent/PT2352717T/pt unknown
-
2009
- 2009-11-07 SA SA109300660A patent/SA109300660B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102209703B (zh) | 2015-04-15 |
KR20110082621A (ko) | 2011-07-19 |
SA109300660B1 (ar) | 2013-08-27 |
EP2352717A4 (en) | 2013-01-09 |
EP2352717A1 (en) | 2011-08-10 |
BRPI0823285A2 (pt) | 2015-06-16 |
CN102209703A (zh) | 2011-10-05 |
PT2352717T (pt) | 2017-10-31 |
JP5497052B2 (ja) | 2014-05-21 |
PL2352717T3 (pl) | 2018-02-28 |
KR101572298B1 (ko) | 2015-11-26 |
WO2010051616A1 (en) | 2010-05-14 |
US8692035B2 (en) | 2014-04-08 |
US20110245547A1 (en) | 2011-10-06 |
JP2012508187A (ja) | 2012-04-05 |
EP2352717B1 (en) | 2017-08-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HUE035115T2 (hu) | Adiabatikus eljárás mononitrobenzol elõállítására | |
KR20100034711A (ko) | 니트로벤젠의 연속적인 제조 방법 | |
JP5816184B2 (ja) | ニトロ化反応器への水相のリサイクルによるニトロアルカン回収法 | |
JP6250662B2 (ja) | 断熱的ニトロ化によりニトロベンゼンを製造する方法 | |
JP6215326B2 (ja) | 断熱的ニトロ化によるニトロベンゼンの製造方法 | |
JP5711263B2 (ja) | 炭化水素フィード融通性のある高圧ニトロ化プラント設計 | |
EP2490999A1 (en) | Isothermal reactor for hydrocarbon nitration | |
CN109320423A (zh) | 一种微通道反应器合成硝基化合物的方法 | |
CN101245010B (zh) | 民用二硝基甲苯的制备工艺 | |
CN116836060A (zh) | 一种2,3,4-三氟硝基苯的制备方法 | |
US9771291B2 (en) | Process for working up waste water from nitrobenzene preparation | |
CN109721496B (zh) | 一种3-硝基邻二甲苯的合成方法 | |
US8604256B2 (en) | Method for reducing the formation of by-product dinitrobenzene in the production of mononitrobenzene | |
JP5560136B2 (ja) | ビス(フルオロスルホニル)イミドの製造方法 | |
US20160075582A1 (en) | Process for working up waste water from nitrobenzene preparation | |
CZ302678B6 (cs) | Zpusob kontinuální isotermní výroby mononitrotoluenu | |
CN112851516A (zh) | 一种利用微通道反应器硝化邻二甲苯的方法 | |
CN112702923A (zh) | 一种制备ω-硝基氧基-1-烷醇的方法 | |
CN105358537A (zh) | 从表氯醇中除去1,2-环氧基-5-己烯的方法 | |
PL205526B1 (pl) | Ciągły sposób wytwarzania mononitrotoluenu | |
CN101417959A (zh) | 一种l-对硝基苯丙氨酸的合成方法 |