HU221091B1 - Process for the desulfurization of sulfurous acid gas-containing waste gas - Google Patents
Process for the desulfurization of sulfurous acid gas-containing waste gas Download PDFInfo
- Publication number
- HU221091B1 HU221091B1 HU9601463A HUP9601463A HU221091B1 HU 221091 B1 HU221091 B1 HU 221091B1 HU 9601463 A HU9601463 A HU 9601463A HU P9601463 A HUP9601463 A HU P9601463A HU 221091 B1 HU221091 B1 HU 221091B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- gas
- holes
- liquid
- gas injection
- waste
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 170
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 title description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 title description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 67
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 34
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 32
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 3
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 8
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 8
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 8
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000004789 Rosa xanthina Nutrition 0.000 description 2
- 241000109329 Rosa xanthina Species 0.000 description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000006199 nebulizer Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 238000002835 absorbance Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
- B01D53/504—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific device
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
A találmány olyan eljárásra vonatkozik, amellyel – elnyelőfolyadékkalvaló érintkeztetés útján – kénmentesíteni lehet kén-dioxidottartalmazó hulladék gázokat. A hulladék gázokat úgy kénmentesítik,hogy befúvatják őket egy reaktortartályba bizonyos folyadékszinteléréséig betöltött, kevertetett elnyelőfolyadékba (L) több olyangázeloszlató csövön (7) keresztül, amely egy térelválasztó lemezből(3, 14) kiindulva függőlegesen lefelé nyúlik bele az említettelnyelőfolyadékba (L), és alsó részén, a cső falában oldaliránybankörben számos lyukkal (8) rendelkezik a gázbefúvatáshoz, amelyneksorán az említett hulladék gázok az elnyelőfolyadékkal (L) érintkezveleadják a ként, és a kénmentesített gázok az említett térelválasztólemez (3, 14) és az adott folyadékszint közötti felső térbe (B)jutnak. A találmány szerinti eljárást az jellemzi, hogy a – agázbefúvatás céljára szolgáló lyukak a gázeloszlató csövekbenvízszintesen sorakoznak egymás után; – minden gázbefúvatás céljáraszolgáló, egymással szomszédos két lyuk középpontjai közötti Ptávolságra érvényes az 1,15?P/D?6 összefüggés, ahol D a kisebb lyukátmérőjét jelenti; – a hulladék gázokat olyan Vmax. maximálissebességgel áramoltatják át a lyukakon, hogy teljesüljenek – az Y?4,5S; – az Y?24 S; – a 0,05?Y?1,0; és – a 0,005?S?0,06 feltételek, ahol Ya hulladék gáz kénmentesítéséhez szükséges nyomás, S pedig a lyukakonVmax. áramlási sebességgel átfúvatott hulladék gáz torlónyomásának ésaz elnyelőfolyadék sűrűségének a hányadosa; – a gázeloszlató csövekúgy vannak elrendezve, hogy a szomszédos csövek közötti LI minimálistávolságra érvényes legyen az 1,5?LI/S?10,0 összefüggés, ahol Sjelentése a már megadott; és – a lyukak úgy helyezkednek el agázeloszlató csövekben, hogy az elnyelőfolyadéknak a gázbefúvatásszüneteltetésekor mérhető folyadékszintje, valamint a gázbefúvatáscéljára szolgáló minden egyes lyuk középpontja közötti LIIátlagtávolságra érvényes legyen a 2?LII/S?20 összefüggés, ahol Sjelentése a már megadott. A találmány szerinti eljárással kisebbköltséggel és biztonságosabban lehet kénmentesíteni a hulladékgázokat, mint az eddig ismert eljárásokkal. ŕ
Description
A találmány tárgyát olyan eljárás képezi, amellyel - 10 elnyelőfolyadékkal való érintkeztetés útján - kénmentesíteni lehet kén-dioxidot tartalmazó hulladék gázokat.
Ismeretes egy olyan kénmentesítési eljárás, amely szerint reaktortartályba töltött elnyelőfolyadékba kén- 15 dioxidot tartalmazó hulladék gázt fúvatnak több olyan gázeloszlató csövön (permetezőrózsán) keresztül, amely egy térelválasztó lemezből kiindulva függőlegesen lefelé nyúlik bele az elnyelőfolyadékba. Ezeknek a gázeloszlató csöveknek az alsó részén a cső falában kör- 20 ben számos furat van a gáz befüvatásához. A hulladék gáz az elnyelőfolyadékkal való érintkezése során leadja a ként, és a kénmentesített gáz az elválasztólemez és az elnyelőfolyadék szintje közötti felső térbejut, majd eltávozik a reaktortartályból (JP- B 3-70532. számú és 25 JP-A 3-72913. számú japán közrebocsátási iratok).
Az ismert eljárásnak azonban számos hátránya van: viszonylag magasak az üzemeltetési költségek, nagyok az eljárás beruházási igényei, és az eljárás alkalmazásakor nem lehet hosszú időn át stabil üzemmenetet bizto- 30 sítani.
A találmány kidolgozásakor tehát az volt a legfontosabb célunk, hogy olyan eljárást fejlesszünk ki, amellyel alacsony üzemeltetési költségek mellett megbízható módon lehet kénmentesíteni kén-dioxidot tartalmazó hulla- 35 dék gázokat.
A kitűzött célt olyan eljárás alkalmazásával érjük el a találmány szerint, amellyel olyan módon lehet kénmentesíteni kén-dioxidot tartalmazó hulladék gázokat, hogy azokat behívatjuk egy reaktortartályba bizonyos 40 folyadékszint eléréséig betöltött, kevertetett elnyelőfolyadék-mennyiségbe több olyan gázeloszlató csövön keresztül, amely egy térelválasztó lemezből kiindulva függőlegesen lefelé nyúlik bele az említett elnyelőfolyadékba, és alsó részén, a cső falában oldalirányban kör- 45 ben, számos lyukkal rendelkezik a gázbefüvatáshoz, amelynek során az említett hulladék gázok az említett elnyelőfolyadékkal érintkezve leadják a ként, és a kénmentesített gázok az említett térelválasztó lemez és az adott folyadékszint közötti felső térbe jutnak, azzal jel- 50 lemezve, hogy
- a gázbefüvatás céljára szolgáló lyukak az említett gázeloszlató csövek mindegyikében gyakorlatilag vízszintesen sorakoznak egymás után;
- az említett gázeloszlató csövek mindegyikében 55 minden, gázbefüvatás céljára szolgáló két szomszédos lyuk olyan távolságra van egymástól, hogy - ha a gázbefúvatás céljára szolgáló két említett lyuk mindegyikét olyan körnek tekintjük, amelynek a területe megegyezik az adott lyukéval - a gázbefüvatás céljára szol- 60 gáló, egymással szomszédos két említett lyuk középpontjai közötti P távolságra érvényes az
1,15<P/D<6 összefüggés, ahol D az említett két kör közül a kisebbnek az átmérője;
- az említett hulladék gázokat olyan Vmax maximális sebességgel áramoltatjuk át a gázbefüvatás céljára szolgáló említett lyukak mindegyikén, hogy teljesüljenek
- az Y<4,5 S;
- az Y<24 S;
- a 0,05<Y<l,0; és
- a 0,005<S<0,06 feltételek, ahol Y az adott hulladék gáz kénmentesítéséhez szükséges nyomás, S pedig a gázbefüvatás céljára szolgáló lyukon az említett Vmax maximális sebességgel átfüvatott, említett hulladék gáz torlónyomásának és az adott elnyelőfolyadék sűrűségének a hányadosa;
- a gázeloszlató csövek úgy vannak elrendezve, hogy a két szomszédos gázeloszlató cső közötti L, minimális távolságra érvényes legyen az l,5<L,/S<10,0 összefüggés, ahol S jelentése a már megadott; és
- a gázbefüvatás céljára szolgáló említett lyukak úgy helyezkednek el az említett gázeloszlató csövek mindegyikében, hogy az említett elnyelőfolyadéknak a gázbefüvatás szüneteltetésekor mérhető folyadékszintje, valamint a gázbefüvatás céljára szolgáló minden egyes említett lyuk középpontja közötti Ln átlagtávolságra érvényes legyen a
2<L„/S<20 összefüggés, ahol S jelentése a már megadott.
A rajzok rövid ismertetése
A találmány alkalmazásával kapcsolatban különböző fontos tudnivalókra, jellegzetességekre és előnyökre hívjuk fel a továbbiakban a találmány előnyös megvalósítási módjainak az ismertetésével a figyelmet. Az ismertetést a következő rajzmellékletekkel tesszük szemléletessé :
- 1. ábra: a találmány szerinti eljárás megvalósítására alkalmas kénmentesítő berendezés egyik kiviteli alakjának vázlatos keresztmetszete oldalnézetben;
- 2. ábra: a gázbefüvatás céljára szolgáló lyukak egyik elhelyezkedési módja a gázeloszlató csövön vázlatos oldalnézetben;
- 3. ábra: a 2. ábrához hasonlóan egy másik elrendezési módját mutatja be a gázbefüvatás céljára szolgáló lyukaknak egy gázeloszlató cső vázlatos oldalnézeti ábrázolásával;
HU 221 091 Β1
- 4. ábra: az 1. ábrához hasonlóan vázlatosan mutatja be oldalnézetben a találmány szerinti eljárás megvalósítására alkalmas kénmentesítő berendezés egy másik kiviteli alakjának a keresztmetszetét; és
- 5. ábra: a kénmentesítéshez szükséges hulladékgáz-nyomás és az S érték közötti összefüggést ábrázoló diagram.
A találmány előnyös megvalósítási módjainak részletes ismertetése
Az 1. ábrán a találmány szerinti eljárás megvalósítására alkalmas kénmentesítő berendezések egyike látható, amelyet a továbbiakban 1 berendezésnek nevezünk. Az 1 berendezés 2 köpenyrészén belül helyezkedik el a 3 első térelválasztó lemez és a 14 második térelválasztó lemez. Ezek a térelválasztó lemezek a 2 köpenyrészen belüli teret három kamrára osztják, amelyek közül az első a legalul elhelyezkedő 4 kamra, a második a középen elhelyezkedő 5 kamra, a harmadik pedig a legfelül elhelyezkedő 15 kamra. A 3 térelválasztó lemez és a 14 térelválasztó lemez mindegyike lehet vízszintes lemez vagy fokozatosan, illetve lépcsőzetesen lejtő ferde lemez. Általában a 14 térelválasztó lemez helyezkedik el ferdén.
Az első kamra - vagyis a 4 kamra - egy bizonyos mennyiségű L elnyelőfolyadékot tartalmaz. Az L elnyelőfolyadék LS folyadékszintje felett található a B felső tér.
A második kamra - vagyis az 5 kamra - 6 gázbevezető nyílása a kezelendő hulladék gáznak az 5 kamrába való bevezetésére szolgál. A 3 térelválasztó lemezhez számos 7 gázeloszlató cső (permetezőrózsa) van odaerősítve, és ezek a csövek olyan módon nyúlnak bele függőlegesen lefelé az első - vagyis a 4 jelű - kamrába, hogy a második kamrába - vagyis az 5 kamrába bevezetett hulladék gázt a 7 gázeloszlató csöveken keresztül bele lehet fúvatni az L elnyelőfolyadékba. A 7 gázeloszlató csövek mindegyikének az oldalfalában a csövek alsó részén sok vízszintesen egymás után sorakozó, gázbefuvatás céljára szolgáló 8 lyuk van.
Az 1. ábrán W jelöli az L elnyelőfolyadék abban az esetben mérhető folyadékszintjét, ha szünetel a 7 gázeloszlató csöveken keresztül a gáz betáplálása. A gázbefúvatásra szolgáló 8 lyukak a W folyadékszint alatt helyezkednek el. Az elnyelőfolyadék felszínén így egy vegyes fázisú, vagyis gázt és folyadékot egyaránt tartalmazó A réteg alakul ki, amikor a gázbefuvatás céljára szolgáló 8 lyukakon keresztül behívatjuk a 7 gázelosztó csövekbe betáplált hulladék gázt az L elnyelőfolyadékba. A hulladék gázban levő kén-dioxid ebben a gáz/folyadék fázisból álló A rétegben abszorbeálódik az L elnyelőfolyadékban. Az L elnyelőfolyadékkal való érintkezés során kénmentesített hulladék gáz ezután az LS folyadékszint feletti B felső térbe áramlik. Az L elnyelőfolyadék valamilyen abszorbenst - például valamilyen kalciumvegyületet, így mészkövet vagy oltott meszet - tartalmazó vizes gipszzagy lehet.
Az első kamrát - vagyis a 4 kamrát - és a harmadik kamrát - vagyis a 15 kamrát - egy vagy több 16 felszállócső köti össze. A harmadik kamra - vagyis a 15 kamra - felső részén található a 9 gázelvezető nyílás. A B felső térben tehát a kénmentesített gáz felfelé, valamint vízszintes irányban áramlik. Miközben a kénmentesített gáz a B felső térben áramlik, a benne levő, ködöt képező anyagok és szilárd részecskék nagy része elkülönül a gravitációs erő és a 7 gázeloszlató csövekkel való ütközések hatása miatt. Az így elkülönült cseppfolyós és szilárd részecskéktől előzőleg megszabadított kénmentesített gáz a 16 felszállócsövön keresztül a harmadik kamrába - vagyis a 15 kamrába - érkezik, ahol a felfelé haladó gázáram iránya vízszintesre változik, és a vízszintesen áramló gáz a harmadik kamrából - vagyis a 15 kamrából - a 9 gázelvezető nyíláson keresztül távozik.
Miközben a kénmentesített gáz átáramlik a harmadik kamrán - vagyis a 15 kamrán -, a magával ragadott cseppfolyós és szilárd részecskék elkülönülnek és összegyűlnek a 14 térelválasztó lemezen. A 14 térelválasztó lemezen lerakodott anyag eltávolítása céljából a 17 csővezetéken keresztül mosófolyadékot - például gipsztartalmú vizes zagyot, gipszmentesített elnyelőfolyadékot, közönséges vizet vagy tengervizet - táplálunk be a harmadik kamrába - vagyis a 15 kamrába ahonnan a mosófolyadék a 18 elvezetőcsövön keresztül távozik.
A gazdaságos üzemeltetés, valamint a ködöt képező anyagok és a szilárd részecskék hatásos elválasztása szempontjából előnyös, ha a felszálló kénmentesített gáz átlagos áramlási sebessége a B felső térben 0,5-5 m/s, még előnyösebb, ha 0,7-4 m/s. A felszálló gáz átlagos áramlási sebességét a B felső tér vízszintes keresztmetszetének a területe alapján állapítjuk meg, de nem vesszük tekintetbe a 7 gázelosztó csövek és más, a kénmentesített gáz számára áthaladási lehetőséget nem biztosító szerkezetek vízszintes keresztmetszeteinek a területét.
A kénmentesített gázt a B felső térben célszerű legfeljebb 8 m/s, még célszerűbb csak legfeljebb 6 m/s átlagos vízszintes sebességgel áramoltatni, hogy stabil vegyes gáz/folyadék fázis alakuljon ki az A rétegben. Az átlagos vízszintes áramlási sebességet a B felső térnek a 16 felszállócső végéig terjedő függőleges keresztmetszetére vonatkoztatva állapítjuk meg.
A ködöt alkotó anyagok és a szilárd részecskék hatásos elválasztása, valamint a gazdaságos üzemeltetés szempontjából előnyös, ha a 16 felszállócsöveken a kénmentesített gáz 6-20 m/s sebességgel, még előnyösebb, ha 8-15 m/s sebességgel áramlik felfelé.
A harmadik kamrába - vagyis a 15 kamrába - bevezetett, kénmentesített gáz nekiütközik a kamra felső falának, és az áramlási iránya vízszintes lesz. A harmadik kamrában - vagyis a 15 kamrában - tehát a cseppfolyós és a szilárd részecskék a falnak ütközés következtében és a nehézségi erő hatására különülnek el. Az említett részecskék hatásos elválasztása szempontjából előnyös, ha a kénmentesített gáz átlagos vízszintes áramlási sebessége a harmadik kamrában legfeljebb 10 m/s, még előnyösebb, ha csak legfeljebb 8 m/s. Az átlagos vízszintes áramlási sebességet a harmadik kamrának arra a függőleges keresztmetszetére adjuk meg, amely a 9 gázelvezető nyílástól vízszintes irányban 2 m-re mérhető.
HU 221 091 Β1
A 7 gázeloszlató csövek keresztmetszete kívánság szerint bármilyen alakú lehet: kör alakú, sokszög (háromszög, négyszög vagy hatszög) alakú vagy derékszögű vályú alakú. Az egyes 7 gázelosztó csövek oldalfalában körben kialakított, a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak kívánság szerint bármilyen alakúak lehetnek: kör alakúak, háromszög alakúak, derékszögűek, hatszögűek, rés alakúak vagy csillag alakúak. Amint a 3. ábrán látható, a befúvatás céljára szolgáló 8 lyukakat kívánság szerint két vagy több sorban is el lehet rendezni. A 7 gázeloszlató csövek Dp ekvivalens belső átmérője előnyös esetben kielégíti a
2DH<Dp<12DH feltételt, még előnyösebb esetben a
DH<Dp<10DH feltételt, ahol DH a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyuk ekvivalens átmérője. A Dp ekvivalens belső átmérő általában 25-300 mm, előnyös esetben 50-300 mm. A gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak DH ekvivalens átmérője rendszerint 3-100 mm, előnyös esetben 5-50 mm.
ADp és a Dh ekvivalens átmérőt a következők szerint definiáljuk:
- Dp - 4Sp/Lp, ahol
- Sp a 7 gázeloszlató cső vízszintes keresztmetszetének a cső belsejére eső része azon a helyen mérve, ahol a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak vannak; és
- Lp a 7 gázeloszlató cső belső kerületének a hosszúsága ugyancsak azon a helyen, ahol a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak vannak; és — DH-4S[j/Lpj, ahol
- SH a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyuk „területe”; és
- LH a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyuk belső kerületének a hosszúsága.
Az összes 7 gázeloszlató cső alsó nyitott végét kívánság szerint lehet kialakítani. így például lehet ezeknek a csöveknek az alsó vége vízszintes, ferde, horonnyal ellátott vagy hullámos.
Az Lax átlagos tengelyirányú távolságot a gázbefúvatás céljára szolgáló lyuk középpontja (geometriai súlypontja), valamint a 7 gázeloszlató cső alsó vége között célszerű úgy beállítani, hogy a gázeloszlató cső alsó nyitott végén csaknem egyáltalán ne áramolják át hulladék gáz, vagyis - más szavakkal kifejezve - az L elnyelőfolyadék szintje mindig a 7 gázeloszlató csőben legyen. Ez abban az esetben érhető el, ha az Lax távolságot 3S és 8S közé, előnyös esetben 4S és 7S közé állítjuk be, ahol S a gázbefúvatásra szolgáló lyukon Vmax maximális áramlási sebességgel befúvatott gáz torlónyomásának és az L elnyelőfolyadék sűrűségének a hányadosa.
Előnyösen lehet alkalmazni gázeloszlató csőként olyan, műanyagból készült, 25-300 mm belső átmérőjű hengereket, amelyekben egymástól egyenlő távolságra számos 5-100 mm átmérőjű kerek lyuk van.
A 16 felszállócső keresztmetszetének az alakja - kívánság szerint - bármilyen lehet. így például ez a cső lehet kör, négyzet vagy derékszögű háromszög keresztmetszetű.
Fontos, hogy a 7 gázeloszlató csövek mindegyikében minden, gázbefúvatás céljára szolgáló két szomszédos 8 lyuk olyan távolságra legyen egymástól, hogy ha a gázbefúvatás céljára szolgáló két 8 lyuk mindegyikét olyan körnek tekintjük, amelynek a területe megegyezik az adott 8 lyukéval, a gázbefúvatás céljára szolgáló szomszédos lyukak súlypontjai (geometriai gravitációs középpontjai) közötti távolságra (P) vonatkozóan teljesüljön az
1,15<P/D<6 feltétel, előnyös esetben az
1,2<P/D<5 feltétel, ahol D az említett két kör közül a kisebbnek az átmérője. A 2. és a 3. ábrán példákat mutatunk be a gázbefúvatás céljára szolgáló lyukak elrendezésére.
Abban az esetben, ha a P/D arány kisebb, mint 1,15, a kénmentesítés mértéke sokkal alacsonyabb, minthogy a befúvatás céljára szolgáló külön lyukakon át befúvatott gázáramok hajlamosak arra, hogy egyesüljenek. Arról van szó, hogy a befúvatás céljára szolgáló szomszédos lyukakból kilépő gázáramok olyan módon interferálnak egymással, hogy a vegyes, gáz/folyadék fázisú A réteg (a habfázisú réteg) instabillá válik. Az 1,15-nél kisebb P/D arány a 7 gázeloszlató cső gyártása és karbantartása szempontjából is káros. Másfelől a túl nagy, vagyis a 6-ot is meghaladó P/D arány esetén olyan mértékben csökken a volumetrikus hatásfok, hogy - hátrányos módon - nagyméretű berendezést kell alkalmazni.
Az is lényeges, hogy a hulladék gázokat olyan Vmax maximális áramlási sebességgel áramoltassuk át a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak mindegyikén, hogy teljesüljenek az (1-4) feltételek:
- (1): Y>4,5 S, előnyös esetben Y>6,5 S;
- (2): Y<24 S, előnyös esetben Y<22 S;
- (3): 0,05<Y<l,0; és
- (4): 0,005<S<0,06, ahol Y a hulladék gáz kénmentesítéséhez szükséges nyomás, S pedig a gázbefúvatás céljára szolgáló lyukon a Vmax maximális áramlási sebességgel átfúvatott hulladék gáz torlónyomásának és az elnyelőfolyadék sűrűségének a hányadosa.
A hulladék gáz kénmentesítéséhez szükséges nyomás (amelyet az elnyelőfolyadék-oszlop m-ben kifejezett magasságával adunk meg) a következő egyenlettel fejezhető ki:
Y-T+L„, ahol T a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukon áthaladó hulladék gáz kg/m2-ben kifejezett nyomásveszteségének és az L elnyelőfolyadék kg/m3-ben kifejezett ρπ sűrűségének a hányadosa, Ln pedig a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyuk súlypontja és az elnyelőfolyadék nyugalmi állapotban - vagyis a 7 gázeloszlató csőbe való gázbefúvatás szüneteltetésekor - mért W folyadékszintjének az átlagos távolsága. Más szavakkal kifejezve, az Y nyomás olyan érték, amelyet úgy kapunk meg, ha azt a kg/m2-ben kifejezett nyomást, amely ahhoz szükséges, hogy a 7 gázeloszlató csőbe betáplált hulladék gázt a
HU 221 091 Β1 gázbefuvatás céljára szolgáló 8 lyukon keresztül eljuttassuk a B felső térbe, elosztjuk az L elnyelőfolyadék kg/m3-ben kifejezett pn sűrűségével.
T értéke gyakorlatilag a 2,5S-4S tartományban van - S jelentése a már megadott -, és függ a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyuk alakjától, valamint a hulladék gáz áramlási sebességétől. Tekintettel arra, hogy a találmány szerinti eljárás esetében - amint ezt később majd ismertetjük - az Ln/S hányados értéke 2 és 20 között előnyös esetben 4 és 18 között - van, az Y nyomás kifejezhető a következők szerint:
Y-T+Lii, ahol T és Ln jelentése a fenti,
- (2,5 és 4 közötti szám)S + (2 és 20 közötti számjS
- (4,5 és 24 közötti számjS.
A Vmax maximális áramlási sebesség és S értéke a következő összefüggésben van egymással:
S - (a Vmax maximális áramlási sebességhez tartozó torlónyomás) / (az elnyelőfolyadék pn sűrűsége),
- (Pi x Vmax. x Vmax /2G)/p„ ~ V2max. * Pl/2G pn, ahol pi a hulladék gáz kg/m3-ben kifejezett sűrűsége, Pn az elnyelőfolyadék kg/m3-ben kifejezett sűrűsége és G a gravitációs gyorsulás értéke, vagyis 9,8 m/s2.
Az 5. ábra szemlélteti az összefüggést az S érték, valamint az Y nyomás között különböző Z kénmentesítési fokok mellett. A „Z kénmentesítési fok”-ot a leírásban százalékban kifejezve adjuk meg a
Z-O-Qki/QbeblOO’/o egyenlet alapján, ahol Qkl a 9 gázelvezető nyíláson át távozó tisztított gázban levő kén-dioxid térfogatárama, Qbe pedig a 6 gázbevezető nyíláson át betáplált hulladék gázban levő kén-dioxid térfogatárama. Az 5. ábrán látható, hogy egy adott Z kénmentesítési fokhoz hozzárendelhető egy minimális Y nyomásérték. Az S értéket célszerű úgy beállítani, hogy az elérni kívánt kénmentesítési foknál minimális legyen az Y nyomás. így például abban az esetben, ha 90%-os Z kénmentesítési fokot kívánunk elérni, az S értéket célszerű mintegy 0,017 m-re beállítani. Abban az esetben viszont, ha 70%-os Z kénmentesítési fok elérésére törekszünk, az S értéket célszerű körülbelül 0,009 m-re beállítani. Amennyiben viszont a kénmentesítést úgy hajtjuk végre, hogy közben az elérni kívánt kénmentesítési fokot 99% és 70% között váltakoztatjuk, az S értéket célszerű 0,035 m-re beállítani, mert ebben az esetben a 99%os kénmentesítési fokhoz minimális Y nyomás tartozik, ugyanakkor 70%-os kénmentesítési fok esetén is teljesülnek a már ismertetett (1) (4) feltételek. Ha már meghatároztuk az S értéket, a Vmax maximális áramlási sebességet kiszámíthatjuk a már ismertetett
S-V2max xp,/2G p„ egyenletből.
A Vmax maximális áramlási sebesség alapján ezután meg lehet határozni a 7 gázeloszlató csövek számát, valamint az egyes 7 gázeloszlató csövekben levő, gázbefüvatás céljára szolgáló 8 lyukak nyílásainak összterületét.
A 3 térelválasztó lemezhez csatlakoztatott 7 gázeloszlató csövek elrendezésével kapcsolatban nincsenek különösebb korlátozások, amennyiben a két szomszédos 7 gázeloszlató cső közötti Lj távolság megfelel az l,5<L,/S<10,0 követelménynek, előnyös esetben a
2<Lj/S<8 követelménynek, ahol S jelentése a már megadott. Lj a minimális távolság egy adott 7 gázeloszlató cső külső kerülete és annak a 7 gázeloszlató csőnek a külső kerülete között, amely az összes 7 gázeloszlató cső közül a legközelebb van az adott csőhöz. Abban az esetben, ha az Lj/S arány kisebb 1,5-nél, a kénmentesítési fok sokkal kisebb, minthogy a két szomszédos 7 gázeloszlató csőből kilövellt gázáram interferál egymással, és így a vegyes fázisú - gázfázisból és folyadékfázisból álló A réteg instabillá válik. Másfelől abban az esetben, ha túl nagy az L/S arány - vagyis meghaladja a 10-et -, csökken a volumetrikus hatásfok, és ezért nagyméretű berendezést kell alkalmazni.
Az Lj távolság rendszerint 0,05-0,6 m, célszerűen 0,075-0,45 m. Ezt a távolságot úgy kell beállítani, hogy megfeleljen az Lj/S arányra vonatkozóan már ismertetett követelménynek. Az Lj távolságot célszerű a lehető legkisebbre beállítani, hogy a 3 térelválasztó lemez egységnyi felületére vonatkoztatva nagyobb mennyiségű hulladék gázt lehessen kezelni. Az S értéket a már ismertetett egyenlet alapján számítjuk ki. Ezzel kapcsolatban megemlítjük, hogy a Vmax maximális áramlási sebesség 8-35 m/s, a hulladék gáz p( sűrűsége 0,91-1,2 kg/m3 és az elnyelőfolyadék pn sűrűsége 1,000-1,300 kg/m3. A kénmentesítő berendezés üzemeltetési költségeinek vagyis a kénmentesítés költségeinek - a csökkentése érdekében kívánatos, hogy az S érték a lehető legkisebb legyen, de meg kell jegyeznünk, hogy túl kis S értékek a beruházási költség szempontjából nem előnyösek. Az S értéket a gázbefuvatás céljára szolgáló lyukakon áthaladó hulladék gáz áramlási sebességének a csökkentésével, vagyis a gázbefuvatás céljára szolgáló lyukak DH ekvivalens átmérőjének a növelésével vagy a gázbefuvatás céljára szolgáló lyukak számának a növelésével lehet csökkenteni. Amint korábban már említettük, a gázbefuvatásra szolgáló 8 lyukak DH ekvivalens átmérője rendszerint 3-100 mm.
Lényeges az is, hogy a 7 gázeloszlató csövekben úgy vannak a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak elrendezve, hogy az L elnyelőfolyadéknak a 7 gázeloszlató csőbe való gázbevezetés szüneteltetésekor mért W folyadékszintje és a gázbefuvatás céljára szolgáló minden egyes 8 lyuk középpontja közötti Ln átlagtávolság megfeleljen a
2<L„/S<20 követelménynek, előnyös esetben a 4<L„/S<18 követelménynek, még előnyösebb esetben a 6<L„/S<16 követelménynek, ahol S jelentése a már megadott.
Abban az esetben, ha az Ln/S arány kisebb mint 2, a hulladék gáz nem érintkezik kielégítő mértékben az L elnyelőfolyadékkal, tehát kisebb lesz a kénmentesítés hatásfoka. Amennyiben az Ln/S arány meghaladja a 20-at, a hulladék gáz buborékai egyesülnek, és az L
HU 221 091 Β1 elnyelőfolyadékon való áthaladásuk során olyan mértékben megnő a méretük, hogy a folyadék és a gáz közötti érintkezés hatásossága csökken. Az Ln mélység általában 0,05-0,9 m, előnyös esetben 0,075-0,75 m.
Abban az esetben, ha az S érték vagy az Ln mélység nagy, a hulladék gáz Y nyomása magas és a kénmentesítési fok növekszik. Ezzel kapcsolatban azonban meg kell jegyeznünk, hogy az Y nyomástól függő üzemeltetési költségek növekednek az Y nyomás fokozásával. Abban az esetben, ha az Ln/S arányt a már ismertetett tartományban tartjuk, a gázelosztó csövekbe betáplált hulladék gáz Y nyomását alacsony értéken lehet tartani. így lehetőség van a kénmentesítéshez szükséges energia vonatkozásában megtakarításra, vagyis a kénmentesítési költségek csökkentésére.
Abban az esetben, ha úgy állítjuk be az Ln mélységet, hogy az kielégítse a már ismertetett 4,5 S<Y<24 S feltételt (5. ábra) és a 2<Ln/S<20 feltételt, a kénmentesítéshez szükséges Y nyomást alacsony értéken tarthatjuk, bármilyen Z kénmentesítési fokot kívánunk is elérni. Az 5. ábrán látható görbék esetében például csak az elérni kívánt Z kénmentesítési fok változik, miközben a többi paraméter, így a gázeloszlató csövek belső átmérője, a hulladék gáz egy gázeloszlató csőre jutó térfogatárama, az elnyelőfolyadék pH-ja, valamint a hulladék gázban levő kén-dioxid koncentrációja állandó marad. Az egyes görbék alakja és helyzete ezektől a paraméterektől függően változik.
Amint korábban már említettük, az S értéknek meg kell felelnie a 0,005<S<0,06 követelménynek. Az 5. ábrából is kitűnik azonban, hogy a megfelelő S érték attól függően változik, hogy milyen Z kénmentesítési fokot szándékozunk elérni. Abban az esetben, ha a kénmentesítő berendezés eltérő műveleti körülmények között üzemel, az S értéket tanácsos olyan magas szinten tartani, hogy a kénmentesítést kis energiafogyasztással lehessen elvégezni.
Az Ljj/S arány fontos paraméter a kénmentesítő berendezés teljesítményének a szabályozásához és hatékony eszköz annak a célnak az eléréséhez, hogy a kénmentesítést egy adott Z kénmentesítési fokkal minimális üzemeltetési költségek ráfordításával éljük el. Az Ln mélységet a W folyadékszint csökkentésével vagy növelésével lehet változtatni. A megfelelő Ln mélységet a reaktorban levő L elnyelőfolyadék mennyiségének a szabályozásával vagy az L elnyelőfolyadék-mennyiségbe a 12 csővezetéken át betáplált oxidálógáz - például levegő - mennyiségének a szabályozásával lehet beállítani.
Az L elnyelőfolyadékot egy vagy több 10 ke verő vei kell kevertetni ahhoz, hogy hatásosan lehessen a kénmentesítést végrehajtani. A 10 keverő egy, a 4 kamrába függőlegesen vagy ferdén benyúló forgó 10’ keverőszárból és egy vagy több, a forgó 10’ keverőszár csúcsához rögzített és azzal együtt forgó lapátból vagy propellerből áll. Az elnyelőfolyadékot ebben az esetben köbméterenként összesen 0,05-0,2 W, célszerűen 0,08-0,15 W teljesítménnyel működtetett egy vagy több keverővei ajánlatos kevertetni, hogy a kénmentesítési fok igen stabil szinten tartásával lehessen a kénmentesítést végrehajtani.
A kevertetést célszerű úgy végezni, hogy egy recirkulációs főáramlat alakuljon ki a kevertetett L elnyelőfolyadékban. A recirkulációs főáramlatot az 1. ábrán az R nyíllal jelöljük. A főáramlatot véletlenszerűen kialakuló áramlatok kísérik. Az 1. ábrán a 11-es referenciaszám jelöli az abszorbeálószer betáplálására szolgáló, porlasztóval ellátott csővezetéket, amelyből az abszorbeálószert befecskendezzük az R recirkulációs főáramlatba. Az abszorbeálószer gyorsan szétoszlik az L elnyelőfolyadékban és rövid idő alatt eljut a vegyes fázisú, gázt és folyadékot tartalmazó A réteghez. Amennyiben szükséges, az abszorbeálószert több 11 csővezetéken keresztül is be lehet táplálni. Az R recirkulációs főáramlatba az abszorbeálószert ott célszerű betáplálni, ahol a 10 keverő lapátja felfelé vagy lefelé irányuló áramlatot hoz létre.
Az abszorbeálószer befecskendezésére szolgáló porlasztó átmérője rendszerint 20-100 mm, előnyös esetben 25-75 mm. Célszerű több porlasztót alkalmazni, hogy az L elnyelőfolyadékban gyorsan lehessen egyenletesen eloszlatni az abszorbeálószert és meg lehessen akadályozni a pH lokális megnövekedését, valamint a gázeloszlató csövek falain az anyaglerakódást. Az L elnyelőfolyadék 20-500 m3-ére, előnyösen 30-300 m3-ére számítva egy porlasztót célszerű alkalmazni. Az abszorbeálószert porlasztónként 0,5-20 kgmol/h, célszerűen 1-10 kgmol/h tömegárammal fecskendezzük be.
Az L elnyelőfolyadék egy részét a 13 csővezetéken keresztül eltávolítjuk a 4 kamrából, hogy az L elnyelőfolyadék gipsztartalmát egy bizonyos, előre meghatározott szint alatt tarthassuk. Amennyiben szükséges, az elvezetett folyadék egy részét kezelni lehet a gipsz eltávolítása céljából, majd a gipszmentesített folyadékot össze lehet keverni az abszorbeálószerrel és a 11 csővezetéken keresztül vissza lehet vezetni az első kamrába, vagyis a 4 kamrába. Annak érdekében, hogy meg lehessen akadályozni a pH-növekedést a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukakkal szomszédos zónákban, az abszorbeálószer mennyiségét a recirkuláló elnyelőfolyadékban célszerű olyan értéken tartani, hogy az elnyelőfolyadékban levő gipsz (CaSO4x2H2O) és abszorbeálószer MG/MA mólaránya 0,1-20, előnyös esetben 1-10 legyen, és így ne csapódhassanak ki finom gipszkristályok vagy finom kalcium-karbonát-kristályok, illetve ha mégis képződnének finom kristályok, azok nagyméretű kristályrészecskékké növekedjenek, hogy ilyen módon meg lehessen akadályozni a gázbefúvatás céljára szolgáló 8 lyukak eltömődését és/vagy a 7 gázeloszlató cső falán a lerakódásokat.
Ha szükséges, az L elnyelőfolyadék egy részét vissza lehet vezetni és be lehet permetezni az 5 kamrába, az ugyanoda betáplált hulladék gáz lehűtése és mosása céljából.
A már említett, a 12 csővezetéken keresztül betáplált oxidálógázt az R recirkulációs főáramba ott célszerű befecskendezni, ahol a 10 keverő lapátja lefelé irányuló áramlatot hoz létre. A gázt és folyadékot tartalmazó, vegyes fázisú A rétegben a következő reakció játszódik le akkor, amikor a hulladék gázban levő kéndioxid gipsz formájában megkötődik:
SO2+CaCO3 + l/2 O2+H2O -> CaSO4lx2H2O+CO21\
HU 221 091 Β1
A Z kénmentesítési fok növelése érdekében szükséges, hogy ez a reakció jó hatásfokkal játszódjék le a gázt és folyadékot tartalmazó, vegyes fázisú A rétegben. Az oxidálógázt célszerű olyan mennyiségben bevezetni az L elnyelőfolyadékba, hogy az oxidálógázban levő oxigén és a hulladék gázban levő kén-dioxid mólaránya 0,5-6, előnyös esetben 1-5 legyen.
A 4. ábra a találmány szerinti eljárás egy másik megvalósítási módjának megfelelő kénmentesítő berendezést ábrázol. A hasonló szerkezeti egységeket az 1. ábrán és a 4. ábrán ugyanazokkal a referenciaszámokkal jelöljük. A 4. ábrán látható berendezés 2 köpenyrészének a belső terét a 3 térelválasztó lemez két részre: az első, alul levő 4 kamrára és a második, felül levő 5 kamrára osztja. Az első kamra - vagyis a 4 kamra - tartalmaz egy bizonyos mennyiségű L elnyelőfolyadékot, amelynek LS folyadékszintje felett helyezkedik el a B felső tér. A kezelendő hulladék gázt a második kamra vagyis az 5 kamra - 6 gázbevezető nyílásán keresztül tápláljuk be, és a 3 térelválasztó lemezhez erősített számos 7 gázeloszlató csövön, valamint az egyes 7 gázeloszlató csövek alsó részén lévő, egymás után vízszintesen sorakozó, gázbefűvatás céljára szolgáló 8 lyukakon keresztül fecskendezzük be az L elnyelőfolyadékba.
Az L elnyelőfolyadékkal való érintkezés során a kéntől mentesült hulladék gáz ezután az LS folyadékszint feletti B felső térbe áramlik. A kénmentesített felszálló gáz átlagos áramlási sebessége a B felső térben előnyös esetben 0,5-5 m/s, még előnyösebb esetben 0,7-4 m/s, ugyanakkor a kénmentesített gáz vízszintes irányú átlagos áramlási sebessége a B felső térben előnyös esetben legfeljebb 8 m/s, még előnyösebb esetben legfeljebb csak 6 m/s. Miközben a kénmentesített gáz a B felső térben áramlik, a benne levő, ködöt képező anyagok és szilárd részecskék nagy része a gravitációs erő és a 7 gázeloszlató csövekkel való ütközések hatására elkülönül. Az említett cseppfolyós és szilárd részecskéktől előzőleg megszabadított kénmentesített gáz a 9 gázelvezető nyíláson keresztül távozik.
A következő példát a találmány még alaposabb ismertetése céljából közöljük.
Példa
A találmány tárgyát képező eljárás szerint 1000 ppm kén-dioxidot tartalmazó hulladék gázt a következő körülmények között kezeltünk:
- reaktor: 13 m hosszú, 13 m széles és 10 m magas;
-a hulladék gáz maximális térfogatárama:
000 000 m3/h;
-a hulladék gáz térfogatáram-tartománya: 50-100% (egyenletes üzemeltetés mellett);
- a Z kénmentesítési fok: 90%;
- a hulladék gáz p; sűrűsége: 1,1 kg/m3;
- az elnyelőfolyadék pn sűrűsége: 1100 kg/m3;
- a kör keresztmetszetű gázeloszlató csövek
- Ds átmérője: 0,15 m;
- L| távolsága (amely a szomszédos gázeloszlató csövek egymástól való távolságára jellemző): 0,15 m; és
- száma: 1390 db;
- a gázbefűvatás céljára szolgáló, kör alakú lyukak
- Dh átmérője: 0,03 m;
- száma: 12; és
- P távolsága (amely a szomszédos lyukak közötti távolságra jellemző): 0,0393 m;
- az Ln átlagos távolság: 0,2 m;
- a Vmax maximális áramlási sebesség: 24,2 m/s;
- az S érték: 0,03; és
- az Y nyomás: körülbelül 0,28 m.
Ilyen körülmények között a kénmentesítést tapasztalataink szerint minimális költséggel lehetett végrehajtani, figyelembe véve mind az építési, mind a felszerelési, mind az üzemeltetési költségeket.
A találmány szerinti eljárást más, speciális módszerek alkalmazásával is meg lehet valósítani anélkül, hogy a találmányi gondolattól vagy a találmány alapvető jellemzőitől eltávolodnánk. A leírásban ismertetett megvalósítási módok tehát minden vonatkozásban csak példaszerűek, vagyis semmilyen vonatkozásban nem korlátozó jellegűek. A találmány kereteit elsősorban nem a leírásban foglaltak, hanem a mellékelt igénypontok határozzák meg, és valamennyi olyan változtatás, amely az igénypontok értelmezése és terjedelme alapján ekvivalens megoldást eredményez, a találmány részét képezi.
Claims (10)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás kén-dioxidot tartalmazó hulladék gázok kénmentesítésére, amelyet úgy valósítunk meg, hogy a hulladék gázokat befúvatjuk egy reaktortartályba bizonyos folyadékszint eléréséig betöltött, kevertetett elnyelőfolyadék-mennyiségbe több olyan gázeloszlató csövön keresztül, amely egy térelválasztó lemezből kiindulva függőlegesen lefelé nyúlik bele az említett elnyelőfolyadékba, és alsó részén, a cső falában oldalirányban körben számos lyukkal rendelkezik a gázbefúvatáshoz, amelynek során az említett hulladék gázok az említett elnyelőfolyadékkal érintkezve leadják a ként, és a kénmentesített gázok az említett térelválasztó lemez és az adott folyadékszint közötti felső térbe jutnak, azzal jellemezve, hogy- a gázbefűvatás céljára szolgáló lyukak az említett gázeloszlató csövek mindegyikében gyakorlatilag vízszintesen sorakoznak egymás után;- az említett gázeloszlató csövek mindegyikében minden, gázbefűvatás céljára szolgáló két szomszédos lyuk olyan távolságra van egymástól, hogy - ha a gázbefűvatás céljára szolgáló két említett lyuk mindegyikét olyan körnek tekintjük, amelynek a területe megegyezik a lyukéval - a gázbefűvatás céljára szolgáló, egymással szomszédos két említett lyuk középpontjai közötti P távolságra érvényes az1,15<P/D<6 összefüggés, ahol D az említett két kör közül a kisebbnek az átmérője;- az említett hulladék gázokat olyan Vmax maximális sebességgel áramoltatjuk át a gázbefűvatás céljáraHU 221 091 Β1 szolgáló említett lyukak mindegyikén, hogy teljesüljenek- az Y<4,5 S;- az Y<24 S;- a 0,05<Y<l,0; és- a 0,005<S<0,06 feltételek, ahol Y az adott hulladék gáz kénmentesítéséhez szükséges nyomás, S pedig a gázbefúvatás céljára szolgáló lyukon az említett Vmax maximális áramlási sebességgel átfüvatott, említett hulladék gáz torlónyomásának és az adott elnyelőfolyadék sűrűségének a hányadosa;- a gázeloszlató csövek úgy vannak elrendezve, hogy a két szomszédos gázeloszlató cső közötti Lj minimális távolságra érvényes legyen az l,5<L,/S<10,0 összefüggés, ahol S jelentése a már megadott; és- a gázbefúvatás céljára szolgáló, említett lyukak úgy helyezkednek el az említett gázeloszlató csövek mindegyikében, hogy az említett elnyelőfolyadéknak a gázbefúvatás szüneteltetésekor mérhető folyadékszintje, valamint a gázbefúvatás céljára szolgáló minden egyes említett lyuk középpontja közötti Ln átlagtávolságra érvényes legyen a
- 2<L„/S<20 összefüggés, ahol S jelentése a már megadott.2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy olyan S értékeket állítunk be, amelyekre teljesülnek- az Y>6,5 S;- az Y<22 S;- a 0,05<Y<l,0; és- a 0,005<S<0,06 feltételek, ahol Y és S jelentése az 1. igénypontban megadott.
- 3. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett Lj minimális távolságot 0,05-0,6 mre, az említett Ln átlagos távolságot pedig 0,05-0,9-re állítjuk be.
- 4. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett reaktortartályban úgy szabályozzuk az említett elnyelőfolyadék mennyiségét, hogy az Ln/S arány a 2-20 tartományban legyen.
- 5. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett elnyelőfolyadékba olyan mennyiségben fúvatunk be levegőt, hogy az LIt/S arány a 2-20 tartományban legyen.
- 6. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett elnyelőfolyadékot egy vagy több keverővei úgy kevertetjük, hogy a keverők működtetéséhez 1 m3 említett elnyelőfolyadékra vonatkoztatva 0,05-0,2 kW energiát használunk fel.
- 7. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett felső térben az említett kénmentesített gázt felfelé 0,5-5 m/s átlagsebességgel, vízszintes irányban pedig legfeljebb 8 m/s átlagsebességgel áramoltatjuk.
- 8. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy csak olyan gázeloszlató csöveket alkalmazunk, amelyeknek az ekvivalens átmérője 25-300 mm, és a bennük levő, gázbefúvatás céljára szolgáló összes lyuk ekvivalens átmérője 3-100 mm.
- 9. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett felső térben levő kénmentesített hulladék gázt legalább egy felszállócsövön keresztül bevezetjük egy, az említett reaktortartály felső részében levő kamrába, majd az említett kamrán levő elvezetőnyíláson keresztül eltávolítjuk az említett reaktortartályból.
- 10. A 9. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett kénmentesített hulladék gázt legfeljebb 10 m/s átlagsebességgel áramoltatjuk vízszintes irányban az említett kamrában.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15511995A JP3734291B2 (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 排ガスの脱硫方法 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU9601463D0 HU9601463D0 (en) | 1996-07-29 |
| HUP9601463A2 HUP9601463A2 (en) | 1997-06-30 |
| HUP9601463A3 HUP9601463A3 (en) | 1999-07-28 |
| HU221091B1 true HU221091B1 (en) | 2002-08-28 |
Family
ID=15598993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9601463A HU221091B1 (en) | 1995-05-30 | 1996-05-30 | Process for the desulfurization of sulfurous acid gas-containing waste gas |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5837213A (hu) |
| EP (1) | EP0745420B1 (hu) |
| JP (1) | JP3734291B2 (hu) |
| KR (1) | KR100417671B1 (hu) |
| CN (1) | CN1087966C (hu) |
| AU (1) | AU694352B2 (hu) |
| BG (1) | BG61901B1 (hu) |
| BR (1) | BR9602516A (hu) |
| CA (1) | CA2177309C (hu) |
| CZ (1) | CZ292126B6 (hu) |
| DE (1) | DE69618498T2 (hu) |
| DK (1) | DK0745420T3 (hu) |
| ES (1) | ES2170203T3 (hu) |
| HU (1) | HU221091B1 (hu) |
| IN (1) | IN188523B (hu) |
| MY (1) | MY138133A (hu) |
| PL (1) | PL314519A1 (hu) |
| RO (1) | RO115134B1 (hu) |
| RU (1) | RU2103052C1 (hu) |
| TR (1) | TR199600449A2 (hu) |
| TW (1) | TW307693B (hu) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050161410A1 (en) * | 2003-11-06 | 2005-07-28 | Wilson Gregg L. | System, method and composition for treatment of wastewater |
| EP1707874A1 (de) * | 2005-03-18 | 2006-10-04 | Lurgi Lentjes AG | Rauchgasreinigungsvorrichtung |
| GB2428206B (en) * | 2005-07-14 | 2011-04-06 | Rowan House Ltd | Pressure relief system |
| CN101376081B (zh) * | 2007-08-31 | 2011-10-12 | 北京博奇电力科技有限公司 | 一种鼓泡式烟气脱硫装置隔板冲洗系统及方法 |
| CN101254399B (zh) * | 2007-12-07 | 2011-04-20 | 北京艾瑞机械厂 | 高效低能耗脱硫除尘设备 |
| JP5660771B2 (ja) * | 2009-10-26 | 2015-01-28 | 千代田化工建設株式会社 | 排ガス処理装置 |
| KR101140774B1 (ko) | 2012-03-02 | 2012-07-02 | (주)대우건설 | 수두가압식 이산화탄소 제거장치용 가스 분배장치 |
| US10843115B2 (en) | 2015-04-01 | 2020-11-24 | Chiyoda Corporation | Method of removing impurities |
| CN104906939B (zh) * | 2015-06-19 | 2018-02-13 | 国惠环保新能源有限公司 | 用于增强气液接触的疏波器及其应用 |
| CN106237789B (zh) * | 2015-08-31 | 2019-04-09 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种磺化尾气三氧化硫吸收装置及吸收方法 |
| JP6623053B2 (ja) * | 2015-12-07 | 2019-12-18 | 千代田化工建設株式会社 | 排煙脱硫装置 |
| CN106975375B (zh) * | 2017-05-02 | 2023-09-26 | 江苏揽山环境科技股份有限公司 | 微气泡装置、脱硫设备、氧化以及提升水体含氧量的方法 |
| CN110124454A (zh) * | 2018-02-08 | 2019-08-16 | 中石化广州工程有限公司 | 一种甲醇气水洗罐 |
| CN110124452B (zh) * | 2018-02-08 | 2021-07-06 | 中石化广州工程有限公司 | 一种含甲醇气水洗罐以及对含甲醇气进行水洗的方法 |
| CN110124455A (zh) * | 2018-02-08 | 2019-08-16 | 中石化广州工程有限公司 | 一种甲醇气下进式水洗罐 |
| CN110124453A (zh) * | 2018-02-08 | 2019-08-16 | 中石化广州工程有限公司 | 一种甲醇气水洗设备 |
| CN110124457A (zh) * | 2018-02-08 | 2019-08-16 | 中石化广州工程有限公司 | 一种甲醇气水洗装置 |
| CN110124456A (zh) * | 2018-02-08 | 2019-08-16 | 中石化广州工程有限公司 | 一种下进式甲醇气水洗罐 |
| CN111102055B (zh) * | 2020-01-06 | 2021-10-29 | 克康(湘潭)排气控制系统有限公司 | 一种尾气可处理的汽车尾气排气管 |
| CN114028921A (zh) * | 2021-10-22 | 2022-02-11 | 连云港虹洋热电有限公司 | 一种工业蒸汽锅炉尾气脱硫设备 |
| CN114870606B (zh) * | 2022-07-05 | 2022-09-23 | 沧州中铁装备制造材料有限公司 | 一种制酸尾气净化脱白装置 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1577365A (en) * | 1976-02-28 | 1980-10-22 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Gas-liquid contacting method and apparatus |
| DE2836994A1 (de) * | 1977-08-29 | 1979-03-15 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Verfahren zum einperlen eines gases in eine fluessigkeit |
| JPS6336817A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-17 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | 湿式排煙浄化方法とその装置 |
| US4911901A (en) * | 1987-09-16 | 1990-03-27 | Chiyoda Corporation | Wet desulfurization process for treating a flue gas |
| CS206990A2 (en) * | 1989-05-02 | 1991-09-15 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Method of waste gas cleaning that contains dust and chemical impurities and equipment for this method realization |
| RU2038130C1 (ru) * | 1989-05-02 | 1995-06-27 | Чиеда Корпорейшн | Способ очистки отходящего газа и устройство для его осуществления |
| JP2889601B2 (ja) * | 1989-08-11 | 1999-05-10 | 三洋電機株式会社 | 床用吸込具 |
| US5106603A (en) * | 1991-05-24 | 1992-04-21 | Freeport-Mcmoran Inc. | Method for removing sulfur dioxide from gas streams |
| JPH0686910A (ja) * | 1992-09-08 | 1994-03-29 | Chiyoda Corp | 湿式排煙脱硫方法 |
| JPH06134251A (ja) * | 1992-10-22 | 1994-05-17 | Chiyoda Corp | 湿式脱硫装置への補給水を削減する方法 |
| JP2715059B2 (ja) * | 1994-05-06 | 1998-02-16 | 韓国電力公社 | 排煙と脱硫を行なう方法およびその装置 |
-
1995
- 1995-05-30 JP JP15511995A patent/JP3734291B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-05-20 BG BG100611A patent/BG61901B1/bg unknown
- 1996-05-20 IN IN918CA1996 patent/IN188523B/en unknown
- 1996-05-23 US US08/653,723 patent/US5837213A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-24 CA CA002177309A patent/CA2177309C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-24 TW TW085106189A patent/TW307693B/zh not_active IP Right Cessation
- 1996-05-28 AU AU54534/96A patent/AU694352B2/en not_active Expired
- 1996-05-28 MY MYPI96002016A patent/MY138133A/en unknown
- 1996-05-29 DK DK96303833T patent/DK0745420T3/da active
- 1996-05-29 PL PL96314519A patent/PL314519A1/xx unknown
- 1996-05-29 EP EP96303833A patent/EP0745420B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 DE DE69618498T patent/DE69618498T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 CZ CZ19961555A patent/CZ292126B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-05-29 ES ES96303833T patent/ES2170203T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-29 KR KR1019960018550A patent/KR100417671B1/ko active IP Right Grant
- 1996-05-29 RU RU96110409A patent/RU2103052C1/ru active
- 1996-05-30 CN CN96105376A patent/CN1087966C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-30 TR TR96/00449A patent/TR199600449A2/xx unknown
- 1996-05-30 HU HU9601463A patent/HU221091B1/hu unknown
- 1996-05-30 RO RO96-01112A patent/RO115134B1/ro unknown
- 1996-05-30 BR BR9602516A patent/BR9602516A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU694352B2 (en) | 1998-07-16 |
| IN188523B (hu) | 2002-10-12 |
| EP0745420A1 (en) | 1996-12-04 |
| HUP9601463A2 (en) | 1997-06-30 |
| KR960040434A (ko) | 1996-12-17 |
| RO115134B1 (ro) | 1999-11-30 |
| DE69618498T2 (de) | 2002-10-02 |
| JPH08323130A (ja) | 1996-12-10 |
| MX9602039A (es) | 1997-09-30 |
| DK0745420T3 (da) | 2002-03-18 |
| CN1087966C (zh) | 2002-07-24 |
| BR9602516A (pt) | 1998-04-22 |
| KR100417671B1 (ko) | 2004-05-14 |
| ES2170203T3 (es) | 2002-08-01 |
| JP3734291B2 (ja) | 2006-01-11 |
| MY138133A (en) | 2009-04-30 |
| BG100611A (bg) | 1996-12-31 |
| TR199600449A2 (tr) | 1996-12-21 |
| TW307693B (hu) | 1997-06-11 |
| BG61901B1 (bg) | 1998-09-30 |
| US5837213A (en) | 1998-11-17 |
| CZ155596A3 (en) | 1997-01-15 |
| AU5453496A (en) | 1996-12-12 |
| CZ292126B6 (cs) | 2003-08-13 |
| CN1142409A (zh) | 1997-02-12 |
| PL314519A1 (en) | 1996-12-09 |
| RU2103052C1 (ru) | 1998-01-27 |
| CA2177309C (en) | 2001-10-16 |
| EP0745420B1 (en) | 2002-01-16 |
| HU9601463D0 (en) | 1996-07-29 |
| HUP9601463A3 (en) | 1999-07-28 |
| DE69618498D1 (de) | 2002-02-21 |
| CA2177309A1 (en) | 1996-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU221091B1 (en) | Process for the desulfurization of sulfurous acid gas-containing waste gas | |
| EP0968750B1 (en) | Gas-liquid contacting apparatus | |
| RU96110409A (ru) | Способ десульфурации отработавшего газа, содержащего сернистокислый газ | |
| PL183927B1 (pl) | Układ odsiarczania gazu spalinowego | |
| RU2135268C1 (ru) | Способ и устройство для удаления двуокиси серы из газа | |
| WO1995034370A1 (fr) | Tube de dispersion gazeuse pour barbotage de gaz dans liquide, procede de barbotage gaz dans liquide et dispositif utilisant ce procede | |
| US5840263A (en) | Flue gas treating process and system | |
| JP2004533923A (ja) | ガスから二酸化硫黄を分離する方法および装置 | |
| EP0756889B1 (en) | Wet flue gas desulfurization apparatus | |
| GB2164576A (en) | Gas injection apparatus | |
| JPH09865A (ja) | 排ガスの処理方法及び装置 | |
| CN207025036U (zh) | 管式串级空气射流氧化和搅拌装置 | |
| JP3996968B2 (ja) | 排煙脱硫法及びその装置 | |
| JP3667823B2 (ja) | 排ガスの処理方法及び装置 | |
| JP3590856B2 (ja) | 排ガスの脱硫方法 | |
| MXPA96002039A (en) | Procedure for the deulfuration of degreased gas containing sulfur acid gas | |
| JPH09239237A (ja) | 排ガスの脱硫方法及び装置 | |
| CN212701271U (zh) | 氨法脱硫吸收塔 | |
| JPH10165799A (ja) | スーパージェットバブリング気液接触法及びその装置 | |
| JPH10165801A (ja) | ジェットバブリングリアクター | |
| JP3637139B2 (ja) | 排ガスの脱硫方法及び装置 | |
| JPH10165800A (ja) | ジェットバブリングリアクター | |
| SU1235835A1 (ru) | Устройство дл переработки шлакового расплава | |
| JPH11137957A (ja) | 排煙脱硫装置 | |
| JPH11128672A (ja) | 排煙脱硫装置 |