FR2975173A1 - Installation de production d'energie thermique - Google Patents

Abstract

La présente invention concerne une installation de production d'énergie thermique (10) comprenant une pile à combustible (100), un échangeur thermique (400) muni d'une chambre de combustion (18), un premier circuit de circulation de gaz (101) pour gaz combustible, reliant la pile à combustible (100) à l'échangeur thermique (400), un deuxième circuit de circulation de gaz (102, 108) pour gaz comburant, alimentant l'échangeur thermique (400), un troisième circuit de circulation de gaz (103), pour gaz combustible, reliant une source autonome de gaz combustible (600) à l'échangeur thermique (400), et des moyens de régulation (700) de débit de gaz délivré par le troisième circuit (103) en fonction d'une variable représentant la température à l'intérieur de la chambre de combustion (18). Les moyens de régulation (700) s'exercent sur un moyen d'admission (123) du troisième circuit (103) piloté à l'ouverture lorsque la variable atteint une première valeur prédéterminée et à la fermeture lorsque la variable atteint une deuxième valeur prédéterminée supérieure à ladite première valeur.

Description

La présente invention concerne une installation de production d'énergie thermique. L'invention concerne plus particulièrement une installation de production d'énergie thermique comprenant une pile à combustible et un échangeur thermique muni d'une chambre de combustion (aussi-appelée chambre de post-combustion), situé en aval de la pile à combustible et destiné à récupérer la chaleur des gaz résiduels qui en sont issus. Les piles à combustible mettent en oeuvre une réaction d'oxydoréduction électrochimique avec production simultanée d'électricité. A cette fin, les électrodes de la pile doivent être alimentées respectivement avec un combustible, en général de l'hydrogène, et avec un comburant, à savoir de l'oxygène (issu par exemple d'un flux d'air introduit dans le coeur de la pile).

L'hydrogène n'existant pas à l'état naturel, il est produit par un composant auxiliaire appelé « reformeur », qui alimente la pile à combustible. Le reformeur permet de produire un gaz riche en hydrogène à partir d'un composé hydrocarboné tel que du méthanol, de l'éthanol, etc., réagissant avec de l'eau et/ou de l'air en présence d'un catalyseur.

La réaction d'oxydoréduction dans la pile à combustible étant fortement exothermique, un échangeur thermique gaz-eau, complété éventuellement par un échangeur eau-eau, est souvent prévu en sortie de pile afin de récupérer la chaleur des rejets gazeux. Dans certains cas, l'échangeur thermique peut également comprendre un brûleur, destiné à brûler les gaz résiduels issus de la pile à combustible et permettant de récupérer la chaleur des fumées issues de cette combustion. Les gaz résiduels issus de la pile à combustible subissent une « post-combustion » dans l'échangeur thermique. L'énergie thermique contenue dans les gaz issus de la pile à combustible peut être récupérée et utilisée par exemple dans un système de chauffage, domestique ou industriel. Mais les installations connues actuellement présentent l'inconvénient de ne pas pouvoir prévenir efficacement l'extinction de la combustion dans le brûleur. Or l'extinction de la combustion est jugée 35 critique car elle peut conduire à la création de poches de gaz combustible non brulé dont l'inflammation inopinée et non contrôlée peut créer des explosions au contact d'un comburant (par exemple de l'air). L'extinction de la combustion peut intervenir notamment en cas d'excès de comburant, ou de déficit en comburant ou en combustible. Ces phénomènes sont possibles pour les raisons indiquées ci-dessous. La quantité d'hydrogène produite par le reformeur et fournie à la pile est difficilement maîtrisée. Dans certains régimes de fonctionnement du reformeur, notamment lors de son démarrage, cette quantité ne suffit parfois même pas à assurer un fonctionnement normal de la pile à combustible. Par ailleurs, la quantité de combustible en sortie de pile fluctue selon le débit électrique de la pile. Plus le soutirage d'énergie au niveau de la pile à combustible est élevé, moins il y a de gaz résiduels à la sortie de la pile.

Le volume des gaz rejetés en sortie de la pile à combustible (qui alimentent ensuite la chambre de combustion) est donc très variable. Des résidus carbonés du type CO, CO2, mélangés au flux d'hydrogène en sortie de pile, gênent par ailleurs la combustion des gaz à l'intérieur de la chambre de combustion. En se combinant avec l'oxygène, les résidus carbonés CO, toxiques, se transforment en CO2 non toxique. Pour limiter les résidus toxiques en sortie de l'échangeur thermique, il est donc nécessaire de fournir du comburant en excès dans la chambre de combustion. L'ensemble des conditions précitées empêche la bonne gestion 25 du ratio combustible/comburant à l'intérieur de la chambre de combustion, qui est nécessaire à l'entretien de la combustion. Au vu de ce qui précède, la présente invention a pour but de fournir une installation de production d'énergie thermique du type précité, dont le fonctionnement est simple, dans laquelle l'entretien de la 30 combustion, dans la chambre de combustion, est garantie quelle que soit la quantité de gaz combustible résiduel issu de la pile à combustible, dans laquelle un maximum de gaz combustible résiduel est brûlé, et dans laquelle la neutralisation des résidus carbonés toxiques en sortie de l'installation est optimisée. 35 Ce but est atteint grâce à une installation de production d'énergie thermique comprenant une pile à combustible, un échangeur thermique muni d'une chambre de combustion et destiné à fonctionner en sortie de ladite pile à combustible, un premier circuit de circulation de gaz, pour gaz combustible, reliant la pile à combustible à l'échangeur thermique, un deuxième circuit de circulation de gaz, pour gaz comburant, alimentant l'échangeur thermique, un troisième circuit de circulation de gaz, pour gaz combustible, reliant une source autonome de gaz combustible à l'échangeur thermique, et des moyens de régulation de débit de gaz délivré par le troisième circuit en fonction d'une variable représentant la température à l'intérieur de la chambre de combustion, lesdits moyens de régulation s'exerçant sur un moyen d'admission de gaz délivré par le troisième circuit, piloté à l'ouverture lorsque ladite variable atteint une première valeur prédéterminée et à la fermeture lorsque ladite variable atteint une deuxième valeur prédéterminée supérieure à ladite première valeur.

Lorsque la quantité de combustible issue de la pile est insuffisante pour entretenir la combustion à l'intérieur de la chambre de combustion, la source autonome de combustible est utilisée pour compenser le déficit constaté. Ainsi, l'alimentation de la chambre de combustion en gaz combustible est indépendante du fonctionnement de la pile ou du reformeur, et la combustion peut être maintenue dans un état jugé stable, c'est à dire dans une plage de variation acceptable, quelles que soient ses conditions d'alimentation par ailleurs, garantissant un bon rendement de l'installation. Grâce à ces dispositions, il est également possible d'alimenter la chambre de combustion avec du comburant en excès sans pour autant risquer l'extinction de la combustion, ce qui permet d'augmenter la quantité de monoxyde de carbone qui est transformé en dioxyde de carbone avant sa sortie de l'échangeur thermique. La température à l'intérieur de la chambre de combustion indiquant le bon fonctionnement de la combustion, on utilise une variable représentative de cette température pour détecter le risque d'extinction de la combustion. Par « variable représentant la température », on entend par exemple désigner une température mesurée en un point donné, une 35 moyenne de plusieurs températures mesurées en des endroits distincts, une moyenne de températures corrigée pour exclure une ou plusieurs mesures entachées d'erreur, etc. Pour des raisons de simplification, et sauf précision contraire, cette variable sera souvent désignée par le terme plus générique 5 « température », dans la suite de la description. L'évolution de la température à l'intérieur de la chambre de combustion est notamment régie par le passage de seuils qui peuvent être des indicateurs de mauvais fonctionnement du système. Selon l'invention, le passage de ces seuils déclenche l'ouverture 10 ou la fermeture, par des moyens de régulation, d'un moyen d'admission du gaz délivré par le troisième circuit (i.e. un dispositif de régulation du débit de gaz délivré par le troisième circuit, par exemple une électrovanne). Pour éviter un comportement instable du système et un cycle 15 limite de la commande du moyen d'admission du gaz délivré par le troisième circuit, la commande d'ouverture et de fermeture dudit moyen d'admission est gérée par une hystérésis. Lorsque la température diminue jusqu'à atteindre une première valeur prédéterminée, le risque d'extinction est détecté, et les moyens de 20 régulation pilotent l'ouverture de la vanne du troisième circuit, ce par quoi la chambre de combustion est approvisionnée en gaz combustible d'appoint. Simultanément à l'injection de gaz combustible d'appoint, le mélange combustible/comburant peut être rallumé dans le brûleur par 25 activation d'un éclateur. Dans la présente description, la première valeur prédéterminée traduit le seuil de température au-dessous duquel la température à l'intérieur de la chambre de combustion ne doit pas descendre, sans quoi il convient, pour entretenir la combustion, d'injecter du gaz combustible 30 supplémentaire et de ré-allumer le mélange comburant/combustible par une série d'étincelles initiées par l'éclateur. Lorsque la température est au-dessus de cette première valeur, le brûleur est considéré comme allumé et stable, et comme pouvant recevoir si besoin l'apport de gaz combustible supplémentaire. 35 Dans toute la présente demande, la deuxième valeur prédéterminée traduit le seuil de température au-dessus duquel le brûleur est considéré comme allumé et stable et pouvant cesser de recevoir l'apport de gaz combustible supplémentaire nécessaire en cas de baisse de température. On notera que la deuxième valeur prédéterminée est inférieure à une troisième valeur prédéterminée traduisant le seuil de température au-dessus duquel le brûleur risque d'être détérioré et nécessite un arrêt d'urgence (seuil maximum de fonctionnement).

L'installation peut comprendre un système de sécurité permettant d'arrêter le fonctionnement du brûleur lorsque la variable représentative de la température dépasse la troisième valeur précitée. Selon un exemple de réalisation, les moyens de régulation comprennent au moins un capteur de température adapté pour mesurer la température à l'intérieur de la chambre de combustion. Avantageusement, le capteur de température est situé dans le tiers supérieur de la chambre de combustion. Selon un autre exemple, une pluralité de capteurs est régulièrement répartie, dans un plan sensiblement transversal de la chambre de combustion, sur la circonférence de la chambre. Ces dispositions sont particulièrement avantageuses dans le cas d'une chambre de combustion basse pression, du fait que, dans ce type de chambre, il est difficile de maîtriser le positionnement de la flamme. En particulier, la flamme peut lécher (i.e. effleurer en touchant à peine) la paroi de la chambre de combustion. L'un ou plusieurs des capteurs répartis sur la paroi de la chambre permettent d'effectuer des mesures de température malgré ce phénomène. Selon un autre exemple, les moyens de régulation comprennent des moyens de calcul d'une valeur moyenne de température à l'intérieur 30 de la chambre de combustion, ladite valeur moyenne de température constituant la variable pour le pilotage du troisième circuit. Selon un autre exemple, les moyens de calcul comprennent des moyens de correction pour éliminer, lors du calcul de la valeur moyenne de température, une mesure effectuée par un capteur de température 35 défaillant.

Par exemple, ces moyens de correction sont adaptés pour mesurer la déviation de chaque valeur effectivement mesurée par rapport à une première valeur moyenne de température calculée, pour identifier si la déviation est supérieure à une valeur prédéfinie de sorte que ladite valeur mesurée correspondante doit être considérée comme inexploitable, et pour calculer une seconde valeur moyenne en ignorant ladite valeur inexploitable, ladite seconde valeur moyenne de température constituant la variable utilisée pour le pilotage du troisième circuit. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent des exemples de réalisation dépourvus de tout caractère limitatif et sur lesquels: - la figure 1 est un schéma fonctionnel d'une installation de production d'énergie thermique selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 est une vue partielle, en coupe de l'échangeur thermique illustré sur la figure 1 ; la figure 3 est une vue agrandie de la chambre de combustion de l'échangeur thermique de la figure 2 ; et - la figure 4 est un diagramme illustrant le début et la fin de l'injection de combustible par le troisième circuit, en fonction des variations de la température à l'intérieur de la chambre de combustion. Sur la figure 1, on a représente une installation de production d'énergie thermique 10 selon un mode de réalisation de l'invention. En particulier, on a représenté : - une pile à combustible 100, dont l'anode est alimentée en gaz combustible par un reformeur 200, et dont la cathode est alimentée en gaz comburant par une source 300, un échangeur thermique 400 en sortie de la pile à combustible 100, deux sources de comburant 500 et 800 alimentant l'échangeur thermique 400, et - une source autonome de combustible 600 alimentant l'échangeur thermique 400.

Comme illustré sur la figure 2 et décrit plus en détail dans la suite, l'échangeur thermique 400 comprend une enceinte 12 dans laquelle circule un fluide caloporteur 14 et qui abrite un brûleur 16, lequel comprend notamment une chambre de combustion 18 et un circuit de circulation des fumées 20 se dégageant de la chambre de combustion 18. La fonction et la structure de l'échangeur thermique 400 sont décrites plus en détail dans la suite de la présente description. La structure et le fonctionnement de la pile à combustible 100, qui peut être d'un type quelconque, sont bien connus et ne seront pas 10 décrits plus en détails ici. Pour fonctionner (i.e. pour permettre une oxydoréduction électrochimique avec production d'électricité), l'anode et la cathode de la pile à combustible doivent être alimentées respectivement avec un gaz combustible, en général de l'hydrogène, et avec un gaz comburant, à 15 savoir de l'oxygène. Dans l'exemple décrit, le reformeur 200 est utilisé pour alimenter la pile en hydrogène. Dans l'exemple, la pile à combustible 100 fonctionne généralement avec un excès d'hydrogène, dans le but de compenser les 20 fluctuations dans l'approvisionnement en hydrogène par le reformeur 200. Les résidus d'hydrogène en excès sont rejetés en sortie de pile 100, à haute température, de même que des résidus hydrocarbonés du type monoxyde ou dioxyde de carbone, provenant du reformeur 200. Ces résidus gazeux sont acheminés vers l'échangeur thermique 25 400 par l'intermédiaire d'un premier circuit de circulation de gaz 101, pour y être brûlés. Le premier circuit se termine par un conduit 111, représenté sur la figure 2, qui débouche dans une chambre de pré-mélange 22 formée en amont de la chambre de combustion 18. Comme illustré sur la figure 1, le 30 conduit 111 peut être équipé d'un dispositif pilotable 121 permettant la régulation du débit de gaz dans le premier circuit 101. Outre le premier circuit 101, le brûleur 16 est alimenté en comburant, par exemple de l'air, par un deuxième circuit de circulation de gaz 102 relié à la source 500. 35 La source 500 peut être la pile à combustible (le comburant peut alors être constitué de l'oxygène en excès rejeté par la pile, ou encore d'air chaud utilisé pour refroidir la pile), ou toute autre source extérieure autonome de comburant. Le deuxième circuit 102 se termine par un conduit 112, muni lui-aussi d'un dispositif pilotable 122 permettant la régulation du débit de 5 gaz comburant dans le deuxième circuit. Le brûleur 16 est en outre alimenté par un troisième circuit de circulation de gaz 103. Ce troisième circuit 103 est un circuit extérieur, qui permet de faire circuler dans l'échangeur thermique 400 un gaz combustible provenant d'une source autre que la pile à combustible 100. 10 Le troisième circuit 103 est relié à une source autonome de combustible 600, et prolongé par un conduit 113. Ce conduit 113 est muni d'un dispositif 123 pilotable par une unité de régulation 700, décrite plus en détail dans la suite. Le dispositif pilotable 123, tout comme ceux 121, 122 décrits précédemment, peut être une électrovanne. Cette unité de 15 régulation 700 permet de piloter et de réguler l'apport complémentaire de combustible dans la chambre de pré-mélange 22 (et donc dans la chambre de combustion 18). Dans l'exemple illustré, les conduits 111 et 113 du premier et du troisième circuit 101, 103 se raccordent au niveau d'une jonction 114 pour 20 déboucher dans la chambre de pré-mélange 22 par un conduit commun 115. La chambre de pré-mélange 22 permet d'optimiser l'homogénéité du mélange combustible/comburant nécessaire à la stabilité de combustion dans la chambre de combustion 18 située en aval. 25 Comme illustré sur la figure 2, la chambre de pré-mélange 22 débouche dans la chambre de combustion 18 au travers d'une grille d'injection 30. Une telle grille d'injection comporte une pluralité de trous 32 de petite section, dont la configuration (taille, nombre, profondeur) influe sur la vitesse d'écoulement des gaz permettant d'accrocher la 30 flamme à la grille d'injection, d'éviter les remontées de flamme vers la chambre de pré-mélange 22, et d'obtenir une flamme courte, limitant la longueur de la chambre de combustion 18 nécessaire. Quant à la chambre de combustion 18, elle est alimentée, outre par le mélange de gaz comburant/combustible issu de la chambre de pré- 35 mélange 22 (au travers de la grille d'injection 30), par du gaz comburant provenant de la source 800 par l'intermédiaire d'un quatrième circuit de circulation de gaz 108. On notera que, selon un exemple de réalisation, les sources 500 et 800 peuvent être une seule et même source. Le quatrième circuit 108 se termine par un conduit 118 muni lui-aussi d'un dispositif pilotable de régulation de débit 128, et débouchant dans une chambre d'air de dilution 26 formée autour de la chambre de combustion 18. L'alimentation de la chambre de combustion 18 par les gaz provenant de la chambre d'air de dilution 26 s'effectue de manière annulaire autour de la grille d'injection 30, par une pluralité d'orifices 34. La température à l'intérieur de la chambre de combustion 18 10 témoigne de la qualité de la combustion. Lorsque cette température chute, notamment, il existe un risque d'extinction de la combustion. Sur la base d'une variable représentant la température à l'intérieur de la chambre de combustion, l'unité de régulation 700, reliée au troisième circuit 103, commande l'ouverture ou la fermeture de la 15 vanne 123, régulant ainsi la quantité de combustible supplémentaire amené à la chambre de pré-mélange 22. Dans ce but, l'unité de régulation 700 est reliée à un ou plusieurs capteurs 36 adaptés pour mesurer la température à l'intérieur de la chambre de combustion 18. Le ou les capteurs 36 sont 20 préférentiellement situés dans le tiers supérieur de la chambre de combustion 18, comme illustré sur la figure 3. Dans le cas où le capteur de température 36 est considéré comme suffisamment fiable, et lorsque la flamme 38 à l'intérieur de la chambre de combustion est bien droite (voir la représentation en traits 25 continus sur la figure 3), un seul capteur (non représenté), centré par rapport à l'axe A de la chambre 18 qui est sensiblement cylindrique, est suffisant. Dans le cas d'une chambre de combustion basse pression, on sait que le positionnement de la flamme 38 à l'intérieur de la chambre de 30 combustion 18 n'est pas bien maîtrisé. En particulier, la flamme peut s'accrocher aux parois de la chambre 18, comme représenté en pointillés sur la figure 3. Dans ce cas, il est préférable de prévoir une pluralité de capteurs 36, répartis (de préférence régulièrement) sur la circonférence de la chambre 18, dans un même plan horizontal. Une telle configuration 35 est illustrée par les capteurs 36 sur la figure 3.

Dans ce cas, l'unité de régulation 700 comprend de préférence une unité de calcul 710 pour calculer une valeur moyenne de température Tm dans la chambre de combustion 18, à partir des résultats mesurés par les différents capteurs 36. Cette valeur moyenne Tm est ensuite utilisée 5 pour le pilotage de la vanne 123 du troisième circuit 103. Selon une disposition de l'invention, l'unité de calcul 700 comprend des moyens de correction qui permettent de contrôler et valider les mesures effectuées par les capteurs de température 36, et d'éliminer une valeur mesurée par un capteur défaillant. Ces moyens de correction 10 calculent une déviation D entre chaque valeur de température effectivement mesurée par chaque capteur de température 36 et la valeur moyenne de température Tm à l'intérieur de la chambre de combustion. Si la déviation D est identifiée comme étant supérieure à une valeur prédéfinie, c'est-à-dire si la valeur mesurée s'éloigne significativement de 15 la valeur moyenne Tm, la valeur mesurée est traitée comme inexploitable. Les valeurs restantes sont ensuite utilisées pour calculer une seconde valeur moyenne Tmc en ignorant la valeur inexploitable mesurée par le capteur défectueux, et la seconde valeur moyenne de température Tmc constitue alors la variable utilisée pour le pilotage du troisième circuit 103.

20 La figure 4 est un diagramme illustrant le pilotage de la vanne du troisième circuit 103 en fonction des variations de la température T à l'intérieur de la chambre de combustion 18. On verra que pour éviter un cycle limite de la commande de vanne, les seuils d'ouverture et de fermeture de la vanne (ci-après première et deuxième valeur 25 prédéterminée) sont gérés par une hystérésis. Il est rappelé que la température T peut être indifféremment le résultat d'une mesure unique par un unique paramètre, une valeur moyenne Tm résultant de mesures réalisées par une pluralité de capteurs, ou encore une moyenne corrigée Tmc telle que définie précédemment.

30 Lorsque la température T à l'intérieur de la chambre de combustion 18 baisse et atteint une première valeur prédéterminée TA, par exemple de l'ordre de 120°C, il existe un risque d'extinction de la flamme 38 à l'intérieur de la chambre de combustion 18. Pour éviter cela, l'unité de régulation 700 commande l'ouverture de la vanne du troisième 35 circuit 103, de manière à alimenter la chambre de pré-mélange 22 avec le combustible qui fait défaut (le début de l'injection est illustré par le point noté P sur le diagramme de la figure 4). Si nécessaire, l'éclateur 40 est activé afin de raviver la flamme. Comme illustré sur la figure 4, la température à l'intérieur de la chambre de combustion 18 n'augmente pas immédiatement après l'injection d'hydrogène supplémentaire par le troisième circuit, du fait de certaines inerties (thermique, capteur, ...) Pendant un temps t1, la température T reste inférieure à la première valeur prédéterminée TA. Puis, elle remonte jusqu'à ce que la combustion retrouve un état stable (i.e. la température est au moins égale àTA). A ce stade, la combustion n'est pas encore entièrement maîtrisée. Avec la poursuite de l'injection, la température T continue d'augmenter progressivement, jusqu'à atteindre, au bout d'un temps t2, une deuxième valeur prédéterminée TB supérieure à la première valeur TA, par exemple de l'ordre de 300°C. Une fois cette deuxième valeur TB atteinte, la combustion est considérée comme étant maîtrisée, c'est-à-dire comme pouvant cesser de recevoir de l'hydrogène supplémentaire par le troisième circuit 103 en cas de baisse de la température. En d'autres termes, lorsque la température diminue à nouveau en-dessous du seuil TB, l'injection n'est pas démarrée immédiatement. Le cycle recommence comme décrit précédemment, c'est-à-dire que l'injection ne débute que lorsque la température atteint à nouveau le seuil TA. Sur la figure 4, on constate que la température T peut continuer 25 son évolution après l'arrêt de l'injection (représentée par le point Q sur le diagramme de la figure 4) . On notera que la deuxième valeur prédéterminée TB est inférieure à une troisième valeur prédéterminée TC correspondant au seuil maximum de fonctionnement du brûleur, c'est-à-dire au seuil de 30 température au-delà duquel le brûleur risque d'être détérioré et nécessite un arrêt d'urgence. Ce seuil maximum de fonctionnement TC correspond à une température d'environ 850°C. L'installation peut comprendre un système de sécurité (non représenté) permettant d'arrêter le fonctionnement du brûleur dès lors 35 que la variable représentative de la température dépasse la troisième valeur précitée.

Claims (7)

1. REVENDICATIONS1. Installation de production d'énergie thermique (10), caractérisé en ce qu'elle comprend : - une pile à combustible (100), un échangeur thermique (400) muni d'une chambre de combustion (18) et destiné à fonctionner en sortie de ladite pile à combustible (100), - un premier circuit de circulation de gaz, pour gaz combustible (101), reliant la pile à combustible (100) à l'échangeur thermique (400), un deuxième circuit de circulation de gaz, pour gaz comburant (102, 108), alimentant l'échangeur thermique (400), un troisième circuit de circulation de gaz, pour gaz combustible (103), reliant une source autonome de gaz combustible (600) à l'échangeur thermique (400), et - des moyens de régulation (700) de débit de gaz délivré par le troisième circuit (103) en fonction d'une variable représentant la température à l'intérieur de la chambre de combustion (18), lesdits moyens de régulation (700) s'exerçant sur un moyen d'admission (123) du troisième circuit (103) piloté à l'ouverture lorsque ladite variable atteint une première valeur prédéterminée (TA) et à la fermeture lorsque ladite variable atteint une deuxième valeur prédéterminée (TB) supérieure à ladite première valeur (TA).
2. 2. Installation de production d'énergie thermique (10) selon la revendication 1, dans laquelle les moyens de régulation (700) sont reliés à au moins un capteur de température (36) adapté pour mesurer la température à l'intérieur de la chambre de combustion (18).
3. 3. Installation de production d'énergie thermique (10) selon la revendication 2, dans laquelle ledit au moins un capteur detempérature (36) est situé dans le tiers supérieur de la chambre de combustion (18).
4. 4. Installation de production d'énergie thermique (10) selon la revendication 2 ou 3, dans laquelle une pluralité de capteurs (36) est régulièrement répartie, dans un plan sensiblement transversal de la chambre de combustion (18), sur la circonférence de ladite chambre.
5. 5. Installation de production d'énergie thermique (10) selon la revendication 4, dans laquelle les moyens de régulation (700) comprennent des moyens de calcul (710) d'une valeur moyenne de température (Tmoy) à l'intérieur de la chambre de combustion (18), ladite valeur moyenne de température (Tmoy) constituant la variable utilisée pour le pilotage des moyens d'admission (123) du troisième circuit (103).
6. 6. Installation de production d'énergie thermique (10) selon la revendication 5, dans laquelle les moyens de calcul (710) comprennent des moyens de correction pour éliminer, lors du calcul de la valeur moyenne de température (Tmoy), une mesure effectuée par un capteur de température (36) défaillant.
7. 7. Installation de production d'énergie thermique (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant en outre un système de sécurité destiné à arrêter le fonctionnement de la chambre de combustion (18) lorsque ladite variable dépasse un seuil maximum de fonctionnement (TC) supérieur à deuxième valeur prédéterminée (TB).30