FR2913432A1

FR2913432A1 - Procede et installation de depot en continu d'un revetement sur un support en bande

Info

Publication number: FR2913432A1
Application number: FR0701660A
Authority: FR
Inventors: Jean Jacques Hardy; Sebastien Martin; Fabrice Duvivier
Original assignee: Siemens VAI Metals Technologies SAS
Current assignee: Primetals Technologies France SAS
Priority date: 2007-03-07
Filing date: 2007-03-07
Publication date: 2008-09-12
Anticipated expiration: 2027-03-07
Also published as: PL2132353T3; KR101130483B1; WO2008110673A1; KR20090108729A; EP2132353B1; US20100080889A1; ATE518015T1; ES2367392T3; EP2132353A1; AU2007349076B2; JP2010520374A; FR2913432B1; AU2007349076A1; CN101627144A

Abstract

L'invention concerne notamment un procédé de dépôt en continu d'un revêtement sur un support en bande, dans lequel l'épaisseur de revêtement dépend de l'état de différents actionneurs.Le procédé de l'invention comprend une première phase préalable incluant le développement d'un modèle de préréglage, une deuxième phase préalable incluant le développement d'un modèle de régulation, une étape transitoire de préréglage (16), au cours de laquelle les actionneurs sont réglés de façon statique, une étape de mesure de l'épaisseur du revêtement (21), et une étape de régulation (20), au cours de laquelle les actionneurs sont commandés de façon dynamique par commande prédictive sur la base du modèle de régulation, dans un sens propre à réduire tout éventuel écart entre l'épaisseur mesurée du revêtement et une valeur cible de cette épaisseur.

Description

PROCEDE ET INSTALLATION DE DEPOT EN CONTINU D'UN REVETEMENT SUR UN SUPPORT

EN BANDE.

L'invention concerne, de façon générale, les techniques industrielles de traitement de surface, notamment appliquées au contrôle longitudinal et transversal de l'épaisseur d'un revêtement métallique déposé à chaud sur une bande d'acier dans une installation de galvanisation en continu. Selon un premier aspect, l'invention concerne plus précisément un procédé de dépôt en continu d'un revêtement sur un support en bande de largeur déterminée avec 1.5 convergence, vers au moins une valeur cible, de l'épaisseur de ce revêtement sur la surface du support, ce procédé comprenant une opération de dépôt au cours de laquelle le support est entraîné, suivant une direction longitudinale de défilement perpendiculaire à sa largeur, dans une 20 installation comprenant un ensemble d'actionneurs commandés par des signaux de commande respectifs comprenant chacun au moins une composante, chaque actionneur étant propre à agir sur l'épaisseur du revêtement, suivant la largeur du support, en fonction du signal de commande qu'il reçoit. 2.5 L'invention sera principalement considérée dans son application privilégiée à la galvanisation, dans laquelle le support est formé d'une bande d'acier et le revêtement d'une couche de zinc ou d'un alliage de zinc, étant toutefois entendu que l'invention est applicable à d'autres 30 procédés industriels de dépôt en continu d'un revêtement sur un support. Dans tous les domaines d'utilisation des bandes d'acier galvanisé en continu, en particulier dans le domaine de l'automobile et de l'électroménager, il est judicieux de maîtriser le plus précisément possible l'épaisseur de zinc ou d'alliage de zinc déposé, l'intérêt de cette maîtrise étant à la fois économique et technique. Au plan économique, les utilisateurs ont mis en oeuvre des programmes de recherches afin de définir les épaisseurs strictement nécessaires en fonction de leurs cahiers des charges dans le double but de diminuer la quantité et donc le coût du revêtement et, corrélativement, de limiter la part du coût de ce revêtement dans le prix total du produit fini afin de minimiser l'impact des variations de cours du zinc. Comme le montre schématiquement la figure 1, l'épaisseur Enorm normalement requise de revêtement REV zingué sur le support SUPP d'acier, qui est de l'ordre de 10 microns pour les applications à l'automobile, et de 25 microns pour les applications à la construction, est généralement augmentée d'une surépaisseur indésirable Esupp qui représente de 20% à 50% de l'épaisseur normale Enorm. Au plan technique, l'épaisseur de revêtement REV a principalement un impact sur le soudage, notamment par résistance. De fortes épaisseurs nécessitent de forts courants de soudage qui nuisent à la durée de vie des électrodes. D'autre part, des variations d'épaisseur d'une soudure à l'autre peuvent entraîner des défauts ou nécessitent des ajustements constants des paramètres de soudage. Face à ce constat, on a, depuis longtemps déjà, cherché à optimiser l'épaisseur du revêtement tout en assurant la plus grande homogénéité possible de cette épaisseur. En particulier, on a, à cette fin, développé des dispositifs, dits "essoreurs", permettant de réduire l'épaisseur du revêtement REV avant sa solidification, notamment par influence magnétique ou par soufflage d'air, les essoreurs de ce dernier type étant les plus répandus. La figure 2 montre la disposition typique d'un essorage par soufflage d'air sur une ligne continue de galvanisation. Le support en bande SUPP, acheminé à travers un chenal CAF d'arrivée du four, plonge dans un bain de zinc Zn ou d'alliage de zinc contenu dans une cuve ou "pot" PT, est défléchi sur un rouleau déflecteur de fond RDFL, et passe, avec son revêtement REV devant des rampes d'essorage ESSR qui refluent vers le pot PT l'excédent de zinc ou d'alliage encore liquide. Ainsi, comme le montre schématiquement la figure 3, l'épaisseur EO que présente la couche de revêtement REV à la sortie du bain liquide peut, grâce à l'air comprimé soufflé par l'essoreur ESSR, être réduite à une valeur El plus faible. Les principes de fonctionnement de l'essorage ont été posés très tôt. Par exemple, le brevet JP 5-117832 identifie les principales variables opératoires de cette technique, à savoir (figure 12a de la figure 12) la vitesse du jet d'air qui dépend de la pression de l'air comprimé fourni à l'essoreur ESSR et de l'écartement "e" entre les lèvres ESSR1 et ESSR2 de cet essoreur, la distance "d" entre les lèvres de l'essoreur et le support en bande SUPP 2.5 à revêtir, ainsi que la vitesse de défilement du support SUPP. En fait (figure 12b de la figure 12), l'effet d'un essoreur à air est fonction de la pression P de l'air à la sortie des lèvres ESSR1 et ESSR2 et de la distance "d", cet effet étant sensiblement constant pour les valeurs de la 30 distance "d" au plus égales à une limite "do", et diminuant de façon sensiblement linéaire pour les distances de valeurs supérieures.

L'expérience a par ailleurs permis d'identifier de manière plus exhaustive les variables d'exploitation ainsi que les perturbations opératoires subies. Ces variables d'exploitation sont typiquement l'épaisseur requise de revêtement sur chacune des faces de la bande, le format de la bande c'est-à-dire en fait sa largeur et son épaisseur pour un dépôt en continu sur une bande de longueur non prédéterminée - la vitesse de défilement de la bande, et la traction de la bande dans la zone de revêtement. Les perturbations opératoires sont essentiellement liées au comportement de la bande dans la zone d'essorage et incluent le mauvais centrage de la bande dans l'espace compris entre les deux essoreurs, l'inclinaison de la bande par rapport aux essoreurs, et la flèche transversale de la bande, encore appelée "tuile" ou "crossbow" par l'homme du métier. La figure 4, composée des figures 4a à 4c, montre l'effet de ces défauts sur l'épaisseur du revêtement REV à la sortie des essoreurs ESSR. Ainsi, l'inclinaison de la bande par rapport aux essoreurs ESSR conduit, sur la section transversale de la bande, à un gradient d'épaisseur de revêtement REV symétrique par rapport au centre de cette section (figure 4a); la présence d'une courbure transversale ou "tuile" conduit à une dissymétrie de répartition de revêtement REV sur les deux faces de la bande (figure 4b), et la présence d'une tuile sur une bande inclinée conduit au cumul de ces défauts (figure 4c). Il convient cependant de noter que la présence d'une courbure transversale ou tuile de valeur contrôlée est néanmoins souhaitable pour rigidifier le brin ascendant de la bande SUPP+REV qui passe entre les essoreurs ESSR, de sorte que le phénomène illustré à la figure 4b ne peut être intégralement éliminé. D'autres perturbations peuvent également intervenir, comme les ondulations localisées de la bande dues à des défauts du type "bords longs" ou "centre long", qui génèrent des variations locales d'épaisseur et qui sont de plus des sources de vibrations de la bande au passage sur les rouleaux. Il existe aussi d'autres sources de vibrations de la bande comme la dégradation progressive des paliers des rouleaux immergés et des rouleaux eux-mêmes, ou le soufflage de refroidissement de la portion de bande située en aval des essoreurs. Afin de pouvoir réagir aux modifications des variables 15 d'exploitation et aux perturbations opératoires, de nombreuses dispositions constructives ont été élaborées en vue de donner au système la souplesse nécessaire. La figure 5 illustre les possibilités de réglage du système d'essorage lui-même. En pratique, un tel système 20 est doté d'actionneurs (qui seront génériquement référencés ACT), qui permettent de régler la distance (dl ou d2) entre les lèvres de chaque essoreur et la bande SUPP+REV, l'écartement (e) des lèvres des essoreurs, la hauteur (H) des essoreurs par rapport au bain de zinc, et la pression 25 PO d'alimentation des essoreurs en gaz. Ces réglages permettent à eux seuls de contrôler l'homogénéité de l'épaisseur de revêtement REV dans le sens de défilement de la bande de support SUPP, donc dans son sens longitudinal. 30 Le contrôle de l'homogénéité de l'épaisseur de revêtement REV dans le sens transversal de la bande SUPP, c'est-à-dire dans le sens de sa largeur, fait appel à plusieurs moyens. Cette homogénéité peut tout d'abord être contrôlée par une multiplicité d'actionneurs assurant le réglage de position des essoreurs ESSR. La figure 6 montre que la combinaison des actions individuelles réalisées par quatre actionneurs (ACTxl à ACTx4) permet non seulement de centrer l'axe de la bande entre les essoreurs ESSR mais aussi de corriger les variations d'inclinaison transversale de la bande. Les actionneurs ACTyl, ACTy2, et ACTzl, ACTz2, qui agissent respectivement suivant les axes (y) et (z), permettent d'ajuster respectivement la position transversale de la bande SUPP+REV entre les essoreurs ESSR, et de régler la hauteur de ces essoreurs par rapport au bain de zinc. L'homogénéité de l'épaisseur de revêtement REV dans le sens transversal de la bande SUPP est également susceptible d'être contrôlée par la déformation des lèvres des essoreurs, comme l'enseigne par exemple le brevet EP 0 566 497, qui décrit un dispositif permettant d'ajuster la distance entre les deux lèvres de chacun des essoreurs afin de faire varier l'épaisseur de la lame d'air. De multiples actionneurs tels que ACT1, ACT3, ACT5 permettent ainsi de faire varier cette épaisseur d'un bout à l'autre de chaque essoreur ESSR comme le montre schématiquement la figure 7 sur laquelle sont représentées plusieurs épaisseurs de lame, telles que el et e5. L'homogénéité de l'épaisseur de revêtement REV dans le sens transversal de la bande SUPP peut encore être contrôlée par la position d'un rouleau "anti-tuile" RAT, aussi appelé rouleau "anti crossbow", un tel rouleau étant disposé entre le rouleau de déflexion de fond RDFL et un

rouleau de ligne de passe RLP. En effet, bien que la flèche transversale ou "tuile" du support en bande SUPP soit autant que possible corrigée par traction de ce support dans le four situé en amont du bain de revêtement, il existe toujours un défaut résiduel de planéité plus ou moins marqué dans le bain de galvanisation. Comme le montre la figure 8, la flèche résiduelle juste au-dessous des essoreurs ESSR peut être au moins élastiquement corrigée par déplacement horizontal du rouleau nanti crossbow", et / 1:0 ou du rouleau déflecteur de fond RDFL par rapport au rouleau de ligne de passe RLP. Ce procédé connu a été décrit dans plusieurs brevets, et notamment dans le brevet JP 8-260122. En matière de correction de flèche, l'expérience a cependant montré, comme indiqué 15 précédemment, que les vibrations et l'effet de certaines ondulations pouvaient être limités en conservant à la bande une flèche contrôlée qui lui donne une certaine raideur longitudinale. L'homogénéité de l'épaisseur de revêtement REV dans le 20 sens transversal de la bande SUPP est également susceptible d'être contrôlée par un correcteur magnétique ou électromagnétique de profil CMP (figure 9). Un tel système, basé sur l'utilisation d'une pluralité d'électroaimants, est par exemple décrit dans le brevet JP 9-108736. 25 D'autres réglages peuvent encore être utiles, comme le réglage de l'angle d'incidence du jet des essoreurs ESSR par rapport à la bande SUPP+ REV en particulier pour limiter les risques d'éclaboussures de zinc liquide ou "splashing". 30 La figure 9 montre les multiples possibilités d'actions disponibles pour contrôler l'homogénéité de

l'épaisseur du revêtement. Les moyens illustrés, rencontrés successivement en partant du fond du bain de zinc sont : - le déplacement horizontal, par les actionneurs ACT RDFL, du rouleau déflecteur de fond RDFL et / ou le déplacement horizontal, par les actionneurs ACT RAT, du rouleau "anti crossbow " pour corriger la flèche de la bande SUPP+REV; - le déplacement horizontal, par les actionneurs ACT RLP, du rouleau de ligne de passe RLP qui est parfois nécessaire dans certains cas pour assurer le centrage de la bande SUPP+REV entre les inducteurs de chauffage placés en aval des essoreurs ESSR; - l'ensemble des mouvements assurés par les actionneurs des essoreurs ESSR déjà décrits en référence à 15 la figure 6; - le réglage transversal de l'épaisseur du jet d'air décrit en référence à la figure 7; et - les actions des correcteurs de flèche magnétiques fractionnés CMP. 20 On remarque qu'il est possible de classer ces actionneurs en deux familles, à savoir la famille des actionneurs à effet global qui agissent sur chaque essoreur complet en le déplaçant parallèlement à lui-même ou en le faisant pivoter, et la famille des actionneurs à effets 25 locaux qui agissent séparément sur une partie de la longueur des essoreurs, à laquelle appartiennent les actionneurs de réglage transversal du jet d'air et les correcteurs de flèche magnétiques fractionnés. Tous ces actionneurs, qu'ils aient un effet global ou 30 un effet local, peuvent être commandés de manière statique, c'est-à-dire réglés préalablement à l'opération de dépôt en fonction de variables d'exploitation prédéterminées correspondant à cette opération, ou de manière dynamique, c'est-à-dire ajustés pendant leur fonctionnement. La commande dynamique n'a de sens que si les mouvements des actionneurs répondent à une nécessité mise en évidence par des mesures en ligne pendant le défilement de la bande. Dans l'état actuel de la technique, ces mesures sont essentiellement obtenues par trois types d'instruments qui 10 sont illustrés à la figure 10, à savoir : - un dispositif MPB de mesure de profil de la bande disposé par exemple en amont des essoreurs ESSR, un tel dispositif étant par exemple décrit dans le brevet JP 9-078215 et utilisant des illuminateurs laser; 15 une jauge JC d'épaisseur de revêtement, dite "chaude", installée en aval des essoreurs ESSR avant que la bande SUPP+REV ne soit défléchie horizontalement; cette jauge met en oeuvre des rayons X qui mesurent ponctuellement l'épaisseur du revêtement REV; la zone de mesure ZMJC est 20 en général située au centre de la bande et s'étend sur toute la longueur de celle-ci lors de son défilement; et -une jauge JF d'épaisseur de revêtement, dite "froide", installée plus en aval des essoreurs ESSR après que la bande SUPP+REV ait été de nouveau défléchie 25 verticalement; cette jauge met également en oeuvre une source de rayons X mobile transversalement à la bande; la zone de mesure ZMJF décrit un parcours en zigzag sur toute la longueur de la bande lors de son défilement. Dans ce contexte, il est connu, notamment par le 30 brevet JP 9-087821, d'assurer le pilotage des actionneurs au moyen d'un système de contrôle utilisant à la fois les valeurs de préréglage entrées par l'opérateur avant l'opération de dépôt du revêtement REV, et les mesures en ligne obtenues pendant cette opération. Ces systèmes de contrôle connus sont basés sur des programmes mettant les mesures en ligne sous forme d'équations polynomiales qui sont utilisées pour donner les consignes appropriées aux différents actionneurs. Or, l'emploi de ces équations polynomiales présente le double inconvénient de conduire à des approximations qui rendent imprécises les consignes adressées aux actionneurs à effet global et, surtout, d'être très difficiles à appliquer aux actionneurs à effets locaux qui cumulent les actions d'une pluralité d'actionneurs élémentaires pilotables séparément.

L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients en proposant un procédé de dépôt en continu d'un revêtement tel qu'une couche de zinc sur un support en bande tel qu'une bande d'acier, qui, pour permettre une régulation efficace de l'épaisseur de revêtement, soit capable de piloter de manière précise de multiples actionneurs dynamiques, et qui soit facilement applicable à des actionneurs complexes comme le réglage transversal de l'épaisseur du jet d'air ou les correcteurs magnétiques de profil fractionnés.

A cette fin, le procédé de l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce qu'il comprend au moins : - une première phase préalable de modélisation, mise en oeuvre en amont de l'opération de dépôt et comprenant le développement d'un modèle de préréglage incluant, pour chaque point d'un ensemble de points distribués le long de la largeur du support et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant l'épaisseur du revêtement en ce point à la valeur d'au moins une composante du signal de commande fourni à cet actionneur; - une deuxième phase préalable de modélisation, mise en oeuvre en amont de l'opération de dépôt et comprenant le développement d'un modèle de régulation incluant, pour chaque point de l'ensemble de points et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant une variation de l'épaisseur du revêtement en ce point à une variation de la valeur d'au moins une composante du signal de commande fourni à cet actionneur; - une étape transitoire de préréglage, mise en oeuvre en amont ou au début de l'opération de dépôt et comprenant les opérations consistant à adresser aux actionneurs des signaux de commande dépendant du modèle de préréglage et de la valeur cible de l'épaisseur du revêtement en chaque point de l'ensemble de points; - une étape de mesure, mise en oeuvre pendant l'opération de dépôt et comprenant les opérations consistant à élaborer une mesure de l'épaisseur du revêtement en chaque point de l'ensemble de points; et une étape de régulation, mise en oeuvre pendant l'opération de dépôt, succédant à l'étape de préréglage et comprenant les opérations consistant à adresser aux actionneurs des signaux de commande respectifs élaborés par commande prédictive sur la base du modèle de régulation et d'une fonction de coût prenant en compte tout éventuel écart entre la valeur cible et la mesure d'épaisseur en chaque point de l'ensemble de points. Ainsi, bien que les techniques spécifiques de la commande prédictive soient connues en elles-mêmes, par exemple de l'ouvrage "La commande prédictive", écrit par . Jacques Richalet, Guy Lavielle et Joëlle Mallet, paru en 2004 aux Editions Eyrolles, l'invention propose d'en appliquer le principe à la commande dynamique des actionneurs mis en oeuvre pour contrôler l'épaisseur du revêtement déposé sur le support, tout en conservant le principe d'une commande statique de ces actionneurs pour leur préréglage. De préférence, le modèle de régulation est un modèle linéaire, et la fonction de coût est une fonction 10 quadratique. Dans la mesure où il est souhaitable de ne pas exclure, dans la mise en oeuvre du procédé de l'invention, la possibilité pour des opérateurs humains d'intervenir directement sur les capteurs, et où une telle intervention 15 conduit a priori à perturber le modèle de régulation, il peut être opportun de prévoir que le procédé de l'invention comprenne en outre une opération consistant à produire, au moins au niveau de chaque actionneur d'un groupe d'actionneurs, au moins un signal d'état représentatif de 20 l'état de cet actionneur, une opération consistant à agir sur au moins un actionneur du groupe par des moyens complémentaires à l'envoi d'un signal de commande, et une opération consistant à réguler chaque actionneur du groupe d'actionneurs en utilisant chaque signal d'état de cet 25 actionneur pour actualiser le signal de commande adressé à cet actionneur, le terme "actualiser" étant ici synonyme de "mettre à jour en utilisant la plus récente valeur connue". L'invention concerne également une installation pour la mise en oeuvre d'un procédé de dépôt tel que 30 précédemment défini, cette installation étant caractérisée en ce qu'elle comprend, en tant qu'actionneur, l'un ou plusieurs des éléments suivants : un essoreur à air et à lèvre ajustable, un correcteur électromagnétique fractionné de profil, et des dispositifs, tels que des vérins, pour positionner le rouleau anti-tuile, le rouleau de ligne de passe, et / ou le rouleau déflecteur de fond. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe transversale partielle à grande échelle d'un support protégé par un 10 revêtement déposé par voie traditionnelle; - la figure 2 est une vue schématique de côté d'une partie d'une installation de galvanisation; - la figure 3 est une vue de détail schématique illustrant l'action d'un essoreur à air; 15 - la figure 4, composée des figures 4a à 4c, est une vue schématique en coupe transversale d'une installation de revêtement, représentant différents défauts d'agencement de la bande support par rapport aux essoreurs, et les défauts associés du produit fini; 20 - la figure 5 est une autre vue schématique de côté d'une partie d'une installation de galvanisation; - la figure 6 est une vue de détail en perspective d'une portion de bande passant devant deux essoreurs; - la figure 7 est une vue schématique en perspective 25 d'un essoreur à jet d'air; - la figure 8 est encore une autre vue schématique de côté d'une partie d'une installation de galvanisation; - la figure 9 est une vue schématique en perspective d'une partie d'une installation de galvanisation en 30 continu; - la figure 10 est une autre vue schématique de côté d'une partie d'une installation de galvanisation; - la figure 11 est un schéma illustrant une installation conforme à l'invention; et - la figure 12, composée des figures 12a et 12b, est une vue schématique illustrant l'action d'un essoreur à air 5 (figure 12a) et la loi physique décrivant cette action (figure 12b). Comme annoncé précédemment, l'invention concerne (figure 11) un procédé de dépôt en continu d'un revêtement, en particulier de zinc, sur un support tel qu'une bande 10 d'acier 1 de largeur déterminée, et dans lequel l'épaisseur du revêtement doit converger sur la surface du support vers une valeur cible en général constante pour toute la surface du support. Ce procédé comprend une opération de dépôt au cours de 15 laquelle la bande 1 constituant le support est entraînée en défilement continu et plonge dans un bain de zinc liquide 2 où elle est défléchie par un rouleau de fond 3. Cette bande 1 passe ensuite entre un rouleau "anti crossbow" 4 et un rouleau de ligne de passe 5, et sort du bain de zinc 20 revêtue d'une couche de zinc liquide qui est essorée entre deux essoreurs à air 7 et 8. Une jauge d'épaisseur 13 mesure l'épaisseur du revêtement essoré et solidifié, les mouvements combinés de la bande 1 et du capteur de la jauge 13 formant un parcours 14. Le rouleau 4 et les essoreurs 25 7 et 8 sont équipés d'actionneurs respectifs tels que 61r 62, 91r 92, 101, 102, 111 à 11X, et 121 à 12x . Ces actionneurs sont commandés par des signaux de commande respectifs qui constituent pour ces actionneurs des consignes de réglage, et sont capables d'émettre, en 30 retour, des signaux d'état respectifs représentant les réglages qu'ils ont effectivement réalisés.

L'installation de l'invention comprend un module de préparation ou de préréglage 16 dans lequel a au moins été mémorisé un modèle statique de préréglage établi de façon expérimentale, préalablement à l'opération de dépôt et incluant, pour chacun des points 22 distribués le long de la largeur du support 1 et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant l'épaisseur du revêtement en ce point à la valeur d'une ou plusieurs composantes du signal de commande susceptible d'être fourni à cet actionneur.

Avant ou au tout début de l'opération de dépôt, les actionneurs tels que 61r 62, 91r 92, 101, 102, 111 à llx, et 121 à 12x adressent au module de préparation 16 des signaux ou données d'état 15 informant ce module 16 de leur situation. Ce même module de préparation 16 reçoit d'autre part, sous forme de données 17, les variables d'exploitation qui définissent notamment la valeur cible de l'épaisseur de revêtement à déposer. Le modèle de préréglage mémorisé dans le module de préparation 16 permet à ce dernier de fournir des consignes de préréglage aux actionneurs 61r 62, 91r 92, 101, 102, 111 à 11X, et 121 à 12X. Le procédé de l'invention met également en oeuvre un modèle de régulation, incluant, pour chacun des points 22 distribués le long de la largeur du support 1 et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant une 2.5 variation de l'épaisseur du revêtement en ce point à une variation de la valeur d'au moins une composante du signal de commande fourni à cet actionneur. Ce modèle de régulation peut être mémorisé dans un module de régulation 20, ou mémorisé dans le module de 30 préparation 16 et transmis par ce dernier au module de régulation 20.

A partir de ce modèle de régulation et des données de mesure d'épaisseur 21 obtenues pour les différents points 22 de la largeur de la bande 1, le module de régulation 20 détermine par commande prédictive les signaux ou consignes de commande 23 que ce module 20 doit adresser aux actionneurs 61r 62, 91r 92, 101, 102, 111 à 11x, et 121 à 12X, dont il reçoit les données d'état corrigées 24, pour faire converger l'épaisseur du revêtement telle que mesurée vers la valeur cible de cette épaisseur.

En d'autres termes, le procédé de l'invention utilise un modèle de prédiction de l'épaisseur transversale de revêtement permettant de prédire l'évolution des variables contrôlées, la construction de ce modèle lui permettant d'être linéaire.

Conformément au principe général de la commande prédictive, ce modèle utilise la mesure de l'épaisseur de revêtement sur la largeur de la bande 1 sous forme d'un vecteur de dimension "n" correspondant au nombre de points de mesure 22 considérés. A chaque actionneur dynamique sollicité (par exemple à chacun des "m" actionneurs de réglage de l'épaisseur du jet d'air) correspond un vecteur de dimension "n" et l'effet de l'ensemble des actionneurs s'exprime sous la forme d'une matrice rectangulaire de "n" lignes correspondant respectivement aux points de mesure 22 considérés et de "m" colonnes correspondant respectivement aux actionneurs dynamiques sollicités. L'optimisation des signaux de commande à appliquer aux actionneurs dynamiques est de préférence réalisée en utilisant une fonction de coût quadratique représentant 30 typiquement la distance euclidienne entre l'épaisseur mesurée aux différents points de mesure 22 et la valeur cible de l'épaisseur.

Cette optimisation est réalisée en opérant une minimisation de cette fonction de coût tout en prenant en compte différentes contraintes sur les différentes variables d'influence que constituent les états des différents actionneurs, ces contraintes pouvant être fixées dans le modèle ou être introduites sous forme de données 25. Ces contraintes incluent notamment -la distance minimum de fonctionnement d du dispositif de réglage de l'épaisseur e du jet d'air (figure 12). En effet, pour que la variation de l'épaisseur e se traduise par une variation de pression P sur le revêtement, il faut que la bande 1 défile dans la zone du jet où P f(d) avec d>-do (figure 12b); et - la flèche minimum que doit présenter la bande 1 pour conserver une certaine rigidité longitudinale limitant les problèmes de vibration. Le procédé de l'invention peut aussi prendre en compte d'autres données de mesure, telles que la mesure d'épaisseur de la jauge "chaude" JC d'épaisseur de revêtement et des mesures de profil debande fournies par le capteur MPB. Le procédé de l'invention peut également commander d'autres actionneurs que ceux précédemment évoqués, et notamment les actionneurs ACT RAT du rouleau "anti crossbow" RAT (figure 9) et ceux du correcteur magnétique de profil CMP. Le procédé de l'invention permet également d'inclure dans le système de régulation des dispositifs annexes tels que des pré-essoreurs magnétiques ou à air, ou des dispositifs additionnels de contrôle d'épaisseur de revêtement, spécifiques aux rives de la bande 1. De façon générale, le procédé de l'invention offre une grande facilité d'intégration de nouveaux actionneurs ou instruments de mesure au fil de l'évolution de l'installation.

Claims

REVENDICATIONS

. 1. Procédé de dépôt en continu d'un revêtement (REV) sur un support en bande (SUPP) de largeur déterminée avec convergence, vers au moins une valeur cible, de l'épaisseur de ce revêtement sur la surface du support, ce procédé comprenant une opération de dépôt au cours de laquelle le support (SUPP) est entraîné, suivant une direction longitudinale de défilement perpendiculaire à sa largeur, dans une installation comprenant un ensemble d'actionneurs (61r 62; 91, 92; 101, 102; 111 - llx; 121 - 12x) commandés par des signaux de commande respectifs (18, 23) comprenant chacun au moins une composante, chaque actionneur étant propre à agir sur l'épaisseur du revêtement, suivant la largeur du support, en fonction du signal de commande qu'il reçoit, caractérisé en ce qu'il comprend au moins : - une première phase préalable de modélisation, mise en oeuvre en amont de l'opération de dépôt et comprenant le développement d'un modèle de préréglage incluant, pour chaque point d'un ensemble de points distribués le long de la largeur du support et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant l'épaisseur du revêtement en ce point à la valeur d'au moins une composante du signal de commande fourni à cet actionneur; - une deuxième phase préalable de modélisation, mise en oeuvre en amont de l'opération de dépôt et comprenant le développement d'un modèle de régulation incluant, pour chaque point de l'ensemble de points et pour chaque actionneur, une relation quantitative liant une variation de l'épaisseur du revêtement en ce point à une variation de la valeur d'au moins une composante du signal de commande fourni à cet actionneur;- une étape transitoire de préréglage, mise en oeuvre (16) en amont ou au début de l'opération de dépôt et comprenant les opérations consistant à adresser aux actionneurs des signaux de commande dépendant du modèle de préréglage et de la valeur cible de l'épaisseur du revêtement en chaque point de l'ensemble de points; une étape de mesure, mise en oeuvre (22) pendant l'opération de dépôt et comprenant les opérations consistant à élaborer une mesure de l'épaisseur du revêtement en chaque point de l'ensemble de points; et - une étape de régulation, mise en oeuvre (20) pendant l'opération de dépôt, succédant à l'étape de préréglage et comprenant les opérations consistant à adresser aux actionneurs des signaux de commande respectifs élaborés par commande prédictive sur la base du modèle de régulation et d'une fonction de coût prenant en compte tout éventuel écart entre la valeur cible et la mesure d'épaisseur en chaque point de l'ensemble de points.
2. Procédé de dépôt suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le support est formé d'une bande d'acier et en ce que le revêtement est formé de zinc ou d'un alliage de zinc, ce procédé constituant un procédé de galvanisation.
3. Procédé de dépôt suivant l'une quelconque des 25 revendications précédentes, caractérisé en ce que le modèle de régulation est un modèle linéaire.
4. Procédé de dépôt suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fonction de coût est une fonction quadratique. 30
5. Procédé de dépôt suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une opération consistant à produire, au moins au niveau de chaque actionneur d'un grouped'actionneurs, au moins un signal d'état représentatif de l'état de cet actionneur, une opération consistant à agir sur au moins un actionneur du groupe par des moyens complémentaires à l'envoi d'un signal de commande, et une opération consistant à réguler chaque actionneur du groupe d'actionneurs en utilisant chaque signal d'état de cet actionneur pour actualiser le signal de commande adressé à cet actionneur.
6. Installation pour la mise en oeuvre d'un procédé de dépôt suivant l'une quelconque des revendications précédentes combinée à la revendication 2, caractérisée en ce qu'elle comprend, en tant qu'actionneur, un essoreur à air et à lèvre ajustable.
7. Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle comprend, en tant qu'actionneur, un correcteur électromagnétique fractionné de profil.
8. Installation suivant l'une quelconque des revendications 6 et 7, caractérisée en ce qu'elle comprend un rouleau anti-tuile et, en tant qu'actionneurs, des dispositifs de positionnement de ce rouleau anti-tuile.
9. Installation suivant l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend un rouleau de ligne de passe et, en tant qu'actionneurs, des dispositifs de positionnement de ce rouleau de ligne de passe.
10. Installation suivant l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisée en ce qu'elle comprend un rouleau déflecteur de fond et, en tant qu'actionneurs, des dispositifs de positionnement de ce rouleau déflecteur de fond.