FR2764308A1 - Procede de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions - Google Patents
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Abstract
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions.Selon l'invention cet acier est obtenu par fusion dans un four électrique, suivie d'une opération métallurgique secondaire dans une poche chauffante, cette opération étant elle-même suivie d'un dégazage sous vide inférieur à 1 torr, voire de 0, 2 torr, d'un mélange ayant la composition suivante : Manganèse 1 à 3%, Silicium 4 <= 0, 400%, Phosphore <= 0, 015%, Chrome 1, 50 à 3, 5% Molybdène 0, 25 à 1%, Niobium 0, 100 - 0, 250%, Titane ou Zirconium si nécessaire 100 à 300 ppm, Cuivre <= 0, 300%, Nickel <= 0, 300%, Azote <= 80 ppm, Oxygène <= 80 ppm, Calcium <= 30 ppm, Bore 15 à 50 ppm, Carbone 0, 10 à 0, 25 %, Soufre <= 0, 050 %, Aluminium <= 250 ppm.
Description
Les moulistes et les transformateurs de matière plastique poussés par les
exigences de l'industrie automobile et de l'industrie en général, par le développement des applications techniques "Plastique" dans le secteur automobile toujours plus important et par les défis technico-économiques croissants, ont de plus en plus besoin d'un acier pour moules permettant d'obtenir des moules ayant une dureté homogène sur son épaisseur (de 30 à 35 Hrc), épaisseur pouvant aller jusqu'à 700 mm voire
plus.
Les délais de sortie d'un véhicule, toujours de plus en plus courts, posent également des problèmes en ce qui concerne la gérance des modifications en temps réel,
l'usinabilité et la soudabilité.
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions
qui permet d'obtenir un acier résolvant ces difficultés.
Ce procédé est caractérisé en ce que l'acier est obtenu par fusion dans un four électrique, suivie d'une opération métallurgique secondaire dans une poche chauffante, cette opération étant elle-même suivie d'un dégazage sous vide inférieur à 1 torr, voire de 0,2 torr, d'un mélange ayant la composition pondérale suivante: Fourchette Fourchette préférée large Manganèse 1,50 - 2% 1 à 3% Silicium 0,050 - 0,150% < 0,400% Phosphore 4 0,008% < 0,015% Chrome 2 à 2,40% 1,50 à 3,5% Molybdène 0,35 - 0,50% 0,25 à 1% Niobium 0,100 - 0,150% 0,100-0,250% Titane ou Zirconium 100 à 200ppm 100 à 300ppm si nécessaire Cuivre $ 0,100% 0,300% Nickel. 0, 200% 0,300% Azote 30 ppm 80 ppm Oxygène $ 20 ppm 80 ppm Calcium 5 à 20 ppm 30 ppm Bore 20 à 30 ppm 15 à 50 ppm Carbone 0,15 à 0,20 % 0,10 à 0,25% Soufre X 0,005 % 0,050% Aluminium < 40 ppm 250 ppm Le complément étant du fer et les impuretés
caractéristiques de la fabrication de l'acier.
On peut éventuellement soumettre le lingot obtenu après dégazage à une refusion par électrode consommable sous vide ou sous laitier, le lingot servant d'électrode consommable. On peut aussi soumettre le lingot à une première refusion
sous vide et ensuite à une seconde refusion sous laitier.
L'invention a également pour objet un acier pour moules
caractérisé en ce qu'il a la composition pondérale suivante.
Fourchette Fourchette préférée large Manganèse 1,50 - 2% 1 à 3% Silicium 0,050 - 0,150% 0,400% Phosphore. 0,008% 0,015% Chrome 2 à 2,40% 1,50 à 3,5% Molybdène 0,35 - 0,50% 0,25 à 1% Niobium 0,100 - 0,150% 0,100 0,250% Titane ou Zirconium 100 à 200ppm 100 à 300ppm si nécessaire Cuivre \ 0, 100% < 0,300 % Nickel $ 0,200% 0,300 % Azote \ 30 ppm < 80 ppm Oxygène \< 20 ppm 80 ppm Calcium 5 à 20 ppm & 30 ppm Bore 20 à 30 ppm 15 à 50 ppm Carbone 0,15 à 0,20 % 0,10 à 0,25 % Soufre ( 0,005 % < 0,050 % Aluminium < 40 ppm 4 250 ppm Le complément étant du fer et les impuretés
caractéristiques de la fabrication de l'acier.
Dans l'acier selon l'invention les sulfures de manganèse sont de forme globulaire parfaitement répartis et les oxydes de forme globulaire sont encapsulés de préférence par des sulfures de calcium. Cet acier présente un double durcissement, un durcissement primaire par durcissement de la solution solide par insertion du Bore au cours de l'austénitisation et de la précipitation pendant la trempe de boro-carbures de type M23 (B.C)6; ces précipités très fins germent au cours de la trempe très énergique aux joints de grains de l'austénite du fait de leur structure cubique à faces centrées de paramètre a= ,6 A . Ces boro-carbures sont en relation d'orientation
et en cohérence avec l'austénite de l'un des deux grains.
Ce durcissement primaire est suivi d'un durcissement secondaire dû à une dispersion essentiellement de carbures, de nitrures, de carbo- nitrures fins de Niobium précipités de façon homogène au cours d'un revenu. Le Niobium, élément dispersoide essentiel, introduit dans le cadre de l'élaboration de l'acier selon l'invention intervient dans le contrôle de la taille des grains, aussi bien lors du réchauffage que pendant les phénomènes de recristallisation; il augmente la trempabilité de l'acier selon l'invention et provoque un durcissement par précipitation. Le rôle du Niobium conjugué à celui du Bore est fondamental dans l'élaboration de l'acier selon l'invention et pour l'obtention des caractéristiques
mécaniques évoquées ci-dessous.
L'acier selon l'invention possède une aptitude au grenage chimique à l'usinage, électro-érosif, excellente; il possède une aptitude au polissage de qualité (grain > 1200 suivi d'un polissage diamant grain de 8g voire de 3g
).I1 peut être nitruré, dureté > 60 Rc.
Les caractéristiques mécaniques obtenues sur le produit traité par trempe et précipitation entre 400 C et 600 C sont de: Résistance à la traction >, 950 N/mm2 Limite élastique 0,2 % >, 800 N/mm2 Allongement sens épaisseur 10 % mini 5% Résilience - valeur en K U sens épaisseur -Joules mini 5 Joules
Dureté Brinell en 0 = lOmm / 3.000Kg - 290 à 330 -
Cet acier fait face à deux propriétés fondamentales pour les moules: polissabilité et grenabilité en grande partie liées à l'homogénéité de sa structure et au niveau
de sa propreté inclusionnaire.
Sa mise en forme est de préférence effectuée par transformation thermomécanique telle que forgeage ou
laminage ou moulage dans tous les cas de figure.
6 2764308
Claims (6)
1. Procédé de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions, caractérisé en ce qu'il est obtenu par fusion dans un four électrique, suivie d'une opération métallurgique secondaire dans une poche chauffante, cette opération étant elle-même suivie d'un dégazage sous vide inférieur à 1 torr, voire de 0,2 torr, d'un mélange ayant la composition pondérale suivante: Manganèse 1 à 3% Silicium e 0,400 % Phosphore 6 0,015 % Chrome 1, 50 à 3,5 % Molybdène 0,25 à 1% Niobium 0,100 - 0,250 % Titane ou Zirco100 à 300 ppm nium si nécessaire Cuivre < 0,300 % Nickel 0,300 % Azote 80 ppm Oxygène 80 ppm Calcium ( 30 ppm Bore 15 à 50 ppm Carbone 0,10 à 0,25 % Soufre < 0,050 % Aluminium 250 ppm Le complément étant du fer et les impuretés
caractéristiques de la fabrication de l'acier.
2. procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on soumet le lingot obtenu par dégazage à une refusion par électrode consommable sous
vide ou sous laitier, le lingot servant d'électrode.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'on soumet le lingot obtenu après dégazage à une première refusion par électrode consommable sous vide et à une deuxième refusion par
électrode consommable sous laitier.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce que la mise en forme est effectuée
par transformation thermo-mécanique.
5. Acier pour moules de grandes dimensions,
caractérisé en ce qu'il a la composition suivante.
Manganèse 1 à 3 % Silicium 0,400 % Phosphore 0,015 % Chrome 1,50 à 3,5 % Molybdène 0,25 à 1 % Niobium 0,100 - 0,250 % Titane ou Zirconium 100 à 300 ppm si nécessaire Cuivre - 0, 300 % Nickel. 0,300 % Azote 80 ppm Oxygène 80 ppm Calcium 30 ppm Bore 15 à 50 ppm Carbone 0,10 à 0,25 % Soufre \ 0, 0250 % Aluminium < 250 ppm Le complément étant du fer et les impuretés
caractéristiques de la fabrication de l'acier.
6. Acier pour moules de grandes dimensions selon la revendication 5,
caractérisé en ce qu'il a la composition suivante.
Manganèse 1,50 - 2% Silicium 0,050 - 0,150 % Phosphore < 0,008 % Chrome 2 à 2,40 % Molybdène 0,35 - 0,50 % Niobium 0,100 - 0,150 % Titane ou Zirconium 100 à 200 ppm si nécessaire Cuivre $ 0,100 % Nickel 6 0,200 % Azote < 30 ppm Oxygène 20 ppm Calcium 5 à 20 ppm Bore 20 à 30 ppm Carbone 0,15 à 0, 20 % Soufre 0,005 % Aluminium 40 ppm Le complément étant du fer et les impuretés
caractéristiques de la fabrication de l'acier.
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|---|---|---|---|
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| EP98401272A EP0882808B1 (fr) | 1997-06-04 | 1998-05-28 | Acier pour moules de grandes dimensions et procédé de fabrication |
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| ES98401272T ES2170462T3 (es) | 1997-06-04 | 1998-05-28 | Acero para moldes de grandes dimensiones y procedimiento de fabricacion. |
| DE69803514T DE69803514T2 (de) | 1997-06-04 | 1998-05-28 | Stahl für Formen grosser Abmessungen und Verfahren zu seiner Herstellung |
| AT98401272T ATE212385T1 (de) | 1997-06-04 | 1998-05-28 | Stahl für formen grosser abmessungen und verfahren zu seiner herstellung |
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| CN98103518A CN1079839C (zh) | 1997-06-04 | 1998-06-03 | 生产大型模具用钢的方法和大型模具用钢 |
| ARP980102636A AR015385A1 (es) | 1997-06-04 | 1998-06-04 | Metodo para producir acero para grandes moldes y el acero asi obtenido |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112501447A (zh) * | 2020-11-16 | 2021-03-16 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种18CrNiMo7-6钢的冶炼方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3514182B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2004-03-31 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度と靱性に優れた低Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその製造方法 |
| EP1251187B1 (fr) * | 2001-04-17 | 2003-07-02 | Edelstahlwerke Buderus Ag | Utilisation d'un acier à outils pour moules pour le plastique |
| FR2838137A1 (fr) * | 2002-04-03 | 2003-10-10 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d'outils pour le travail des metaux |
| FR2838138B1 (fr) * | 2002-04-03 | 2005-04-22 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
| EP2123787A1 (fr) * | 2008-05-06 | 2009-11-25 | Industeel Creusot | Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives |
| JP5412851B2 (ja) * | 2009-01-29 | 2014-02-12 | 大同特殊鋼株式会社 | プラスチック成形金型用鋼およびプラスチック成形金型 |
| CN102787206B (zh) * | 2012-08-06 | 2014-12-10 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 控制中碳含铬模具钢钢锭中氮含量的冶炼方法 |
| CN103774047B (zh) * | 2012-10-20 | 2017-03-01 | 大同特殊钢株式会社 | 具有优异的热导性、镜面抛光性和韧性的成型模具用钢 |
| CN105839011A (zh) * | 2016-04-08 | 2016-08-10 | 太仓市沪太热处理厂 | 一种大尺寸冷作模具钢及其热处理工艺 |
| TWI756226B (zh) | 2016-06-30 | 2022-03-01 | 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 | 用於工具架之鋼 |
| CN106987769B (zh) * | 2017-03-29 | 2018-08-03 | 苏州浩焱精密模具有限公司 | 一种高硬度精密蚀刻刀模 |
| JP7167483B2 (ja) * | 2018-05-15 | 2022-11-09 | 大同特殊鋼株式会社 | ダイカスト金型用鋼及びダイカスト金型 |
| CN108893682B (zh) * | 2018-08-01 | 2020-10-09 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 模具钢钢坯及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2000542A1 (fr) * | 1968-01-22 | 1969-09-12 | Nippon Kokan Kk | |
| EP0431557A1 (fr) * | 1989-12-06 | 1991-06-12 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Acier présentant une bonne soudabilité et utilisable comme moule de fabrication d'articles en matière plastique |
| EP0508237A1 (fr) * | 1991-04-08 | 1992-10-14 | Bethlehem Steel Corporation | Acier multiphasé microallié |
| EP0648853A1 (fr) * | 1993-04-05 | 1995-04-19 | Nippon Steel Corporation | Acier non traite thermiquement pour forgeage a chaud, procede pour realiser un forgeage a chaud sans traitement thermique, et forgeage a chaud sans traitement thermique |
-
1997
- 1997-06-04 FR FR9707138A patent/FR2764308B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-05-21 SG SG1998001099A patent/SG63849A1/en unknown
- 1998-05-28 EP EP98401272A patent/EP0882808B1/fr not_active Expired - Lifetime
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- 1998-05-28 PT PT98401272T patent/PT882808E/pt unknown
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- 1998-05-29 AU AU69810/98A patent/AU748866B2/en not_active Ceased
- 1998-06-03 CN CN98103518A patent/CN1079839C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-03 MY MYPI98002472A patent/MY120154A/en unknown
- 1998-06-04 AR ARP980102636A patent/AR015385A1/es active IP Right Grant
-
1999
- 1999-11-04 HK HK99105050A patent/HK1019901A1/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2000542A1 (fr) * | 1968-01-22 | 1969-09-12 | Nippon Kokan Kk | |
| EP0431557A1 (fr) * | 1989-12-06 | 1991-06-12 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Acier présentant une bonne soudabilité et utilisable comme moule de fabrication d'articles en matière plastique |
| EP0508237A1 (fr) * | 1991-04-08 | 1992-10-14 | Bethlehem Steel Corporation | Acier multiphasé microallié |
| EP0648853A1 (fr) * | 1993-04-05 | 1995-04-19 | Nippon Steel Corporation | Acier non traite thermiquement pour forgeage a chaud, procede pour realiser un forgeage a chaud sans traitement thermique, et forgeage a chaud sans traitement thermique |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112501447A (zh) * | 2020-11-16 | 2021-03-16 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种18CrNiMo7-6钢的冶炼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69803514D1 (de) | 2002-03-14 |
| PT882808E (pt) | 2002-07-31 |
| CN1215762A (zh) | 1999-05-05 |
| HK1019901A1 (en) | 2000-03-03 |
| AU748866B2 (en) | 2002-06-13 |
| DE69803514T2 (de) | 2002-08-29 |
| MY120154A (en) | 2005-09-30 |
| ES2170462T3 (es) | 2002-08-01 |
| SG63849A1 (en) | 1999-03-30 |
| BR9814777A (pt) | 2000-10-24 |
| FR2764308B1 (fr) | 1999-07-23 |
| AU6981098A (en) | 1998-12-10 |
| CN1079839C (zh) | 2002-02-27 |
| ATE212385T1 (de) | 2002-02-15 |
| EP0882808A1 (fr) | 1998-12-09 |
| EP0882808B1 (fr) | 2002-01-23 |
| AR015385A1 (es) | 2001-05-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20100226 |