JP4323324B2 - プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼 - Google Patents

プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼 Download PDF

Info

Publication number
JP4323324B2
JP4323324B2 JP2003580584A JP2003580584A JP4323324B2 JP 4323324 B2 JP4323324 B2 JP 4323324B2 JP 2003580584 A JP2003580584 A JP 2003580584A JP 2003580584 A JP2003580584 A JP 2003580584A JP 4323324 B2 JP4323324 B2 JP 4323324B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel
content
boron
chemical composition
max
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP2003580584A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2005527703A (ja
JP2005527703A5 (ja
Inventor
ブギノ，ジヤン
Original Assignee
アンドウステイール・フランス
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by アンドウステイール・フランス filed Critical アンドウステイール・フランス
Publication of JP2005527703A publication Critical patent/JP2005527703A/ja
Publication of JP2005527703A5 publication Critical patent/JP2005527703A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4323324B2 publication Critical patent/JP4323324B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/20—Accessories: Details
    • B22D17/22—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies
    • B22D17/2209—Selection of die materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
    • B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/26—Moulds
    • B29C45/37—Mould cavity walls, i.e. the inner surface forming the mould cavity, e.g. linings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Description

本発明は、特に、プラスチック材料の射出成形用もしくは軽合金のような金属の成形用の金型の製造、または金属加工工具の製造に使用できる鋼のブロックに関する。
一般に、プラスチック材料の射出成形用の金型は、硬度が約３００ＨＢである鋼から製造される。しかしながら、これらの金型が工業用プラスチックまたは熱硬化性プラスチックなどのプラスチックの成形に使用されるときは、摩耗に対してより抵抗力がある、より硬い鋼を使用するのが好ましい。したがって約０．５５％の炭素、１．７５％のニッケル、クロム、モリブデン、およびバナジウムを含んでいる５５ＮＣＤＶ７型の鋼を使用することがあり、硬度が約４００ＨＢである金型の製造が可能になる。しかしながら、この鋼には、多くの欠点がある、すなわち、機械加工するのが難しく、溶接するのが難しい。さらに、この鋼は、研磨または化学的粒化に有害な硬い点を構成する局部的な偏析を有していることが多い。これら２つの欠点が特に望ましくない。何故なら、金型の製造はかなりの機械加工を必要とし、しかも金型は、一般に、溶接により補充することによって修理され、そして研磨され、または粒化されるからである。さらに、硬度を失うことなく、例えば、窒化することによって、これらの金型を表面硬化することができなければならない。
なおいっそう要求の厳しい用途の場合、特に、射出成形したプラスチックが非常に硬い繊維を含んでいる場合、さらに硬い、摩耗に対してより抵抗力のある鋼を使用するのが好ましい。同様に、射出成形圧力の増加は、より強く、したがって、より硬い鋼を探索することにもつながった。最終的に、軽合金の射出成形、または金属の冷間加工もしくは温間加工にかかわるある種の用途の場合、工具にかかる機械的応力および摩耗に対する抵抗の必要条件は、４５０ＨＢより高い硬度を有する鋼を必要とする。したがって、軽合金の射出にも一般的に使用されるグレードのＡＩＳＩ Ｈ１１もしくはＨ１３のような約４５０またはまさに５００ＨＢもの強度を有する鋼が必要であるかもしれない。これらの鋼は、約０．４％の炭素、５％のクロム、ｌ．２５％のモリブデン、０．３から１％のバナジウムを含んでいる。しかしながら、この種の鋼は、５５ＮＣＤＶ７と同じ上記の欠点を、より高度に持っている。
さらに、硬度の増加により、特に決定的にそれ以上の問題が発生する。それは靭性の低下によってほとんど必然的に起こるもの、すなわち、冷却ダクトと、それらダクトがその表面に比較的接近して通ることによって効果的に冷却すべきである金型のインプレッションの表面との間に裂け目が生じる危険である。
本発明の目的は、従来技術による鋼より、溶接するのがより容易であり、機械加工し、研磨し、および粒状にするのがより容易であり、しかもより良い熱伝導体である金型用または金属加工のための部品製造用の鋼を提案し、窒化により表面硬化した後でさえ、約４５０ＨＢから５００ＨＢを超える硬度を持っている部品または工具の製造を可能にすることによって、これらの欠点を克服することであり、このことは、必要な特性、特に硬度特性は、少なくとも５３０℃での焼戻しと両立できなければならないことを意味する。
したがって、本発明は、２０ｍｍを超え、１５００ｍｍに達することができる厚さを持っている金型用または工具用の部品の製造のための鋼のブロックに関するものであり、その構造はマルテンサイトまたはマルテンサイト−ベイナイトであり、その硬度は全ての点で約４３０ＨＢと５２０ＨＢの間にあり、鋼の化学組成は、重量％で、
０．１８０％≦Ｃ≦０．４００％
Ｓｉ≦０．８％
Ｍｎ≦２．５％
Ｎｉ≦３％
Ｃｒ≦３．５％
Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．８％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．５％
Ａｌ≦０．４％
Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．１％
− 含有量が０．０００５％から０．０１５％の間のホウ素、
− 場合によっては含まれる、硫黄、セレン、およびテルルの中からの１種または複数の元素であって、これらの元素の合計含有量が０．２％以下であり、
− 場合によっては含まれる、鉛、およびビスマスの中からの１種または複数の元素であって、これらの元素の合計含有量が０．２％以下であり、
− 場合によっては含まれる、含有量が０．１％以下のカルシウム
を含み、
残部は、鉄および製造から生じる不純物であって、銅は不純物であり、上記化学組成は、また、次式を満たし、
３．２≦Ｔｒ≦９
８５≦Ｄｒ≦９５
Ｕ／Ｄｒ≦１０．０
Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．４％
式中、％で表される含有量については、
Ｔｒ＝１．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋ、
上式で、鋼がホウ素を含んでいない場合はＫ＝０、そして鋼がホウ素を含んでいる場合はＫ＝０．５であり、
Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０、
Ｕ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）、
Ｒ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）、
Ｍｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２、
Ｖ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４、
重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、および窒素の含有量は、
Figure 0004323324
 上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）、およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、
Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））、
Figure 0004323324
 である。
好ましくは、その化学組成は、Ｒ＞１１である。
また、好ましくは、その化学組成は、Ｒ≦２．７ｘＴｒである。
ケイ素の含有量は正確に０．４５重量％未満であるのが好ましい。
好ましくは、その組成は、Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．９０、より好ましくは、Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．８０である。
好ましくは、その組成は、Ｕ／Ｄｒ≦９．０である。
さらに、鋼の化学組成は、
０．２３０％≦Ｃ≦０．３５０％
Ｓｉ≦０．３０％
０．１％≦Ｍｎ≦１．８％
Ｎｉ≦２．５％
０．２％≦Ｃｒ≦３％
Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．８％
であることが好ましく、さらにより好ましくは、
０．２４０％≦Ｃ≦０．３２０％
Ｓｉ≦０．１５％
０．１％≦Ｍｎ≦１．６％
Ｎｉ≦２％
０．２％≦Ｃｒ≦２．５％
０．３％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧１．２％
である。
したがって、その組成は、Ｔｒ＞４．５であることが好ましい。
本発明は、また、本発明によるブロックに機械加工されている鋼で作られた金型部品に関するものであり、その鋼は少なくとも表面部分が窒化によって硬化され、その硬度はすべての点で４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にある。
本発明による鋼には、従来技術による鋼より、より良い熱伝導体であるという利点がある。このより良い熱伝導率により、冷却ダクトを、従来技術による鋼を使用する場合よりも、金型の表面からさらに遠く離すことができる。したがって、ダクトと金型のインプレッションとの間の裂け目のリスクは、実質的に減少する。さらに、熱伝導率がより良いために、金型の冷却は、より均一に行われ、それが成形品の品質を改善する。
本発明による鋼は、金属加工部品の製造をも対象としている。
ここで、本発明を、より詳細に説明し、例示するが、実施例によって制限するものではない。
金型または金属加工用の部品は、均質のマルテンサイト−ベイナイト構造物を得るために焼入れされ、硬度および延性の望ましい特性を得るために焼き戻される鋼の固体ブロックを機械加工することによって製造される。したがって、高い焼戻し性とかなりの焼入れ性を持っている鋼を使用することが必要である。しかしながら、これらの硬化鋼には、可能な最良の切削性と可能な最高の熱伝導率がなければならない。この最後の特性は、成形操作の生産性を改善するのに役立つ。これらの様々な特性の組合せは、最初は相容れないものである。実際、鋼が硬くなればなるほど、機械加工するのが容易になるということが知られており、そして、硫黄、カルシウム、セレン、テルル、または鉛などの合金化元素を添加することによって、切削性が改善される可能性があるということが知られている。しかしながら、これら元素の添加は金型用の鋼の中では制限されなければならない。何故ならば、金型のインプレッションの表面が粒状にされるときは、受けいれられるが、その表面が研磨されるときは、それらの元素は有害だからである。どんな場合でも、これら元素の添加は不適当である。また、鋼の熱伝導率と焼入れ性が、その組成の機能として反対に変化することが知られている。したがって、これらの要件は相容れない。しかしながら、本発明者は、知られている鋼の特性より実質的に良い特性の組合せをもたらす組成の範囲を見つけるのは可能であるということを、新しい方法で見出した。これらの組成の範囲は、一方では、その組成の元素のそれぞれの含有量の広がりよって、他方では、従うべき配合表によって決まる。
これらの特性の組合せを得るには、鋼は次のものを含んでいなければならない、すなわち、
− 溶接性、靭性、および切削性を過度に損なうことなく、硬化する炭化物を生成するための、０．１８％から０．４％の炭素、その含有量は、好ましくは０．２３０％と０．３５０％の間、より好ましくは０．２４０％と０．３２０％の間でなければならない；
− ０．８％未満、好ましくは０．３０％未満、より好ましくは０．１５％未満のケイ素。製造中に鋼を脱酸するのに、通常、使用されるこの元素は、熱伝導率に悪影響を及ぼす。
しかしながら、それは常に少なくとも微量存在している；
− 金型に良好な表面状態を得る能力を低下させる過度の偏析を引き起こすことなく、良好な焼入れ性を得るための、２．５％未満の、好ましくは０．１から１．８％、より好ましくは０．１から１．６％のマンガン。この元素は、少なくとも微量の状態で常に存在している。さらに、やはり不純物の状態で存在している硫黄を捕らえるために、その含有量が０．１％より高いのが好ましい。切削性を改善するために硫黄が添加されている場合には、マンガンの最小含有量は、好ましくはそれ相応に適合していなければならず、少なくとも硫黄含有量の５倍、好ましくは７倍でなければならない；
− ３％未満の、好ましくは２．５％未満、より好ましくは２％未満のニッケル。この元素は、焼入れ性を高めるようにするが、非常に高価である。微量で存在してもよい。しかしながら、より大きな靭性と非常に均一な硬度を必要とする用途では、１部のマンガンについて２部のニッケルという割合で、ニッケルを優先してマンガン含有量を下げる価値があるかもしれない。このマンガンの１部をニッケルで置き換えることにも、また、偏析を減らすという利点がある；
− ３．５％未満のクロム、好ましくは０．２％から３％、より好ましくは０．２％から２．５％のクロム。この元素は焼入れ性を高くするが、量が多すぎると、クロムの中の炭化物を濃厚にして、モリブデン、タングステン、バナジウム、ニオブ、およびタンタルなどの他のより都合の良い元素の有害物にする傾向がある。クロムは微量存在してもよい；
− その合計であるＭｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２が２．８％未満、好ましくは２．５％未満であるような含有量のモリブデン、および／またはタングステン；また、それが０．３％を超えることも好ましい。これらの元素には、著しい焼入れ効果がある。さらに、それらの元素は中間焼きなましを実質的に低下させる、そして、このことは、金型のインプレッションが少なくとも５００℃の温度で窒化するような表面処理にかけられるときに、望ましい。しかしながら、量が多すぎると、それらの元素は切削性を損なう；
− 場合によっては含まれる、その合計であるＶ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４が０．５％未満、好ましくは０．３％未満であるような含有量の、バナジウム、ニオブ、およびタンタルの中から選ばれる少なくとも１つの元素。これらの元素は、特に焼戻しが５５０℃より高温で行われると、中間焼きなましに対する抵抗を高める。それらの元素は、また、金型のインプレッションの摩耗抵抗を高くする。しかしながら、量が多すぎると、それらの元素は切削性と溶接性を損なう；
− ０．０００５％から０．０１５％のホウ素。この元素は、熱伝導率に悪影響を及ぼすことなく、焼入れ性を実質的に高める。さらに、その効果は溶接の間に受ける高いオーステナイト化温度で消えてしまうので、それは溶接による良い修繕の可能性にとって好都合である。事実上、分析手段による検出の限界である０．０００５％未満では、それは重要な効果を持っていない。０．０１５％を超えると、焼入れ性を高めないで、鋼を脆弱にする；
− 場合によっては含まれる、０．４％までのアルミニウム、および、場合によっては含まれる、その合計であるＴｉ＋Ｚｒ／２が０．１％に達してもよいチタンとジルコニウムの中からの１種または複数の元素。これらの元素は強い脱酸剤である。さらに、鋼がホウ素を含んでいる場合には、窒素含有量は０．０２５０％未満に違いないけれども、これらの元素は、少なくとも不純物として一般に、０．０２５０％未満であるが、それ以下でさえあり得る含有量でやはり存在している窒素を固定する。ホウ素が完全に有効であるためには、アルミニウム、チタン、およびジルコニウムの中からの少なくとも１つの元素の存在が望ましい。
これらの元素単独または２つもしくは３つの組合せで利用されるアルミニウム、チタン、およびジルコニウムが窒素からホウ素を保護し、したがって、ホウ素を完全に有効にするのを可能にするためには、重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウムおよび窒素の含有量は、
Figure 0004323324
 上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）
Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））
Figure 0004323324
 でなければならない。
− 銅は、約０．３％の含有量までの、微量または不純物の形であるかもしれない；
− 場合によっては、少量の硫黄、セレン、およびテルルの中からの１種または複数の元素であり、これらの元素の合計含有量は０．２００％未満でなければならない。しかしながら、鋼が、研磨され、化学的粒化された表面を持っている金型の製造を対象としているならば、これらの元素の合計含有量は、０．０２５％未満、または好ましくは０．００５％未満でなければならない；
− 場合によっては含まれる、鉛およびビスマスの中からの１種または複数の元素であり、これらの元素の合計含有量は０．２％未満である。しかしながら、鋼が、研磨され、化学的に粒状にされた表面を持っている金型の製造を対象としているならば、鋼はそのような元素を含まないのが好ましい；
− 場合によっては含まれる、０．１００％未満の含有量のカルシウム。しかしながら、鋼が、研磨され、化学的粒化された表面を持っている金型の製造を対象にしているならば、鋼はこの元素を含まないのが好ましい。何故ならば、切削性に対するその明確な作用は、もし鋼を研磨し、粒化しなければならないならば、その添加を限定するのが好ましい硫黄と一緒になって達成されるからである。
− その組成の残部は鉄と製造から生じる不純物から成る。最小含有量が課されていないすべての合金化元素の場合、もしこれらの元素が添加されていなくても、それらの元素は、やはり、少なくとも非常に低い含有量の残渣または不純物の形で見つけられる可能性があるということに注意しなければならない。
ようやく明確にされたばかりの限界内で、使用するのに望ましい特性を得るために、鋼の組成を選択しなければならない。この目的のために、その組成は、次のようでなければならない、すなわち、
− Ｔｒ＝ｌ．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋの値は、式中、鋼がホウ素を含んでいなければＫ＝０であり、ホウ素を含んでいればＫ＝０．５である、言い換えれば、ホウ素が含有量で０．０００５％以上添加されていると、適切な焼入れ性を得るためには３．２より高く、４．５より高いのが好ましい。厚さが１０００ｍｍを超え、１５００ｍｍもの厚さである可能性のある部品の上に痕跡のパーライト構造もなしに、マルテンサイト−ベイナイト構造を得るためには、特に、Ｔｒは４．５より高くなければならない；
− 切削性を過度に損なうことなく、その炭化物によって適切な硬化を得るためには、Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０の値は、８５と９５の間でなければならない；
− 切削性の指標であるＵ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）の値（Ｕが低いほど、切削性は良い）は、１０．０未満、好ましくは９．０未満でなければならない；
− 熱伝導抵抗、言い換えれば、熱伝導率の逆数、によって変わるＲ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）の値は、好ましくは２．７ｘＴｒ未満でなければならない。より好ましくは、比Ｒ／（２．７ｘＴｒ）は０．９０以下、さらにより好ましくは０．８０以下でなければならない。しかしながら、鋼に望まれている特性のすべての必要条件から見て、通常、この値は、やはり１１未満には低下しないかもしれない、したがって、できるだけ低い限りは、本発明は、より具体的にはＲ＞１１の鋼に関する；
− すべての応力から見て、Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊の合計は０．４％を超えなければならない、したがって、鋼の組成が好ましい分析結果、すなわち、
０．２３０％≦Ｃ≦０．３５０％
Ｓｉ≦０．３０％
０．１％≦Ｍｎ≦１．８％
Ｎｉ≦２５％
０．２％≦Ｃｒ≦３％
Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
に相当するならば、Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊は０．８％を超えなければならない、さらに、もしこの鋼がより好ましい分析結果、すなわち、
０．２４０％≦Ｃ≦０．３２０％
Ｓｉ≦０．１５％
０．１％≦Ｍｎ≦１．６％
Ｎｉ≦２％
０．２％≦Ｃｒ≦２．５％
０．３％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
に相当するならば、Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊は１．２％を超えなければならない。
この鋼で金型を製造するためには、鋼を製造して、鋳造し、知られている方法で熱間圧延または熱間鍛造し、切断して、厚さが２０ｍｍを超える、また１００ｍｍを超えて４００ｍｍ、ことによると６００ｍｍ、そして１５００ｍｍにさえ達するかもしれないブロックを得る。最も薄い厚さでは、そのブロックはシート、または大きなプレートであるかもしれないし、最も厚い厚さでは、通常鍛造ブロックであることに注意すべきである。
そのブロックは、特に、鋼がホウ素を含んでおり、そしてそのブロックが、さらにまた、その塊全体にマルテンサイト構造、またはマルテンサイト−ベイナイト構造を得るように、その鋼の厚さおよび焼入れ性によって、空気、油、または水の中で急冷される場合に、ＡＣ３を超える温度、好ましくは９５０℃未満の温度で、場合によっては鍛造熱または圧延熱で、オーステナイト化される。最終的に、それらのブロックは、５００℃を超える温度、好ましくは少なくとも５５０℃であるが、ＡＣ１より低い温度で焼き戻される。このようにして、約４３０ＨＢと５３０ＨＢの間の硬度が得られる。
そのようなブロックでは、研磨されて、場合によっては粒状にされたインプレッションを備えている金型の部品は、知られている方法で機械加工される。場合によっては、これらの部品は、例えば、ガス窒化によって表面硬化される。ガス窒化の後、それら部品の極端に窒化された表面は別として、鋼の硬度は、約４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にある。
実施例および比較により、表１にまとめられた分析結果を考察するが、その分析結果のいくつかの特性が表２にまとめられている。
実施例の１〜６、９〜１２、および１４〜１６は本発明に対応し、実施例１７、１８、２０、および２１は比較として示されている。これらの鋼は、セレン、テルル、鉛、ビスマス、またはカルシウムの添加を含んでいない。しかしながら、それらの鋼は、０．０１０％と０．０２０％の間の少しの硫黄を含んでいる。
これらのすべての鋼について、硬度ＨＢは、熱によって影響されない塩基性金属の硬度ＨＶ塩基性と比較された溶接点近くの熱影響域の硬度ＨＶＨＡＺだけでなく、焼戻し焼き入れした状態で、言い換えれば、５５０℃で焼き戻されたマルテンサイト構造またはマルテンサイト−ベイナイト構造について、測定された。これらの結果も表１にまとめられている。
これらの２つの表は、同程度の硬度（ＨＢ）と同程度の硬度係数Ｄｒで、本発明による鋼は、比較として示された鋼よりも、良い切削性（低いＵ／Ｄｒ比）を持っていることを示している。さらに、それらの鋼は、溶接による修理により適しており、しかも、ＨＡＺの硬度が低く、特に、ＨＶＨＡＺと塩基性ＨＶの比が低いので、特に、修理後の研磨に対して、比較として示された鋼よりも、より均一に反応している。本発明による鋼では、炭素が０．３５％以下であるときに、ＨＶＨＡＺ／ＨＶ塩基性の比は実際に１．２０を超えていない。
Figure 0004323324
Figure 0004323324
 これらの鋼は、プラスチック材料の射出成形用金型の部品を製造するのに適している。しかし、それらの鋼は、金属加工工具の部品を製造するのにも適している。

Claims (11)

  1. ２０ｍｍを超える厚さを有し、その構造は完全にマルテンサイトまたはマルテンサイト−ベイナイトであり、その硬度は、すべての点で、４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にあり、その鋼の化学組成は、重量％で、
    ０．１８０％≦Ｃ≦０．３５０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    Ｍｎ≦２．５％
    Ｎｉ≦３％
    Ｃｒ≦３．５％
    Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．８％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．５％
    Ａｌ≦０．４％
    Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．１％
    含有量が０．０００５％から０．０１５％の間のホウ素、
    を含み、
    残部は、鉄および不可避的不純物であって、銅は不純物であり、上記化学組成は、また、次式を満たし、
    ３．２≦Ｔｒ≦９
    ８５≦Ｄｒ≦９５
    Ｕ／Ｄｒ≦１０．０
    Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．８０
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．４％
    式中、％で表される含有物については、
    Ｔｒ＝１．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋ
    上式で、Ｋ＝０．５であり、
    Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０、
    Ｕ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）、
    Ｒ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）、
    Ｍｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２、
    Ｖ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４、
    重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、および窒素の含有量は、
    Figure 0004323324
    上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
    Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）、およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、
    Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））、
    Figure 0004323324
    である、プラスチック材料の射出成形用もしくは金属の成形用の金型の製造、または金属加工部品の製造のための鋼のブロック。
  2. ２０ｍｍを超える厚さを有し、その構造は完全にマルテンサイトまたはマルテンサイト−ベイナイトであり、その硬度は、すべての点で、４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にあり、その鋼の化学組成は、重量％で、
    ０．１８０％≦Ｃ≦０．３５０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    Ｍｎ≦２．５％
    Ｎｉ≦３％
    Ｃｒ≦３．５％
    Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．８％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．５％
    Ａｌ≦０．４％
    Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．１％
    含有量が０．０００５％から０．０１５％の間のホウ素、
    硫黄、セレン、およびテルルの中からの１種または複数の元素であって、これらの元素の合計含有量が０．２％以下であり、
    を含み、
    残部は、鉄および不可避的不純物であって、銅は不純物であり、上記化学組成は、また、次式を満たし、
    ３．２≦Ｔｒ≦９
    ８５≦Ｄｒ≦９５
    Ｕ／Ｄｒ≦１０．０
    Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．８０
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．４％
    式中、％で表される含有物については、
    Ｔｒ＝１．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋ
    上式で、Ｋ＝０．５であり、
    Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０、
    Ｕ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）、
    Ｒ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）、
    Ｍｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２、
    Ｖ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４、
    重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、および窒素の含有量は、
    Figure 0004323324
    上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
    Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）、およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、
    Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））、
    Figure 0004323324
    である、プラスチック材料の射出成形用もしくは金属の成形用の金型の製造、または金属加工部品の製造のための鋼のブロック。
  3. ２０ｍｍを超える厚さを有し、その構造は完全にマルテンサイトまたはマルテンサイト−ベイナイトであり、その硬度は、すべての点で、４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にあり、その鋼の化学組成は、重量％で、
    ０．１８０％≦Ｃ≦０．３５０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    Ｍｎ≦２．５％
    Ｎｉ≦３％
    Ｃｒ≦３．５％
    Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．８％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．５％
    Ａｌ≦０．４％
    Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．１％
    含有量が０．０００５％から０．０１５％の間のホウ素、
    鉛、およびビスマスの中からの１種または複数の元素であって、これらの元素の合計含有量が０．２％以下であり、
    を含み、
    残部は、鉄および不可避的不純物であって、銅は不純物であり、上記化学組成は、また、次式を満たし、
    ３．２≦Ｔｒ≦９
    ８５≦Ｄｒ≦９５
    Ｕ／Ｄｒ≦１０．０
    Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．８０
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．４％
    式中、％で表される含有物については、
    Ｔｒ＝１．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋ
    上式で、Ｋ＝０．５であり、
    Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０、
    Ｕ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）、
    Ｒ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）、
    Ｍｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２、
    Ｖ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４、
    重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、および窒素の含有量は、
    Figure 0004323324
    上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
    Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）、およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、
    Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））、
    Figure 0004323324
    である、プラスチック材料の射出成形用もしくは金属の成形用の金型の製造、または金属加工部品の製造のための鋼のブロック。
  4. ２０ｍｍを超える厚さを有し、その構造は完全にマルテンサイトまたはマルテンサイト−ベイナイトであり、その硬度は、すべての点で、４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にあり、その鋼の化学組成は、重量％で、
    ０．１８０％≦Ｃ≦０．３５０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    Ｍｎ≦２．５％
    Ｎｉ≦３％
    Ｃｒ≦３．５％
    Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．８％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．５％
    Ａｌ≦０．４％
    Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．１％
    含有量が０．０００５％から０．０１５％の間のホウ素、
    含有量が０．１％以下のカルシウム
    を含み、
    残部は、鉄および不可避的不純物であって、銅は不純物であり、上記化学組成は、また、次式を満たし、
    ３．２≦Ｔｒ≦９
    ８５≦Ｄｒ≦９５
    Ｕ／Ｄｒ≦１０．０
    Ｒ／（２．７ｘＴｒ）≦０．８０
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．４％
    式中、％で表される含有物については、
    Ｔｒ＝１．８ｘＣ＋１．１ｘＭｎ＋０．７ｘＮｉ＋０．６ｘＣｒ＋１．６ｘＭｏ＊＋Ｋ
    上式で、Ｋ＝０．５であり、
    Ｄｒ＝５４ｘＣ０．２５＋２４．５ｘ（Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊）０．３０＋１．５８ｘＭｎ＋０．７４ｘＮｉ＋１．８ｘＳｉ＋１２．５ｘ（Ｃｒ）０．２０、
    Ｕ＝１６００ｘＣ＋１００ｘ（０．２５ｘＣｒ＋Ｍｏ＊＋４．５ｘＶ＊）、
    Ｒ＝３．８ｘＣ＋１０ｘＳｉ＋３．３ｘＭｎ＋２．４ｘＮｉ＋１．４ｘ（Ｃｒ＋Ｍｏ＊）、
    Ｍｏ＊＝Ｍｏ＋Ｗ／２、
    Ｖ＊＝Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４、
    重量％の１０００分の１で表される、ホウ素、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、および窒素の含有量は、
    Figure 0004323324
    上式で、Ｋ１＝Ｍｉｎ（Ｉ＊；Ｊ＊）、
    Ｉ＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）、およびＪ＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、
    Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ＋Ｚｒ／２−５））、
    Figure 0004323324
    である、プラスチック材料の射出成形用もしくは金属の成形用の金型の製造、または金属加工部品の製造のための鋼のブロック。
  5. その化学組成は、Ｒ＞１１である請求項１から４のいずれかに記載の鋼のブロック。
  6. ケイ素含有量が０．１５重量％未満であり、炭素含有量が０．３５重量％以下であることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の鋼のブロック。
  7. Ｕ／Ｄｒ＜９．０であることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の鋼のブロック。
  8. その組成は
    ０．２３０％≦Ｃ≦０．３５０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    ０．１％≦Ｍｎ≦１．８％
    Ｎｉ≦２％
    ０．２％≦Ｃｒ≦３％
    Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧０．８％
    であることを特徴とする請求項７に記載の鋼のブロック。
  9. その組成は
    ０．２４０％≦Ｃ≦０．３２０％
    Ｓｉ≦０．１５％
    ０．１％≦Ｍｎ≦１．６％
    Ｎｉ≦２％
    ０．２％≦Ｃｒ≦２．５％
    ０．３％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦２．５％
    Ｖ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４≦０．３％
    Ｍｏ＊＋３ｘＶ＊≧１．２％
    であることを特徴とする請求項８に記載の鋼のブロック。
  10. Ｔｒ＞４．５であることを特徴とする請求項８または９に記載の鋼のブロック。
  11. 少なくとも表面の一部が窒化により硬化され、その硬度が全ての点で４３０ＨＢと５３０ＨＢの間にある請求項１から１０のいずれかに記載のブロックに機械加工された鋼製金型部品。
JP2003580584A 2002-04-03 2003-04-01 プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼 Expired - Lifetime JP4323324B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0204115A FR2838138B1 (fr) 2002-04-03 2002-04-03 Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux
PCT/FR2003/001013 WO2003083153A1 (fr) 2002-04-03 2003-04-01 Bloc en acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2008201465A Division JP2009024260A (ja) 2002-04-03 2008-08-05 プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2005527703A JP2005527703A (ja) 2005-09-15
JP2005527703A5 JP2005527703A5 (ja) 2008-04-10
JP4323324B2 true JP4323324B2 (ja) 2009-09-02

Family

ID=28052057

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2003580584A Expired - Lifetime JP4323324B2 (ja) 2002-04-03 2003-04-01 プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼
JP2008201465A Pending JP2009024260A (ja) 2002-04-03 2008-08-05 プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2008201465A Pending JP2009024260A (ja) 2002-04-03 2008-08-05 プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼

Country Status (22)

Country Link
US (1) US20050115644A1 (ja)
EP (1) EP1490526B1 (ja)
JP (2) JP4323324B2 (ja)
KR (1) KR100934935B1 (ja)
CN (1) CN1317416C (ja)
AR (1) AR039237A1 (ja)
AT (1) ATE298010T1 (ja)
AU (1) AU2003258841B2 (ja)
BR (1) BRPI0308832B1 (ja)
CA (1) CA2480651C (ja)
DE (1) DE60300867T2 (ja)
ES (1) ES2240945T3 (ja)
FR (1) FR2838138B1 (ja)
HK (1) HK1067669A1 (ja)
MX (1) MXPA04009501A (ja)
MY (1) MY129855A (ja)
PL (1) PL199775B1 (ja)
RU (1) RU2309190C2 (ja)
TW (1) TWI328045B (ja)
UA (1) UA77516C2 (ja)
WO (1) WO2003083153A1 (ja)
ZA (1) ZA200407399B (ja)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7229665B2 (en) 2001-05-22 2007-06-12 Millipore Corporation Process of forming multilayered structures
KR100836699B1 (ko) * 2005-10-27 2008-06-10 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 금형용 강
US20080073006A1 (en) * 2006-09-27 2008-03-27 Henn Eric D Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof
US8444776B1 (en) 2007-08-01 2013-05-21 Ati Properties, Inc. High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same
RU2481417C2 (ru) 2007-08-01 2013-05-10 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Высокотвердые, с высокой ударной вязкостью сплавы на основе железа и способы их изготовления
EP2123787A1 (fr) * 2008-05-06 2009-11-25 Industeel Creusot Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives
JP5412851B2 (ja) * 2009-01-29 2014-02-12 大同特殊鋼株式会社 プラスチック成形金型用鋼およびプラスチック成形金型
US9182196B2 (en) 2011-01-07 2015-11-10 Ati Properties, Inc. Dual hardness steel article
EP2535430B1 (de) * 2011-06-15 2018-12-12 Buderus Edelstahl Gmbh Werkzeugstahl für höher beanspruchte Warmumformungswerkzeuge sowie dessen Herstellungsprozess
US9657363B2 (en) * 2011-06-15 2017-05-23 Ati Properties Llc Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys
EP2746419A1 (en) * 2012-12-20 2014-06-25 Sandvik Intellectual Property AB Bainitic steel for rock drilling component
CN103334061B (zh) * 2013-06-18 2016-01-20 上海大学 高导热率大截面压铸模具钢及其制备和热处理方法
EP2789699B1 (en) 2013-08-30 2016-12-28 Rautaruukki Oy A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same
AT515157B1 (de) * 2013-11-21 2016-12-15 Böhler Edelstahl GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung von Kunststoffformen aus martensitischem Chromstahl und Kunststoffform
KR20150061516A (ko) * 2013-11-27 2015-06-04 두산중공업 주식회사 금형강 및 그 제조방법
JP6645725B2 (ja) * 2014-04-30 2020-02-14 大同特殊鋼株式会社 金型用鋼及び金型
RU2561558C1 (ru) * 2014-09-15 2015-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь
RU2555319C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникельмолибденовая сталь
RU2586933C1 (ru) * 2015-06-08 2016-06-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Мартенситная коррозионно-стойкая хромсодержащая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием
DE102015113058A1 (de) 2015-08-07 2017-02-09 Böhler Edelstahl GmbH & Co. KG Verfahren zum Herstellen eines Werkzeugstahles
CN105063514B (zh) * 2015-09-07 2017-05-10 宁波瑞国精机工业有限公司 一种车用铁链销及其加工方法
CN105112801B (zh) * 2015-09-09 2017-05-17 滁州迪蒙德模具制造有限公司 一种非金属模具的制造方法
CN105112802B (zh) * 2015-09-09 2017-10-27 滁州迪蒙德模具制造有限公司 一种制备耐磨塑料模具的方法
TWI756226B (zh) 2016-06-30 2022-03-01 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 用於工具架之鋼
CN106222564B (zh) * 2016-08-30 2018-09-04 张家港中环海陆特锻股份有限公司 钢锭及其冶炼方法、避免钢锭锻造开裂方法
JP7069654B2 (ja) * 2017-11-14 2022-05-18 大同特殊鋼株式会社 金型補修溶接材料
CN108220810A (zh) * 2017-12-29 2018-06-29 钢铁研究总院 一种高耐磨高强韧高温渗氮钢及其制备方法
US10760150B2 (en) 2018-03-23 2020-09-01 General Electric Company Martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component
JP7167483B2 (ja) * 2018-05-15 2022-11-09 大同特殊鋼株式会社 ダイカスト金型用鋼及びダイカスト金型
DE102018207888A1 (de) * 2018-05-18 2019-11-21 Volkswagen Aktiengesellschaft Stahlmaterial und Verfahren zur Herstellung eines Stahlmaterials
CN108774712A (zh) * 2018-06-21 2018-11-09 河南中原特钢装备制造有限公司 超高热导率热冲压模具钢及其制造方法
JP2020132891A (ja) * 2019-02-12 2020-08-31 山陽特殊製鋼株式会社 熱伝導率に優れる金型用鋼
WO2021208181A1 (zh) * 2020-04-14 2021-10-21 北京科技大学 一种低温高韧高温高强及高淬透性热模钢及制备技术
CN114875335A (zh) * 2022-05-31 2022-08-09 宝武集团鄂城钢铁有限公司 一种截面硬度均匀的预硬型镜面塑料模具钢
CN115786819A (zh) * 2022-12-09 2023-03-14 广东新兴铸管有限公司 一种具有长寿命、高冶金质量的大管径管模及其制备方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1551909A (ja) * 1967-08-08 1969-01-03
JPH0250910A (ja) * 1988-08-15 1990-02-20 Nippon Steel Corp 熱疲労特性の良い金型鋼板の製造方法
AT392982B (de) * 1989-04-24 1991-07-25 Boehler Gmbh Martensitaushaertbarer stahl
JP2881869B2 (ja) * 1989-12-06 1999-04-12 大同特殊鋼株式会社 溶接性にすぐれたプラスチック成形金型用鋼
DE4223895C1 (de) * 1992-07-21 1994-03-17 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen
JP3440547B2 (ja) * 1994-04-11 2003-08-25 大同特殊鋼株式会社 高硬度析出硬化性型材
FR2726287B1 (fr) * 1994-10-31 1997-01-03 Creusot Loire Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc
JPH08165542A (ja) * 1994-12-08 1996-06-25 Daido Steel Co Ltd 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼
FR2729974B1 (fr) * 1995-01-31 1997-02-28 Creusot Loire Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation
FR2733516B1 (fr) * 1995-04-27 1997-05-30 Creusot Loire Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion
US5650022A (en) * 1995-05-25 1997-07-22 Daido Hoxan Inc. Method of nitriding steel
FR2745587B1 (fr) * 1996-03-01 1998-04-30 Creusot Loire Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique
FR2748036B1 (fr) * 1996-04-29 1998-05-22 Creusot Loire Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques
SE506918C2 (sv) * 1996-06-26 1998-03-02 Uddeholm Tooling Ab Stållegering, stålprodukt tillverkad av legeringen samt användning av legeringen/produkten
FR2764308B1 (fr) * 1997-06-04 1999-07-23 Thyssen France Sa Procede de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions
KR100401951B1 (ko) * 1999-01-28 2003-10-17 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 기계구조용 강재
KR20020031557A (ko) * 2000-10-21 2002-05-02 이계안 플라스틱 사출금형용 합금조성물

Also Published As

Publication number Publication date
JP2005527703A (ja) 2005-09-15
AR039237A1 (es) 2005-02-09
ZA200407399B (en) 2006-06-28
RU2004132201A (ru) 2005-06-10
ATE298010T1 (de) 2005-07-15
MY129855A (en) 2007-05-31
JP2009024260A (ja) 2009-02-05
EP1490526B1 (fr) 2005-06-15
CA2480651C (fr) 2009-12-15
MXPA04009501A (es) 2005-05-17
TWI328045B (en) 2010-08-01
BRPI0308832B1 (pt) 2015-10-06
WO2003083153A1 (fr) 2003-10-09
ES2240945T3 (es) 2005-10-16
CA2480651A1 (fr) 2003-10-09
AU2003258841B2 (en) 2008-05-29
FR2838138A1 (fr) 2003-10-10
PL371289A1 (en) 2005-06-13
KR100934935B1 (ko) 2010-01-06
KR20040108699A (ko) 2004-12-24
PL199775B1 (pl) 2008-10-31
EP1490526A1 (fr) 2004-12-29
DE60300867T2 (de) 2005-11-24
FR2838138B1 (fr) 2005-04-22
AU2003258841A1 (en) 2003-10-13
BR0308832A (pt) 2005-01-25
TW200305655A (en) 2003-11-01
RU2309190C2 (ru) 2007-10-27
DE60300867D1 (de) 2005-07-21
HK1067669A1 (en) 2005-04-15
CN1317416C (zh) 2007-05-23
US20050115644A1 (en) 2005-06-02
CN1646717A (zh) 2005-07-27
UA77516C2 (en) 2006-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4323324B2 (ja) プラスチック材料用の射出金型を製造するための、または金属加工用の部品を製造するための大きな鋼
US8017071B2 (en) Corrosion-resistant, cold-formable, machinable, high strength, martensitic stainless steel
KR20100135205A (ko) 열간가공 공구강 및 이를 이용한 철강제품
KR20100135206A (ko) 열간가공 공구강 및 이를 이용한 철강제품
WO2009088027A1 (ja) 冷間金型用鋼および冷間プレス用金型
JP2007009321A (ja) プラスチック成形金型用鋼
JP5001460B2 (ja) 大型部材用の高性能鋼
US6053991A (en) Production of cold working tool steel
TW200401042A (en) Steel block for the manufacture of moulds for the injection moulding of plastics materials or for the manufacture of metal-working tools
KR100368540B1 (ko) 인성 및 강도가 우수한 열간·온간 겸용 저합금고속도공구강 및 그의 제조방법
JPH11335782A (ja) プラスチック成形金型用鋼
JP4258371B2 (ja) 加工性に優れたプラスチック成形金型用鋼
JPH0555585B2 (ja)
JP2005336553A (ja) 熱間工具鋼
KR20160041869A (ko) 열전도도가 향상된 다이케스팅 및 핫스템핑용 자동차용 금형강 및 그 제조방법
KR100903714B1 (ko) 강철 제품
EP3666910B1 (en) Low phosphorus, zirconium micro-alloyed, fracture resistant steel alloys
US20040094239A1 (en) Steel article
JP2018131654A (ja) 優れた靱性および軟化抵抗性を有する熱間工具鋼
JP2004277818A (ja) プラスチック成形用の快削性金型用鋼
JP2002088450A (ja) 熱間工具鋼
JP6177694B2 (ja) 冷間プレス金型用鋼
CN115279932B (zh) 热加工用模具用钢、热加工用模具及其制造方法
JP3837094B2 (ja) 鏡面性および被削性に優れたプラスチック成型金型用鋼
KR20240061233A (ko) 쾌삭형 탄소강, 그 제조방법 및 쾌삭형 탄소강 부품의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20051025

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20071101

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20071120

A524 Written submission of copy of amendment under article 19 pct

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A524

Effective date: 20080218

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20080408

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

Effective date: 20080707

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080805

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20080825

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20081021

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20090114

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20090121

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20090420

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20090519

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20090604

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4323324

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120612

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130612

Year of fee payment: 4

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term