FR2723747A1 - Graisse haute temperature a base d'uree - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne une graisse lubrifiante se prêtant à l'emploi aux hautes températures à base d'huiles minérales et/ou synthétiques contenant des composés d'urée en tant qu'épaississants et du bisulfure de molybdène (MoS2 ) en tant que lubrifiant solide, qui contient en outre, à côté d'inhibiteurs d'oxydation, d'inhibiteurs de corrosion et d'additifs EP usuels, du graphite, du polytétrafluoréthylène et au moins un composé organique du molybdène en tant que lubrifiants solides et la teneur en la combinaison de bisulfure de molybdène, de graphite, de polytétrafluoréthylène et de composé organique du molybdène se situe dans la gamme de 2 à 5 % en poids, rapportés à la graisse lubrifiante.
Description
GRAISSE HAUTE TIIPERATURE A BASE D'UREE
L'invention concerne une graisse lubrifiante apte à l'emploi aux hautes températures à base d'huiles minérales ou/et synthétiques, respectivt. de leurs mélanges, 5 contenant des composés d'urée en tant qu'épaississants et du bisulfure de molybdène (MoS2) en tant que lubrifiant solide dispersé. Des graisses lubrifiantes à base d'huiles minérales ou synthétiques contenant un épaississant et du MoS2 en tant que lubrifiant solide dispersé sont connues. C'est ainsi que le brevet GB 22 55 103 A divulgue une graisse lubrifiante qui contient, outre des composés organométalliques de molybdène et de zinc, de l'urée en tant qu'épaississant et MoS2. Par le brevet JP 2- 020597 A, il15 est connu une graisse lubrifiante de composition analogue qui peut également contenir de l'urée-uréthanne en tant qu'épaississant. Ces graisses lubrifiantes connues sont en effet supérieures aux graisses au lithium en ce qui concerne leur aptitude à résister aux hautes températures,20 mais elles laissent encore à désirer en ce qui concerne la durée de vie, la résistance sous charge permanente et le pouvoir lubrifiant. De plus, elles sont de fabrication coûteuse et sont par conséquent onéreuses. Le problème se trouvant à la base de l'invention est de pallier les inconvénients des graisses lubrifiantes connues destinées à l'emploi aux hautes températures et notamment de produire une graisse lubrifiante se prêtant à l'emploi, sous des contraintes thermiques élevées, dans des joints homocinétiques, laquelle graisse peut être30 produite à un coût plus faible, atteint ou dépasse en ce qui concerne les diverses propriétés ayant trait à la lubrification au moins celles des graisses lubrifiantes connues et, dans le cas de l'emploi comme garnissage de
lubrifiant solide permanent dans des joints homo-
cinétiques, procure non seulement une durée de vie améliorée des joints homocinétiques, mais est également bien compatible avec les matériaux dont sont constitués 5 les soufflets onduleux servant à l'étanchéité et ne réduit pas leur durée de vie.
La solution du problème réside dans le fait que la graisse lubrifiante contient en supplément en tant que lubrifiants solides du graphite, du polytétrafluoréthylène10 et au moins un composé organique du molbydène et que la teneur en la combinaison de bisulfure de molybdène, de graphite, de polytétrafluoréthylène et de composé organique du molybdène se situe dans la gamme de 2 à 5% en poids par rapport à la graisse lubrifiante.15 Par composés d'urée dans le sens de l'invention, on entend des produits de réaction obtenus à partir d'amines grasses et de diisocyanates et/ou d'homologues, d'isomères et de polymères des diisocyanates. Grâce à la combinaison quadruple de lubrifiants solides selon l'invention, il devient de manière surprenante possible d'obtenir non seulement un effet supérieur des lubrifiants solides et, de ce fait une durée de vie des surfaces frottantes métalliques lubrifiées avec celle-ci prolongée de manière correspondante, mais25 également de réduire également sensiblement la quantité de lubrifiants solides coûteux et d'élaborer ainsi globalement un produit supérieur à des coûts de revient abaissés. La combinaison des quatre lubrifiants solides
mentionnés est de préférence constituée par environ 40 à environ 80% en poids de MoS2, de graphite, de poly-
tétrafluoréthylène et de composé organique de molybdène pour des parties & peu près égales en ce qui concerne les 60 à 20% en poids restants, des écarts dans la proportion de chaque composant jusqu'à environ 30% par rapport aux deux autres composants n'affectant toutefois pas les propriétés recherchées. Comme composé organique de molybdène, on utilise de préférence une matière solide sous forme de dithio- carbamate de molybdène tel que par exemple le dithio-
carbamate d'oxysulfure de molybdène. Du dithiophosphate de molybdène ou d'autres composés organiques du molybdène sous forme de matières solides peuvent également être mis10 en oeuvre seuls ou en tant que mélange, notamment en association avec un dithiocarbamate de molybdène.
Outre la combinaison quadruple de MoS2, de graphite, de polytétrafluoréthylène et de composé organique de molybdène citée, la graisse lubrifiante selon l'invention15 contient comme épaississant une polyurée ou un dérivé de celle-ci. Cette polyurée consiste de préférence en le produit de réaction d'une amine grasse primaire ayant une longueur de chaîne de 8 à 22 atomes de C et d'un isocyanate ou de plusieurs de ces amines grasses en20 mélange. Ces amines grasses représentent des mélanges du commerce à partir d'amines grasses de différentes longueurs de chaîne. Comme composants isocyanates, on préfère les isocyanates bien solubles dans l'huile de base et ne dégageant pas de vapeurs à des températures jusqu'à25 150'C. Des exemples d'isocyanates appropriés sont le 1,3-diisocyanatobenzène, le 2, 4-diisocyanatotoluène et le 4,4'-diisocyanatodiphénylméthane. On utilise de préférence le 4,4'-dihénylméthanediisocyanate ou un mélange de 4,4'diphénylméthanediisocyanate avec des isomères et des
homologues.
La polyurée est, de manière appropriée, présente en une quantité de 5 à 17% en poids, de préférence de 5 à 12%
en poids par rapport à la graisse lubrifiante totale.
En tant qu'huiles de base, conviennent des huiles minérales ou/et des huiles hydrocarbonées synthétiques. On donne la préférence à une huile minérale à base de naphtène en combinaison avec une huile hydrocarbonée 5 synthétique dans un rapport de 1:3 à 1:6. Celles-ci devront présenter de préférence une viscosité de 100 à 150 centistokes à 40'C. Comme huiles de synthèse, conviennent par exemple des poly-a- oléfines ayant une viscosité de 1 à , de préférence de 3 à 15 centistokes à 100'C. On préfère en particulier une teneur, rapportée à la graisse lubrifiante totale, de 60 à 70% en poids d'huile minérale à base de naphtène et de 10 à 20% en poids d'huile de synthèse. L'amine grasse avec l'huile de synthèse à base
de poly-i-oléfine doit être dissoute dans l'huile minérale15 à base de naphtène. Ceci est indispensable pour la dispersion des composants isocyanates.
Outre les constituants essentiels cités, la graisse lubrifiante selon l'invention contient en outre encore les additifs oléosolubles usuels. C'est ainsi que devra être20 présent en outre un désactivateur métallique sulfuré qui consiste de préférence en un composé mercapto. Un mercaptothiadiazole est particulièrement préféré en tant que composé mercapto. La quantité du désactivateur métallique se situe généralement à une valeur jusqu'à 2%25 en poids, de préférence entre 0,3 et 1,0% en poids. De la même manière, on met avantageusement en oeuvre des additifs extrême-pression. Un autre additif qui est de préférence mis en oeuvre est un inhibiteur de corrosion. Sa quantité se situe à une valeur jusqu'à 2% en poids, de préférence entre 0,1 et 1% en poids. Une combinaison de plusieurs inhibiteurs de corrosion a également fait ses preuves. Un autre constituant approprié est une graisse à complexe de calcium qui, lorsqu'elle est présente, est mise en oeuvre en une quantité de 2 à 20% en poids, de préférence de 2 à 8% en poids. Un avantage important de la graisse lubrifiante selon l'invention doit être vu dans le fait qu'elle peut être fabriquée sans problème avec des dispositifs simples et que, des points de vue de la protection de l'environnement, elle satisfait ainsi à toutes les exigences imposées. En particulier, le produit ne contient pas d'isocyanate libre et des vapeurs d'isocyanate ne se10 dégagent pas non plus au cours de sa fabrication. Cela permet également la fabrication en des endroits o
n'existent pas de moyens techniques pour aspirer les vapeurs toxiques éventuellement formées. Une contribution essentielle à cette propriété est la basse température de15 l'ordre de grandeur de 80 à 140'C qui est suffisante pour la préparation de la graisse selon l'invention.
On effectue la préparation de la graisse lubrifiante selon l'invention en dissolvant l'amine grasse dans une première partie de l'huile de base ou du mélange d'huiles20 de base, en dispersant l'isocyanate dans une deuxième partie de l'huile de base, en mélangeant ensuite les deux parties à température accrue et en les maintenant entre 80 et 140C jusqu'au déroulement total de la réaction de l'amine grasse avec l'isocyanate et en mélangeant ensuite25 les constituants restants, à savoir la combinaison de lubrifiants solides et les additifs oléosolubles, à une température maximale de 90'C avec les autres constituants. Pour la préparation, il convient d'opérer de manière à amener à une température accrue les deux fractions de30 l'huile de base contenant les composants du composé d'urée, dans des agitateurs mécaniques appropriés, par exemple dans des agitateurs à cadres contrarotatifs ou dans un agitateur planétaire et à les mélanger ensuite. Comme température pour le préchauffage des parties de l'huile de base à mélanger, conviennent généralement des
températures de 80 à 120'C. Pour S'assurer que l'isocyanate a complètement cessé de réagir, il y a lieu de contrôler la formation d'urée.
Convient bien à cet effet un spectromètre IR. Au cas o, après environ deux heures d'agitation, l'isocyanate n'aurait pas encore totalement cessé de réagir, on peut à nouveau ajouter une quantité correspondante d'amine grasse.10 Les autres constituants de la graisse selon l'invention sont ajoutés à la graisse de base obtenue
après la formation du composé d'urée avec emploi de dispositifs d'agitation et de mélange appropriés. Des homogénéiseurs haute pression ou des moulins colloïdaux15 qui assurent une bonne homogénéisation ont fait leurs preuves.
La graisse lubrifiante selon l'invention est avantageusement mise en oeuvre en tant que garnissage de lubrifiant solide pour joints homocinétiques, notamment20 pour des joints homocinétiques dans lesquels prennent naissance des températures élevées au cours du fonctionnement. Dans ce cas, la graisse lubrifiante selon l'invention présente aussi bien dans le domaine des températures normales que dans celui des températures25 élevées des propriétés qui égalent au moins celles des meilleures graisses haute température connues, mais les
dépassent sous bien des rapports. C'est ainsi que la graisse lubrifiante selon l'invention convient à des températures de travail jusqu'à 150'C, ce que n'atteint30 aucune graisse lubrifiante du commerce.
Les propriétés de la graisse lubrifiante selon l'invention sont plus amplement expliquées dans les exemples suivants en liaison avec le dessin. Sur celui-ci: Figure 1 donne une représentation graphique de la stabilité à température normale en heures pour une graisse selon l'invention et pour une graisse haute température wAw du commerce dans un test à 8 étapes, Figure 2 donne une représentation graphique de la stabilité à température normale pour la même graisse selon l'invention et pour la graisse haute température OA* avec le nombre de rotations atteintes jusqu'à la défaillance dans un test à une étape et Figure 3 donne une représentation graphique de la stabilité à haute température en heures pour la même graisse selon l'invention et pour la graisse haute température "A" avec la durée de fonctionnement jusqu'à la défaillance dans un test programmé. Figure 4 donne une représentation graphique complétée de la stabilité à température normale pour la même graisse selon l'invention et pour trois graisses PU haute température "A", OB, "C" du commerce avec différentes combinaisons de graisses solides jusqu'à la défaillance dans un
test à une étape selon la figure 2.
Les essais ont ainsi révélé au test à température normale une amélioration de 70% en moyenne par rapport à une graisse du commerce connue comme particulièrement bonne, un accroissement de la durée de vie au test à haute température de plus de 100% pour une compatibilité supérieure des soufflets, aussi bien vis à vis du
caoutchouc que de soufflets en matière synthétique.
Les exemples suivants visent à expliquer plus en
détail l'invention.
Compositions préférées d'une graisse selon l'invention Une graisse haute température conforme à l'invention a été préparée de la façon suivante. La totalité de l'huile à base de naphtène avec 65,4% des parties en poids de la graisse totale a été divisée en deux parties, à savoir en une première portion avec environ 80% des parties en poids et en une deuxième portion avec environ 20% des parties en poids. Dans la première portion, de l'amine grasse de suif hydrogénée a été dissoute par chauffage à 100'C avec une fraction de 5% des parties en poids de la graisse totale. Une suspension 1:1, rapportée au poids, de 100% du diisocyanate (4,4'diphénylméthanediisocyanate) qui représentait 3,75% des fractions pondérales de la graisse finale a été préparée avec l'huile de synthèse à base de
poly-a-oléfine et chauffée sous agitation à 0l0'C.
La suspension a été ensuite ajoutée avec l'amine grasse dissoute à la première portion d'huile à base de
naphtène.
La température du mélange s'est élevée par suite de la chaleur de réaction et on a poursuivi le chauffage jusqu'à environ 130'C après atteinte du maximum. La température de 130'C a été maintenue pendant au moins 225 heures. Le mélange a été ensuite contrôlé pour la présence de diisocyanate libre et neutralisé lorsque celui-ci était présent. La graisse de base ainsi préparée a été refroidie à une température de 80'C. Aussitôt après, on a ajouté la deuxième portion de l'huile à base de naphtène et de l'huile de synthèse à base de polyoléfine non consommée au cours de la réaction ainsi que la graisse au complexe de calcium et incorporé par mélange 2% des parties en poids sous forme de bisulfure de molybdène d'une taille de particule de 5 pmn, 0,4% des parties en poids sous forme de
graphite avec une taille moyenne de particule de 4 pin, 0,4% des parties en poids sous forme de polytétra- fluoréthylène et 0,4% des parties en poids de dithio-
carbamnate d'oxysulfure de molybdène. On a en outre ajouté 0,6% des parties en poids sous forme de mercapto- thiadiazole et 0,5% des parties en poids sous forme d'un inhibiteur de corrosion. La graisse obtenue a été homogénéisée à l'aide d'un homogénéiseur haute pression, 10 filtrée et transvasée. A la place d'un homogénéiseur haute pression, un moulin colloïdal avec un rotor-stator à dents en acier a également fait ses preuves. Pour la filtration, on a utilisé un filtre à lamelles autonettoyant avec une largeur de fente de 100 p.15 La graisse lubrifiante obtenue présentait les propriétés suivantes: point de goutte: 225'C (IP 396) pénétration non malaxée: 308 (DIN/ISO 2137) pénétration malaxée (60): 310 (DIN/ISO 2137)20 pénétration après 100000 doubles courses: 347 (DIN/ISO 2137) ressuage d'huile DIN 168 heures/40'C: 2,97% (DIN 51817) pression d'écoulement à 20'C: 80 mbars (DIN 51805) pression d'écoulement à -35'C: 600 mbars (DIN 51805) s sai 1 Pour l'évaluation de la performance de la formulation de graisse selon l'invention, on a effectué un test de défaillance de la durée de vie sur des joints homo- cinétiques à billes du type VL de la dimension 93 (de la30 firme Lôhr & Bromkamp GmbH, Offenbach) avec une aptitude de transmission dynamique des efforts de 314 Nm et des chemins de roulement des billes brochés avant durcissement (Schmelz, Friedrich: Gelenke und Gelenkwellen: I0 Berechnung, Gestaltung, Awendungen / F./ Schmelz; H-Ch.Graf v. Seherr-Thoss; E. Aucktor; Berlin; Heidelberg; New York; Londres; Paris; Tokyo; Springer 1988
(manuels de construction, volume 36)).
Dans le cas du programme d'essai, il s'agissait d'un test de 8 heures avec des couples de torsion, des vitesses de rotation, des angles d'inclinaison du joint articulé et des fractions de durée de fonctionnement selon le tableau 1. Les 8 étapes du programme ont été reproduites jusqu'à
défaillance des joints. Au cours de l'essai, les joints ont été refroidis à l'air (vitesse de soufflage: env.
12 m/s), un dépassement de la température extérieure du joint de 80'C a été considéré comme une défaillance.
Tableau
Programme d'essaisen 8 étapes Etape de Couple de Vitesse de Temps Angle d'inclinaison program torsion rotation [min] du joint ['] [NW] [min-1] 1_
1 0 750 1 10 ± 2
2 314 750 18 10 ±2
3 0 1050 1 10 ±2
4 220 1050 75 10 ± 2
0 500 1 10 ±2
6 471 500 6 10 ±2
7 0 300 1 10 ±2
8 628 300 1 10 ±2
_____________________________ t1 1! Lors de la réalisation de cet essai, 8 joints avec une graisse lubrifiante selon l'invention et 16 joints
avec une graisse haute température "An à base de PU exploitée en série ont été testés. Cette graisse est 5 constituée par une huile de base, un composé d'urée, du bisulfure de molybdène, du graphite et du polytétra-
fluoréthylène. Elle ne comporte aucun composant organique de molybdène. Un dépouillement des valeurs individuelles de durée de vie à l'aide de la distribution de Weibull10 (VDA: Qualitâtskontrolle in der Automobilindustrie: Zuverlassigkeitssicherung bei Automobilherstellern und
Lieferanten, Verfahren und Beispiele; Verband der Automobilindustrie e. V. (VDA), Westendstrasse 61, Frankfurt/Main, 1976) a fourni une durée de vie nettement15 améliorée pour la graisse selon l'invention, reconnaissable aux valeurs BlO et B50 plus élevées.
Tableau d'essais 1 Formulation de graisse Graisse comparative 1 selon l'invention Nombre d'échantillons8 16 B10 (heures) 482 285 B50 (heures) 546 384 Dans ce cas, la valeur BlO exprime, pour l'échantillon pris au hasard considéré, la durée de vie déterminée pour30 laquelle 90% des échantillons n'ont pas encore connu de défaillance. De la même manière, la valeur B50 exprime la
durée de vie déterminée, pour laquelle 50% des échantillons n'ont pas encore connu de défaillance.
L'interprétation graphique de cet essai est donnée en figure 1. Il en ressort que la durée de fonctionnement
lors de l'emploi de la graisse selon l'invention est notablement plus élevée que lors de l'emploi de la graisse 5 comparative.
Essai 2 Pour l'évaluation de la performance de la formulation de graisse selon l'invention, on a effectué un test de défaillance de la durée de vie sur des joints homo-10 cinétiques à billes du type VL de la dimension 6020 (de la firme Lôhr & Bromkamp GmbH, Offenbach) avec une aptitude
de transmission dynamique des efforts de 390 Nm et des chemins de roulement de billes brochés avant durcissement (Schmelz, supra).
Dans le cas du programme d'essai, il s'agissait d'un test en une étape avec un couple de torsion constant de 300 Nm, un angle d'inclinaison constant de 10' et une vitesse de rotation de 1000 min-. Pendant l'essai, les
joints ont été refroidis à l'air (vitesse de soufflage:20 env. 12 m/s), la présence de particules métalliques dans la graisse a été considérée comme une défaillance.
Lors de la réalisation de cet essai, 31 joints ont été testés avec une graisse lubrifiante selon l'invention et 10 joints l'ont été avec la graisse haute température
"A à base de PU citée, exploitée en série.
Un dépouillement des valeurs individuelles de durée de vie à l'aide de la distribution de Weibull a fourni
pour la graisse selon l'invention une durée de vie nettement améliorée, reconnaissable aux valeurs B10 et B5030 plus élevées.
Formulation de graisse Graisse comparative selon l'invention Nombre d'échantillons 31 10 B10 [106 rotations] 13,8 9,7 B50 [10 rotations] 20,5 13,5 L'interprétation graphique de cet essai est donnée en figure 2. On observe qu'avec la graisse selon l'invention,
on a atteint un nombre de rotations significativement plus élevé qu'avec la graisse comparative.
Essai 3 Pour l'évaluation de la performance de la formulation de graisse selon l'invention sous contrainte thermique, on a effectué un test de défaillance de la durée de vie sur des joints homocinétiques à billes du type VL de la20 dimension 107 (de la firme Lôhr & Bromkamp GmbH, Offenbach) avec une aptitude de transmission dynamique des efforts de 522 Nm et des chemins de roulement de billes brochés avant durcissement (Schmelz, supra). Dans le cas du programme d'essai, il s'agissait d'un programme par blocs avec les couples de torsion, les vitesses de rotation, les angles d'inclinaison du joint et les fractions de durée de fonctionnement selon le tableau 2. Les étapes de programme énumérées ont été reproduites jusqu'à la défaillance des joints. Pendant le fonctionnement, les joints d'essai étaient logés dans des caisses chauffantes. Dans les étapes de programme 7 à 12, la température dans ces caisses a été élevée de manière que la température extérieure du joint se situe à environ 'C. Il est apparu que le niveau de température souhaité a été atteint pour une température intérieure de la caisse
chauffante de 70-80'C.
Une élévation de température surproportionnelle ou l'appar 't. n de bruits révélant une usure a été considérée
comme un. défaillance.
Tableau
Programme d'essais par blocs Nbre de Couple de Nombre de rotations sans un arngle de Ita]e e torsion 100 Etae tr-1 [Nm] 4 50 55-T 6.5 1 7, 5- 8, se1
1 1260 108 5510 4910 3070 2430 1600 1620
2 669 540 2930 1390 950 940 770 1660
3 1260 140 3160 1830 1110 1070 780 620
4 1260 252 2000 1130 780 750 830 1300
S 1113 324 6480 3150 0 0 1170 1200
6 1113 324 4200 3200 3420 1930 0 0
7 910 396 6300 3500 2800 0 0 1400
8 910 396 7000 1400 0 3840 0 1850
9 910 396 6220 3150 1800 0 2690 0
770 468 4200 0 1400 1400 1400 0
11 770 468 4200 2040 0 1090 0 1780
12 770 468 1950 2100 1830 0 1080 2100
13 1260 90 3380 2860 2550 2510 2160 1380
14 590 612 1420 900 2510 860 400 3350
Lors de la réalisation de cet essai, 7 joints avec une graisse lubrifiante selon l'invention et 6 joints avec la graisse haute température 'A' à base de PU citée, exploitée en série, ont été testés. 5 Un dépouillement des valeurs individuelles de durée de vie à l'aide de la distribution de Weibull a fourni
pour la graisse selon l'invention une durée de vie nettement améliorée, reconnaissable aux valeurs B10 et B50 plus élevées.
Tableau d'essais 3 Formulation de graisse Graisse comparative selon l'invention Noabre d'échantillons 7 6 B10 (h) 541 241 (h) 1039 383 L'interprétation graphique de cet essai est donnée en figure 3. Il en ressort qu'avec la graisse selon l'invention, on a obtenu une durée de fonctionnement scnsiblc!cnt plus Alevéc.u'avcc la graisse comparativc Essai 4 Les essais analogues à l'essai 2 ont été étendus ici à deux autres grais-ses maratives. Les joints homo- cinétiques à billes et les conditions d'essai étaient les mêmes que ceux décrits là-bas.30 22 joints ont été testés avec la graisse haute température A", 4 joints l'ont été avec une autre graissA haute température uB" du commerce et 16 joints articulés l'ont été avec une troisième araisse haute température "C" du cuultLece. Ld gedtiie 'B' eL cuiinLiLuée par une huile
de base, un composé d'urée, du bisulfure de molybdène, du dithiocarbamate de molybdène et du dithiocarbamate de plomb. Elle ne comporte pas de graphite et pas de 5 polytétrafluoréthylène.
La graisse IC est constituée par une huile de base, un composé d'urée, du bisulfure de molybdène et du graphite. Elle ne comporte aucun composé organique du molybdène et pas de polytétrafluoréthylène.10 Un dépouillement des valeurs de durée de vie individuelles à l'aide de la distribution de Weibull a
fourni, par rapport aux valeurs de l'essai 2 déjà connues, des durées de vie plus faibles avec les graisses comparatives en ce qui concerne les valeurs B50.
Tableau d'essais 4 Nombre d'échantillons B50 (10' rotations) Formulation de graisse 31 20,5 selon l'invention Graisse comparative 'A 22 12,5 Graisse comparative "BI 4 13,0 Graisse comparative CI 16 10,2 L'interprétation graphique, complétée par les valeurs B10 chiffrées, est donnée en figure 4. La graisse selon l'invention (à gauche) est comparée aux trois graisses comparatives "A", "B" et "C". Le nombre de rotations plus
élevé (d'un facteur d'environ 2) pour la graisse selon l'invention est perceptible.
Claims (11)
1. Graisse lubrifiante apte à l'emploi aux hautes températures à base d'huiles minérales ou/et synthétiques, respectivt. de mélanges de celles-ci contenant des composés d'urée en tant qu'épaississants et du bisulfure de molybdène (MoS2) en tant que lubrifiant solide dispersé, qui contient en outre, en tant que lubrifiants solides, du graphite, du polytétrafluoréthylène et au moins un composé10 organique du molybdène et dans laquelle la teneur en la combinaison de bisulfure de molybdène, de graphite, de polytétrafluoréthylène et de composé organique du molybdène se situe dans la gamme de 2 à 5% en poids, rapportés à la graisse lubrifiante.15
2. Graisse lubrifiante selon la revendication 1, caractérisée en ce que la combinaison des lubrifiants
solides contient 40 à 80% en poids de MoS2 et que les trois lubrifiants solides restants sont présents en une quantité à peu près égale.
3. Graisse lubrifiante selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que du dithiophosphate de molybdène
ou/et du dithiocarbamate de molybdène est/ou sont prévus en tant que composé organique du molybdène.
4. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 3, caractérisée en ce que le composé d'urée est obtenu à partir d'une ou plusieurs amines grasses primaires avec
8 & 22 atomes de C et d'isocyanate.
5. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 4, caractérisée en ce qu'elle contient en outre un
désactivateur métallique sulfuré et des additifs extrême- pression.
6. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 5, caractérisée en ce qu'elle contient un composé mercapto en tant que déectivateur métallique, notamment
un composé qui contient également au moins une partie des additifs extrême-pression.
7. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 6, caractérisée en ce que le composé mercapto est le mercaptothiadiazole.
8. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 7, caractérisée en ce qu'elle contient en outre au moins un i-- &nhb. -u An corrosion.
9. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications
1 à 7, caractérisée en ce qu'elle cont'ient à 90% en poids d'un mélange d'huile minérale et d'huile de synthèse, à 17% en poids d'au moins un composé d'urée, 2 à 20% en poids de graisse au complexe de Ca, i à 4% en poids de bisulfure de molybdène, 0,2 à 1% en poids de graphite, 0,2 à 1% en poids de poudre de polytétrafluoréthylène, 0,2 à 1% en poids de composé organique de molybdène, jusqu'à 2% en poids sous forme d'un désactivateur métallique et
jusqu'à 2% en poids sous forme d'un inhibiteur de corrosion.
10. Graisse lubrifiante selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'elle contient en tant que mélange d'huiles à 70% en poids d'une huile minérale à base de naphtène et à 20% en poids d'huile de synthèse à base de
poly-a-oléfine.
11. Graisse lubrifiante selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle contient
à 70% en poids d'une huile minérale, à 20% en poids d'huile de synthèse à base de poly-a-oléfine, à 12% en poids d'au moins un composé d'urée, 2 à 8% en poids de graisse au complexe de Ca, 1 à 3% en poids de bisulfure de molybdène avec une taille de particule de 0,2 à 10 pmn, 0,2 à 0,6% en poids de graphite avec une taille moyenne de particule de 0,1 à 10 pm, 0,2 à 0,6% en poids de poudre de polytétrafluoréthylène avec une taille moyenne de particule de 1 à pm, 0,2 à 0,6% en poids de dithiocarbamate de molybdène avec une taille moyenne de particule de 0,5 à pim, 0,3 à 1% en poids de mercaptothiadiazole et
0,1 à 1% en poids d'inhibiteur de corrosion.
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