FR2700623A1 - Viseur du type à image réelle. - Google Patents

Abstract

Viseur du type à image réelle comprenant un groupe de lentilles positives d'objectif (11), un groupe de lentilles positives de condenseur (12) et un système optique de redressement d'image (14) qui redresse une image inversée formée par le groupe de lentilles d'objectif (11) et par le groupe de lentilles de condenseur (12), et un groupe de lentilles d'oculaire (15) à travers lequel l'image redressée peut être observée. Le groupe de lentilles de condenseur (12) est écarté à une distance prédéterminée (s) d'un plan de formation d'image (13) en direction du groupe de lentilles d'objectif (11). L'image inversée est formée sur le plan de formation d'image (13).

Description

VISEUR DU TYPE A IMAGE REELLE

La présente invention se rapporte à un viseur du type

à image réelle.

Dans un viseur classique du type à image réelle, une image inversée qui est formée par un groupe de lentilles positives d'objectif et un groupe de lentilles positives de condenseur est redressée par un système optique de redressement d'image, de sorte que l'image redressée peut être visualisée à travers un groupe de lentilles positives d'oculaire (c'est-à-dire, un groupe d'oculaire) Le groupe de lentilles de condenseur est habituellement situé au voisinage de la position focale du groupe de lentilles d'objectif Par conséquent, le groupe de lentilles de condenseur contribue peu à la formation d'une image inversée La formation de l'image primaire (c'est-à-dire, la convergence primaire) est principalement réalisée par le groupe de lentilles d'objectif Le groupe de lentilles de condenseur a une faible puissance pour former l'image primaire Par conséquent, il est difficile de corriger une aberration de l'image formée par la convergence primaire, particulièrement dans les appareils photo compacts récents qui ont un petit viseur avec une puissance fortement variable. Dans un appareil photo ayant un viseur distinct du système optique de photographie, l'erreur de parallaxe entre le viseur et le système optique de photographie doit être corrigée au montage, de sorte que l'erreur de parallaxe ne doit pas se produire pour une distance d'objet spécifique (c'est-à-dire, pour la distance d'objet de référence) On connait différents mécanismes de correction de parallaxe Par exemple, dans un viseur classique du type à image réelle, la correction d'erreur de parallaxe est effectuée par le réglage d'un angle d'un miroir placé à l'intérieur du groupe de lentilles d'objectif Lors du réglage angulaire du miroir, on peut régler le champ de vision dans un plan incluant l'axe optique de la lumière incidente sur le miroir et l'axe optique de la lumière réfléchie par le miroir et, par conséquent, l'angle de réflexion de la lumière réfléchie, mais si la lumière sort

de ce plan, il se produit une inclinaison de l'image.

De plus, on sait également comment effectuer une compensation de parallaxe par le réglage du décalage du cadre d'image Cependant, dans ce système de compensation d'erreur de parallaxe, un prisme qui constitue le système optique de redressement d'image doit être suffisamment grand pour couvrir entièrement la plage de réglage du déplacement du cadre de champ, ce dont il résulte un viseur

de grande taille.

C'est un objectif de la présente invention que de proposer un viseur petit et simple dans lequel la correction d'aberration peut être effectuée de manière précise même dans un appareil photo ayant une puissance

fortement variable.

Un autre objectif de la présente invention consiste à proposer un viseur dans lequel la compensation d'erreur de parallaxe peut être effectuée facilement et de manière

précise lors du montage.

La présente invention propose à cet effet un viseur du type à image réelle comprenant un groupe de lentilles positives d'objectif, un groupe de lentilles positives de condenseur et un système optique de redressement d'image qui redresse une image inversée formée par le groupe de lentilles d'objectif et par le groupe de lentilles de condenseur, et un groupe de lentilles d'oculaire à travers lequel l'image redressée peut être observée, dans lequel ledit groupe de lentilles de condenseur est écarté d'un plan de formation d'image inversée à une distance prédéterminée pour venir près du groupe de lentilles d'objectif. Les caractéristiques et avantages de l'invention

ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre à

titre d'exemple en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue schématique d'un viseur du type à image réelle selon la présente invention; la figure 2 est un schéma montrant les puissances de groupe de lentilles dans un viseur du type à image réelle selon la présente invention; la figure 3 est une vue schématique d'un viseur à puissance variable réalisé par un viseur du type à image réelle selon la présente invention; les figures 4 A et 4 B montrent deux dispositions différentes des éléments optiques dans un viseur du type à image réelle montré à la figure 3, dans lesquels une lame à faces parallèles est située au droit d'un plan de formation d'image primaire du viseur; la figure 5 est une vue schématique d'un viseur du type à image réelle qui est en outre pourvu d'un dispositif d'aplanissement de champ (c'est-à-dire, d'un aplanisseur de champ) par comparaison avec le viseur montré à la figure 1 la figure 6 est une vue schématique montrant la sensibilité de compensation de parallaxe par un groupe de lentilles de condenseur dans un viseur du type à image réelle montré à la figure 1; la figure 7 est une vue schématique montrant la sensibilité de compensation de parallaxe par un groupe de lentilles d'objectif et un groupe de lentilles de condenseur dans un viseur du type à image réelle montré à la figure 3; la figure 8 est une en coupe d'un mécanisme de réglage qui déplace un groupe de lentilles de condenseur dans des directions perpendiculaires à l'axe optique; la figure 9 est un schéma d'un agencement optique d'un premier mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement (le plus faible), selon la présente invention; la figure 10 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 9; la figure 11 est un schéma d'un agencement optique d'un premier mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement (le plus fort), selon la présente invention; la figure 12 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 11; la figure 13 est un schéma d'un agencement optique d'un deuxième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 14 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 13; la figure 15 est un schéma d'un agencement optique d'un deuxième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 16 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 15; la figure 17 est un schéma d'un agencement optique d'un troisième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 18 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 17; la figure 19 est un schéma d'un agencement optique d'un troisième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 20 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 19; la figure 21 est un schéma d'un agencement optique d'un quatrième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 22 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 21; la figure 23 est un schéma d'un agencement optique d'un quatrième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 24 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 23; la figure 25 est un schéma d'un agencement optique d'un cinquième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 26 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 25; la figure 27 est un schéma d'un agencement optique d'un cinquième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 28 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 27; la figure 29 est un schéma d'un agencement optique d'un sixième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 30 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 29; la figure 31 est un schéma d'un agencement optique d'un sixième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 32 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 31; la figure 33 est un schéma d'un agencement optique d'un septième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 34 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 33; la figure 35 est un schéma d'un agencement optique d'un septième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; la figure 36 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 35; la figure 37 est un schéma d'un agencement optique d'un huitième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un faible grossissement, selon la présente invention; la figure 38 montre des schémas d'aberrations du viseur montré à la figure 37; la figure 39 est un schéma d'un agencement optique d'un huitième mode de réalisation d'un viseur à puissance variable du type à image réelle à un fort grossissement, selon la présente invention; et, la figure 40 montre des schémas d'aberrations du

viseur montré à la figure 39.

La figure 1 montre la conception de lentille la plus simple d'un viseur du type à image réelle, dans lequel une image inversée est formée par un groupe de lentilles positives d'objectif 11 et un groupe de lentilles positives de condenseur 12 au droit d'un plan de formation d'image primaire 13 L'image inversée est alors redressée par un système optique de redressement d'image 14 composé d'un prisme de Porro, d'un miroir ou de miroirs, etc L'image redressée peut être observée par un groupe d'oculaire positif 15 Le groupe de lentilles de condenseur 12 est espacé du plan de formation d'image primaire 13 d'une

distance Ils".

Dans l'agencement représenté à la figure 1, le groupe de lentilles de condenseur 12, qui est espacé du plan de formation d'image primaire 13, partage la fonction (c'est-à-dire, contribue à la puissance) du groupe de lentilles d'objectif 11 pour former l'image inversée A savoir, le groupe de lentilles de condenseur 12 et le groupe de lentilles d'objectif 11 contribuent tous les deux à la formation de l'image inversée Ceci facilite la

correction de l'aberration.

La figure 2 montre les parts de puissance du groupe de lentilles d'objectif 11 et du groupe de lentilles de condenseur 12 En se référant à la figure 2, la puissance résultante O du groupe de lentilles d'objectif il et du groupe de lentilles de condenseur 12 est donnée par: O = OOB + OCO -OB Oco * ( 1/d) o OOB désigne la puissance du groupe de lentilles d'objectif 11; Oco la puissance du groupe de lentilles de condenseur 12; et, Itd" la distance entre le groupe de lentilles

d'objectif il et le groupe de lentilles de condenseur 12.

Dans l'art antérieur, O ' OOB' puisque d - 1/OOB.

Tandis que, dans la présente invention, puisque

d > 1 OB, > OOB -

Comme on peut le voir à partir de ce qui précède, non seulement le groupe de lentilles d'objectif 11, mais également le groupe de lentilles de condenseur 12

contribuent à la formation de l'image primaire.

Le groupe de lentilles d'objectif 11 est composé de groupes de lentilles mobiles négatives et positives qui sont mobiles dans la direction de l'axe optique et qui sont situées dans cet ordre à partir du côté objet, pour constituer un système optique à puissance variable pour modifier la puissance (c'est-à-dire, le grossissement) du viseur. Dans la structure la plus simple montrée à la figure 3, le groupe de lentilles d'objectif à puissance variable 11 Z constitué d'un groupe de lentilles mobiles négatives lin et d'un groupe de lentilles mobiles positives lhp est utilisé à la place du groupe de lentilles d'objectif 11 Le reste de la structure de la figure 3 est le même qu'à la

figure 1.

La distance du groupe de lentilles de condenseur 12 par rapport au plan de formation d'image 13 est de préférence choisie pour satisfaire la relation suivante: 0,65 < SI Fow < 1,2 o "s" désigne la distance réduite entre le plan de formation d'image 13 et la première surface de lentille (du côté objet) du groupe de lentilles de condenseur 12; et, "fow" la distance focale résultante du groupe de lentilles

d'objectif 11 et du groupe de lentilles de condenseur 12.

La "distance réduite" est (d/n) o "d" représente une distance à laquelle un rayon traverse un milieu; et "n" l'indice de réfraction du milieu Dans le cas du groupe de lentilles d'objectif à puissance variable 11 Z, "fow" désigne la distance focale résultante de sa distance focale la plus courte et de la distance focale du groupe de

lentilles de condenseur 12.

Si la valeur de s/fow est inférieure à 0,65, la distance entre le plan de formation d'image primaire et le groupe de lentilles de condenseur 12 est trop petite pour atteindre le but de la présente invention Au contraire, si la valeur de S 1 fow est au-dessus de 1,2, la distance du groupe de lentilles de condenseur 12 est trop grande par rapport au plan de formation d'image primaire Par conséquent, la puissance est concentrée sur le groupe de lentilles de condenseur Donc, il est difficile de corriger

les aberrations dans le groupe de lentilles de condenseur.

Dans un tel cas du viseur à puissance variable, on ne peut obtenir que peu ou pas du déplacement nécessaire pour

modifier la puissance (c'est-à-dire, le grossissement).

De préférence, une lame à faces parallèles transparente 16 est placée au droit du plan de formation d'image primaire, de sorte que l'une de ses faces se trouve dans le plan de formation d'image primaire Si le viseur de la présente invention est appliqué à un appareil photo, il est possible de réaliser ou de dessiner, sur la surface de la lame à faces parallèles qui se trouve dans le plan de formation d'image primaire, une marque qui représente une zone de détection de mise au point automatique, et/ou une marque de compensation de parallaxe qui est conçue pour corriger, pour les faibles distances d'objet, l'erreur de parallaxe entre l'axe optique du système optique de photographie et l'axe optique du viseur, etc. Les figures 4 A et 4 B montrent deux exemples de l'agencement de la lame à faces parallèles 16, dans lesquels la face arrière et la face avant de cette dernière se trouvent, respectivement, dans le plan de formation

d'image primaire 13.

L'épaisseur réduite "t" de la lame à faces parallèles 16 satisfait, de préférence, la relation suivante t/fe > 0,07 o "fe" désigne la distance focale du groupe d'oculaire 15 "L'épaisseur réduite" est (l/n) o t 1 it, représente la longueur de la distance à laquelle un rayon traverse un milieu; et "n" l'indice de réfraction du milieu. Si l'épaisseur réduite "t" de la lame à faces parallèles 16 satisfait la relation ci-dessus, la vergence d'une matière étrangère appliquée à la face de la lame à faces parallèles autre que sa face qui se trouve dans le plan de formation d'image primaire 13 s'écarte de la vergence de l'image inversée formée par la convergence primaire et le cadre de champ, de sorte que la matière étrangère n'est pas visible A savoir, la différence de vergence A dpt est donnée par l'équation suivante A dpt = 1 000 x A d/fe 2 ou A d est la distance entre le plan de formation d'image primaire 13 (c'est-à-dire, le cadre de champ) et la

face sur laquelle la matière étrangère est appliquée.

Par conséquent, si l'épaisseur de la lame à faces parallèles 16 est choisie en fonction de la distance focale fe du groupe d'oculaire, comme mentionné ci-dessus, la matière étrangère appliquée devient invisible Le cas de la matière étrangère appliquée à la face de la lame à faces parallèles 16 adjacente au plan de formation d'image

primaire 13 n'est pas envisagé dans la présente invention.

Si au moins une surface de lentille du groupe de lentilles de condenseur est une surface asphérique, l'aberration dans le groupe de lentilles de condenseur sera

plus efficacement réduite.

Comme mentionné ci-dessus, il y a un certain espace entre le groupe de lentilles de condenseur 12 et le plan de formation d'image primaire 13 Selon un autre aspect de la présente invention, un élément d'aplanissement d'image (c'est-à-dire, un aplanisseur d'image) est disposé dans l'espace entre le groupe de lentilles de condenseur 12 et le plan de formation d'image primaire 13 pour corriger la courbure de l'image provoquée par le groupe de lentilles

d'objectif et le groupe de lentilles de condenseur.

L'aberration peut être plus efficacement éliminée par

l'aplanisseur d'image.

Si le viseur du type à image réelle ayant une puissance fortement variable est miniaturisé, les puissances positives du groupe de lentilles d'objectif (c'est-à-dire, le groupe de lentilles positives dans le cas d'un viseur à puissance variable) et du groupe de lentilles de condenseur sont augmentées Par conséquent, la somme de Petzval augmente dans le sens positif, particulièrement aux forts grossissements dans le cas du viseur à puissance variable, ce dont il résulte une forte courbure du champ au

droit de la partie périphérique du champ de vision.

L'aplanisseur de champ situé dans le voisinage du plan de formation d'image primaire peut corriger la courbure du champ sans provoquer d'aberrations En particulier, si l'aplanisseur de champ a une puissance négative, la somme de Petzval peut être facilement réduite Comme variante, même si l'aplanisseur de champ a une faible puissance positive, la courbure de champ peut être corrigée par

l'utilisation d'une surface de lentille asphérique.

La figure 5 montre un mode de réalisation dans lequel l'aplanisseur de champ 17 est prévu en plus des éléments optiques montrés à la figure 1 L'aplanisseur de champ 17 est située entre le groupe de lentilles de condenseur 12 et

le plan de formation d'image primaire 13.

De préférence, l'aplanisseur de champ 17 satisfait la relation suivante: -0,7 < fc O/ f FF < o fco désigne la distance focale du groupe de il lentilles de condenseur, et f FF la distance focale de

l'aplanisseur de champ.

Si la valeur de fco/f FF est inférieure à -0,7, il y a une surcorrection de la courbure de champ Au contraire, si la valeur de fco/f FF est supérieure à 0, l'aplanisseur de champ devient une lentille positive, et si aucune surface de lentilles asphérique n'est utilisée, la courbure de

champ ne sera pas complètement corrigée.

Si l'aplanisseur de champ est fait d'une lentille asphérique ayant une puissance négative au droit de sa partie bord périphérique, la valeur de f,,/f F satisfait la relation suivante:

-0,7 < fco/f FF < 0,3.

Si la valeur de fco/f FF est inférieure à -0,7, il y a une surcorrection de la courbure de champ Au contraire, si la valeur de fco/f FF est supérieure à 0,3 la courbure de champ ne sera pas complètement corrigée, même si la correction est faite par une lentille asphérique ayant une

puissance négative au droit de sa partie bord périphérique.

L'aplanisseur de champ 17 est de préférence pourvu d'une surface sensiblement plate qui se trouve dans le plan de formation d'image 13 De façon similaire à la lame à faces parallèles, il est possible de réaliser ou de dessiner, sur la surface plate de l'aplanisseur de champ, une marque de distance d'objet qui représente une zone de détection de mise au point automatique et/ou une marque de compensation de parallaxe qui est conçue pour corriger, pour les faibles distances d'objet, l'erreur de parallaxe entre l'axe optique du système optique de photographie et l'axe optique du viseur, etc De préférence, l'épaisseur réduite "T" de l'aplanisseur de champ satisfait la relation suivante:

T/fe > 0,07.

o "Ie" désigne la distance focale du groupe

d'oculaire 15.

Ceci est la même condition que pour la lame à faces parallèles mentionnée ci-dessus Les critères pour le choix des valeurs de seuil sont les mêmes que ceux de la lame à

faces parallèles.

Comme décrit ci-dessus, dans l'art antérieur, en ce qui concerne les parts de puissance du groupe de lentilles d'objectif il et du groupe de lentilles de condenseur 12, la relation suivante est satisfaite: o "çb" désigne une puissance résultante du groupe de lentilles d'objectif Il et du groupe de lentilles de

condenseur 12.

Cependant, dans la présente invention, la relation suivante est satisfaite f > OB o "p" désigne la puissance résultante du groupe de lentilles d'objectif et du groupe de lentilles de condenseur et IIço Bt désigne la puissance du groupe de lentilles d'objectif lui-même Dans le cas o la distance focale du groupe de lentilles d'objectif varie, le "y" ci-dessus désigne une puissance résultante du groupe de lentilles d'objectif et du groupe de lentilles de condensateur, au grossissement le plus faible, et le "Oo B" désigne une puissance du groupe de lentilles d'objectif lui-même au grossissement le plus faible D'une manière plus précise, il est préférable de satisfaire la relation suivante:

1,36 < O / OOB < 1,8.

Dans le cas o la valeur ci-dessus "O / ROBI est inférieure à 1,36, la puissance du groupe de lentilles d'objectif est trop grande par comparaison avec celle du groupe de lentilles de condenseur, ce qui rend difficile de corriger l'aberration lorsque le système optique de viseur doit être de dimensions réduites, ou avoir une puissance fortement variable Selon l'art antérieur, la valeur ci-dessus de "ç / ROBIN est inférieure à 1,36 D'autre part, dans le cas o la valeur de "ç / O OB" 1 est supérieure à 1, 8, la puissance du groupe de lentilles de condenseur est trop grande par comparaison avec celle du groupe de lentilles d'objectif, ce qui rend difficile de corriger l'aberration dans le groupe de lentilles de condenseur Le partage optimal de puissance du groupe de lentilles d'objectif et du groupe de lentilles de condenseur peut être obtenu et la correction de l'aberration sera facilement effectuée si la relation suivante est satisfaite:

1,4 < O / OOB < 1,7.

De plus, les inventeurs de la présente invention ont trouvé que la sensibilité de la correction d'erreur de parallaxe (c'est-à-dire, le déplacement du champ de vision), pour laquelle le groupe de lentilles de condenseur est déplacé dans des directions normales à l'axe optique, est améliorée lorsque le groupe de lentilles de condenseur est espacé du plan de formation d'image primaire En tenant compte de ceci, une autre particularité de la présente invention est orientée vers la correction de l'erreur de

parallaxe qui peut se produire lors du montage.

La figure 6 montre le principe de la correction d'erreur de parallaxe selon la présente invention A la figure 6 lorsque le groupe de lentilles de condenseur 12 est déplacé dans la direction perpendiculaire à l'axe optique de A 12 ' la valeur A y de la parallaxe qui doit être ajustée, provoquée dans le plan de formation d'image primaire 13, est donnée par: A y = (m' m) A 12 o "m" désigne le grossissement résultant produit par le groupe de lentilles de condenseur 12 et les éléments optiques situés entre le groupe de lentilles de condenseur et le plan de formation d'image primaire 13; et "m"' le grossissement résultant produit par les éléments optiques situés entre le groupe de lentilles de condenseur 12 et le plan de formation d'image primaire 13 qui ne comprend pas

le groupe de lentilles de condenseur 12.

La valeur de (m' m) augmente à mesure que la distance entre le groupe de lentilles de condenseur 12 et le plan de formation d'image primaire 13 augmente A savoir, puisque la sensibilité de la correction d'erreur de parallaxe augmente, la parallaxe (c'est-à-dire, la position de champ) peut être facilement réglée par un léger déplacement (c'est-à- dire, un réglage par décalage ou par décentrage) du groupe de lentilles de condenseur 12 dans les directions perpendiculaires à l'axe optique Par conséquent, il ne se produit que peu ou pas de déformation ou d'aberration coma en raison du léger déplacement du

groupe de lentilles de condenseur.

Le réglage par décalage peut être effectué par une partie du groupe de lentilles de condenseur si ce dernier est constitué d'une pluralité de groupes de lentilles Le groupe de lentilles du groupe de lentilles de condenseur 12 qui doit être déplacé pour le réglage par décalage est, de préférence, pourvu d'au moins une surface de lentille asphérique, de manière à pouvoir limiter la distorsion et l'aberration coma qui autrement seraient provoquées par son réglage par décalage Si le groupe de lentilles d'objectif à puissance variable lz est utilisé comme groupe de lentilles d'objectif 11, son réglage par décalage corrige l'erreur de parallaxe moyenne à l'intérieur de la plage de

puissance variable.

Si le groupe de lentilles d'objectif à puissance variable l Z est au moins partiellement mobile dans les directions perpendiculaires à l'axe optique, indépendamment du groupe de lentilles de condenseur 12, l'erreur de parallaxe tant pour les faibles grossissements que pour les forts grossissements peut être corrigée en même temps La

figure 7 montre le principe de la correction simultanée.

La figure 8 montre un mécanisme de réglage de parallaxe dans lequel le groupe de lentilles de condenseur 12 est décentré, ou décalé, par rapport à l'axe optique, à titre d'exemple A la figure 8, le groupe de lentilles de condenseur 12 est maintenu par une monture de lentille rectangulaire 21 qui est supportée dans une monture de viseur 22 pour se déplacer dans des plans perpendiculaires à l'axe optique Des ressorts à lame 23 sont fixés aux deux côtés adjacents de la monture de viseur 22 et sont poussés de manière élastique contre les deux côtés adjacents correspondants de la monture de lentille 21 Les deux côtés restants de la monture de viseur 2 W sont pourvus de vis de réglage 24 et 25 qui viennent en contact par leurs extrémités avant avec les deux côtés correspondants de la monture de lentille 21 Ainsi, la monture de lentille 21, et par conséquent, le groupe de lentilles de condenseur 12, peuvent être déplacés dans des directions orthogonales perpendiculairement à l'axe optique par le réglage des vis

de réglage 24 et 25.

Comme on peut le comprendre à partir de la description

ci-dessus, selon la présente invention, les aberrations peuvent être corrigées de manière précise, même dans un viseur petit du type à image réelle ayant une puissance fortement variable Par conséquent, selon la présente invention, la correction d'erreur de parallaxe lors du montage du viseur peut être effectuée facilement et de

façon fiable.

Comme mentionné ci-dessus, la distance du groupe de lentilles de condenseur 12 par rapport au plan de formation d'image primaire 13 satisfait, de préférence, la relation suivante: 0,65 < s/fow < 1,2 o "s" désigne la distance réduite entre le plan de formation d'image 13 et la première surface de lentille du groupe de lentilles de condenseur 12 du côté de l'objet à photographier; et "fow" la distance focale résultante dugroupe de lentilles d'objectif 11 et du groupe de lentilles de condenseur 12 Dans le cas du groupe de lentilles d'objectif à puissance variable 11 Z, "fow" désigne la distance focale résultante de sa distance focale la plus courte et de la distance focale du groupe de lentilles de

condenseur 12.

Si la valeur de s/fow est inférieure à 0,65, on ne peut s'attendre à une correction d'erreur de parallaxe satisfaisante, et si la valeur de s/fow est supérieure à

1,2, le viseur devient d'une taille inadmissible.

La description qui suit va être orientée vers

plusieurs modes de réalisation (des exemples) de la présente invention Dans les premier à huitième modes de réalisation décrits ci-dessous, le groupe de lentilles d'objectif il est constitué par le groupe de lentilles d'objectif à puissance variable 11 Z Dans les premier à quatrième modes de réalisation et dans les septième et huitième modes de réalisation, l'aplanisseur de champ est prévu et dans les cinquième et sixième modes de

réalisation, la lame à faces parallèles 16 est prévue.

Le groupe de lentilles négatives lin du groupe de lentilles d'objectif à puissance variable 11 z est constitué d'une lentille unique, et le groupe de lentilles positives lhp est constitué de deux groupes de lentilles lp 1 et 11 P 2 Le groupe de lentilles de condenseur 12 et l'aplanisseur de champ 17 sont chacun constitués d'une lentille unique Le groupe d'oculaire 15 est constitué de deux groupes de lentilles i Sa et 15 b Un verre de recouvrement CG est situé devant le groupe de lentilles négatives lin du groupe de lentilles d'objectif 11 Il est à noter que le verre de recouvrement CG ne constitue par un système de lentille optique Cependant, les données de lentilles ci-dessous incluent les données du verre de

recouvrement CG.

Dans les premier à huitième modes de réalisation, le plan de formation d'image primaire 13 coïncide sensiblement avec la surface r 12 de l'aplanisseur de champ 17 ou de la lame à faces parallèles 16 Dans les données de lentilles ci-dessous, "r" désigne le rayon de courbure (mm) de chaque surface de lentilles, "D" l'épaisseur de lentilles ou la distance de lentilles (mm), "ne l'indice de réfraction de la ligne d de chaque lentille, et " N " le nombre d'Abbe de

chaque lentille.

Mode de réalisation 1 (premier exemple) Les figures 9 et 11 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 10 et 12 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 1 ci-dessous montre les données de

lentilles du premier exemple.

TABLEAU 1

No

0 4

r co co

* -24,757

29,125

*

27,932

-7,678

-6,879

-9,237

*

13,230

* -16,760

-20,401

co co * Go

18,212

-20,102

12,271

,436 D 1,80 3,43 (Gd angle) -3,28 (Télé) 1,10 18,99 (Gd angle) -2,82 (Télé) 1,85 0,18 1,17 16,95 (Gd angle) -33,27 (Télé) 3,70 2,11 3,50 4,27 21,80 1,90 2,60 1,40 1,40 n

1,49176

1,58547

1,491756

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

Nota: "*" représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0,45026 x 10-4, A 6 = 0, 97864 x 10-7, A 8 =-0,33999 x 10-7 No 5: A 4 =-0,36260 x 10-3, A 6 =0,15505 x 10-5, A 8 =-0,58550 x 10-6 No.8: A 4 =-0,17650 x 10-3, A 6 =-0, 24177 x 10-5, A 8 = -0,28898 x 10-6 No.10: A 4 = 0,27158 x 10-3, A 6 =-0, 18552 x 10-5 No.15: A 4 =-0,82254 x 10-4, A 6 = 0,18545 x O 1-6 n 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 Il est à noter que la surface asphérique est définie par la formule suivante: x = cy 2 / { 1 + l 1 ( 1 +K)c 2 y 2 l 1/2} + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 Mode de réalisation 2 (deuxième exemple) S Les figures 13 et 15 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 14 et 16 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 2 ci-dessous montre les données de

lentilles du deuxième exemple.

TABLEAU 2

No 3 * *

6

8 *

10 *

15 *

r

-25,427

29,914

,883

-5,491

-5,458

-8,405

13,869

-13,469

-19,572

,508

-20,348

19,620

13,864

D 1,80 3,66 (Gd angle) -3,20 (Télé) 1,10 17,74 (Gd angle) -1,69 (Télé) 2, 27 0,10 1,17 17,41 (Gd angle) -33,92 (Télé) 3,70 2,11 3,50 4,27 21,80 1, 90 2,60 1,40 1,40 n

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

v 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4

Nota: "*" représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0,93564 x 10-4, A 6 =-0, 45410 x 10-5, A 8 =-0,92846 x 10-7 No.5: A 4 =-0,85516 x 10-3, A 6 =-0, 32528 x 10-5, A 8 =-0,16852 x 10-5 No 8: A 4 =-0,34470 x 10-3, A 6 =0,32151 x 10-5, A 8 =-0,50079 x 10-6 No.10: A 4 = 0,41378 x 10-3, A 6 =0,41601 xl O-5 No.15: A 4 =-0,10011 x 10-3, A 6 =-0,68680 x 10-7 Mode de réalisation 3 (troisième exemple) Les figures 17 et 19 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 18 et 20 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 3 ci-dessous montre les données de

lentilles du troisième exemple.

TABLEAU 3

No r D N v

1 1,80 1,49176 57,4

2 3,20 (Gd angle) -

-3,20 (Télé)

3 * -25,910 1,10 1,58547 29,9

4 30,482 18,41 (Gd angle) -

-1,70 (Télé)

* 28,722 2,51 1,49176 57,4

6 -5,929 0,10 -

7 -5,876 1,17 1,58547 29,9

8 * -9,866 16,95 (Gd angle) -

-33,67 (Télé)

9 15,813 3,70 1,49176 57,4

* -12,984 2,11 -

11 -26,934 3,50 1,58547 29,9

12 o 4,27 -

13 21,26 1,49176 57,4

14 1,90 -

* 18,726 2,30 1,49176 57,4

-23,299

1,40 1,40

1,49176

57,4 Oe-

Nota: "*" représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0,10634 x 10-3, A 6 =-0, 67246 x 10-5, A 8 = 0,16203 x 10-6, No.5: A 4 =-0,56091 x 10-3, A 6 =-0, 11528 x 10-4, A 8 =-0,95301 x 10-6, No.8: A 4 =-0,18788 x 10-3, A 6 =-0, 50068 x 10-5, No.10: A 4 = 0,44639 x 10-3, A 6 =-0,41478 x 10-5, No 15: A 4 =-0,61554 x 10-4, A 6 =-0,89530 x 10-7, Mode de réalisation 4 (quatrième exemple) Les figures 21 et 23 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 22 et 24 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 4 ci-dessous montre les données de

lentilles du quatrième exemple.

TABLEAU 4

11 * r Co

* -22,140

* 45,798

* 14,083

-7,406

-7,343

* -15,248

11,562

-52,376

59,216

D 1,83 3,20 (Gd angle) -2,96 (Télé) 1,00 17,86 (Gd angle) -1,05 (Télé) 2, 53 0,10 1,14 13,99 (Gd angle) -31,04 (Télé) 3,00 3,73 3,03 No n

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

v 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4

12 4,27 -

13 20,76 1,49176 57,4

14 X 1,40 -

22,192 2,28 1,49176 57,4

16 -18,452 1,40 -

17 X 1,40 1,49176 57,4

18 X

Nota: "*" représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No 3: A 4 = 0,47832 x 10-4, A 6 = 0, 15486 x 10-4, A 8 =-0,55221 x 10-6 No.4: A 4 =-0,11519 x 10-3, A 6 = 0, 33296 x 10-4, A 8 = -0,12681 x 10-5 No.5: A 4 =-0,17325 x 10-3, A 6 = 0, 26977 x 10-4, A 8 = 0,99998 x 10-6 No.8: A 4 = 0,85086 x 10-4, A 6 = 0, 38492 x 10-5 No.11: A 4 =-0,11121 x 10-2, A 6 = 0,16258 x 10-4 Mode de réalisation 5 (cinquième exemple) Les figures 25 et 27 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 26 et 28 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 5 ci-dessous montre les données de

*lentilles du cinquième exemple.

TABLEAU 5

No r D N p

1 X 1,80 1,49176 57,4

2 X 3,55 (Gd angle) -

-3,38 (Télé)

3 * -22,621 1,10 1,58547 29,9

4 26,612 18,89 (Gd angle) -

-3,42 (Télé)

5 * 30,552 1,85 1,49176 57,4

6 -7,647 0,29 -

7 -6,077 1,17 1,58547 29,9

8 * -7,534 16,95 (Gd angle) -

*

12

*

17

19,176

-24,593

co Co

24,735

-18,565

7,766 7,245 Nota: "*" -32,59 (Télé) 3,70 2,11 3,50 4,27 21,80 1,90 2,60 1,40 1,40

représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0,38503 x 10-4, A 6 = 0, 12817 x 10-5, A 8 =-0,79083 x 10-7 No 5: A 4 =-0,34063 x 10-3, A 6 =0,46670 x 10-5, A 8 =-0,36690 x 10-6 No.8: A 4 =-0,17297 x 10-3, A 6 =-0, 33090 x 10-5, A 8 =-0,24550 x 10-6 No.10: A 4 = 0,32773 x 10-3, A 6 =-0, 29546 x 10-5 No.15: A 4 =-0,80176 x 10-4, A 6 = 0,34344 x 10-6 Mode de réalisation 6 (sixième exemple) Les figures 29 et 31 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 30 et 32 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 6 ci-dessous montre les données de

lentilles du sixième exemple.

TABLEAU 6

No r 3 * *

6

-22,853

26,886

,915

-9,019

D 1,80 3,54 (Gd angle) -3,50 (Télé) 1,10 19,19 (Gd angle) -3,75 (Télé) 1,84 0,20

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 n

1,49176

1,58547

1,49176

v 57,4 29,9 57,4 8 *

10 *

15 *

-7,783

-9,749

18,411

-28,019

17,911

-20,264

14,452

12,000

Nota: "*" 1,17 16,95 (Gd angle) -32,42 (Télé) 3,70 2,11 3,50 4,27 21,80 1,90 2,60 1,40 1,40 représente la surface

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

asphérique. Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0, 52476 x 10-4, A 6 =-0,31175 x 10-6, A 8 =-0,25405 x 10-7 No.5: A 4 =-0, 28806 x 10-3, A 6 = 0,23640 x 10-5, A 8 =-0,53133 x 10-6 No.8: A 4 =-0, 11079 x 10-3, A 6 =-0,76725 x 10-6, A 8 =-0,21829 x 10-6 No.10: A 4 = 0, 31316 x 10-3, A 6 =-0,25771 x 10-5 No 15: A 4 =-0,86864 x 10-4, A 6 = 0,17148 x 10-6 Mode de réalisation 7 (septième exemple) Les figures 33 et 35 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 34 et 36 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 7 ci-dessous montre les données de

lentilles du septième exemple.

TABLEAU 7

No r o O D 1,80 3,78 (Gd angle) -3,04 (Télé) 1,30 n

1,49176

57,4 57,4

1,58547 29,9

29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4

3 * -24,990

*

7

8 * *

11

*

16

29,400

18,552

-8,254

-7,523

-10,946

14,382

-31,298

-100,000 co co oo

24,937

-18,209

9,996 9,364 Nota: "*" repr 18,14 (Gd angle) -1,60 (Télé) 1,86 0,79 1,17 12,54 (Gd angle) -29,81 (Télé) 3,00 4,00 3,00 4,27 21,80 1,90 2,60 1,40 1,40 ésente

la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No 3: A 4 = 0,50894 x 10-4, A 6 = 0, 45595 x 10-6, A 8 =-0,38483 x 10-7 No.5: A 4 =-0,31084 x 10-3, A 6 =-0, 32481 x 10-5, A 8 = 0,92696 x 10-8 No.8: A 4 =-0,15296 x 10-3, A 6 =-0, 33729 x 10-6, A 8 =-0,21648 x 10-6 No.10: A 4 = 0,20670 x 10-3, A 6 =-0, 17800 x 10-5 No.15: A 4 =-0,65328 x 10-4, A 6 =-0,12156 x 10-7 Mode de réalisation 8 (huitième exemple) Les figures 37 et 39 montrent les agencements de lentilles optiques, respectivement, pour les faibles et forts grossissements, et les figures 38 et 40 montrent

leurs différentes aberrations.

Le tableau 8 ci-dessous montre les données de

lentilles du huitième exemple.

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4

TABLEAU 8

No r

6

10

15

* -26,952

31,709

* 19,271

-8,160

-7,544

* -11,492

,923

* -17,978

-100,000

o co

* 19,241

-20,210

9,995 8,862 Nota: "*" D 1,80 4,13 (Gd angle) -3,79 (Télé) 1,30 18,17 (Gd angle) -1,59 (Télé) 1,85 0,26 1,17 13,06 (Gd angle) -29,98 (Télé) 3,00 , 00 3,00 4,27 21,80 1,90 2,60 1,40 1,40

représente la surface asphérique.

Données de lentilles asphériques No.3: A 4 = 0,48659 x 10-4, A 6 = 0, 11279 x 10-7, A 8 =-0,28354 x 10-7 No.5: A 4 =-0,24650 x 10-3, A 6 = 0, 59241 x 10-5, A 8 = 0,31984 x 10-6 No.8: A 4 =-0,11731 x 10-3, A 6 =-0, 54283 x 10-5, A 8 =-0,36295 x 10-6 No.10: A 4 = 0,21658 x 10-3, A 6 =-0, 14906 x 10-5 No 15: A 4 =-0,73340 x 10-4, A 6 =-0,10312 x 10-6 Le tableau 9 ci-dessous montre des exemples de la distance "s" du groupe de lentilles de condenseur 12, de l'épaisseur "T" de l'aplanisseur de champ 17 (ou de l'épaisseur "t" de la lame à faces parallèles 16), de la n

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,58547

1,49176

1,49176

1,49176

A 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 distance focale fow résultante de la distance focale la plus courte du groupe de lentilles d'objectif à puissance variable et de la distance focale du groupe de lentilles de condenseur, et la distance focale fe du groupe d'oculaire

15.

Exemple 1

Exemple 2

Exemple 3

Exemple 4

Exemple 5

Exemple 6

Exemple 7

Exemple 8

S 6,798 6,798 6,798 7,772 6,798 6,798 7,903 8,903 TABLEAU 9 T out 2, 208 2,208 2,208 2,028 2,208 2,208 1,892 1,892 A partir des valeurs numériques montrées dans le tableau 9 ci-dessus on obtient les valeurs de T/fe et de t/fe (tableau 10) Les valeurs de O / g OB sont également

présentées dans le tableau 10.

Exemple 1

Exemple 2

Exemple 3

Exemple 4

Exemple 5

Exemple 6

Exemple 7

Exemple 8

S/fow 0,700 0,690 0,688 0,809 0,700 0,688 0,860 0,928

TABLEAU 10

T/fe 0,107 0,105 0,103 0,097 t/fe 0,107 0,105 0,088 0,091

0 / OB

1,46 1,50 1,48 1,64 1,34 1,33 1,33 1,61 Ces valeurs satisfont les conditions définies par 0,65

< S/fow < 1,2 et T/fe > 0,15 (ou t/fe > 0,15).

fow 9,711 9,849 9,888 9,601 9,711 9,888 9,193 9,593 fe ,66 ,96 21,50 ,87 ,66 21,04 21,38 ,85 Le tableau 11 ci-dessous montre les résultats de la

sensibilité du réglage de parallaxe représenté par {(m' -

m) x 1 mm} lorsqu'un déplacement (décalage) par rapport à l'axe optique de 1 mm est effectué pour chacun des groupes de lentilles négatives lin et des groupes de lentilles positives lhp du groupe de lentilles d'objectif 11 et pour les lentilles du groupe de lentilles de condenseur 12 Le tableau 11 correspond à la figure 7 Les valeurs "ml" du groupe de lentilles négatives lin, et du groupe de lentilles négatives 11 p représentent le grossissement résultant du groupe de lentilles associé (le groupe de lentilles négatives lin ou le groupe de lentilles positives lhp) et des éléments optiques situés entre le groupe de lentilles associé et le plan de formation d'image primaire 13, de façon similaire à ceux du groupe de lentilles de condenseur 12 De même, les valeurs "m"' du groupe de lentilles négatives lin, et du groupe de lentilles négatives lup représentent le grossissement résultant des éléments optiques situés entre le groupe de lentilles associé (le groupe de lentilles négatives lin ou le groupe de lentilles positives llp) et le plan de formation d'image primaire 13, autre que le groupe de lentilles associé La sensibilité de la correction d'erreur de parallaxe augmente à mesure que les valeurs absolues de "m" et "m"'

augmentent.

TABLEAU Il

Groupe de lentilles lin lip 12 Exemple 1 Gd angle -0,427 1,112 0,381 Télé -1,803 1,773 0,381 Exemple 2 Gd angle -0,421 1,091 0,400 Télé -1,067 1,742 0,400 Exemple 3 Gd angle -0, 415 1,090 0,378 Télé -1,071 1,751 0,378 Exemple 4 Gd angle -0,377 0,988 0,375 Télé -0,976 1,592 0,375

Exemple 5

Exemple 6

Exemple 7

Exemple 8

Gd.angle -0,467 Télé -1,186 Gd.angle -0,471 Télé -1,193 Gd.angle -0,401 Télé -1,089 Gd.angle -0,387 Télé -0,993 Le tableau 12 ci- dessous montre les données de grossissement du viseur, le champ de vision réel ( 2 w), le relief oculaire (mm), l'anneau oculaire (mm), et la vergence ( 3 m) pour les huit exemples "L'anneau oculaire" est défini comme étant le diamètre de l'iris d'un

observateur et il est supposé être une constante de 3 mm.

TABLEAU 12

Grossissement Champ de Relief Anneau Vergence du viseur Exe 1 Gd angle Télé Exe 2 Gd angle Télé Exe 3 Gd angle Télé Exe 4 Gd angle Télé Exe 5 Gd angle Télé Exe 6 Gd angle Télé Exe 7 Gd angle Télé Exe 8 Gd angle Télé vision réel 0,47 1,18 0,47 1,20 0,46 1,19 0,46 1,20 0,47 1,18 0,47 1,18 0,43 1,18 0,46 1,18 47,8 17,8 48,2 17,9 48, 0 17,5 48,0 17,6 47,8 17,8 47,8 17,8 47,8 16,5 47,8 17,6 oculaire lmml 12,0 12,0 12,0 12,0 12,3 12,3 12,7 12,7 12,0 12,0 12,9 12,9 13,4 13,4 12, 2 12,2 oculaire lmml 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 1,216 1,940 1,225 1,943 1,055 1,749 1,010 1,620 0,254 0,254 0,249 0,249 0,360 0,360 0,392 0,392 ldptl -0,99 -0,99 -1,00 -1,00 -0,99 - 0,99 -1,01 -1,01 -0,98 -0,98 -0,99 -0,99 -0,99 -0,99 -0,99 -0,99

Comme on peut le comprendre à partir de la description

précédente, selon la présente invention, les aberrations peuvent être corrigées de manière précise, même dans un petit viseur du type à image réelle ayant une puissance fortement variable De plus, selon la présente invention, la correction d'erreur de parallaxe lors du montage du

viseur peut être effectuée facilement et de façon fiable.

Claims (13)

REVENDICATIONS

1 Viseur du type à image réelle comprenant: un groupe de lentilles positives d'objectif ( 11); un groupe de lentilles positives de condenseur ( 12); un système optique de redressement d'image ( 14) qui redresse une image inversée formée par ledit groupe de lentilles d'objectif ( 11) et par ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12); et, un groupe de lentilles d'oculaire ( 15) à travers lequel l'image redressée peut être observée; caractérisé en ce que ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12) est écarté à une distance prédéterminée (s) d'un plan de formation d'image ( 13) en direction du groupe de lentilles d'objectif ( 11), ladite image inversée étant

formée sur ledit plan de formation d'image ( 13).

2 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit groupe de lentilles d'objectif ( 11) comprend des groupes de lentilles négatives et positives qui sont mobiles dans la direction de l'axe optique et qui constituent un système optique à puissance variable, ledit groupe de lentilles négatives

étant situé le plus près du côté objet.

3 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite distance prédéterminée satisfait la relation suivante: 0,65 < Slfow < 1,2 o "s" désigne une distance réduite entre ledit plan de formation d'image ( 13) et une première surface de lentille dudit groupe de lentilles de condenseur ( 12) la plus proche d'un objet à photographier; et "fow" une distance focale résultante dudit groupe de lentilles d'objectif ( 11) et dudit groupe de lentilles de condenseur

( 12).

4 Viseur du type à image réelle selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit groupe de lentilles d'objectif ( 11) est constitué d'un groupe de lentilles d'objectif à puissance variable ( 11 Z), et en ce que "fow" désigne une distance focale résultante de sa distance focale la plus courte et d'une distance focale

dudit groupe de lentilles de condenseur ( 12).

Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: une lame à faces parallèles ( 16) ayant une face qui se

trouve dans ledit plan de formation d'image ( 13).

6 Viseur du type à image réelle selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite lame à faces parallèles ( 16) a une épaisseur réduite "t" qui satisfait la relation suivante: t/fe > 0,07, o "fe" désigne la distance focale dudit groupe de

lentilles d'oculaire ( 15).

7 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: un aplanisseur de champ ( 17) entre ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12) et ledit plan de formation d'image ( 14) pour corriger une courbure de champ provoquée par ledit groupe de lentilles d'objectif ( 11) et ledit

groupe de lentilles de condenseur ( 12).

8 Viseur du type à image réelle selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit aplanisseur de champ ( 17) satisfait la relation suivante: 0,7 < fco/f FF < 0, o fco désigne la distance focale dudit groupe de lentilles de condenseur ( 12), et f FF la distance focale

dudit aplanisseur de champ ( 17).

9 Viseur du type à image réelle selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit aplanisseur de champ ( 17) comprend une lentille asphérique ayant une puissance négative au droit de sa partie périphérique et qui satisfait la relation suivante: 0,7 < fco/f FF < 0, o fco désigne la distance focale dudit groupe de lentilles de condenseur ( 12), et f FF la distance focale

dudit aplanisseur de champ ( 17).

Viseur du type à image réelle selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit aplanisseur de champ ( 17) est pourvu d'une surface sensiblement plate qui

se trouve dans ledit plan de formation d'image ( 13).

11 Viseur du type à image réelle selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit aplanisseur de champ ( 17) a une épaisseur réduite l'T" qui satisfait la relation suivante: T/fe > 0,07, O "fe" désigne la distance focale dudit groupe de

lentilles d'oculaire ( 15).

12 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12) est au moins partiellement mobile dans des directions perpendiculaires audit axe optique. 13 Viseur du type à image réelle selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de manoeuvre pour déplacer ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12) dans des directions

perpendiculaires audit axe optique.

14 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, dans lequel ledit groupe de lentilles d'objectif ( 11) est constitué d'un système optique à puissance variable qui est au moins partiellement mobile

dans des directions perpendiculaires à l'axe optique.

Viseur du type à image réelle selon la revendication 14, dans lequel ledit groupe de lentilles de condenseur ( 12) est au moins partiellement mobile dans des directions perpendiculaires à l'axe optique, indépendamment

dudit groupe de lentilles d'objectif ( 11).

16 Viseur du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'en outre la relation suivante est satisfaite:

1,36 < O / OOB < 1,8,

o " 4 " désigne la puissance résultante dudit groupe de lentilles d'objectif ( 11) et dudit groupe de lentilles de condenseur ( 12), et " O OB" la puissance dudit groupe de

lentilles d'objectif ( 11).

17 Viseur du type à image réelle selon la revendication 16, caractérisé en ce que la distance focale du groupe de lentilles d'objectif ( 11) varie, et en ce que ladite puissance résultante est une puissance résultante dudit groupe de lentilles d'objectif ( 11) et dudit groupe de lentilles de condenseur au grossissement le plus faible, et ladite puissance est la puissance dudit groupe de

lentilles d'objectif ( 11) au grossissement le plus faible.