JPH10133127A - 接眼レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ペンタミラーを用いたファインダーに適用し
ても、高いファインダー倍率および大きな瞳径を確保す
ることのできる高性能な接眼レンズ。 【解決手段】 アイポイント側から順に、アイポイント
側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レン
ズＬ２とを備えている。そして、負メニスカスレンズＬ
１の軸上厚をｄ１とし、両凸レンズＬ２の軸上厚をｄ３
とし、負メニスカスレンズＬ１のアイポイント側の面の
曲率半径をｒ１とし、負メニスカスレンズＬ１の焦点距
離をｆ１としたとき、０．８８＜ｄ１／ｄ３＜２．７お
よび０．１５＜ｒ１／ｆ１＜０．２６の条件を満足す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は接眼レンズに関し、
特に一眼レフカメラのファインダーに好適な接眼レンズ
に関する。

【０００２】

【従来の技術】一眼レフカメラでは、撮影レンズがファ
インダーの対物レンズを兼ねているため、レンズ交換が
容易で、望遠撮影や近接撮影においてもパララックスが
発生しないという特徴がある。したがって、一眼レフカ
メラは、レンズ交換式カメラの主流となっている。一眼
レフカメラのファインダーすなわち一眼レフファインダ
ーは、撮影レンズを介して形成された物体の実像を正屈
折力の接眼レンズで拡大観察する実像式ファインダーで
ある。一眼レフファインダーでは、撮影レンズによる倒
立像をクイックリターンミラーと呼ばれる表面鏡とペン
タダハプリズムとにより正立化し、色消しされた接合正
レンズからなる接眼レンズによって拡大観察するという
構成が一般的である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】近年、プラスチックの
成形技術の飛躍的な進歩により、高い精度の要求される
光学部品にもプラスチックが用いられるようになってい
る。このような光学部品のひとつとして、上述のペンタ
ダハプリズムと同等の機能を果たすプラスチックダハミ
ラー、いわゆるペンタミラーがあげられる。このペンタ
ミラーを用いることによって、軽量で安価な一眼レフカ
メラを提供することができるようになっている。しかし
ながら、ペンタミラーを用いたファインダーでは、従来
プリズムで構成されていた光学部品をミラーで置換して
いるため、実質的な光路長が長く、その結果ファインダ
ー倍率が小さいという欠点を有する。

【０００４】この欠点を解決するために、例えば特開平
４−３７４０４号公報には、アイポイント側（眼側）か
ら順に負レンズと正レンズとで構成された、いわゆるレ
トロフォーカス型の接眼レンズが提案されている。この
接眼レンズでは、ペンタミラーを配置するための空間す
なわちバックフォーカスを確保しながら接眼レンズ全系
の焦点距離を短くし、高いファインダー倍率を確保して
いる。しかしながら、上述の公報に開示された従来の接
眼レンズでは、４φ程度の瞳径しか確保されていない。
このため、例えば暗い場所で撮影者の瞳が開いている場
合、あるいは撮影者の眼が接眼レンズの射出瞳の中心か
らずれでいる場合には、ファインダーの見えが悪いとい
う不都合があった。

【０００５】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、ペンタミラーを用いたファインダーに適用し
ても、高いファインダー倍率および大きな瞳径を確保す
ることのできる高性能な接眼レンズを提供することを目
的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、アイポイント側から順に、アイ
ポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、
両凸レンズＬ２とを備え、前記負メニスカスレンズＬ１
の軸上厚をｄ１とし、前記両凸レンズＬ２の軸上厚をｄ
３とし、前記負メニスカスレンズＬ１のアイポイント側
の面の曲率半径をｒ１とし、前記負メニスカスレンズＬ
１の焦点距離をｆ１としたとき、 ０．８８＜ｄ１／ｄ３＜２．７ ０．１５＜ｒ１／ｆ１＜０．２６ の条件を満足することを特徴とする接眼レンズを提供す
る。

【０００７】本発明の好ましい態様によれば、前記両凸
レンズＬ２の物体側の面は、光軸から離れるにしたがっ
て正の屈折力が弱くなるような非球面状に形成されてい
る。また、前記負メニスカスレンズＬ１の焦点距離をｆ
１とし、前記両凸レンズＬ２の焦点距離をｆ２としたと
き、 −０．６４＜ｆ２／ｆ１＜−０．４５ の条件を満足することが好ましい。

【０００８】また、本発明の好ましい態様によれば、前
記負メニスカスレンズＬ１の焦点距離をｆ１とし、前記
負メニスカスレンズＬ１の物体側の面の曲率半径をｒ２
としたとき、 ０．２５＜ｒ２／ｆ１＜０．５ の条件を満足する。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の接眼レンズは、アイポイ
ント側から順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２とからなる２群２枚
の構成を有する。このように、アイポイント側のレンズ
Ｌ１の形状をアイポイント側に凹面を向けた負メニスカ
ス形状にすることにより、接眼レンズ全体として担うべ
き正屈折力を、両凸レンズＬ２の両側面と負メニスカス
レンズＬ１の物体側面との合計３つの面に分担すること
ができる。このため、負レンズＬ１の形状を両凹形状や
アイポイント側に凸面を向けた負メニスカス形状にする
よりも、各レンズの凸面の曲率を緩めることができる。
その結果、大きな瞳径に対しても球面収差やコマ収差を
良好に補正することが可能となる。

【００１０】また、本発明では、負メニスカスレンズＬ
１の軸上厚（中心厚）が負メニスカスレンズＬ１と両凸
レンズＬ２との空気間隔よりも大きいことを特徴として
いる。一般に、レトロフォーカス型のレンズにおいて、
各レンズ面の屈折力を弱めるためには、負屈折力の前群
と正屈折力の後群との間隔を広げる必要がある。しかし
ながら、後群である両凸レンズＬ２の担うべき正屈折力
を負メニスカスレンズＬ１の物体側面にも分担させてい
る本発明の場合、負メニスカスレンズＬ１と両凹レンズ
Ｌ２との空気間隔を増大させるよりも負メニスカスレン
ズＬ１の軸上厚を大きくする方が、各レンズ面の屈折力
を緩めるのに効果が高く、両凸レンズＬ２を通過する主
光線の高さを低く抑えて系の小型化を図ることができ
る。

【００１１】ただし、負メニスカスレンズＬ１の軸上厚
を大きくするのにも限度がある。正レンズと負レンズと
を用いたファインダーにおいては、色収差の補正のため
に、正レンズの分散よりも負レンズの分散を大きく設定
する。上述したように、本発明においては負メニスカス
レンズＬ１の物体側の面が正屈折力を有するため、負メ
ニスカスレンズＬ１の軸上厚を過度に大きくすれば、倍
率色収差の増大を回避することができなくなってしま
う。

【００１２】そこで、本発明においては、以下の条件式
（１）および（２）を満足する。 ０．８８＜ｄ１／ｄ３＜２．７ （１） ０．１５＜ｒ１／ｆ１＜０．２６ （２） ここで、 ｄ１：負メニスカスレンズＬ１の軸上厚 ｄ３：両凸レンズＬ２の軸上厚 ｒ１：負メニスカスレンズＬ１のアイポイント側の面の
曲率半径 ｆ１：負メニスカスレンズＬ１の焦点距離

【００１３】条件式（１）は、負メニスカスレンズＬ１
の軸上厚と両凸レンズＬ２の軸上厚との比について適切
な範囲を規定している。条件式（１）の上限値を上回る
と、負メニスカスレンズＬ１の軸上厚が大きくなりすぎ
て、上述したように倍率色収差の良好な補正を行うこと
ができなくなってしまう。逆に、条件式（１）の下限値
を下回ると、レトロフォーカスレンズの前群を担う負メ
ニスカスレンズＬ１のアイポイント側の面と、後群を担
う両凸レンズＬ２との間隔が狭くなりすぎて、大きな瞳
径に対する球面収差およびコマ収差の良好な補正を行う
ことができなくなってしまう。

【００１４】条件式（２）は、レトロフォーカスレンズ
の前群を担う負メニスカスレンズＬ１のアイポイント側
の面の曲率半径について適切な範囲を規定している。条
件式（２）の上限値を上回ると、負メニスカスレンズＬ
１のアイポイント側の面の曲率が緩すぎて、高いファイ
ンダー倍率を得ることができなくなってしまう。逆に、
条件式（２）の下限値を下回ると、負メニスカスレンズ
のアイポイント側の面の曲率半径が小さくなりすぎて、
諸収差の補正に破綻を来すとともに、実質的なアイポイ
ントが短くなってしまう。

【００１５】また、本発明では、両凸レンズＬ２の物体
側の面を光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱く
なるような非球面状に形成することによって、球面収差
およびコマ収差をさらに良好に補正することができる。
なお、本発明の構成において、負メニスカスレンズＬ１
のアイポイント側の面や両凹レンズＬ２のアイポイント
側の面に非球面を導入した場合、コマ収差の改善効果が
低いことを検証している。また、負メニスカスレンズＬ
１の物体側の面に非球面を導入した場合、コマ収差の改
善効果はある程度認められるものの、コマ収差が補正さ
れたときの像面の曲がりが大きくなることを検証してい
る。

【００１６】また、本発明においては、以下の条件式
（３）を満足することが望ましい。 −０．６４＜ｆ２／ｆ１＜−０．４５ （３） ここで、 ｆ２：両凸レンズＬ２の焦点距離

【００１７】条件式（３）は、コマ収差の良好な補正と
高いファインダー倍率の確保とを両立するための条件式
である。条件式（３）の下限値を下回ると、高いファイ
ンダー倍率が容易に得られる反面、大きな瞳径に対して
コマ収差を良好に補正することができないので好ましく
ない。逆に、条件式（３）の上限値を上回ると、コマ収
差の良好な補正が得やすくなるものの、ファインダー倍
率を高くし難くなり、ファインダー倍率を無理に高くす
ると系の大型化を招き易くなるので好ましくない。

【００１８】また、本発明においては、以下の条件式
（４）を満足することが望ましい。 ０．２５＜ｒ２／ｆ１＜０．５ （４） ここで、 ｒ２：負メニスカスレンズＬ１の物体側の面の曲率半径

【００１９】条件式（４）は、倍率色収差の補正に関す
る。条件式（４）の上限値を上回ると、倍率色収差の補
正が容易になる。しかしながら、負メニスカスレンズＬ
１の物体側の面の正屈折力が弱まり、両凸レンズＬ２の
アイポイント側の面の曲率が強まるため、非点収差の補
正が困難となるので好ましくない。逆に、条件式（４）
の下限値を下回ると、負メニスカスレンズＬ１の物体側
の面の正屈折力が強くなりすぎるため、倍率色収差の補
正に破綻を来すので好ましくない。

【００２０】また、本発明においては、以下の条件式
（５）および（６）を満足することが望ましい。 ２５＜ν２−ν１＜３０ （５） １．５５＜ｎ１ （６） ここで、 ｎ１：負メニスカスレンズＬ１のｄ線に対する屈折率 ν１：負メニスカスレンズＬ１のアッベ数 ν２：両凸レンズＬ２のアッベ数

【００２１】条件式（５）は、色収差の良好な補正ため
の条件式である。条件式（５）の上限値および下限値で
規定される範囲を逸脱すると、倍率色収差の補正が困難
となるので好ましくない。一方、条件式（６）は、諸収
差のさらに良好な補正のための条件式である。条件式
（６）の下限値を下回ると、負メニスカスレンズＬ１の
アイポイント側の面の曲率が強くなるため、収差補正上
の困難が増すばかりでなく、実質的なアイポイントが短
くなってしまうので好ましくない。

【００２２】また、本発明において安価な接眼レンズを
実現するためには、２枚のレンズをプラスチックで構成
することが望ましい。この場合、条件式（５）および
（６）を満足するプラスチック材料として、負メニスカ
スレンズＬ１には例えばポリカーボネート樹脂やポリス
チレン樹脂を、両凸レンズＬ２には例えばメタクリル樹
脂やポリオレフィン樹脂を選択することが望ましい。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量
（サグ量）をＳ（ｙ）、基準の曲率半径をｒ、円錐係数
をκ、８次の非球面係数をＣ₈ としたとき、以下の数式
（ａ）で表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ² ／ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ （ａ） 各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付
している。

【００２４】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図１の接
眼レンズは、ペンタミラーを用いた一眼レフカメラのフ
ァインダー用の接眼レンズであって、アイポイント側か
ら順に、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズＬ１と、両凸レンズＬ２とから構成されている。両
凸レンズＬ２の物体側の面は、光軸から離れるにしたが
って正の屈折力が弱くなるような非球面状に形成されて
いる。なお、第１実施例において、負メニスカスレンズ
Ｌ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズＬ２は
メタクリル樹脂で形成されている。また、図１におい
て、ＥＰはアイポイントを示している。

【００２５】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００２６】

【表１】 ｆ＝６４．９９４ Ｂｆ＝７１．８７８ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 16.0000 （アイポイント） 2 -15.6020 4.0000 1.58518 30.24 3 -28.1080 2.5000 4 240.9790 4.5000 1.49108 57.57 5* -20.6500 71.8783 （非球面データ） ｒ＝-20.6500 κ＝0.3400 Ｃ₈ ＝1.2000×10^-11 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ ０．８８９ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２３０ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５７３ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４１４ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００２７】図２は、第１実施例の諸収差図である。各
収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは各
像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００２８】〔第２実施例〕図３は、本発明の第２実施
例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図３の接
眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペンタ
ミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の接眼
レンズであって、アイポイント側から順に、アイポイン
ト側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レ
ンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の物体
側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱
くなるような非球面状に形成されている。なお、第２実
施例においても第１実施例と同様に、負メニスカスレン
ズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズＬ２
はメタクリル樹脂で形成されている。また、図３におい
て、ＥＰはアイポイントを示している。

【００２９】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００３０】

【表２】 ｆ＝６２．９４８ Ｂｆ＝７２．４３０ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 16.0000 （アイポイント） 2 -15.2012 6.0000 1.58518 30.24 3 -28.9340 2.0000 4 191.7860 4.3000 1.49108 57.57 5* -21.1050 72.4302 （非球面データ） ｒ＝-21.1050 κ＝0.2900 Ｃ₈ ＝1.4000×10^-11 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ １．３９５ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２３３ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５９７ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４４３ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００３１】図４は、第２実施例の諸収差図である。各
収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは各
像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００３２】〔第３実施例〕図５は、本発明の第３実施
例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図５の接
眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペンタ
ミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の接眼
レンズであって、アイポイント側から順に、アイポイン
ト側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レ
ンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の物体
側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱
くなるような非球面状に形成されている。なお、第３実
施例においても第１実施例と同様に、負メニスカスレン
ズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズＬ２
はメタクリル樹脂で形成されている。また、図５におい
て、ＥＰはアイポイントを示している。

【００３３】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００３４】

【表３】 ｆ＝６６．７８８ Ｂｆ＝７１．８８１ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 16.0000 （アイポイント） 2 -16.6430 4.4000 1.58518 30.24 3 -30.8000 0.5000 4 226.8113 4.5000 1.49108 57.57 5* -20.8339 71.8810 （非球面データ） ｒ＝-20.8339 κ＝0.3206 Ｃ₈ ＝3.5660×10^-12 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ ０．９７８ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２３８ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５５９ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４４１ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００３５】図６は、第３実施例の諸収差図である。各
収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは各
像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００３６】〔第４実施例〕図７は、本発明の第４実施
例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図７の接
眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペンタ
ミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の接眼
レンズであって、アイポイント側から順に、アイポイン
ト側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レ
ンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の物体
側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱
くなるような非球面状に形成されている。なお、第４実
施例においても第１実施例と同様に、負メニスカスレン
ズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズＬ２
はメタクリル樹脂で形成されている。また、図７におい
て、ＥＰはアイポイントを示している。

【００３７】次の表（４）に、本発明の第４実施例の諸
元の値を掲げる。表（４）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００３８】

【表４】 ｆ＝６１．９００ Ｂｆ＝７２．４３１ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 16.0000 （アイポイント） 2 -15.0083 7.7000 1.58518 30.24 3 -29.5961 0.2000 4 158.4967 4.8000 1.49108 57.57 5* -21.6307 72.4310 （非球面データ） ｒ＝-21.6307 κ＝0.2487 Ｃ₈ ＝9.8047×10^-12 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ １．６０４ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２３２ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．６０５ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４５８ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００３９】図８は、第４実施例の諸収差図である。各
収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは各
像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００４０】〔第５実施例〕図９は、本発明の第５実施
例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図９の接
眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペンタ
ミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の接眼
レンズであって、アイポイント側から順に、アイポイン
ト側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レ
ンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の物体
側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱
くなるような非球面状に形成されている。なお、第５実
施例においても第１実施例と同様に、負メニスカスレン
ズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズＬ２
はメタクリル樹脂で形成されている。また、図９におい
て、ＥＰはアイポイントを示している。

【００４１】次の表（５）に、本発明の第５実施例の諸
元の値を掲げる。表（５）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００４２】

【表５】 ｆ＝６２．０００ Ｂｆ＝７２．４３１ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 15.0000 （アイポイント） 2 -21.0561 12.0000 1.58518 30.24 3 -42.0000 0.4000 4 90.3494 4.8000 1.49108 57.57 5* -29.4996 72.4306 （非球面データ） ｒ＝-29.4996 κ＝-0.2071 Ｃ₈ ＝6.5860×10^-12 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ ２．５００ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２３０ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５０２ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４５９ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００４３】図１０は、第５実施例の諸収差図である。
各収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは
各像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００４４】〔第６実施例〕図１１は、本発明の第６実
施例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図１１
の接眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペ
ンタミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の
接眼レンズであって、アイポイント側から順に、アイポ
イント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両
凸レンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の
物体側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力
が弱くなるような非球面状に形成されている。なお、第
６実施例においても第１実施例と同様に、負メニスカス
レンズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズ
Ｌ２はメタクリル樹脂で形成されている。また、図１１
において、ＥＰはアイポイントを示している。

【００４５】次の表（６）に、本発明の第６実施例の諸
元の値を掲げる。表（６）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００４６】

【表６】 ｆ＝６０．０５０ Ｂｆ＝７２．４３１ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 15.0000 （アイポイント） 2 -15.0751 9.8000 1.58518 30.24 3 -25.8934 0.2000 4 162.4552 4.8000 1.49108 57.57 5* -26.2157 72.4310 （非球面データ） ｒ＝-26.2157 κ＝0.2414 Ｃ₈ ＝6.9118×10^-12 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ ２．０４２ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．１６３ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５００ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．２８０ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００４７】図１２は、第６実施例の諸収差図である。
各収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは
各像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００４８】〔第７実施例〕図１３は、本発明の第７実
施例にかかる接眼レンズの構成を示す図である。図１３
の接眼レンズも、第１実施例の接眼レンズと同様に、ペ
ンタミラーを用いた一眼レフカメラのファインダー用の
接眼レンズであって、アイポイント側から順に、アイポ
イント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両
凸レンズＬ２とから構成されている。両凸レンズＬ２の
物体側の面は、光軸から離れるにしたがって正の屈折力
が弱くなるような非球面状に形成されている。なお、第
７実施例においても第１実施例と同様に、負メニスカス
レンズＬ１はポリカーボネートで形成され、両凸レンズ
Ｌ２はメタクリル樹脂で形成されている。また、図１３
において、ＥＰはアイポイントを示している。

【００４９】次の表（７）に、本発明の第７実施例の諸
元の値を掲げる。表（７）において、ｆは全系の焦点距
離を、Ｂｆはバックフォーカスすなわち両凸レンズＬ２
の物体側の面からスクリーンまでの軸上距離を、Ａは視
度（Ｄ：ディオプター）を、ＥＰはアイポイントを、Ｐ
は瞳径を、Ｙはスクリーンの大きさをそれぞれ示してい
る。また、左端の数字はアイポイント側からの各レンズ
面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レン
ズの面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を示してい
る。

【００５０】

【表７】 ｆ＝６０．０５０ Ｂｆ＝７２．４３１ Ａ＝−１．００ ＥＰ＝１６．０ Ｐ＝ ６．０ Ｙ＝１５．９０ ｒ ｄ ｎ ν 1 ∞ 15.0000 （アイポイント） 2 -15.7727 9.0000 1.58518 30.24 3 -30.8595 1.8000 4 116.4201 4.8000 1.49108 57.57 5* -24.2800 72.4310 （非球面データ） ｒ＝-24.2800 κ＝0.1019 Ｃ₈ ＝1.0602×10^-11 （条件対応値） （１）ｄ１／ｄ３＝ １．８７５ （２）ｒ１／ｆ１＝ ０．２２３ （３）ｆ２／ｆ１＝−０．５８５ （４）ｒ２／ｆ１＝ ０．４３７ （５）ν２−ν１＝２７．３３ （６）ｎ１ ＝ １．５８５

【００５１】図１４は、第７実施例の諸収差図である。
各収差図において、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｈは
各像高に対する物体高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示している。また、
非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を
示し、破線はメリディオナル像面を示している。さら
に、球面収差を示す収差図において、破線はサインコン
ディション（正弦条件）を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、６φの大きな瞳径に対し
て諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００５２】上述の各実施例では、負メニスカスレンズ
Ｌ１をポリカーボネートで形成し、両凸レンズＬ２をメ
タクリル樹脂で形成している。このように負メニスカス
レンズＬ１をポリカーボネートで形成することにより、
色収差を良好に補正することができる。また、ポリカー
ボネートの屈折率がメタクリル樹脂の屈折率よりも高い
ため、諸収差のさらに良好な補正を図ることができる。
また、上述の各実施例では、ペンタミラーを配置するた
めのバックフォーカスを確保しながら接眼レンズ全系の
焦点距離を短くしているので、高いファインダー倍率を
確保することができる。

【００５３】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、ペンタ
ミラーを用いたファインダーに適用しても、高いファイ
ンダー倍率および大きな瞳径を確保することのできる高
性能な接眼レンズを実現することができる。なお、本発
明の接眼レンズは、一眼レフファインダーの接眼レンズ
はもとより、広く実像式ファインダーの接眼レンズとし
て利用可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかる接眼レンズの構成
を示す図である。

【図２】第１実施例の諸収差図である。

【図３】本発明の第２実施例にかかる接眼レンズの構成
を示す図である。

【図４】第２実施例の諸収差図である。

【図５】本発明の第３実施例にかかる接眼レンズの構成
を示す図である。

【図６】第３実施例の諸収差図である。

【図７】本発明の第４実施例にかかる接眼レンズの構成
を示す図である。

【図８】第４実施例の諸収差図である。

【図９】本発明の第５実施例にかかる接眼レンズの構成
を示す図である。

【図１０】第５実施例の諸収差図である。

【図１１】本発明の第６実施例にかかる接眼レンズの構
成を示す図である。

【図１２】第６実施例の諸収差図である。

【図１３】本発明の第７実施例にかかる接眼レンズの構
成を示す図である。

【図１４】第７実施例の諸収差図である。

【符号の説明】

Ｌ１ 負メニスカスレンズ Ｌ２ 両凸レンズ ＥＰ アイポイント

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 アイポイント側から順に、アイポイント
   側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸レン
   ズＬ２とを備え、 前記負メニスカスレンズＬ１の軸上厚をｄ１とし、前記
   両凸レンズＬ２の軸上厚をｄ３とし、前記負メニスカス
   レンズＬ１のアイポイント側の面の曲率半径をｒ１と
   し、前記負メニスカスレンズＬ１の焦点距離をｆ１とし
   たとき、 ０．８８＜ｄ１／ｄ３＜２．７ ０．１５＜ｒ１／ｆ１＜０．２６ の条件を満足することを特徴とする接眼レンズ。
2. 【請求項２】 前記両凸レンズＬ２の物体側の面は、光
   軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱くなるような
   非球面状に形成されていることを特徴とする請求項１に
   記載の接眼レンズ。
3. 【請求項３】 前記負メニスカスレンズＬ１の焦点距離
   をｆ１とし、前記両凸レンズＬ２の焦点距離をｆ２とし
   たとき、 −０．６４＜ｆ２／ｆ１＜−０．４５ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の接眼レンズ。
4. 【請求項４】 前記負メニスカスレンズＬ１の焦点距離
   をｆ１とし、前記負メニスカスレンズＬ１の物体側の面
   の曲率半径をｒ２としたとき、 ０．２５＜ｒ２／ｆ１＜０．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載の接眼レンズ。
5. 【請求項５】 一眼レフカメラのファインダーに用いら
   れる接眼レンズであって、 前記負メニスカスレンズＬ１のｄ線に対する屈折率をｎ
   １とし、前記負メニスカスレンズＬ１のアッベ数をν１
   とし、前記両凸レンズＬ２のアッベ数をν２としたと
   き、 ２５＜ν２−ν１＜３０ １．５５＜ｎ１ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
   ずれか１項に記載の接眼レンズ。