FR2680776A1 - Appareil pour la production d'une eau ultra-pure. - Google Patents
Appareil pour la production d'une eau ultra-pure. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2680776A1 FR2680776A1 FR9110799A FR9110799A FR2680776A1 FR 2680776 A1 FR2680776 A1 FR 2680776A1 FR 9110799 A FR9110799 A FR 9110799A FR 9110799 A FR9110799 A FR 9110799A FR 2680776 A1 FR2680776 A1 FR 2680776A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- water
- feed water
- evaporator
- decarbonation
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/06—Flash distillation
- B01D3/065—Multiple-effect flash distillation (more than two traps)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/04—Feed pretreatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
- C02F1/045—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation for obtaining ultra-pure water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
- C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
- B01D2311/04—Specific process operations in the feed stream; Feed pretreatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/90—Ultra pure water, e.g. conductivity water
Abstract
La présente invention propose un appareil pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait qu'un dispositif de décarbonatation/dégazage (2) et un équipement d'osmose inverse (4) pour le pré-traitement de l'eau d'alimentation sont installés en amont d'un évaporateur (1) à effets multiples. La présente invention propose également un procédé pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait que la plus grande partie des groupes carboniques dissous dans l'eau d'alimentation est extraite par un traitement de décarbonatation/dégazage avant que celle-ci soit amenée dans l'évaporateur (1) à effets multiples, et que la plus grande partie des composants du tartre, tels que Ca+ + , SO4 - - et Mg+ + , est également éliminée par un traitement d'osmose inverse.
Description
-A 2680776
APPAREIL POUR LA PRODUCTION D'UNE EAU ULTRA-PURE
La présente invention porte sur un appareil pour la production d'une eau ultra-pure destinée à être utilisée, par exemple,
dans les industries électroniques telles que les industries des semi-
conducteurs et similaires. Depuis quelques années, les industries électroniques, telles que les industries des semi-conducteurs et similaires, nécessitent de l'eau purifiée d'un degré de pureté extrêmement élevé Quand de l'eau non potable, de l'eau de ville, de l'eau de puits ou similaires, est utilisée comme eau brute en vue de l'obtention de l'eau purifiée, des matières en suspension, des électrolytes, de fines particules, des microorganismes, des substances organiques et des gaz dissous sont contenus dans l'eau brute dans une quantité importante en excès de la
valeur fixée par les réglementations sur les normes de qualité de l'eau.
En conséquence, ces impuretés doivent être éliminées.
Les procédés illustrés sur la Figure 2 et la Figure 3 ont été utilisés dans l'état antérieur de la technique pour produire une eau
ultra-pure par élimination des impuretés mentionnées ci-dessus.
Si l'on se réfère à la Figure 2, on peut voir que l'eau brute passe à travers un tube échangeur de chaleur dans un condenseur ( 51) intégré dans un évaporateur ( 1), et que l'eau est chauffée en recevant une chaleur latente de condensation de la vapeur d'eau produite dans un tube d'évaporation ( 56) au niveau du nièe effet final Une partie de l'eau brute chauffée est amenée dans un dispositif de décarbonatation/dégazage ( 52) en tant qu'eau d'alimentation, sa valeur de p H étant abaissée à 4 ou au-dessous par addition d'un acide En conséquence, les ions (HCO 3-, CO 3) dissous dans l'eau d'alimentation sont convertis en (H 20 + C 02) et le dioxyde de carbone gazeux est extrait par dégazage de l'eau brute conjointement avec les gaz volatils tels que l'oxygène dissous dans l'eau d'alimentation lorsque l'eau d'alimentation
est introduite dans le dispositif de décarbonatation/dégazage ( 52).
L'eau d'alimentation dégazée est envoyée dans un tube de pré-chauffage ( 54) de l'évaporateur (I) à l'aide d'une pompe ( 53), l'eau s'écoulant à travers le tube et étant finalement chauffée à une température prédéterminée L'eau d'alimentation pré-chauffée est mélangée au condensat provenant du premier effet, et le mélange est envoyé, par une pompe de circulation ( 55) et au travers d'un tube de circulation ( 57), dans un tube d'évaporation ( 56) situé dans le premier effet, o il s'écoule vers le bas L'eau s'évapore en recevant une chaleur latente de condensation de la vapeur chauffée amenée sur la surface extérieure du tube, ce qui permet de produire de la vapeur d'eau La vapeur d'eau produite passe à travers un séparateur de buées ( 58) pour éliminer les buées qui l'accompagnent là, elle s'écoule dans la partie extérieure d'un tube d'évaporation ( 56) du deuxième effet et elle se condense sur la surface extérieure du tube Après la répétition de ces processus d'évaporation et de condensation, de l'eau pure est finalement prélevée de l'évaporateur (I) par une pompe à eau pure ( 59) depuis un réservoir ( 60) situé à la partie, se trouvant à la température la plus basse, de
l'évaporateur (x).
Dans ce procédé, on pouvait empêcher que n'apparaisse un dépôt de tartre comprenant Ca CO 3 et Mg(OH)2 sur le tube de pré-chauffage ( 54) et le tube d'évaporation ( 56) par chauffage de l'eau d'alimentation dans l'évaporateur (I), parce que l'eau était soumise à un processus de
décarbonatation/dégazage avant de pénétrer dans l'évaporateur (I).
Cependant, on ne pouvait pas empêcher l'apparition de tartre formé à partir de Ca SO 4, par le seul traitement de décarbonatation, et, de ce fait, la température maximale de chauffage de l'eau d'alimentation du premier effet était maintenue à 1250 C ou au-dessous, abaissant ainsi les rendements thermiques au niveau de l'évaporateur Lorsque l'eau d'alimentation était chauffée à une température de plus de 1250 c, du tartre comprenant Ca SO 4 précipitait sur les tubes échangeurs de chaleur comme décrit ci-dessus on était contraint d'arrêter temporairement le fonctionnement de l'appareil pour l'éliminer par décapage ou nettoyage mécanique des tubes échangeurs de chaleur, occasionnant ainsi des frais
d'entretien élevés.
Un évaporateur représenté sur la Figure 3 a été proposé pour tenter de résoudre les problèmes qui se posaient avec l'évaporateur représenté sur la Figure 2 Dans cet appareil, l'eau d'alimentation était introduite dans un équipement d'osmose inverse ( 63) à l'aide d'une pompe ( 62) pour éliminer la plupart des substances ioniques, telles que HCO 3-, Ca 3, Ca++ et 504 susceptibles de former les composants du tartre, avant que l'eau traitée ne soit fournie à l'évaporateur Ainsi, l'appareil présentait un perfectionnement tenant au fait que l'eau d'alimentation pouvait être chauffée à une température se situant au- dessus de 1250 c sans amener du tartre, tel que formé par Ca CO 3, Mg(OH)2 et Ca SO 4, à apparaître sur le tube de pré-chauffage ( 64) et le tube d'évaporation ( 65), et les surfaces d'échange de chaleur de l'évaporateur ( 1) pouvaient être petites, rendant ainsi le condenseur (I) lui-même compact Cependant, étant donné que de très faibles quantités d'H Co 3 et de Co 3 ne pouvaient être éliminées par l'équipement d'osmose inverse ( 63), ces composants restants de HCO 3 et C 03 étaient convertis en dioxyde de carbone gazeux dans l'évaporateur (I) en raison de la décomposition thermique Les ions restants décrits ci-dessus se redissolvaient dans le liquide condensé pendant le processus de condensation de la vapeur d'eau produite dans l'évaporateur (I) sur les
surfaces extérieures du tube d'évaporation ( 65) et du tube de pré-
chauffage ( 64), diminuant ainsi la résistivité électrique spécifique du liquide condensé et rendant impossible l'obtention d'une eau ultra-pure ayant une résistivité électrique de, par exemple, 17 Mû cm ou davantage à la sortie de l'évaporateur La sédimentation des impuretés sur la surface de la membrane d'osmose inverse ou des détériorations de la membrane en fonction du temps rendaient parfois impossible la réduction des teneurs en HCO 3 et C 03 pour qu'elles se situent au- dessous d'un niveau attendu, ce qui constituait une autre cause de diminution de la
résistivité électrique spécifique.
La présente invention a pour objectif de proposer un appareil pour la production d'une eau ultra-pure, qui puisse résoudre tous les
problèmes de l'état antérieur de la technique.
Conformément à l'invention, on propose à cette fin un appareil pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait qu'un dispositif de décarbonatation/dégazage et un équipement d'osmose inverse pour le pré-traitement de l'eau d'alimentation sont installés en
amont d'un évaporateur à effets multiples.
L'un ou l'autre du dispositif de décarbonatation/dégazage et de l'équipement d'osmose inverse peut être installé en amont dans l'ordre d'installation. Conformément à l'invention, on propose un procédé pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait qu'avant d'amener l'eau à l'évaporateur à effets multiples, l'eau d'alimentation est soumise à un traitement de décarbonatation/dégazage pour extraire la
plus grande partie des groupes carbonate restant dans l'eau d'alimen-
tation, suivi par un traitement d'osmose inverse pour éliminer la plus grande partie de Ca+, SOJ et Mg"+' qui sont les composants du tartre, de
l'eau d'alimentation.
Un acide est ajouté à l'eau d'alimentation, de préférence, pendant le traitement de décarbonatation/dégazage ou en amont du traitement, pour maintenir la valeur du p H de l'eau à 4 ou au-dessous
dans le présent procédé.
Dans le présent procédé, un alcali est également ajouté, de préférence, en aval du dispositif de décarbonatation/dégazage et en amont de l'évaporateur à effets multiples, pour maintenir la valeur du p H de
l'eau d'alimentation dans une plage de 7 à 8.
Le procédé comprenant les étapes décrites ci-dessus présente les caractéristiques ou avantages suivants: étant donné qu'un dispositif de décarbonatation/dégazage pour le pré-traitement de l'eau d'alimentation et un équipement d'osmose inverse sont installés en amont de l'évaporateur à effets multiples, il est possible d'extraire la plus grande partie des groupes carbonate dissous dans l'eau d'alimen- tation à l'aide du dispositif de décarbonatation/dégazage, et d'éliminer la plus grande partie de Ca++, 50 J et Mg, qui sont les composants du tartre, de l'eau d'alimentation, à l'aide de l'équipement d'osmose inverse En conséquence, la re-dissolution du dioxyde de carbone gazeux, qui est provoquée par une décomposition thermique des groupes carbonate dans l'évaporateur, peut être supprimée d'une manière efficace, et une eau
ultra-pure, ayant une pureté extrêmement élevée, peut être recueillie.
De plus, l'eau d'alimentation peut être chauffée à une température de plus de 1250 c sans être affectée par une sédimentation des substances formant le tartre, telles que le sulfate de calcium ou similaires,
rendant ainsi l'évaporateur compact et réduisant les frais d'entretien.
Etant donné qu'il n'est pas nécessaire d'utiliser des résines échangeuses d'ions ni de dispositifs de déminéralisation et qu'un petit nombre de dispositifs de traitement sont intégrés dans l'appareil, la structure de l'appareil est simplifiée et, par conséquent, la surveillance du fonctionnement ou l'entretien et l'exploitation du
système sont facilités.
Pour mieux illustrer l'objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre indicatif et non limitatif, un mode de réalisation donné à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés sur lesquels: la Figure 1 est un schéma de principe montrant ce mode de réalisation de l'invention; et la Figure 2 et la Figure 3 sont des schémas de principe montrant
les exemples de l'état antérieur de la technique.
La présente invention est maintenant décrite en détail en
référence aux exemples.
Sur la Figure 1, de l'eau brute, telle que de l'eau non potable, de l'eau de ville ou similaires, passe à travers un tube échangeur de chaleur ( 12) dans un condenseur ( 1) intégré dans un évaporateur (I), et l'eau est chauffée à une température prédéterminée en recevant une chaleur latente de condensation produite dans un tube d'évaporation ( 7) au niveau du nième effet Une partie de l'eau brute chauffée est amenée dans un dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) en tant qu'eau d'alimentation un acide minéral, l'acide sulfurique par exemple, est ajouté à l'eau d'alimentation en amont du dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) pour maintenir la valeur du p H de l'eau d'alimentation à 4 ou au-dessous La vapeur d'eau nécessaire pour la séparation est introduite à la partie inférieure du dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2), puis s'écoule vers le haut en entrant en contact avec l'eau d'alimentation et sort de l'équipement par la partie supérieure de celui-ci Des ions tels que HCO 3 et C 03 dissous dans l'eau d'alimentation sont présents sous la forme de (H 20 + C 02) parce que la valeur du p H de l'eau est rendue inférieure à 4, et le dioxyde de carbone est extrait par la vapeur d'eau conjointement avec les gaz volatils
dissous dans l'eau d'alimentation provenant du dispositif de décarbona-
tation/dégazage ( 2), ce qui permet de réduire la teneur en dioxyde de carbone gazeux de l'eau d'alimentation à la sortie du dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) pour que cette teneur se situe à un niveau
extrêmement faible.
L'eau d'alimentation, extraite du dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) par une pompe ( 3), qui présente une possibilité de corroder les matériaux métalliques constituant l'évaporateur lorsque l'eau intacte est introduite dans l'évaporateur, est amenée dans un équipement d'osmose inverse ( 4) après addition d'un alcali, tel que de l'hydroxyde de sodium, pour porter la valeur du p H de l'eau de 4 à environ 7 à 8 La plupart des ions tels que Ca+ et SO 47, qui sont dissous dans l'eau d'alimentation en tant que composants susceptibles de former le tartre, sont éliminés par l'équipement d'osmose
inverse ( 4).
L'eau de perméat est amenée dans un tube de pré-chauffage ( 5) pénétrant dans chaque effet de l'évaporateur ( 1), est chauffée en recevant une partie de la chaleur latente de condensation de la vapeur d'eau produite dans un tube d'évaporation < 7) dans chaque effet, et est chauffée également à une température prédéterminée de plus de 1250 C en recevant une partie de la chaleur latente de condensation de la vapeur
d'eau chauffée dans le tube de pré-chauffage ( 5) du premier effet.
Finalement, l'eau est introduite dans un séparateur d'eau ( 13) à la partie inférieure du premier effet L'eau d'alimentation du séparateur d'eau ( 13) est mélangée au condensat restant après la production de la vapeur d'eau dans le tube d'évaporation ( 7), et la plus grande partie du liquide mélangé est amenée, par l'intermédiaire d'une pompe de circulation ( 6), dans une chambre supérieure de distribution d'eau ( 15) reliée à la partie supérieure du premier effet L'eau s'écoule vers le bas dans le tube d'évaporation ( 7) installé verticalement, formant un film mince de liquide, et elle s'évapore à une température de plus de 1250 c en recevant la plus grande partie de la chaleur latente de condensation de la vapeur chauffée provenant de l'extérieur du tube, produisant ainsi de la vapeur d'eau Le condensat, après la production de la vapeur d'eau, descend dans le séparateur d'eau ( 13) et est mélangé à l'eau d'alimentation comme décrit auparavant, et la plus grande partie de l'eau mélangée est envoyée dans la chambre supérieure de distribution d'eau ( 15) par l'intermédiaire de la pompe de circulation ( 6) Le liquide mélangé restant est introduit dans un séparateur d'eau ( 13) au niveau du second effet à travers un orifice de communication ( 14), o le liquide est mélangé au condensat descendant le tube d'évaporation ( 7) de la même manière que celle décrite auparavant La plus grande partie du liquide mélangé décrit ci- dessus est amenée dans la chambre supérieure
de distribution d'eau ( 15) à la partie supérieure du second effet.
La vapeur d'eau produite dans le tube d'évaporation ( 7) au niveau du premier effet est introduite dans la partie extérieure du tube d'évaporation ( 7) au niveau du second effet par l'intermédiaire d'un séparateur de buées ( 16), la plus grande partie de la buée étant éliminée dans le séparateur de buées ( 16), pour que la teneur en buée accompagnant la vapeur d'eau soit rendue extrêmement faible La plus grande partie de la vapeur d'eau se condense sur la surface extérieure du tube d'évaporation ( 7), et le condensat est introduit dans un collecteur de condensat (non représenté sur la figure) du second effet La vapeur
d'eau restante se condense sur la surface extérieure du tube de pré-
chauffage ( 5) du second effet, et le condensat est mélangé au condensat provenant du tube d'évaporation ( 7) dans le collecteur de condensat, tous les condensats combinés étant introduits dans un collecteur de
condensat du troisième effet.
comme décrit ci-dessus, la quantité de dioxyde de carbone
gazeux produite dans le tube d'évaporation ( 7) et le tube de pré-
chauffage ( 5) est très faible, la re-dissolution du dioxyde de carbone gazeux sur la surface extérieure du tube d'évaporation ( 7) et du tube de pré-chauffage ( 5) est supprimée de manière efficace et, par conséquent,
le condensat présent dans le collecteur de condensat est une eau ultra-
pure ayant une pureté extrêmement élevée, parce que la plus grande partie des ions de l'eau d'alimentation est éliminée par l'appareil d'osmose inverse ( 4), la plus grande partie des buées qui contiennent des impuretés et qui accompagnent la vapeur produite est éliminée par le séparateur de buées ( 16) et, de ce fait, la vapeur produite est devenue de la vapeur d'eau presque pure, et parce que l'eau d'alimentation est traitée par le dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) pour rendre extrêmement faible la teneur des groupes carboniques dans l'eau d'alimentation. Les processus décrits ci-dessus sont répétés au niveau de chaque effet, et finalement le condensat est recueilli sous la forme d'une eau ultra-pure au moyen d'une pompe à eau ultra-pure à partir du collecteur d'eau ( 11) à la partie inférieure du condenseur ( 1), situé
très près du nième effet de l'évaporateur.
L'eau d'alimentation est traitée par l'appareil d'osmose inverse ( 4) après avoir été soumise à un traitement par le dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) dans l'exemple Cependant, l'ordre du
traitement peut être inversé par rapport à celui décrit ci-dessus.
L'injection d'un alcali, tel que l'hydroxyde de sodium, est effectuée dans l'eau d'alimentation avant l'introduction de l'eau d'alimentation dans l'appareil d'osmose inverse, mais l'alcali peut être
injecté dans l'eau de perméat.
on fait évaporer le liquide circulant en le faisant s'écouler vers le bas sous la forme d'un film liquide sur la surface interne du tube d'évaporation ( 7 > dans l'évaporateur à effets multiples Cependant, l'invention n'est pas limitée par ce procédé, le liquide pouvant s'écouler vers le haut et être évaporé à l'intérieur du tube d'évaporation ( 7) On pourrait mettre en oeuvre un autre évaporateur dans lequel l'eau d'alimentation traitée s'évaporerait en s'écoulant sur la surface extérieure d'un tube échangeur de chaleur horizontal un procédé de thermocompression peut également être adopté dans les
évaporateurs à effets multiples.
Claims (4)
1 Appareil pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait qu'il est doté d'un dispositif de décarbonatation/dégazage ( 2) et d'un équipement d'osmose inverse ( 4) pour le pré-traitement de l'eau d'alimentation, en amont d'un évaporateur (I)
à effets multiples.
2 Procédé pour la production d'une eau ultra-pure, caractérisé par le fait que la plus grande partie des groupes carboniques dissous dans l'eau d'alimentation est extrait par un traitement de décarbonatation/dégazage avant que celle-ci soit amenée dans l'évaporateur (I) à effets multiples, et que l'eau est soumise à un traitement d'osmose inverse pour éliminer la plus grande partie des composants du tartre, tels que Ca, SOJ et Mg, de l'eau d'alimentation.
3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'un acide est ajouté à l'eau d'alimentation dans le traitement de décarbonatation/dégazage ou en amont du traitement de telle sorte que la
valeur du p H de l'eau d'alimentation soit maintenue à 4 ou au-dessous.
4 Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé par le fait qu'un alcali est ajouté à l'eau d'alimentation en aval du dispositif de décarbonatation/ dégazage et en amont de l'évaporateur (I) à effets multiples, de sorte que le p H de l'eau d'alimentation soit
maintenu à une valeur de 7 à 8.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2063150A JP2520317B2 (ja) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | 超純水製造装置および方法 |
| JP2247972A JPH0671585B2 (ja) | 1990-03-14 | 1990-09-17 | 超純水製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2680776A1 true FR2680776A1 (fr) | 1993-03-05 |
| FR2680776B1 FR2680776B1 (fr) | 1994-04-22 |
Family
ID=39535582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9110799A Granted FR2680776A1 (fr) | 1990-03-14 | 1991-08-30 | Appareil pour la production d'une eau ultra-pure. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5250183A (fr) |
| JP (2) | JP2520317B2 (fr) |
| DE (1) | DE4128594C2 (fr) |
| FR (1) | FR2680776A1 (fr) |
| GB (1) | GB2258823B (fr) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE500612C2 (sv) * | 1993-01-07 | 1994-07-25 | Hvr Water Purification Ab | Vattenrenare, speciellt för hushållsbruk |
| JP3180348B2 (ja) * | 1993-02-03 | 2001-06-25 | 栗田工業株式会社 | 純水の製造方法 |
| US5722442A (en) * | 1994-01-07 | 1998-03-03 | Startec Ventures, Inc. | On-site generation of ultra-high-purity buffered-HF for semiconductor processing |
| US5670053A (en) * | 1995-08-07 | 1997-09-23 | Zenon Environmental, Inc. | Purification of gases from water using reverse osmosis |
| US5766479A (en) * | 1995-08-07 | 1998-06-16 | Zenon Environmental Inc. | Production of high purity water using reverse osmosis |
| US6258278B1 (en) | 1997-03-03 | 2001-07-10 | Zenon Environmental, Inc. | High purity water production |
| US6080316A (en) * | 1997-03-03 | 2000-06-27 | Tonelli; Anthony A. | High resistivity water production |
| US6267891B1 (en) | 1997-03-03 | 2001-07-31 | Zenon Environmental Inc. | High purity water production using ion exchange |
| JP3477526B2 (ja) | 1997-05-27 | 2003-12-10 | 日立造船株式会社 | 排水回収処理装置 |
| US6120689A (en) * | 1997-08-22 | 2000-09-19 | Zenon Environmental, Inc. | High purity water using triple pass reverse osmosis (TPRO) |
| US5997745A (en) * | 1998-04-08 | 1999-12-07 | Zenon Environmental Inc. | Method for producing high purity water using triple pass reverse osmosis (TPRO) |
| US6679988B2 (en) * | 2002-01-09 | 2004-01-20 | Mechanical Equipment Company, Inc. | Apparatus for producing USP or WFI purified water |
| US8500868B2 (en) * | 2009-05-01 | 2013-08-06 | Massachusetts Institute Of Technology | Systems and methods for the separation of carbon dioxide and water |
| CA2837062C (fr) | 2010-05-21 | 2021-07-13 | Adrian Brozell | Structures de tensioactif a auto-assemblage |
| US10259723B2 (en) | 2010-05-21 | 2019-04-16 | Znano Llc | Self-assembled surfactant structures |
| JP7129041B2 (ja) * | 2018-05-08 | 2022-09-01 | 株式会社ササクラ | 造水装置 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2155985A1 (fr) * | 1971-10-04 | 1973-05-25 | Aqua Chem Inc | |
| JPS6193897A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-12 | Hitachi Zosen Corp | 超純水製造装置 |
| JPS61141985A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 海水淡水化システム |
| EP0254519A2 (fr) * | 1986-07-19 | 1988-01-27 | Nitta Gelatin Inc. | Procédé pour la préparation d'eau d'une très grande pureté |
| JPH0263592A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-02 | Hitachi Ltd | 蒸留装置 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB829852A (en) * | 1958-02-10 | 1960-03-09 | G & J Weir Ltd | Improvements in or relating to evaporators |
| GB1104055A (en) * | 1964-03-20 | 1968-02-21 | American Mach & Foundry | Improvements in or relating to distillation apparatus |
| US3433717A (en) * | 1965-03-01 | 1969-03-18 | Aqua Chem Inc | Multistage flash still with vapor compression plant |
| GB1165345A (en) * | 1965-12-21 | 1969-09-24 | Applied Res And Engineering Lt | Improvements in or relating to Multi-Stage Flash Evaporators |
| FR2127301A5 (fr) * | 1971-03-22 | 1972-10-13 | El Paso Southern Co | |
| US3901768A (en) * | 1971-10-04 | 1975-08-26 | Aqua Chem Inc | Distillation method and apparatus |
| US3803001A (en) * | 1972-03-22 | 1974-04-09 | Gen Electric | Combination condenser-degasser-deaerator for a desalination plant |
| US3968002A (en) * | 1975-03-07 | 1976-07-06 | Standiford Ferris C | Feed heating method for multiple effect evaporators |
| US4344826A (en) * | 1980-06-20 | 1982-08-17 | Vaponics, Inc. | Distillation system and process |
| DE3243817C2 (de) * | 1982-11-26 | 1986-01-02 | Hager & Elsässer GmbH, 7000 Stuttgart | Verfahren zur Erzeugung von keimarmem Reinwasser |
| US4795532A (en) * | 1985-02-19 | 1989-01-03 | Sasakura Engineering Co. Ltd. | Aftertreatment method and apparatus for distilled water |
| JPS62160182A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-16 | Hitachi Zosen Corp | 蒸発器 |
| JPS62179087U (fr) * | 1986-04-30 | 1987-11-13 |
-
1990
- 1990-03-14 JP JP2063150A patent/JP2520317B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-09-17 JP JP2247972A patent/JPH0671585B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-08-22 GB GB9118106A patent/GB2258823B/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-28 DE DE4128594A patent/DE4128594C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-30 US US07/751,806 patent/US5250183A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-30 FR FR9110799A patent/FR2680776A1/fr active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2155985A1 (fr) * | 1971-10-04 | 1973-05-25 | Aqua Chem Inc | |
| JPS6193897A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-12 | Hitachi Zosen Corp | 超純水製造装置 |
| JPS61141985A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-06-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 海水淡水化システム |
| EP0254519A2 (fr) * | 1986-07-19 | 1988-01-27 | Nitta Gelatin Inc. | Procédé pour la préparation d'eau d'une très grande pureté |
| JPH0263592A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-02 | Hitachi Ltd | 蒸留装置 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 010, no. 269 (C-372)12 Septembre 1986 & JP-A-61 093 897 ( HITACHI ZOSEN CORP ) 12 Mai 1986 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 10, no. 339 (C-385)15 Novembre 1986 & JP-A-61 141 985 ( MITSUBISHI HEAVY IND LTD ) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 14, no. 242 (C-721)23 Mai 1990 & JP-A-2 063 592 ( HITACHI LTD ) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4128594A1 (de) | 1993-03-04 |
| GB9118106D0 (en) | 1991-10-09 |
| JPH0671585B2 (ja) | 1994-09-14 |
| DE4128594C2 (de) | 1997-09-04 |
| US5250183A (en) | 1993-10-05 |
| FR2680776B1 (fr) | 1994-04-22 |
| GB2258823A (en) | 1993-02-24 |
| GB2258823B (en) | 1995-07-19 |
| JP2520317B2 (ja) | 1996-07-31 |
| JPH03262585A (ja) | 1991-11-22 |
| JPH04126583A (ja) | 1992-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2680776A1 (fr) | Appareil pour la production d'une eau ultra-pure. | |
| US4434057A (en) | Water purification utilizing plural semipermeable membrane stages | |
| CN1673104A (zh) | 环氧丙烷生产废水处理方法及其多效蒸发装置 | |
| JPH10504998A (ja) | 海水の脱塩方法及び装置 | |
| Mondal et al. | Four-fold concentration of sucrose in sugarcane juice through energy efficient forward osmosis using sea bittern as draw solution | |
| CN114180768A (zh) | 一种分离焦化废水中硫酸钠和氯化钠的多级纳滤分盐系统及利用系统处理废水的方法 | |
| CN108455793A (zh) | 一种头孢抗生素生产废水的处理方法 | |
| CN110902923A (zh) | 一种煤化工高盐废水的处理回收系统 | |
| US3803001A (en) | Combination condenser-degasser-deaerator for a desalination plant | |
| CN111252975A (zh) | 基于超临界水氧化的高盐有机废水资源化处理工艺与系统 | |
| EP0187432B1 (fr) | Posttraitement de l'eau distillée | |
| US3574066A (en) | Multistage evaporation unit and gasliquid direct contact distillation apparatus | |
| CN106904777A (zh) | 全碱短流程节能高含盐工业废水的处理方法 | |
| US4795532A (en) | Aftertreatment method and apparatus for distilled water | |
| CN111252974A (zh) | 基于超临界水氧化处理高盐有机废水的工艺与系统 | |
| EP0941970A1 (fr) | Traitement d'effluents aqueux par injection d'anhydride carbonique | |
| JPS6193897A (ja) | 超純水製造装置 | |
| CN216513294U (zh) | 一种分离焦化废水中硫酸钠和氯化钠的多级纳滤分盐系统 | |
| EP1016632B1 (fr) | Procédé et dispositif de traitement des soudes usées de désulfuration | |
| US11944922B1 (en) | Water treatment system | |
| CN113121061B (zh) | 一种高盐有机废水的处理方法及装置 | |
| CA1148674A (fr) | Elimination des composes terpeniques des effluents industriels provenant du traitement des bois resineux | |
| FR2801300A1 (fr) | Traitement au dioxyde de carbone des eaux de refroidissement atmospherique | |
| JP2000167535A (ja) | 蒸留法純水製造装置 | |
| JPH05261397A (ja) | 純水製造装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |