FR2653783A1 - Procede pour la fabrication par la metallurgie des poudres de pieces moulees a partir de composes intermetalliques. - Google Patents
Procede pour la fabrication par la metallurgie des poudres de pieces moulees a partir de composes intermetalliques. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2653783A1 FR2653783A1 FR9013088A FR9013088A FR2653783A1 FR 2653783 A1 FR2653783 A1 FR 2653783A1 FR 9013088 A FR9013088 A FR 9013088A FR 9013088 A FR9013088 A FR 9013088A FR 2653783 A1 FR2653783 A1 FR 2653783A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- process according
- intermetallic compound
- powders
- mixture
- contours
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/045—Alloys based on refractory metals
- C22C1/0458—Alloys based on titanium, zirconium or hafnium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/09—Mixtures of metallic powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/12—Metallic powder containing non-metallic particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/047—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy comprising intermetallic compounds
Abstract
Procédé pour la fabrication par la métallurgie des poudres de pièces moulées à contours compliqués, procédé caractérisé par les étapes de procédé suivantes: a) frittage d'un mélange de poudres constitué des métaux élémentaires du composé intermétallique à former, à des températures de 75-100 % de la température de fusion de métal ayant le point de fusion le plus bas, pour l'obtention d'un corps fritté compact ayant une densité d'au moins 95 % de la densité théorique des métaux, b) travail proche des contours finals du corps fritté, pour l'obtention d'une pièce moulée, c) enrobage de la pièce moulée avec le composant à haut point de fusion du composé intermétallique à former, d) compression-réaction isostatique à chaud de la pièce moulée enrobée, à la température de réaction pour la formation du composé intermétallique.
Description
L'invention concerne un procédé pour la fabrication par la métallurgie des
poudres de pièces (poudres frittées) moulées à contours compliqués, à partir de composés intermétalliques d'au moins un métal à bas point de fusion et un métal à haut point
de fusion.
Un procédé du type indiqué précédemment est connu d'après WO 86/04840. Ce procédé connu a l'inconvénient que la poudre à fritter est constituée de particules intermétalliques dures, de sorte que pour le formage proche des contours finals, il faut ajouter des liants tels que cires, matières thermoplastiques ou thermodurcissables. Ces liants provoquent de façon désavantageuse un retrait important de 10 à 20 %. Un travail d'enlèvement de copeaux sur le corps cru, pour l'élaboration d'une forme à contours proches des contours finals avec une
grande précision des mesures, n'est pas possible.
Le but de l'invention est de fournir un procédé du type indiqué au début, pour la fabrication par la métallurgie des poudres de pièces moulées, la pièce de construction étant à travailler de façon économique, sans addition de liants, avec un faible degré de retrait, pour donner une forme à contours
proches des contours finals.
Le but est atteint par les étapes du procédé suivantes: a) frittage d'un mélange de poudres constitué des métaux élémentaires du composé intermétallique à former, à des températures de 75-100 % de la température de fusion de métal ayant le point de fusion le plus bas, pour l'obtention d'un corps fritté compact ayant une densité d'au moins 95 % de la densité théorique des métaux, b) travail proche des contours finals du corps fritté, pour l'obtention d'une pièce moulée, c) enrobage de la pièce moulée avec le composant à haut point de fusion du composé intermétallique à former, d) compression-réaction isostatique à chaud de la pièce moulée enrobée, à la température de réaction
pour la formation du composé intermétallique.
Avec ce procédé, on met à profit la bonne aptitude au travail des composants métalliques d'un composé intermétallique dur, difficile à travailler. A partir de ces composants métalliques, on obtient par
frittage de préférence une ébauche ou un produit semi-
ouvré, de sorte qu'une matrice pouvant être travaillée par enlèvement de copeaux est formée à partir du composant à point de fusion le plus bas, dans lequel sont noyés les composants à hauts points de fusion, ayant des tailles de particules de poudre de 0,2 à 15
x 10-6m. On peut par conséquent utiliser avantageu-
sement tous les procédés de travail pour une pièce à former à partir de composés intermétalliques, qui n'étaient jusqu'à présent possibles que pour les
composants métalliques.
L'enrobage de la pièce moulée avec le composant à haut point de fusion offre l'avantage que lors de la compression-réaction isostatique à chaud subséquente, aucune matrice de compression compacte n'est requise, de sorte que des contours finals compliqués peuvent être pressés isostatiquement à chaud et le retrait de volume lors de la formation du composé intermétallique peut s'effectuer sans
formation de pores de diffusion.
Dans un mode de réalisation préféré du procédé, on ajoute à la poudre de métaux élémentaires une poudre du composé intermétallique, à raison de
jusqu'à 50 % du poids total du mélange de poudres.
Cela offre l'avantage, d'une part, de ne pas limiter de façon importante les possibilités de travail, et d'autre part de permettre d'atteindre une plus haute résistance mécanique du corps fritté compact et de fournir des germes de réaction pour la formation du composé intermétallique lors de la compression
isostatique à chaud subséquente.
Une plage préférée d'une addition de poudre constituée du composé intermétallique à former se situe entre 2 et 30 % en poids du poids total du mélange de poudres. Dans cette plage, on peut réduire considérablement les durées de la compression-réaction
isostatique à chaud subséquente.
En plus d'additifs pulvérulents constitués de composés intermétalliques en tant que germes de réaction ou pour la diminution des temps de fabrication lors de la compression isostatique à chaud, on peut également ajouter à la poudre des additifs, à raison de jusqu'à 30 % en poids du poids total de la poudre, sous forme de particules céramiques à tailles de grains inférieures à 1 pm, ou de fibres courtes céramiques, pour l'amélioration de la résistance au fluage ou de la résistance à l'oxydation et/ou de la résistance à la corrosion de la pièce de construction. Des additifs céramiques préférés sont constitués de A1203, Er2O3, TiC ou TiB2 à raison de 30 % en poids sous forme de particules à
taille de grain inférieures à 1 x 10_6m.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le corps fritté compact est fritté sous
forme d'une ébauche ou d'un produit semi-ouvré.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on effectue le frittage, en un corps fritté compact, dans un récipient dans lequel on a
fait le vide.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on parvient à la forme proche du contour final par travail d'enlèvement de copeaux ou usinage électrochimique. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'enrobage de la pièce moulée à contours proche des contours finals est effectué dans un
récipient dans lequel on a fait le vide.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on effectue l'enrobage par dépôt en phase
vapeur, pulvérisation ou projection au plasma.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la pièce moulée aux contours proche des contours finals est enrobés de métal à bas point de fusion, en une épaisseur de 0,05-1 mm, de préférence
de 0,1-0,5 mm.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on effectue la compression-réaction isostatique à chaud sous atmosphère d'argon et sous
une pression comprise entre 100 MPa et 300 MPa.
Afin d'éviter des inclusions de gaz dans le corps fritté compact, on effectue l'étape de frittage de préférence dans un récipient pouvant être mis sous vide. Des pores remplis de gaz ou des inclusions de gaz de ce type mettent en danger le mince enrobage lors du frittage réactif isostatique à chaud subséquent. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, on aboutit à la forme à contours proches des contours finals par un usinage électrochimique ou par un travail d'enlèvement de copeaux. Ces procédés de travail peuvent être utilisés d'autant plus avantageusement que le corps fritté compact n'est pas encore constitué du composé intermétallique à former, ce par quoi en particulier la durée d'utilisation des outils est prolongée de façon économique, ou, respectivement, le temps d'usinage électrochimique est réduit. La compression-réaction isostatique à chaud sera avantageusement effectuée sans matrice de
compression, mais simplement sous gaz de compression.
Pour un transfert uniforme de la pression sur le corps fritté travaillé à contours proches des contours finals, on applique par dépôt en phase vapeur, pulvérisation ou projection au plasma un enrobage de 0,05 à 1 mm d'épaisseur, de préférence de 0,1 à 0,5 mm d'épaisseur de la pièce moulée avec le composant à haut point de fusion du composé intermétallique à former, de préférence dans un récipient dans lequel on
a fait le vide.
L'enrobage relativement mince offre l'avantage que le formage proche des contours finals n'est pas altéré de façon importante. Avec cet enrobage, en tenant compte du retrait de volume dû au frittage, réaction donnant une pièce moulée à base de composés intermétalliques, on parvient au contour final. L'utilisation du composant à point de fusion le plus bas du composé intermétallique, en tant que matériau d'enrobage, offre l'avantage que lors du frittage-réaction, le matériau d'enrobage dans la surface de contact réagit avec la pièce moulée et il se forme un étroit assemblage entre enrobage et pièce moulée, de sorte que le matériau d'enrobage représente en même temps une finition de la surface adhérant solidement. Les assez fortes épaisseurs de l'enrobage de jusqu'à 1 mm sont nécessaires lorsque la surface est destinée par exemple à être ultérieurement rodée
ou polie.
L'enrobage dans un récipient mis sous vide empêche de façon avantageuse qu'apparaissent sous l'enrobage des inclusions de gaz qui pourraient provoquer un gonflement ou un éclatement partiel de l'enrobage lors de la compression-réaction isostatique
à chaud.
Dans le cas d'assez fortes épaisseurs de l'enrobage, allant jusqu'à 1 mm, on utilise de préférence la projection au plasma, d'autant plus que dans le cas de contours finals compliqués, celle-ci est en outre plus avantageuse à utiliser que le dépôt
en phase vapeur et la pulvérisation.
En fonction du composé intermétallique à former, la compression-réaction isostatique à chaud est effectuée dans la plage de pressions comprise entre 100 MPa et 300 MPa. A cet effet, on maintient avantageusement dans le récipient une atmosphère de gaz inerte, tel que l'argon. Dans le cas des basses pressions, il y a le risque que le relativement mince enrobage ne supporte pas la pression de vapeur des composants à bas points de fusion des composés intermétalliques. La présente invention est illustrée à l'aide
des exemples descriptifs et non limitatifs ci-après.
Exemple 1
En premier, on mélange énergiquement une poudre de titane pulvérulent ayant une taille de grains inférieure à 30 x 10-6m et d'aluminium pulvérulent ayant une taille de grains inférieure à 30 x 10-6m, à raison de 50 % en mole de titane et 50 % en mole d'aluminium, de manière à parvenir à une répartition uniforme des deux éléments dans le mélange. On chauffe ce mélange de poudres à une température de 75 % de la température de fusion de l'aluminium, dans un moule de frittage, pour aboutir à une ébauche de Ti/Al, par exemple à un corps fritté parallélépipêdique. On fait ensuite le vide dans le récipient. A partir de ce corps fritté parallélépipêdique, on fabrique, par forgeage, travail par enlèvement de copeau et/ou perçage électrochimique, une pièce de construction finie, à contours proches des contours finals à savoir une aube de turbine avec emplanture d'aube et canaux d'air de refroidissement. On remplit les canaux d'air de refroidissement avec des baguettes de quartz et on enrobe la pièce avec du titane, en une épaisseur de 0,5 mm, par projection au plasma, en faisant au préalable le vide dans le récipient. Après un frittage-réaction isostatique à chaud à 1300 C pendant 3 heures et sous une pression de 200 MPa, on retire de l'unité haute pression la pièce de construction constituée du composé intermétallique TiAl, ayant subi un retrait jusqu'aux dimensions finales et on élimine les baguettes de quartz par attaque au moyen d'acide fluorhydrique.
Exemple 2
En premier lieu, on prépare, à partir de % en mole de titane et 75 % en mole de poudre d'aluminium, un mélange de poudres ayant une taille de grains inférieure à 30 x 10-6m et on y ajoute 5 % en poids, par rapport au poids total du mélange de poudres d'aluminium et de titane, d'une poudre de la phase intermétallique TiAl3, ayant une taille de grains inférieure à 1 x 10-6m. On procède ensuite comme dans l'exemple 1. Lors de la compression- réaction isostatique à chaud, on applique seulement une pression de 200 MPa, pendant 2 heures à 1 2500C, et on retire de l'unité haute pression une pièce de construction constituée du composé intermétallique
TiAl3.
Exemple 3
On mélange d'abord une poudre à partir de 21 % en poids d'Al ayant une taille de grains inférieure à 30 x 10-6m, 5 % en poids de Al3Ti ayant une taille de grains inférieure à 1 x 10-6m % en poids de A1203 ayant une taille de grains inférieure à 1 x 10-6m et le reste étant constitué de Ti ayant une taille de
grains inférieure à 30 x 10-6m.
Dans cet exemple, le faible écart du rapport stoechiométrique entre l'aluminium et le titane fait qu'après la compression-réaction isostatique à chaud, la pièce de construction présente une ductilité améliorée. Avec l'addition d'un composé céramique, sous forme de la poudre de A1203 ayant une taille de grains inférieure à 1 x 10-6m, la résistance de la pièce de construction au fluage à haute température
d'opération est accrue.
Après la préparation du mélange de poudres, on procède comme dans l'exemple 2, avec le résultat que l'on peut retirer de l'unité haute pression une pièce de construction à base du composé intermétallique TiAl, durci par dispersion de particules de céramique et ayant une résistance accrue
au fluage.
Claims (4)
1 ) Procédé pour la fabrication par la métallurgie des poudres de pièces moulées à contours compliqués, à partir de composés intermétalliques d'au moins un métal à bas point de fusion et un métal à haut point de fusion, caractérisé par les étapes de procédé suivantes: a) frittage d'un mélange de poudres constitué des métaux élémentaires du composé intermétallique à former, à des températures de 75-100 % de la température de fusion de métal ayant le point de fusion le plus bas, pour l'obtention d'un corps fritté compact ayant une densité d'au moins 95 % de la densité théorique des métaux, b) travail proche des contours finals du corps fritté, pour l'obtention d'une pièce moulée, c) enrobage de la pièce moulée avec le composant à haut point de fusion du composé intermétallique à former, d) compression-réaction isostatique à chaud de la pièce moulée enrobée, à la température de réaction
pour la formation du composé intermétallique.
) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajoute, au mélange de poudres de métaux élémentaires, une poudre du composé intermétallique à former, à raison de 50 % en poids du
poids total du mélange de poudres.
3 ) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on ajoute, au mélange de poudres de métaux élémentaires, de préférence, une poudre du composé intermétallique à former, à raison
de 2-30 % en poids du poids total.
) Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on ajoute, au mélange de
poudres de métaux élémentaires et de composés intermé-
talliques, une poudre de matériau céramique, de préférence A1203, Er2O3, TiC ou TiB2, à raison de 30 % en poids sous forme de particules à taille de grain
inférieure à 1 x 10-6m.
) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le corps
fritté compact est fritté sous forme d'une ébauche ou
d'un produit semi-ouvré.
6 ) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on
effectue le frittage, en un corps fritté compact, dans
un récipient dans lequel on a fait le vide.
) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'on
parvient à la forme proche du contour final par travail d'enlèvement de copeaux ou usinage électrochimique. ) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'enrobage
de la pièce moulée à contours proche des contours finals est effectué dans un récipient dans lequel on a
fait le vide.
) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'on
effectue l'enrobage par dépôt en phase vapeur,
pulvérisation ou projection au plasma.
) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la pièce
moulée aux contours proche des contours finals est enrobés de métal à bas point de fusion, en une
épaisseur de 0,05-1 mm, de préférence de 0,1-0,5 mm.
11 ) Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'on
effectue la compression-réaction isostatique à chaud sous atmosphère d'argon et sous une pression comprise
entre 100 MPa et 300 MPa.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3935955A DE3935955C1 (fr) | 1989-10-27 | 1989-10-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2653783A1 true FR2653783A1 (fr) | 1991-05-03 |
| FR2653783B1 FR2653783B1 (fr) | 1993-12-31 |
Family
ID=6392429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9013088A Expired - Fee Related FR2653783B1 (fr) | 1989-10-27 | 1990-10-23 | Procede pour la fabrication par la metallurgie des poudres de pieces moulees a partir de composes intermetalliques. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5032353A (fr) |
| JP (1) | JPH03173706A (fr) |
| DE (1) | DE3935955C1 (fr) |
| FR (1) | FR2653783B1 (fr) |
| GB (1) | GB2241509B (fr) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4211319C2 (de) * | 1992-04-04 | 1995-06-08 | Plansee Metallwerk | Verfahren zur Herstellung von Sintereisen-Formteilen mit porenfreier Zone |
| DE4418598C2 (de) * | 1994-05-27 | 1998-05-20 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung einer hochdispersen Pulvermischung insbesondere zur Herstellung von Bauteilen aus schwer sinterbaren Werkstoffen mit intermetallischen Phasen |
| JP3071118B2 (ja) * | 1995-02-09 | 2000-07-31 | 日本原子力研究所 | 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法 |
| GB9505114D0 (en) * | 1995-03-14 | 1995-05-03 | Imperial College | Formation and use of intermetallics |
| US5744254A (en) * | 1995-05-24 | 1998-04-28 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Composite materials including metallic matrix composite reinforcements |
| FR2735406B1 (fr) * | 1995-06-19 | 1997-07-11 | Commissariat Energie Atomique | Procede de mise en forme par frittage reactif de materiaux intermetalliques |
| US5905937A (en) * | 1998-01-06 | 1999-05-18 | Lockheed Martin Energy Research Corporation | Method of making sintered ductile intermetallic-bonded ceramic composites |
| US6139598A (en) * | 1998-11-19 | 2000-10-31 | Eaton Corporation | Powdered metal valve seat insert |
| DE10228924C1 (de) * | 2002-06-25 | 2003-11-20 | Fraunhofer Ges Forschung | Pulvermetallurgisch durch Reaktionssintern hergestelltes Bauteil aus einem Titanaluminid-Werkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US20040151611A1 (en) * | 2003-01-30 | 2004-08-05 | Kline Kerry J. | Method for producing powder metal tooling, mold cavity member |
| US20060083653A1 (en) * | 2004-10-20 | 2006-04-20 | Gopal Das | Low porosity powder metallurgy produced components |
| US8486541B2 (en) * | 2006-06-20 | 2013-07-16 | Aerojet-General Corporation | Co-sintered multi-system tungsten alloy composite |
| DE102010061959A1 (de) * | 2010-11-25 | 2012-05-31 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Herstellung von hochtemperaturbeständigen Triebwerksbauteilen |
| GB2519190B (en) * | 2012-02-24 | 2016-07-27 | Malcolm Ward-Close Charles | Processing of metal or alloy objects |
| EP2695704B1 (fr) * | 2012-08-09 | 2015-02-25 | MTU Aero Engines GmbH | Procédé de fabrication d'un segment de couronne d'aubes en TiAl pour une turbine à gaz ainsi que segment de couronne d'aubes correspondant |
| FR3036408B1 (fr) | 2015-05-21 | 2019-05-10 | Safran Aircraft Engines | Composition pour la fabrication de pieces en aluminure de titane par frittage de poudre, et procede de fabrication mettant en oeuvre une telle composition |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2179369A (en) * | 1985-08-06 | 1987-03-04 | Secretary Trade Ind Brit | Sintered aluminium alloy |
| EP0229499A1 (fr) * | 1985-12-16 | 1987-07-22 | Inco Alloys International, Inc. | Formation d'alliages intermétalliques et de précurseurs d'alliages du type intermétallique pour des applications subséquentes d'alliage mécanique |
| JPS63140049A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物部材の成形法 |
| FR2633853A1 (fr) * | 1988-07-05 | 1990-01-12 | Geesthacht Gkss Forschung | Procede de preparation de phases intermetalliques a partir de composantes ductiles pulverulentes |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3505481A1 (de) * | 1985-02-16 | 1986-08-28 | MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München | Sinterverfahren |
| US4761236A (en) * | 1987-07-09 | 1988-08-02 | Dickey Leland C | Coordinated sorptive strand contactor |
| DE3809550A1 (de) * | 1988-03-22 | 1989-10-19 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung eines leichten und warmfesten bauteiles |
-
1989
- 1989-10-27 DE DE3935955A patent/DE3935955C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-10-23 FR FR9013088A patent/FR2653783B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-25 JP JP2290554A patent/JPH03173706A/ja active Pending
- 1990-10-26 US US07/604,790 patent/US5032353A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-26 GB GB9023318A patent/GB2241509B/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2179369A (en) * | 1985-08-06 | 1987-03-04 | Secretary Trade Ind Brit | Sintered aluminium alloy |
| EP0229499A1 (fr) * | 1985-12-16 | 1987-07-22 | Inco Alloys International, Inc. | Formation d'alliages intermétalliques et de précurseurs d'alliages du type intermétallique pour des applications subséquentes d'alliage mécanique |
| JPS63140049A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物部材の成形法 |
| FR2633853A1 (fr) * | 1988-07-05 | 1990-01-12 | Geesthacht Gkss Forschung | Procede de preparation de phases intermetalliques a partir de composantes ductiles pulverulentes |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 398 (C-538)21 Octobre 1988 & JP-A-63 140 049 (SUMITOMO LIGHT METAL IND ) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2241509A (en) | 1991-09-04 |
| US5032353A (en) | 1991-07-16 |
| GB2241509B (en) | 1993-12-22 |
| JPH03173706A (ja) | 1991-07-29 |
| DE3935955C1 (fr) | 1991-01-24 |
| GB9023318D0 (en) | 1990-12-05 |
| FR2653783B1 (fr) | 1993-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2653783A1 (fr) | Procede pour la fabrication par la metallurgie des poudres de pieces moulees a partir de composes intermetalliques. | |
| US6599466B1 (en) | Manufacture of lightweight metal matrix composites with controlled structure | |
| US5561829A (en) | Method of producing structural metal matrix composite products from a blend of powders | |
| JP3103359B2 (ja) | タングステン―チタンのスパッタリングターゲットの製造方法 | |
| US6500557B1 (en) | Composite and method for producing the same | |
| FR2715929A1 (fr) | Synthèse d'un nitrure de bore cubique polycristallin. | |
| US20050036899A1 (en) | Method for producing sintered components from a sinterable material | |
| US6761852B2 (en) | Forming complex-shaped aluminum components | |
| WO1999054075A1 (fr) | Procede d'outillage destine a la fabrication rapide de matieres pulverulentes, et objets ainsi produits | |
| WO1999003624A1 (fr) | Procede permettant de former des articles denses de forme complexe | |
| JPH05271842A (ja) | サーメット合金及びその製造方法 | |
| JP2849710B2 (ja) | チタン合金の粉末成形法 | |
| FR2678286A1 (fr) | Cermets a base de borures des metaux de transition, leur fabrication et leurs applications. | |
| JPH05171321A (ja) | 高密度粉末焼結用チタン合金 | |
| US6821313B2 (en) | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys | |
| JPS5857502B2 (ja) | 靭性および耐摩耗性を有する焼結材料 | |
| JP4409067B2 (ja) | 溶融金属に対する耐食性に優れた溶融金属用部材およびその製造方法 | |
| JP4976626B2 (ja) | 焼結合金材料、その製造方法、およびそれらを用いた機械構造部材 | |
| SK50192008U1 (en) | Fluid-tight sintered metall parts and production method | |
| JPH05148568A (ja) | 高密度粉末焼結用チタン合金 | |
| JP2627090B2 (ja) | 硼化物セラミックスと金属系構造部材との接合体及び接合方法 | |
| US7270782B2 (en) | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys | |
| JP2023048855A (ja) | 硬質焼結体、硬質焼結体の製造方法、切削工具、耐摩耗工具および高温用部材 | |
| JP4331269B2 (ja) | 結合相の表面層のないチタンを主成分とする炭窒化物合金を製造する方法 | |
| JPH07116494B2 (ja) | サーメット製時計ケース素材およびその製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20060630 |