FR2650379A1 - Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil - Google Patents

Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil Download PDF

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Abstract

La double colonne 1, 2 comporte un appareil de vaporisation d'oxygène et de condensation d'azote qui comprend d'une part un échangeur de chaleur principal 7 à ruissellement d'oxygène partiellement immergé lors des arrêts de l'installation, et d'autre part un échangeur de chaleur auxiliaire 20 qui assure seul la vaporisation de liquide lors du redémarrage de l'installation.

Description

La présente invention est relative aux vapo-
riseurs-condenseurs des installations de distillation d'air. Elle concerne en premier lieu un appareil de vaporisation d'oxygène et de condensation d'azote pour double colonne de distillation d'air du type compre-
nant au moins un échangeur de chaleur principal dispo-
sé dans la cuve de la colonne basse pression. cet é-
changeur étant du type à ruissellement et comportant
des passages d'oxygène, des moyens pour faire ruisse-
ler l'oxygène liquide en-excès dans ces passages, des
moyens d'évacuation de la totalité de l'oxygène vapo-
risé et de l'excès d'oxygène liquide par l'extrémité inférieure des mêmes passages, des passages d'azote en
relation d'échange thermique indirect avec les passa-
ges d'oxygène, des moyens d'alimentation des passages
d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyen-
ne pression, et des moyens pour renvoyer l'azote con-
* dense dans la colonne moyenne pression.
Dans les installations de distillation d'air du type à double colonne, l'oxygène liquide qui se trouve en cuve de la colonne basse pression est vaporisé par échange de chaleur avec l'azote gazeux prélevé en tête de la colonne moyenne pression. Pour une pression de fonctionnement donnée de la colonne basse pression, l'écart de température entre l'oxygène et l'azote rendu nécessaire par la structure de l'échangeur de chaleur impose la pression de fonctionnement de la colonne moyenne pression. Il est donc souhaitable que cet écart de température soit le plus faible possible, afin de minimiser les dépenses liées à la compression de l'air à traiter injecté dans
la colonne moyenne pression.
Les vaporiseurs-condenseurs du type à ruis-
sellement sont très avantageux par leurs excellentes
performances d'échange thermique, et peuvent etre réa-
lisés de façon fiable et économique grace à la techno-
logie décrite dans le EP-A-130 122 au nom de la deman-
deresse. Toutefois, le problème suivant se pose. Lors - d'un arrêt de l'installation de distillation d'air consécutive à un incident (coupure momentanée d'électricité, incident de machine. etc..) ou programmée, les liquides stockés sur les plateaux de la colonne supérieure (colonne basse pression) et éventuellement dans la colonne de mixture argon associée à la double colonne voire les liquides stockés sur les plateaux de la colonne inférieure (colonne moyenne pression) si aucune mesure n'est prise quant à la manoeuvre de la vanne de remontée de liquide riche, vont se retrouver déversés dans la cuve de la colonne basse pression. précisément là o est
installé le vaporiseur-condenseur.
Avec des unités pour lesquelles des hautes puretés et des rendements d'extraction élevés sont demandés, le nombre de plateaux est considérable et la charge en oeuvre" de liquide ainsi brusquement déversé dans la cuve de la colornne basse pression lors d'un arrêt, représentera une hauteur de plusieurs mètres. Lorsque l'échangeur est disposé dans la cuve de la colonne basse pression et lorsque la sortie d'oxygène, tant gazeux que liquide, ne peut s'effectuer que par le bas de l'échangeur, ce dernier, étant alors au moins partiellement immergé, est incapable de se réamorcer lors du redémarrage de l'installation.
La remise en service de l'unité après quel-
ques instants. quelques heures, voire même quelques Jours d'arret necessite donc une purge préalable du liquide encore présent dans la cuve. alors que ce 3. liquide est le bienvenu puisqu'il permet de recharger instantanément les plateaux des diverses colonnes dont
il constituait la "charge en oeuvre".
Pour pouvoir réamorcer le vaporiseur conden-
S seur sans purger le liquide rassemblé en cuve, on pourrait penser soit i installer l'échangeur à une hauteur suffisante à partir du fond de cuve de colonne pour que le liquide recueilli n'atteigne pas la partie
inférieure de cet échangeur, soit à installer à l'ex-
térieur de la colonne. ou en appendice ou en verrue de la cuve' de colonne, une capacité de rétention de ce liquide. Cependant. ces solutions imposeraient de réaliser un espace de grandes dimensions ne servant à rien en fonctionnement normal, ce qui représenterait
un coût excessif en investissement.
L'invention a pour but de résoudre le pro-
bléme du réamorçage de l'échangeur de chaleur de façon
relativement économique.
A cet effet, l'invention a pour objet un vaporiseurcondenseur du type précité, -aractérisé en ce que l'échangeur de chaleur principal est disposé de façon à être au moins partiellement immergé lors d'un arrêt de fonctionnement de la double colonne, et en ce
que l'appareil comprend au moins un échangeur de cha-
leur auxiliaire adapté pour assurer seul la vaporisa-
tion de liquide lorsque l'échangeur principal est au
moins partiellement immergé.
Dans un premier mode de réalisation.
l'échangeur auxiliaire est un échangeur du type à ruissellement comportant des passages d'oxygène, des moyens pour faire ruisseler de l'oxygène liquide en excès dans ces passages, des passages d'azote en relation d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens d'alimentation des
passages d'azote en azote gazeux provenant de la co-
lonne moyenne pression, et des moyens pour renvoyer
l'azote condensé dans la colonne moyenne pression.
l'échangeur auxiliare étant situé entièrement au-
dessus du niveau maximal du liquide dans la cuve de la colonne basse pression, et il est prévu des moyens de remontée de ce liquide au sommet des passages d'oxygène de l'échangeur auxiliaire ainsi que des moyens de renvoi de liquide de l'extrémité inférieure de l'échangeur auxiliaire au sommet des passages
d'oxygène de l'échangeur principal.
Dans un second mode de réalisation, l'échan-
geur auxiliaire est un échangeur du même type que l'échangeur principal et est disposé sensiblement au même niveau que ce dernier dans la cuve de la colonne basse pression, le sommet des passages d'oxygène de l'échangeur auxiliaire étant alimenté exclusivement par une conduite deyremontée du liquide contenu dans
cette cuve.
Dans un troisième mode de réalisation, l'échangeur de chaleur auxiliaire est un échangeur du
type à bain disposé au-dessous de l'échangeur princi-
pal dans la cuve de la colonne basse pression.
L invention a également pour objet une ins-
tallation de distillation d'air à double colonne, comprenant un appareil de vaporisation-condensation
tel que défini ci-dessus.
Quelques exemples de réalisation de l'inven-
tion vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels: - la Fig. 1 représente'schématiquement la
structure et le fonctionnement d'un échangeur de cha-
leur du type à ruissellement et à sortie d'oxygène exclusivement par le bas; et
- les Fig. 2 à 5 représentent schématique-
ment une partie d'une installation de distillation d'air suivant '1 invention, selon plusieurs modes de
réalisation différents de l'appareil de vaporisation-
condensation. On voit sur chacune des figures le sommet de la colonne moyenne pression 1 et la cuve de la colonne basse pression 2 d'une installation de distillation d'air a double colonne, chaque colonne comportant des
plateaux de distillation 3 ou une structure équi-
valente d échange de chaleur et de matière. La colonne 1 qui fonctionne sous environ 6 bars absolus_ est limitée par une. virole cylindrique 4. et la colonne.2. qui fonctionne un peu au-dessus de la
pression atmosphérique, par une virole cylindrique 5.
Les deux colonnes sont séparées par un fond 6 bombé vers le haut. L'azote de tête de la colonne 1 est condensé en vaporisant de l'oxygène liquide parvenant à la cuve de la colonne 2, au moyen d'un échangeur de chaleur indirect 7 du type à ruissellement.' L'échangeur 7 est essentiellement constitué
par un bloc parallélépipédique de grandes dimensions.
par exemple 1 à 1.5 mètre carré de section horizontale et 3 à 6 mètres de hauteur, formé d'un empilement d'un
grand nombre de plaques verticales parallèles en alu-
minium qui définissent entre elles des passages plats.
Chacun de ces' passages contient des ondes en aluminium formant entretoises et ailettes et est délimité par des barrettes verticales ou horizontales. Une partie de ces passages, par exemple un passage sur deux, est un passage d'oxygène, et les passages restants sont des passages d'azote. Les passages d'oxygène sont alimentés par 'le haut en oxygène liquide au moyen
d'une retenue de liquide 8 formée au sommet de 1'-
changeur, fermés latéralement et ouverts vers le bas.
Les passages d'azote sont fermés de tous c6tés et sont alimentés latéralement en azote gazeux. au voisinage de leur extrémité supérieure, au moyen d'une boite semi-cylindrique 9 à axe horizontal, qui communique avec le sommet de la colonne 1 par l'intermédiaire d'une conduite 10. L azote condensé est collecté latéralement au bas des mêmes passages par une autre boite semi-cylindrique 11 à axe horizontal et, de la,
est renvoyé dans la colonne 1 par une conduite 12.
Cette dernière débouche dans une rigole 13 qui assure une garde d'azote liquide. Le bloc de l'échangeur 7
est assemblé par brasage au four.
En fonctionnement normal, un bain d'oxygéne liquide 14 est présent dans la cuve de la colonne 2, et son niveau N se trouve au-dessous de l'extrémité inférieure de l'échangeur 7. a une petite distance de celui- ci. Une pompe- 15 remonte via une conduite 16 un débit D d'oxygène liquide dans la retenue 8, laquelle
reçoit également un débit D d'oxygène liquide des pla-
teaux de la colonne 2. Un débit D d'oxygéne est vapo-
risé dans l'échangeur 7, de sorte qu'un débit.D d'oxy-
gène liquide en excès tombe dans le bain 14. Les dé-
bits peuvent s'écarter plus ou moins de la valeur D en
pratique.
D'autres détails concernant la structure et Le fonctionnement d'un tel vaporiseur-condenseur à ruissellement sont décrits dans le EP-A-130 122 précité. En variante, la pompe 15 peut être remplacée par tout autre moyen de remontée de liquide, par I!
exemple par un thermosiphon ou "extraction au gaz cons-
constituée par un échanrgeur de chaleur indirect 15A chauffé par ur
fluide approprié, qui peut être du "liquide riche".
provenant de la cuve de la colonne 1. comme il est classique dans la technique. Sur la Fig. 1, on a représenté cette variante en traits mixtes, et on a également représenté une conduite 17 de soutirage d'oxygène gazeux de la colonne 2 et une conduite 18 de
soutirage d'azote liquide de la colonne 1.
Pour réduire au maximum la hauteur de la colonne, basse pression, le niveau N est prévu à une faible distance au-dessous de l'échangeur 7, comme indiqué ci-dessus. En cas d'arrêt de l'installation, comme epliqué plus haut, la "chargè en oeuvre' de nombreux plateaux se rassemble en cuve de la colonne 2, et le liquide monte jusqu'à un niveau N1 pour lequel
l'échangeur 7 est partiellement immergé. En particu-
lier, une certaine hauteur de liquide est présente dans la partie inférieure des passages d'oxygène de cet échangeur,. Lorsque l'installation redémarre, une petite quantité d'oxygène est vaporisée, mais comme les passages- d'oxygène ne sont ouverts que vers le
bas, un état d'équilibre est vite atteint, et l'échan-
geur ne peut pas continuer à fonctionner. Les Fig. 2 à , sur lesquelles les conduites relatives à l'azote ont été omises pour la clarté du dessin, montrent comment l'installation peut être modifiée suivant l'invention pour permettre le réamorçage de
l'échangeur 7.
Dans la solution de la Fig. 2.- la cuve de la colonne 2 contient deux échangeurs de chaleur princi-, paux 7 disposés en parallèle au même niveau qu'à la Fig. 1, c'est-à-dire avec leur extrémité inférieure très proche du fond 6, juste au-dessus du niveau N du bain d'oxygène liquide. La retenue 8 est commune aux
deux échangeurs.
L'installation comporte une virole auxi-
liaire 19 contenant un échangeur de chaleur auxiliaire
20. Cet échangeur est également du type à ruissel-
lement et a la même constitution que l'échangeur 7. La virole 19 est fermée en haut par un fond supérieur 21 et en bas par un fond inférieur 22, lequel se trouve
au-dessus du niveau de la retenue B des échangeurs 7.
La conduite 16 de remontée de liquide débouche au sommet de la virole 19; une conduite 23 relie le fond 22 à la retenue 8, et des conduites 24 et 24A relient respectivement l'espace situé juste au-dessous de l'échangeur 20 et l'espace situé au-dessous du fond 21 à la région de la virole 5 située juste au-dessus do
la retenue 8.
En fonctionnement normal, la pompe 15 remon-
te de l'oxygène liquide du bain 14 au sommet de la virole 19 pour maintenir une retenue auxiliaire 25 de
liquide en haut de l'échangeur 20. A peu prés la moi-
tié de ce 'débit de liquide est vaporisée dans cet échangeur, et l'excès d'oxygène liquide ainsi que l'oxygène vaporisé passent dans la virolé 5 via les conduites 23 et 24. L'excès d'oxygène liquide s'ajoute à l'oxygène liquide tombant des plateaux de la colonne 2 dans la retenue 8, et à peu près la moitié du débit total d'oxygène liquide alimentant cette dernière est vaporisée dans les échangeurs 7,
l'excès de liquide étant repris par la pompe 15.
Lors d'un arrêt de l'installation, le liqui-
de de cuve de la colonne 2 monte Jusqu'au niveau N1 comme à la Fig. 1. Pour redémarrer l'installation, la pompe 15 remonte du liquide-au sommet de l'échangeur auxiliaire 20, lequel, de par sa position, est resté en état de fonctionnement. Une partie du débit de liquide est donc vaporiséepar le seul échangeur 20, et l'excès de liquide ainsi que le liquide vaporisé passe comme précédemment dans la virole 15, via les conduites 23 et 24. Par suite, le niveau du liquide baisse progressivement dans la colonne 2, et lorsque le niveau N est à peu prés rétabli, les échangeurs 7 peuvent fonctionner de nouveau. L'échangeur 20 est dimensionné de façon à permettre à l'installation de traiter le débit d'air nécessaire à l'amorçage des plateaux afin que leur "charge en oeuvresoit reconstituée,
ce débit d'air étant inférieur au débit correspondant au fonction-
nement normal de l'instailation.
Ainsi, la virole supplémentaire 19 et l'é-
changeur auxiliaire 20 sont constamment utilisés en
tant que surface d'échange de chaleur supplémentaire.
ce qui améliore les performances thermiques de l'installation. En variante, l'échangeur 20 pourrait être disposé à un niveau plus bas que la retenue 8 ou même que le niveau N1, avec une pompe supplémentaire équipant la conduite 23. Par ailleurs, la virole 19 peut être constituée par le bloc d'échangeur lui-meme
dans sa partie. courante.
Dans l'installation de la Fig. 3. les échan-
geurs 7 sont au nombre de trois et sont disposés comme à la Fig. 2, côte à côte et juste au-dessus du bain
14, avec une retenue 8 commune. L'échangeur auxili-
aire est constitué par trois échangeurs 20A identiques aux échangeurs ? et disposés dans la colonne 2. juste au-dessus de ceux-ci. La conduite 16 comporte une
branche 16A débouchant dans la retenue 25A des échan-
geurs 20A. et une branche 16B débouchant dans la
retenue 8 des échangeurs 7. Ces conduites sont équi-
pées de vannes d'arrêt respectives 26A, 26B.
En fonctionnement normal, le bain 14 d'oxy-
géne liquide se trouve au niveau N. La vanne 26A est fermée et la vanne 26B est ouverte. Les échangeurs auxiliaires 20A sont alimentés en oxygène liquide
uniquement par les plateaux de la colonne 2. vapori-
sent à peu près la moitié de ce débit et fournissent le reste à la retenue 8. Un debit du meme ordre est remonté par la pompe 15 à la retenue 8. la moitié du débit total est vaporisé dans les échangeurs 7, et le
reste tombe dans le bain 14.
Lors d'un arrêt de l'installation, la montée du liquide jusqu'au niveau N1 immerge partiellement les échangeurs 7. Au redémarrage, la vanne 26B est fermée, la vanne 26A est ouverte. et la pompe 15 remonte du liquide dans la retenue supérieure 25A. Une
partie de ce débit se vaporise, le liquide baisse pro-
gressivement en cuve de colonne, et lorsqu'il est re-
venu à peu près au niveau N. les échangeurs 7 fonc-
tionnent de nouveau. L:avantage de cette solution réside dans le fait qu'il est possible de disposer des échangeurs auxiliaires présentant une surface de chaleur beaucoup pl< grande dans la virole de la colonne ellememe, ce qui permet d'améliorer encore les performances d'échange de chaleur en fonctionnement normal, par example d'atteindre un écart de température de l'ordre de 0.5'C entre l'azote moyenne pression et l'oxygène liquide. On remarque de - plus que la conduite 17 de soutirage d'oxygène gazeux peut être disposée à n'importe quel emplacement entre le sommet des échangeurs 7 et les plateaux de la
colonne 2 sans risquer de véhiculer du liquide.
Il est à noter que les échangeurs 20 de la Fig. 2 et 20A de la Fig. 3 pourraient être réalisés de façon à permettre l'évacuation du liquide vaporisé
par le haut. comme décrit dans le EP-A précité.
Dans le mode de réalisation de la Fig. 4, il est prévu côte-à-côte dans la virole 5 deux échangeurs principaux 7 et deux échangeurs auxiliaires 20B. Les quatre échangeurs ont leur extrémité inférieure située à une faible distance au-dessus du niveau N; ils sont tous identiques, à une différence prés: les deux échangeurs 7 comportent une retenue commune 8 ouverte vers le haut comme dans les exemples précédents, tan- dis que les deux échangeurs 20B comportent une retenue commune 25B recouverte hermétiquement par une boite d'alimentation horizontale semi-cylindrique 27 dans laquelle débouche la conduite 16. Une conduite 27A part du sommet de la boite 27, sort de la virole 5, est équipée à l'extérieur de celleci d'une vanne 27B et débouche dans la virole 5, au-dessus du niveau N. En fonctionnement normal de l'installation, la vanne 27B est ouverte. Un même débit parvient à la retenue 8 en provenance des plateaux et à la retenue B par la conduite 16. Chaque échangeur vaporise à peu pres le quart de ce débit, et l'excès de liquide tombe dans le bain 14 pour être remonté par. la pompe 15.
Lors d un arrêt de l'installation, le li-
quide monte au niveau N1 et immerge partiellement les quatre échangeurs. Pour le redémarrage, on ferme la vanne 27B; la pompe remonte du liquide dans la boite 27 et développe dans celle-ci une surpression qui permet i l'oxygène vaporisé dans les échangeurs 20B de vaincre la poussée du bain de liquide en partie inférieure. Le liquide baisse progressivement en cuve de colonne, la pression dans la boite 27 baisse également au fur et à mesure, et lorsque le niveau N est à peu près retrouvé, les échangeurs 7 recommencent
à fonctionner, et on ouvre la vanne 27B.
L'avantage de cette solution consiste en ce
qu aucune hauteur supplémentaire de la virole 5 ni au-
cun espace auxiliaire extérieur à la coionne n'est n-
cessaire. La Fig. 5 représente une solution qui peut être considérée comme une variante de la Fig. 2: la virole 19-se trouve à un niveau plus bas qu'à la Fig. 2, le fond 22 étant à peu près au niveau du fond 6 de la double colonne. Une conduite 28 équipée d'une vanne 29, remplaçant la conduite 23, relie les cuves des viroles 5 et 19. La conduite 24 relie comme à la Fig. 2 l'espace situé juste au-dessous de l'échangeur 20 à la région de la virole 5 située au-dessus de la retenue 8. La conduite 24A est équipée d'une vanne 24B. En fonctionnement normal, les vannes 29 et 24B sont ouvertes, et le niveau N s'établit dans les deux viroles 5 et 19. L'échangeur 20 constitue un
vaporiseur-condenseur supplémentaire alimenté en oxy-
géne liquide par la conduite 16 tandis que l'échangeur 7 est alimenté en oxygène liquide par les plateaux 3 uniquement. Dés 1'arrêt de l'installation, 6n ferme la vanne 29 simultanément à l'arrêt de la pompe, ce qui
empêche l'immersion de l'échangeur 20. Lors d'un redé-
marrage, du liquide est vaporisé par le seul échan-
geur 20, et c'est du fluide diphasique qui retourne à
la colonne 2 via la conduite 24.
Une autre possibilité consiste à laisser la vanne 29 ouverte. L'échangeur 20 est alors noyé partiellement comme l'échangeur 7 pendant les arrêts de l'installation, et le redémarrage s'effectue en fermant la vanne 24B et en créant au moyen de la pompe une surpression dans le fond supérieur de la virole 19, de façon analogue à ce'qui a été décrit en regard de la Fig. 4. Ce mode de redémarrage avec l'échangeur noyé peut d'ailleurs aussi s'effectuer avec la
vanne 29 fermee.
Dans le mode de réalisation de la Fig. 6, il est prévu trois échangeurs 7 et, juste au-dessous de ceux-ci et juste au-dessus du fond 6, plusieurs, par exemple trois, échangeurs auxiliaires 20C du type à bain ou à thermosiphon. Ces échangeurs différent des échangeurs 7 par le fait que la retenue supérieure 8 n'existe pas, les passages d'oxygène étant librement ouverts vers le haut. De tels échangeurs, classiques
dans la technique de distillation d'air, peuvent fonc-
tionner en étant complètement immergés. Par ailleurs,
la conduite 16 est supprimée.
En fonctionnement normal de l'installation, le niveau N est tel que les échangeurs 20C sont
presqu'entièrement immergés. La retenue 8 des échan-
geurs 7 est alimentée uniquement par l'oxygène liquide provenant des plateaux. A peu près la moitié du débit est vaporisé dans ces échangeurs, et le reste tombe dans le bain i4. Les échangeurs 20C vaporisant ce débit excédentaire, il n'est donc pas nécessaire en principe de remonter du liquide vers la retenue 8. En variante toutefois, comme les vaporiseurs à bain ont
un rendement inférieur aux vaporiseurs à ruisselle-
ment, il peut être préférable de dimensionner les échangeurs 20C de façon qu'ils ne vaporisent qu'une petite fraction du débit d'oxygène liquide, le débit excédentaire étant alors remonté dans la retenue 8
comme précède -nent.
Lors d un arret de l'installation, le li-
quide monte au niveau N1, de sorte que les échangeurs
C sont totalement immergés et les échangeurs 7 par-
tiellement immergés. Le redémarrage s'effectue sans difficulté, d'abord uniquement par la vaporisation assurée par les échangeurs 20C, puis, lorsque le niveau N est à peu près rétabli, également par les
échangeurs 7.
Du fait de la présence d'échangeurs à bain.
la solution de-la Fig. 6 convient plus particulière-
ment aux cas o des performances d'échange thermique relativement modérées sont acceptables, par exemple un écart de température de l'ordre de 1'C entre l'azote
moyenne pression et l'oxygène liquide.

Claims (9)

REVENDICATIONS
1. Appareil de vaporisation d'oxygène et de
condensation d'azote pour double colonne de distilla-
tion d"air, du type comprenant au moins un échangeur de chaleur principal (7) disposé dans la cuve de la colonne basse pression (2), cet échangeur étant du
type à ruissellement et comportant des passages d'oxy-
gène, des moyens (8) pour faire ruisseler de l'oxygène
liquide en e>ccés dans ces passages, des moyens d'éva-
cuation de la totalité\ de l'oxygène vaporisé et de l'excès d'oxygène liquide par l'extrémité inférieure des mêmes passages, des passages d'azote en relation d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens (9, 10) d'alimentation des passages d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyenne pression (1), et des moyens (11, 12) pour renvoyer l'azote condensé dans la colonne moyenne pression, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur principal (7) est disposé de façot à être au moins partiellement immergé lors d'un arrêt du fonctionnement de la double colonne et en ce que l'appareil comprend au moins un échangeur de chaleur auxiliaire (20; 20A: 20B; 20C) adapté pour assurer seul la -vaporisation de liquide lorsque l'échangeur
principal est au moins partiellement immergé.
2. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire (20, Fig.2; 20A) est un échangeur du type à ruissellement comportant des passages d'oxygène, des moyens (25; A) pour faire ruisseler de l'oxygène liquide en
excès dans ces passages, des passages d'azote en rela-
tion d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens d'alimentation des passages
d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyen-
ne pression (1). et des moyens pour renvoyer l'azote condense dans la colonne moyenne pression, et en ce qu'il est prévu des moyens (15. 16) de remontée du liquide contenu dans la cuve de la colonne basse pres- sion au sommet des passages d'oxygène de l'échangeur
auxiliaire ainsi que des moyens (23) de renvoi de li-
quide de l'extrémité inférieure de l'échangeur auxi-
liaire au sommet des passages d'oxygène de l'échangeur
principal (7).
3. Appareil suivant la revendication 2, ca-
ractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est situé
entièrement au-dessus du niveau maximal (N1) du liqui-
de dans la cuve de la colonne basse pression (2).
4. Appareil' suivant la revendication 3, Caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire (20;20A) est disposé entièrement au-dessus du sommet de
l'échangeur principal (7).
5. Appareil suivant l'une quelconque des
revendications 2 à 4, caractérisé en ce que'l'échan-
geur auxiliaire (20) est disposé à l'extérieur de la
colonne basse pression (2).
6. Appareil suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire (20A) est
disposé dans la virole (5) de la colonne basse pres-
sion (2). au-dessus de l'échangeur principal (7).
7. Appareil suivant la revendication 1,
caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire (20,-Fig.
; 20B) est un échangeur du même type que l'échan- geur principal (7) et est disposé sensiblement au même
niveau que ce dernier, le sommet des, passages d'oxygè-
ne de l'échangeur auxiliaire étant recouvert par une
boite d'alimentation hermétique (21. Fig. 5; 27) ali-
mentée exclusivement rar une conduite (16) de remontée
du liquide contenu dans ladite cuve.
8. Appareil suivant la revendication 1,
caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur auxl-
liaire (20C) est un échangeur du type à bain disposé au-dessous de l'échangeur Principal'(7) dans la cuve
de la colonne basse pression (2).
9. Installation de distillation d'air à double colonne. caractérisée en ce qu'elle comprend un appareil de vaporisation d'oxygène et de condensation
d'azote suivant l'une quelconque des revendications 1
à 8.
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EP90401934A EP0410832B1 (fr) 1989-07-28 1990-07-04 Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air
DE9090401934T DE69000593T2 (de) 1989-07-28 1990-07-04 Verdampfer-kondensator fuer eine zweisaeulenanlage zur luftzerlegung.
ES199090401934T ES2036408T3 (es) 1989-07-28 1990-07-04 Aparato de vaporizacion-condensacion por doble columna de destilacion de aire.
AU59857/90A AU625706C (en) 1989-07-28 1990-07-25 Vaporization-condensation apparatus for air distallation double column, and air distallation equipment including such apparatus
US07/558,091 US5071458A (en) 1989-07-28 1990-07-25 Vaporization-condensation apparatus for air distillation double column, and air distillation equipment including such apparatus
ZA905895A ZA905895B (en) 1989-07-28 1990-07-26 Vaporization-condensation apparatus for air distillation double column,and air distillation equipment including such apparatus
JP2196394A JP2985892B2 (ja) 1989-07-28 1990-07-26 複式空気精留塔用蒸発凝縮装置及びそのような装置を有する空気精留設備
KR1019900011359A KR910003342A (ko) 1989-07-28 1990-07-26 공기증류 이중 컬럼용의 증발-응축장치 및 이 장치를 포함하고 있는 공기증류 장비
CA002022168A CA2022168C (fr) 1989-07-28 1990-07-27 Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil
PT94834A PT94834A (pt) 1989-07-28 1990-07-27 Dispositivo de vaporizacao-condensacao para dupla coluna de destilacao de ar, e instalacao de destilacao de ar contendo o referido disoisitivo
BR909003676A BR9003676A (pt) 1989-07-28 1990-07-27 Aparelho de vaporizacao de oxigenio e de condensacao de nitrogenio para dupla coluna de destilacao de ar,e instalacao de destilacao de ar de dupla coluna
US08/498,444 USRE36435E (en) 1989-07-28 1995-07-05 Vaporization-condensation apparatus for air distillation double column, and air distillation equipment including such apparatus

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Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9016766D0 (en) * 1990-07-31 1990-09-12 Boc Group Plc Boiling liquefied gas
FR2689223B1 (fr) † 1992-03-24 1994-05-06 Air Liquide Procede et installation de transfert de fluide en provenance d'une colonne de distillation, notamment d'air.
US5438836A (en) * 1994-08-05 1995-08-08 Praxair Technology, Inc. Downflow plate and fin heat exchanger for cryogenic rectification
US5699671A (en) * 1996-01-17 1997-12-23 Praxair Technology, Inc. Downflow shell and tube reboiler-condenser heat exchanger for cryogenic rectification
DE19605500C1 (de) * 1996-02-14 1997-04-17 Linde Ag Vorrichtung und Verfahren zum Verdampfen einer Flüssigkeit
US5775129A (en) * 1997-03-13 1998-07-07 The Boc Group, Inc. Heat exchanger
GB9705889D0 (en) * 1997-03-21 1997-05-07 Boc Group Plc Heat exchange method and apparatus
US5956972A (en) * 1997-12-23 1999-09-28 The Boc Group, Inc. Method of operating a lower pressure column of a double column distillation unit
DE59901114D1 (de) * 1998-01-30 2002-05-08 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum verdampfen von flüssigem sauerstoff
US6264809B1 (en) 1998-10-30 2001-07-24 Pti Advanced Filtration, Inc. Enhanced membrane electrode devices useful for electrodeposition coating
DE19921949A1 (de) * 1999-05-12 2000-11-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19950570A1 (de) 1999-10-20 2001-04-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE50010552D1 (de) * 1999-10-20 2005-07-21 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
FR2807826B1 (fr) * 2000-04-13 2002-06-14 Air Liquide Echangeur vaporisateur-condenseur du type a bain
DE10027140A1 (de) * 2000-05-31 2001-12-06 Linde Ag Mehrstöckiger Badkondensator
US6349566B1 (en) 2000-09-15 2002-02-26 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator system and process
FR2822079B1 (fr) * 2001-03-16 2003-05-16 Air Liquide Procede et installation de production d'oxygene ultra-pur par distillation d'air
US6393866B1 (en) 2001-05-22 2002-05-28 Praxair Technology, Inc. Cryogenic condensation and vaporization system
DE10205878A1 (de) * 2002-02-13 2003-08-21 Linde Ag Tieftemperatur-Luftzerlegungsverfahren
FR2853723B1 (fr) * 2003-04-10 2007-03-30 Air Liquide Procede et installation de traitement d'un bain de liquide riche en oxygene recueilli en pied d'une colonne de distillation cryogenique
US7266976B2 (en) * 2004-10-25 2007-09-11 Conocophillips Company Vertical heat exchanger configuration for LNG facility
US20070028649A1 (en) * 2005-08-04 2007-02-08 Chakravarthy Vijayaraghavan S Cryogenic air separation main condenser system with enhanced boiling and condensing surfaces
EP1890099A1 (fr) 2006-08-08 2008-02-20 Linde Aktiengesellschaft Déphlegmateur
FR2916523B1 (fr) * 2007-05-21 2014-12-12 Air Liquide Capacite de stockage, appareil et procede de production de monoxyde de carbone et/ou d'hydrogene par separation cryogenique integrant une telle capacite.
US9476641B2 (en) * 2007-09-28 2016-10-25 Praxair Technology, Inc. Down-flow condenser reboiler system for use in an air separation plant
US9453674B2 (en) 2013-12-16 2016-09-27 Praxair Technology, Inc. Main heat exchange system and method for reboiling
US9488408B2 (en) * 2014-01-29 2016-11-08 Praxair Technology, Inc. Condenser-reboiler system and method
EP3176526A1 (fr) * 2015-12-03 2017-06-07 Linde Aktiengesellschaft Procede et agencement de transfert de fluide

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1152432B (de) * 1962-04-21 1963-08-08 Linde Eismasch Ag Platten-Kondensator-Verdampfer, insbesondere fuer Gas- und Luftzerleger
US4606745A (en) * 1984-05-30 1986-08-19 Nippon Sanso Kabushiki Kaisha Condenser-evaporator for large air separation plant

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4017284A (en) * 1973-05-14 1977-04-12 Cryox Corporation Air distillation apparatus comprising regenerator means for producing oxygen
FR2542421B1 (fr) * 1983-03-08 1985-07-05 Air Liquide Procede et appareil pour produire un gaz a haute purete par vaporisation d'un liquide cryogenique
FR2547898B1 (fr) * 1983-06-24 1985-11-29 Air Liquide Procede et dispositif pour vaporiser un liquide par echange de chaleur avec un deuxieme fluide, et leur application a une installation de distillation d'air

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1152432B (de) * 1962-04-21 1963-08-08 Linde Eismasch Ag Platten-Kondensator-Verdampfer, insbesondere fuer Gas- und Luftzerleger
US4606745A (en) * 1984-05-30 1986-08-19 Nippon Sanso Kabushiki Kaisha Condenser-evaporator for large air separation plant

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Publication number Publication date
KR910003342A (ko) 1991-02-27
DE69000593T2 (de) 1993-04-22
AU5985790A (en) 1991-01-31
EP0410832B1 (fr) 1992-12-16
FR2650379B1 (fr) 1991-10-18
ES2036408T3 (es) 1993-05-16
JP2985892B2 (ja) 1999-12-06
PT94834A (pt) 1993-10-29
EP0410832A1 (fr) 1991-01-30
US5071458A (en) 1991-12-10
BR9003676A (pt) 1991-09-03
CA2022168A1 (fr) 1991-01-29
JPH0370977A (ja) 1991-03-26
ZA905895B (en) 1991-05-29
AU625706B2 (en) 1992-07-16
CA2022168C (fr) 1995-03-14
DE69000593D1 (de) 1993-01-28

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