CA2022168C - Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil - Google Patents

Appareil de vaporisation-condensation pour double colonne de distillation d'air, et installation de distillation d'air comportant un tel appareil

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Abstract

La double colonne comporte un appareil de vaporisation d'oxygène et de condensation d'azote qui comprend d'une part un échangeur de chaleur principal à ruissellement d'oxygène partiellement immergé lors des arrêts de l'installation, et d'autre part un échangeur de chaleur auxiliaire qui assure seul la vaporisation de liquide lors du redémarrage de l'installation.

Description

~(322~ ~

La présente invention est relative aux vapo-riseurs-condenseurs des installations de distillation d air. Elle concerne en premier lieu un appareil de vaporisation d oxygene et de condensation d azote pour double colonne de distillation d'air du type compre-nant au moins un échangeur de chaleur principal dispo-sé dans la cuve de la colonne basse pression. cet é-changeur etant du type à ruissellement et comportant des passages d oxygene, des moyens pour faire ruisse-ler 1 oxygene liquide en excès dans ces passages, des moyens d evacuation de la total.ité de 1 oxygene vaPo-risé et de l'exces d'oxygene liquide par l'extrémit~é
inferieure des memes passages, des passages d azote en relation d'echange thermique indirect avec les passa-ges d oxygène, des moyens d'alimentation des passages d azote en azote gazeux provenant de la colonne moyen-ne pression, et des moyens pour renvoyer 1 azote con-densé dans la colonne moyenne pression ~ ans les installations de distillation d air du type a double colonne, 1 oxygene liquide qui se trouve en cuve de la colonne basse pression est vaporise par échange de chaleur avec 1 azote gazeux prélevé en tete de la colonne moyenne pression Pour une pression de fonctionnement donnée de la colonne basse pression, 1 écart de temperature entre 1 oxygene et 1 azote rendu nécessaire par la structure de 1 échangeur de chaleur impose la pression de fonctionnement de la colonne moyenne pression. ~1 est donc souhaitable que cet écart de température soit le plus faible possible, afin de minimiser les depenses liées à la compression de 1 air à traiter injecte dans la colonne moyenne pression.
Les vaporiseurs-condenseurs du type à ruis-sellement sont très avantageux par leurs excellentes - ~ 2022~ 68 performances d'échange thermique, et peuvent être réalisés de façon fiable et économique grâce à la technologie décrite dans le EP-A-130 122 au nom de la demanderesse.
Toutefois, le problème suivant se pose.
Lors d'un arrêt de l'installation de distillation d'air consécutive à un incident (coupure momentanée d'électricité, incident de machine, etc.) ou programmée, les liquides stockés sur les plateaux de la colonne supérieure (colonne basse pression) et éventuellement dans la colonne de mixture argon associée à la double colonne, voire les liquides stockés sur les plateaux de la colonne inférieure (colonne moyenne pression) si aucune mesure n'est prise quant à la manoeuvre de la vanne de remontée de liquide riche, vont se retrouver déversés dans la cuve de la colonne basse pression, précisément là où est installé le vaporiseur-condenseur.
Avec des unités pour lesquelles des hautes puretés et des rendements d'extraction élevés sont demandés, le nombre de plateaux est considérable et la "charge en oeuvre" de liquide ainsi brusquement déversé
dans la cuve de la colonne basse pression lors d'un arrêt, représentera une hauteur de plusieurs mètres.
Lorsque l'échangeur est disposé dans la cuve de la colonne basse pression et lorsque la sorte d'oxygène, tant gazeux que liquide, ne peut s'effectuer que par le bas de l'échangeur, ce dernier, étant alors au moins partiellement immergé, est incapable de se réamorcer lors du redémarrage de l'installation.
La remise en service de l'unité après quelques instants, quelques heures, voir même quelques jours d'arrêt nécessite donc une purge préalable du liquide encore présent dans la cuve, alors que ce 202216~

liquide est le bienvenu pu1squ'il permet de recharger instantanement les plateaux des diverses colonnes dont il constituait 1~ "chærge en oeuvre".
Pour pouvoir réamorcer le vaporiseur conden-seur sans purger le liquide rassemblé en cuve, on pourrait penser soit a installer l'échangeur a une hauteur suffisante a partir du fond de cuve de colonne pour que le liquide recueilli n'atteigne pas la partie inférieure de cet échangeur, soit a installer a 1 ex-térieur de la colonne, ou en appendice ou en verrue de la cuve de colonne, une capacité de rétention de ce liquide Cependant, ces solutions imposeraient de realiser un espace de grandes dimensions ne servant a rien en fonctionnement normal. ce qui representerait un cout excessif en investissement.
L invention a pour but de resoudre le pro-bleme du réamorçage de l'échangeur de chaleur de façon relativement économique, A cet effet, l'invention a pour objet un vaporiseur-condenseur du type précité, -aractérisé en ce que l'échangeur de chaleur principal est disposé de facon a etre au moins partiellement immerge lors d'un arret de fonctionnement de la double colonne, et en ce que 1 appareil comprend au moins un échangeur de cha-leur auxiliaire adapté pour assurer seul la vaporisa-tion de liquide lorsque 1 échangeur principal est au moins partiellement immergé, Dans un premier mode de réalisation, 1 échangeur auxiliaire est un échangeur du type à
ruissellement comportant des passages d oxygène, des moyens pour faire ruisseler de 1 oxygene liquide en exces dans ces passages, des passages d'azote en relation d échange thermique indirect avec les passages d oxygene, des moyens d alimentation des 2022~68 passages d azote en azote gazeux provenant de la cv-lonne moyenne pression, et des moyens pvur renvoyer 1 azote condensé dans la colonne moyenne pression, 1 échangeur auxiliare étant situé entièrement au-dessus du niveau maximal du liquide dans la cuve de la colonne basse pression, et il est prévu des moyens de remontée de ce liquide au sommet des passages d oxygène de 1 échangeur auxiliaire ainsi que des moyens de renvoi de liquide de l'extrémité inférieure de 1 échangeur auxiliaire au sommet des passages d oxygène de 1 echangeur principal.
Dans un second mode de réalisation. 1 échan-geur auxiliaire est un echangeur du meme type que 1 échangeur principal et est disposé sensiblement au même niveau que ce dernier dans la cuve de la colonne basse pression, le sommet des passages d'oxygene de 1 échangeur auxiliaire étant alimenté exclusivement par une conduite de remontée du liquide contenu dans cette cuve.
Dans un troisième mode de réalisation, 1 échangeur de chaleur auxiliaire est un échangeur du type à bain disposé au-dessous de 1 echangeur princi-pal dans la cuve de la colonne basse pression.
L invention a également pour objet une ins-tallation de distillation d air à double colonne, comprenant un appareil de vaporisation-condensation tel que défini ci-dessus~
Quelques exemples de réalisation de 1 inven-tion vont maintenant etre décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels :
- la Fig. 1 représente schématiquement la structure et le fonctionnement d un échangeur de cha-leur du type à ruissellement et à sortie d oxygene exclusivement par le bas ; et 2û2216~

- les Fig. 2 à 6 representent schématique-ment une partie d une lnstallation~^de distillation d air suivant 1 invention, selon plusieurs modes de réalisation dlfférents de l'appareil de vaporisation-condensation.
On voit sur chacune des figures le sommet de la colonne moyenne pression 1 et la cuve de la colonne basse pression 2 d une installation de distillation d air a double colonne, chaque colonne comportant des plateaux de distillation 3 ou une structure équi-valente d echange de chaleur et de matière. La colonne 1, qui fonctionne sous environ 6 bars absolus, est limitée par une virole cylindrique 4, et la colonne 2, qui fonctionne un peu au-dessus de la pression atmosphérique, par une virole cylindrique 5.
Les deux colonnes sont séparées par un fond 6 bombé
vers le haut. L azote de tete de la colonne 1 est condensé en vaporisant de 1 oxygene liquide parvenant à la cuve de la colonne 2, au moyen d'un echangeur de chaleur indirect 7 du type à ruissellement.
L échangeur 7 est essentiellement constitué
par un bloc parallélépipédique de grandes dimensions, par exemple 1 à 1,5 metre carré de section horizontale et 3 a 6 mètres de hauteur, formé d'un empilement d'un grand nombre de plaques verticales parallèles en alu-minium qui definissent entre elles des passages plats.
Chacun de ces passages contient aeS ondes en aluminium formant entretoises et ailettes et est délimité par des barrettes verticales ou horizontales. Une partie de ces passages, par exemple un passage sur deux, est un passage d oxygene, et les passages restants sont des passages d'azote. Les passages d'oxygene sont alimentes par le haut en oxygene liquide au moyen d'une retenue de liquide 8 formée au sommet de 1'-
2-0 22 ~ ;6~

changeur, fermés latéralement et ouverts vers le bas.
Les passages d'azote sont fermés de tous côtés et sont alimentés latéralement en azote gazeux, au voisinage de leur extrémité supérieure, au moyen d'une boîte semi-cylindrique 9 à axe horizontal, qui communique avec le sommet de la colonne 1 par l'intermédiaire d'une conduite 10. L'azote condensé est collecté latéralement au bas des mêmes passages par une autre boîte semi-cylindrique 11 à axe horizontal et, de là, est renvoyé
dans la colonne 1 par une conduite 12. Cette dernière débouche dans une rigole 13 qui assure une garde d'azote liquide. Le bloc de l'échangeur 7 est assemblé par brasage au four.
En fonctionnement normal, un bain d'oxygène liquide 14 est présent dans la cuve de la colonne 2, et son niveau N se trouve au-dessous de l'extrémité
inférieure de l'échangeur 7, à une petite distance de celui-ci. Une pompe 15 remonte via une conduite 16 un débit D d'oxygène liquide dans la retenue 8, laquelle reçoit également un débit D d'oxygène liquide des plateaux de la colonne 2. Un débit D d'oxygène est vaporisé dans l'échangeur 7, de sorte qu'un débit D
d'oxygène liquide en excès tombe dans le bain 14. Les débits peuvent s'écarter plus ou moins de la valeur D en pratique.
D'autres détails concernant la structure et le fonctionnement d'un tel vaporiseur-condenseur à
ruissellement sont décrits dans le EP-A-130 122 précité.
En variante, la pompe 15 peut être remplacée par tout autre moyen de remontée de liquide, par exemple par un thermosiphon ou "extraction" au gaz constituée par un échangeur de chaleur indirect 15A chauffé par un fluide approprié, qui peut être du "liquide riche".

provenant de la ~uve de la colonne 1, comme il est classique dans la technique. Sur la Fig. 1, on a reprèsenté cette variante en traits mixtes, et on a également représenté une conduite 17 de soutirage d oxygène gazeux de la colonne 2 et une conduite 1 a de soutirage d azote liquide de la colonne 1.
Pour réduire au maximum la hauteur de la colonne basse pression, le niveau N est prévu à une faible distance au-dessous de l echangeur 7, comme indiqué ci-dessus. En cas d arret de l installation, comme expliqué plu~ haut, la "charge en oeu~re" de nombreug plateaux se rassemble en cuve de la colonne 2, et le liquide monte jusqu à un niveau N1 pour lequel l échangeur 7 est partiellement immerge. En particu-lier, une certaine hauteur de liquide est présente dans la partie inferieure des passages d oxygene de cet échangeur. Lorsque l installation redemarre, une petite quantite d oxygene est vaporisée, mais comme les passages d oxygène ne sont ouverts que vers le bas, un état d équilibre est vite atteint, et l échan-geur ne peut pas continuer a fonctionner. Les Fig. 2 à
5, sur lesquelles les conduites relatives a l azote ont été omises pour la clarte du dessin, montrent comment l installation peut etre modifiée suivant l invention pour permettre le réamorçage de 1 echangeur 7, Dans la solution de la Fig 2, la cuve de la colonne 2 contient deux échangeurs de chaleur princi-paux 7 disposés en parallele au même niveau qu à la Fig. 1, c est-à-dire avec leur extremite inferieure tres proche au fond 6, juste au-dessus du niveau N du bain d oxygène liquide~ La retenue 8 est commune aux deux echangeurs~
L installation comporte une virnle auxi-liaire 19 contenant un echangeur de chaleur auxiliaire20. Cet échangeur est également du type à rulssel-lement et a la meme constitution que l échangeur 7. La virole 19 est fermée en haut par un fond superieur 21 et en bas par un fond inferieur 22, lequel se trouve au-dessus du niveau de la retenue 8 des echangeurs 7.
La conduite 16 de remontée de liquide débouche au sommet de la virole 19 ; une conduite 23 relie le fond 22 a la retenue 8, et des conduites 24 et 24A relient respectivement l espace situé juste au-dessous de l échangeur 20 et l'espace situé au-dessous du fond 21 à la région de la virole S située juste au-dessus de la retenue 8.
En fonctionnement normal, la pompe 15 remon-te de l oxygene liquide du bain 14 au sommet de la virole 19 pour maintenir une retenue auxiliaire 25 de liquide en haut de l échangeur 20. A peu près la moi-tié de ce débit de liquide est vaporisée dans cet échangeur, et l excès d oxygene liquide ainsi que l'oxygène vaporisé passent dans la virolé 5 via les conduites 23 et 24. L exces d oxygene liquide s ajoute à l oxygene liquide tombant des plateaux de la colonne 2 dans la retenue 8, et à peu pres la moitié du débit total d'oxygène liquide alimentant cette derniere est vaporisee dans les échangeurs 7, l'excès de liquide étant repris par la pompe 15.
Lors d'un arret de l installation, le liqui-de de cuve de la colonne 2 monte jusqu au niveau N1 comme à la Fig. 1. Pour redémarrer l'installation, la pompe 15 remonte du liquide au sommet de l'échangeur auxiliaire 20, lequel, de par sa position, est resté
en état de fonctionnement. Une partie du debit de liquide est donc vaporisée par le seul échangeur 20, et l'exces de liquide ainsi que le liquide vaporisé
passe comme précédemment dans la virole 15, via les conduites 23 et 2~. Par suite, le niveau du liquide g baisse progressivement dans la colonne 2, et lorsque le niveau N est à peu pres rétabli, les échangeurs 7 peuvent fonctionner de nouveau. L echangeur 20 est dimensionné de façon a permettre à 1 installation de traiter le débit d air nécessaire à 1 amorc,age des plateaux afin que leur "ch2rge en oeuvre"soit reconstitUée~
ce débit d~air étant inférieur au débit correspondant au fonction-nement normal de l'installation.
Ainsi, la virole supplémentaire 19 et l é-changeur auxiliaire 20 sont constamment utilisés en tant que surface d'echange de chaleur supplémentaire, ce qui améliore les performances thermiques de l'installation En variante, 1 échangeur 20 pourrait etre disposé a un niveau plus bas que la retenue 8 ou meme que le niveau N1, avec une pompe supplémentaire équipant la conduite 23. Par ailleurs, la virole 19 peut etre constituée par le bloc d'échangeur lui-meme dans sa partie courante Dans l installation de la Fig. 3, les échan-geurs 7 sont au nombre de trois et sont disposés comme a la Fig. 2, cote à cote et juste au-dessus du bain 14, avec une retenue 6 commune. L échangeur auxili-aire est constitué par trois échangeurs 20A identiques aux échangeurs 7 et disposés-dans la colonne 2, juste au-dessus de ceux-ci. La conduite 16 comporte une branche 16A débouchant dans la retenue 25A des echan-geurs 20A, et une branche 16B débouchant dans la retenue ~ des échangeurs 7, Ces conduites sont équi-pées de vannes d'arret respectives 26A, 26B.
En fonctionnement normal, le bain 14 d'oxy-gène liquide se trouve au niveau N La vanne 26A est fermée et la vanne 26B est ouverte. Les échangeurs auxiliaires ZOA sont alimentes en oxygène l~quide ~0221~

uniquement par les plateaux de la colonne 2, vapori-sent à peu pres la moitié de ce débit et fournissent le reste à la retenue 8. Un débit du meme ordre est remonté par la pompe 15 à la retenue 8, la moitié du débit total est vaporisé dans les échangeurs 7, et le reste tombe dans le bain 14.
Lors d un arret de l'installation, la montée du liquide jusqu au niveau N1 immerge partiellement les échangeurs 7. Au redemarrage, la vanne 26B est fermée, la vanne 26A est ouverte, et la pompe 15 remonte du liquide dans la retenue supérieure 25A, Une partie de Ce débit se vaporise, le liquide baisse pro gressivement en cuve de colonne, et lorsqu il est re-venu a peu près au niveau N, les échangeurs 7 fonc-tionnent de nouveau. L'avantage de cette solution réside dans le fait qu'il est possible de disposer des échangeurs auxiliaires presentant une surface de chaleur beaucoup plus grande dans la virole de la colonne elle-meme, ce qui permet d améliorer encore les performances d échange de chaleur en fonctionnement normal, par example d atteindre un écart de temperature de l ordre de 0,5 C entre l azote moyenne pression et l oxygene liquide. On remarque de plus que la conduite 17 de soutirage d oxygene gazeux peut etre disposée à n'importe quel emplacement entre le sommet des échangeurs 7 et les plateaux de la colonne 2 sans risquer de véhiculer du liquide.
Il est à noter que les échangeurs 20 de la Fig. 2 et 20A de la Fig. 3 pourraient etre réalisés de facon à permettre l évacuation du liquide vaporisé
par le haut, comme decrit dans le EP-A précité.
Dans le mode de réalisation de la Fig, 4, il est prévu cote-a-côte dans la virole 5 deux échangeurs principaux 7 et deux échangeurs auxiliaires 20B. Les quatre echangeurs ont leur extrémité inférieure située à une faible distance au-dessus du niveau N ; ils sont tous identiques, a une différence près : les deux échangeurs 7 comportent une retenue commune 8 ouverte vers le haut comme dans les exemples précédents, tan-dis que les deux échangeurs 20B comportent une retenue commune 25B recouverte hermétiquement par une boite d alimentation horizontale semi-cylindrique 27 dans laquelle debouche la conduite 16. Une conduite 27A
part du sommet de la boite 27, sort de la virole 5, est équipée à l extérieur de celle-ci d'une vanne 27B
et débouche dans la virole 5, au-dessus du niveau N.
En fonctionnement normal de l'installation, la vanne 27B est ouverte. Un meme débit parvient à la retenue a en provenance des plateaux et à la retenue 25B par la conduite 16. Chaque échangeur vaporise à
peu pres le quart de ce débit, et 1 excès de liquide tombe dans le bain 14 pour etre remonté par la pompe Lors d un arret de l installation. le li-quide monte au niveau N1 et immerge partiellement les quatre échangeurs Pour le redémarrage, on ferme la vanne 27B ; la pompe remonte du liquide dans la boite 27 et développe dans celle-ci une surpression qui permet à 1 oxygène vaporisé dans les échangeurs 205 de vaincre la poussée du bain de liquide en partie inférieure, Le liquide baisse progressivement en cuve de colonne, la pression dans la boite 27 baisse également au fur et à mesure, et lorsque le niveau N
est à peu près retrouvé. les échangeurs 7 recommencent à fonctionner, et on ouvre la vanne 27B.
L avantage de cette solution consiste en ce qu aucune hauteur supplémentaire de la virole 5 ni au-cun espace auxiliaire extérieur à la colonne n'est n-cessaire.
La Fig. 5 represente une solution qui peutêtre considérée comme une variante de la Fig. 2 : la virole 19 se trouve à un niveau plus bas qu'à la Fig.
2, le fond 22 étant à peu pres au niveau du fond 6 de la double colonne. Une conduite 28 équipee d'une vanne 29, remplaçant la conduite 23, relie les cuves des viroles 5 et 19. La conduite 24 relie comme à la Fig. 2 l'espace situé juste au-dessous de l échangeur a la region de la virole 5 située au-dessus de la retenue 8. La conduite 24A est équipée d'une vanne 242.
En fonctionnement normal, les vannes 29 et 24B sont ouvertes, et le niveau N s'établit dans les deux viroles 5 et 19. L'échangeur 20 constitue un vaporiseur-condenseur supplémentaire alimenté en oxy-gène liquide par la conduite 16 tandis que l échangeur 7 est alimenté en oxygene liquide par les plateaux 3 uniquement.
Dès l'arrêt de l'installation, on ferme la vanne 29 simultanément à l arrêt de la pompe, ce qui empêche l immersion de l échangeur 20, Lors d un redé-marrage, du liquide est vaporisé par le seul échan-geur 20, et c est du fluide diphasique qui retourne à
la colonne 2 via la conduite 2~.
Une autre possibilite consiste à laisser la vanne 29 ouverte. L echangeur 20 est alors noyé
partiellement comme l échangeur 7 pendant les arrets de l installation, et le redémarrage s effectue en fermant la vanne 240 et en creant au moyen de la pompe 15 une surpression dans le fond supérieur de la virole 19, de façon analogue à ce qui a eté décrit en regard de la Fig. 4. Ce mode de redémarrage avec l échangeur noyé peut d'ailleurs aussi s effectuer avec la - 2022~68 vanne 29 fermee.
Dans le mode de réalisation de la Flg. 6, il est prévu trois échangeurs 7 et, juste au-dessous de ceux-ci et juste au-dessus du fond 6, plusieurs, par exemple trois, echangeurs auxiliaires 20C du type à
bain ou à thermosiphon. Ces échangeurs different des échangeurs 7 par le fait que la retenue supérieure 8 n existe pas, les passages d'oxygene étant librement ouverts vers le haut. De tels echangeurs, classiques dans la technique de distillation d'air, peuvent fonc-tionner en etant complètement immergés. Par ailleurs, la conduite 16 est supprimée.
En fonctionnement normal de l installation, le niveau N est tel que les échangeurs 20C sont presqu'entièrement immergés. La retenue 8 des échan-geurs 7 est alimentee uniquement par l'oxygène liquide provenant des plateaux. A peu pres la moitié du debit est vaporise dans ces échangeurs, et le reste tombe dans le bain 14. Les échangeurs 20C vaporisant ce débit excédentaire, il n est donc pas nécessaire en principe de remonter du liquide vers la retenue 8. En variante toutefois, comme les vaporiseurs a bain ont un rendement inférieur aux vaporiseurs à ruisselle-ment, il peut être préférable de dimensionner les échangeurs 20C de facon qu ils ne vaporisent qu une petite fraction du débit d oxygène liquide, le debit excédentaire étant alors remonté dans la retenue 8 comme précéde nent Lors d un arret de l installation, le li-quide monte au niveau N1, de sorte que les echangeurs 20C sont totalement immergés et les echangeurs 7 par-tiellement immergés. Le redémarrage s'effectue sans difficulte, d abord uniquement par la vaporisation assurée par les echangeurs 20C, puis, lorsque le _~ 2022i~8 niveau N est à peu pres retabli, également par les échangeurs 7.
Du fait de la presence d échangeurs à bain, la solution de la Fig. 6 convient plus particuliere-ment aux cas ou des performances d échange thermique relativement modérées sont acceptables, par exemple un écart de température de 1 ordre de 1 C entre 1 azote moyenne pression et 1 oxygène liquide

Claims (9)

1. Appareil de vaporisation d'oxygène et de condensation d'azote pour double colonne de distillation d'air incluant une colonne basse pression comportant une cuve et une colonne moyenne pression, du type comprenant au moins un échangeur de chaleur principal disposé dans la cuve de la colonne basse pression, cet échangeur étant du type à
ruissellement et comportant des passages d'oxygène et des passages d'azote, des moyens pour faire ruisseler de l'oxygène liquide en excès dans ces passages, des moyens d'évacuation de la totalité de l'oxygène vaporisé et de l'excès d'oxygène liquide par l'extrémité inférieure des mêmes passages en relation d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens d'alimentation des passages d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyenne pression, et des moyens pour renvoyer l'azote condensé dans la colonne moyenne pression, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur principal est disposé de façon à être au moins partiellement immergé lors d'un arrêt du fonctionnement de l'installation de distillation d'air et en ce que l'appareil comprend au moins un échangeur de chaleur auxiliaire adapté pour assurer sensiblement seul la vaporisation de liquide lorsque l'échangeur principal est au moins partiellement immergé.
2. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est un échangeur du type à ruissellement comportant des passages d'oxygène et des passages d'azote en relation d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens d'alimentation des passages d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyenne pression, des moyens d'alimentation de l'échangeur de chaleur principal en oxygène liquide en provenance de l'échangeur auxiliaire, des moyens pour renvoyer l'azote condensé dans la colonne moyenne pression, des moyens de remontée de l'oxygène liquide contenu dans la cuve de la colonne basse pression au sommet des passages d'oxygène de l'échangeur auxiliaire ainsi que des moyens de renvoi de l'oxygène liquide de l'extrémité inférieure de l'échangeur auxiliaire au sommet des passages d'oxygène de l'échangeur principal.
3. Appareil suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est situé entièrement au-dessus du niveau maximal de l'oxygène liquide dans la cuve de la colonne basse pression.
4. Appareil suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est disposé entièrement au-dessus du sommet de l'échangeur principal.
5. Appareil suivant l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est disposé dans la colonne basse pression au-dessus de l'échangeur principal.
6. Appareil suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est disposé à l'extérieur de la colonne basse pression.
7. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'échangeur auxiliaire est un échangeur du même type que l'échangeur principal et est disposé sensiblement au même niveau que ce dernier, le sommet des passages d'oxygène de l'échangeur auxiliaire étant recouvert par une boîte d'alimentation hermétique alimentée exclusivement par une conduite de remontée du liquide contenu dans ladite cuve vers ledit échangeur auxiliaire.
8. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur auxiliaire est un échangeur du type à bain disposé
au-dessous de l'échangeur principal dans la cuve de la colonne basse pression.
9. Installation de distillation d'air à
double colonne incluant une colonne basse pression et une colonne moyenne pression, du type comprenant au moins un échangeur de chaleur principal disposé dans la colonne basse pression, cet échangeur étant du type à ruissellement et comportant des passages d'oxygène pour faire ruisseler de l'oxygène liquide en excès dans ces passages, des moyens d'évacuation de la totalité de l'oxygène vaporisé et de l'excès d'oxygène liquide par l'extrémité des mêmes passages en relation d'échange thermique indirect avec les passages d'oxygène, des moyens d'alimentation de passages d'azote en azote gazeux provenant de la colonne moyenne pression, et des moyens pour renvoyer l'azote condensé dans la colonne moyenne pression, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur principal est disposé de façon à être au moins partiellement immergé lors d'un arrêt du fonctionnement de la double colonne, et en ce que l'appareil comprend au moins un échangeur de chaleur auxiliaire adapté pour assurer seul la vaporisation de liquide lorsque l'échangeur principal est au moins partiellement immergé dans ledit oxygène liquide.
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