FR2647813A1 - Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium - Google Patents
Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium Download PDFInfo
- Publication number
- FR2647813A1 FR2647813A1 FR8907263A FR8907263A FR2647813A1 FR 2647813 A1 FR2647813 A1 FR 2647813A1 FR 8907263 A FR8907263 A FR 8907263A FR 8907263 A FR8907263 A FR 8907263A FR 2647813 A1 FR2647813 A1 FR 2647813A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- magnetic sheet
- silicon
- less
- aluminum
- sheet according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 30
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 239000010703 silicon Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 48
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 claims description 23
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 18
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 229910020630 Co Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910002058 ternary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Tôle magnétique obtenue à partir d'une bande d'acier laminée à chaud, contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium et formant partie d'une famille de tôles à grains orientés, caractérisée en ce que sa composition est la suivante : silicium inférieur à 3,3 %, aluminium compris entre 1,5 et 8 %, en concentration pondérale, et en ce que la bande d'acier est soumise à un laminage à froid en deux étapes avec un taux de réduction final compris entre 50 et 80 %, la tôle magnétique obtenue ayant une texture générale de type cubique, 40 % au moins des grains ne s'écartant pas de plus de 15degre(s) de l'orientation cubique idéale 100,001 en notation de Miller.
Description
La présente invention a pour objet une tole contenant notamment du fer, du
silicium et de l'aluminium, et formant partie d'une famille de toles à grains orientés ayant une textre de type cubique, c'est à dire une tôle possédant deux directions de facile aimantation, l'une confondue avec la direction de laminage, l'autre perpendiculaire à la direction de laminage, dans le plan de la tôle. dite direction travers. On sait que les tôles magnétiques dites non orientées sont plus particulièrement destinées à la construction de circuits alimentés en courant alternatif, dont en particulier, ceux des machines tournantes de forte puissance. Pour la construction de ces machines, il importe de disposer de circuits
magnétiques très perfomants.
Le stator est constitué de tôles assemblées et ces dernières ont un degré d'éfficacité qui s'évalue en fonction de deux paramètres qui sont le niveau d'induction d'une part, et les pertes
volumiques d'autre part.
L'induction est limitée par l'aimantation à saturation du matériau, et les pertes comprennent les
pertes par hystérésis et par courants de Foucault.
Aussl, il est nécessaire de trouver un compromis entre les matériaux à forte aimantation à saturation et à
faibles pertes.
Les tôles d'acier au silicium non orientées donnent actuellement les meilleurs résultats, car l' aimantation particulièrement forte du fer n'est que peu diminuée par l'adjonction des éléments d'alliage, passant de 2,16 Tesla pour le Fer pur à 2.0 Tesla pour
l'alliage à 3.2 Z de silicium.
L'augmentation de la résistivité électrique
due au silicium permet de diminuer les pertes.
En dehors de la nature et de la composition du matériau, un autre paramètre d'étude important est la texture. En effet, toujours dans les machines tournantes, les assemblages de tôles du stator sont répartis en secteurs dont le volume se décompose en trois régions essentielles - les dents; dans lesquelles l'induction est orientée suivant une direction radiale, - le dos du stator, dans lequel l'induction est orientée suivant une direction tangentielle, et - la région médiane, dans laquelle
l'induction tourne dans le plan des tôles.
Les tôles connues de texture GOSS (110) [003 ou à grains orientés ou encore G.O. conviennent mal à une telle utilisation, car elles ont une anisotropie marquée, et même, si la texture GOSS entraine une amélioration trés sensible des propriétés magnétiques dans la direction de laminage, son avantage disparaît trés rapidement dés que l'induction s'écarte de la direction de laminage. Par propriétés magnétiques mauvaises, il faut entendre non seulement les pertes magnétiques spécifiques élevées, mais aussi le fait qu'il est nécessaire d'appliquer un champ d'excitation de grande amplitude pour approcher l'aimantation a saturation dans une direction différente de la direction de laminage, ce qui peut entraîner un échauffement des bobinages par effet Joule,
préjudiciable à la durée de vie de la machine.
C'est pourquoi, sauf cas exceptionnel, les tôles de texture GOSS ne sont pas utilisées par les constructeurs de machines tournantes qui leur préfèrent les tôles dites non orientées, en principe sans texture, ou avec une texture de laminage peu marquée. Les toles à grains non orientés, dénommés N.O. présentent une faible anisotropie dans le plan du laminage, car les grains sont répartis sensiblement de façon aléatoire, ce qui entraîne un comportement statistiquement isotrope. Mais l'alliage ternaire constitué par du Fer, du Silicium et de l'Aluminium
par exemple, a une énergie d'anisotropie magnéto-
cristalline importante qui tend à maintenir, à l'intérieur de chaque grain, les moments magnétiques atomiques parallèlement aux axes quaternaires du cristal. Il en résulte une répartition en domaines orientés suivant les directions de facile aimantation du type [1003 Or, les mécanismes d'aimantation les plus faciles font intervenir les déplacements de parois, dites parois de BLOCH, entre domaines voisins. Il est donc avantageux dans les toles N.O. d'orienter préférentiellement ces domaines dans la direction de
circulation du flux.
Les toles d'acier au silicium non orientées sont en général classées d'après leurs pertes spécifiques W15/50 (pertes pour une induction créte B = 1,5 Tesla à 50 Hertz exprimées en watts par kilogramme) et leur induction magnétique B5000, en Tesla (induction magnétique induite dans un champ d'excitation de 5000 A/m). La tôle d'acier de la qualité la plus haute figurant dans la 3JIS (norme industrielle japonaise) C2552 (1986) est la qualité 35.A.230 (épaisseur 0,35 mm, W15/50 < 2 30 W/Kg et
B5000 >, 1,60 T).
On connait par le brevet français FR-A-2 316 338, un procédé de fabrication de tôles d'acier au silicium, du type à grains non orientés, avec de
faibles pertes et une forte induction magnétique.
Ce procédé s'applique à des tôles d'acier au silicium laminées à chaud contenant au plus 0.020Z de carbone, 2.5 à 3.5% de silicium, 0.1 à 1,0Z de manganèse et 0,3 à 1,5X d'Aluminium, le reste étant
constitué par du fer et des impuretés accidentelles.
Apres un laminage à froid en au moins deux étapes.
avec un recuit intermédiaire et un recuit final en continu pour obtenir l'épaisseur finale, le procédé prévoit que les teneurs en soufre et oxygène sont limitées respectivement à au plus 0,0025Z et 0.005Z et que le laminage à froid final a un taux de réduction compris entre 40 et 70Z. Les pourcentages apportés
sont exprimés en concentrations pondérales.
Avec une telle composition les résultats suivants sont obtenus: - pertes dans le fer W15/50, c'est à dire en watts/kilogramme à 50Hz pour B = 1,5 Tesla, sensiblement égales à 2,3 W/kg pour une
épaisseur de 0,35mm.
- induction magnétique B5000, (c'est àdire l'induction magnétique dans un champ de 5000 A/m) de 1,70 Tesla pour une épaisseur de
0,35 mm.
- allongement relatif à la rupture mesurée
en sens long: 26Z.
- allongement relatif à la rupture mesurée
en sens travers: 29Z.
Ces caractéristiques favorables sont obtenues après un recuit intermédiaire ne dépassant pas 950'C conduit en atmosphère d'hydrogène sec, suivi d'une décarburation à 825'C et d'un recuit final à
1050'C en atmosphère d'hydrogène sec également.
Un essai comparatif a été effectué avec un échantillon ayant la même composition, avec une décarburation et un recuit final identique, mais avec
une température de recuit intermédiaire de 1050C.
Les pertes dans le fer W15/50 et l'induction /50 magnétique B5000 obtenues sont sensiblement les mêmes, mais dans ce cas, l'allongement relatif à la rupture mesurée dans le sens de laminage est de 37. et l'allongement relatif à la rupture mesurée dans le
sens travers est de 10X.
Ces résultats montrent qu'avec une tôle d'acier ayant la composition du FR-A-2.316.338 et avec un recuit intermédiaire supérieur à 950C, la tôle devient trop fragile et le laminage à l'épaisseur
finale devient impossible.
Il est à noter que tous les exemples du FR-A-2.316.338 sont décrits avec une proportion de silicium comprise entre 2,5Z et 3,5Z et une proportion d'aluminium ne dépassant pas 1,5Z, l'acier devenant trop fragile dans le cas o le pourcentage d'aluminium
dépasse cette valeur.
Il ressort donc de ce brevet que l'addition d'aluminium, en quantité croissante, provoque une
fragilisation de plus en plus marquée de l'alliage.
La présente invention a donc pour but d'éviter ces inconvénients tout en augmentant le pourcentage d'aluminium et en diminuant le pourcentage de silicium contrairement au FR-A-2.316.338, et de proposer une trle magnétique contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium possédant une texture dite cubique, c'est i dire possédant deux directions de facile aimantation dans le plan de la
tôle. l'une confondue avec la direction de laminage.
l'autre avec la direction travers, et dont les propriétés magnétiques sont améliorées par rapport aux tôles fer-silicium non orientées existantes. en
particulier, la permeabilité dans des champs d exci-
tation de grande amplitude et les pertes spécifiques à fréquence industrielle pour une valeur crête de l'induction de 1,5 Tesla ou plus, le tout avec des propriétés mécaniques comparables i celles des tôles
fer-silicium non orientées d'usage courant.
Selon l'invention, la tôle magnétique est obtenue à partir d'une bande d'acier laminée à chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium, caractérisée en ce que sa composition pondérale est la suivante: - Silicium inférieur à 3,3Z - Aluminium compris entre 1,5 et 8Z - Manganése inférieur à 0,2Z - Somme des résidus métalliques (Nickel, Chrome, Molybdène, Titane, Cuivre) inférieur
à 0,1Z
_ Carbone inférieur à 30ppm. soufre inférieur à 20 ppm, azote inférieur i 20 ppm, oxygène inférieur à 20 ppm, phosphore
inférieur à 50 ppm.
- le reste étant du fer, et en ce que la bande d'acier issue du laminage à chaud, soumise à deux laminages i froid séparés par un recuit intermédiaire et suivis d'un recuit final, le taux de réduction du laminage à froid final étant compris entre 50 et 80Z, de préférence entre 60 et Z, présente une texture de type cubique, 40Z au moins des grains ne s'écartant pas de plus de 15 de l'orientation cubique idéale (100) [001] en notation
de MILLER.
Selon d'autres caractéristques, - la somme des pourcentages de silicium et d'aluminium est inférieure à 9Z. en concentration pondérale - la teneur en silicium est de préférence inférieure i 2,5Z en concentration pondérale, la teneur en aluminium est de préférence
comprise entre 1,5 et 5X en concentration pondérale.
- le recuit intermédiaire est effectué en continu à une température supérieure à 950'C pendant 1 minutes, - le recuit final est effectué en continu à une température comprise entre 950' et 1100'C pendant
1 à 5 minutes.
- le recuit final est effectué en statique à une température comprise 'entre 1000' et 1100'C pendant
1 à 5 heures.
La tôle magnétique selon l'invention contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium se caractérise en ce que la texture cubique présente des caractéristiques d'anisotropie magnétocristalline qui, mesurées suivant la méthode de la balance de torsion, ont pour le grand maximum (M1} et le petit maximum (m2) des valeurs supérieures à 8000 et 5600 J/m et pour le coefficient d'anisotropie
m une valeur supérieure à 0,70.
M1 La tôle magnétique selon l'invention se caractérise en outre en ce que les directions de facile aimantation sont la direction de laminage et la direction perpendiculaire au laminage dans le plan de
la tôle.
Les essais décrits ci-dessous en regard des dessins annexes déterminent les caractéristiques de la
tôle magnétique selon l'invention.
- la Fig. 1 représente l'évolution des maxima m2, M1 du couple d'anisotropie mesurés à l'épaisseur intermédiaire après un premier laminage à froid et un recuit, en fonction de l'épaisseur intermédiaire. la Fig. 2 représente l'évolution des pertes à 1T-50Hz en fonction de la température du
recuit final pour l'épaisseur de 0,35mm.
_ la Fig. 3 représente l'évolution des pertes à 1,5 T-50Hz en fonction de la température du
recuit final pour l'épaisseur de 0,35 mm.
- la Fig. 4 représente l'évolution des inductions 6800 et 8250 pour les champs d'excitation de 800A/m et 2500 A/m en fonction de la température du
traitement final.
Les différentes étapes du cyle de fabrica-
tion ont des influences plus ou moins marquées sur les caractéristiques de la tôle obtenue, notamment la texture, les pertes, l'induction, ainsi que cela va
être décrit à l'aide de plusieurs exemples.
Des essais ont été conduits pour vérifier l'influence de la texture de solidification initiale du lingot de l'acier de base sur la texture finale de
la tôle.
Deux formes de lingotières ont été utilisées, l'une de forme parallélépipédique, l'autre
de forme cylindrique.
Ces formes simulent les phénomènes suscep-
tibles de se produire au cours d'une solidification, l'une en coulée continue et l'autre par la voie lingot. Une analyse des textures par la technique des figures de corrosion montre que les deux lingots ne présentent pas de texture de solidification particulièrement marquée. Les tôles obtenues à partir des deux lingots de formes différentes ont des propriétés magnétiques très proches et des tailles de grains également semblables, la forme initiale du lingot n'a pas de conséquence significative sur la texture des tôles qui en résulte après le traitement thermique. Le lingot de l'acier de base est soumis i un laminage à chaud pour obtenir une tôle d'acier d'une épaisseur d'environ 2,5 mm. Le cycle de traitement de la bande d'acier lam'inée à chaud selon l'invention est le suivant - Décapage, - 1er laminage à froid à l'épaisseur de lmm, Recuit intermédiaire en continu à 1020'C durant 2mn, - 2ème laminage à froid à l'épaisseur de 0,35 mm, - Recuit final statique à 1050 C durant 3 heures. Les caractéristiques des échantillons sont mesurées: a - par analyse chimique, b - par mesure optique pour la détermination de la dimension des grains, c - par la mesure des pertes magnétiques,
d- par la mesure du couple d'anisotropie.
La mesure du couple d'anisotropie se fait au moyen d'une balance de torsion. Le principe de la
26 4 7813
mesure est le suivant: Apres le repérage de la direction de laminage, on découpe par poinçonnage dans la tôle, un disque d'un diamètre d'environ 15 mm. Ce disque est ensuite mis en place sur un support horizontal, mobile autour d'un axe vertical, et un champ magnétique extérieur sature l'échantillon dans une direction variable du plan horizontal repérée par l'angle que fait l'aimantation avec la direction de laminage. En présence d'une énergie d'anisotropie volumique. le disque échantillon est soumis a un couple, qui tend i aligner l'aimantation du disque suivant l'une des
directions privilégiées dites de facile aimantation.
La mesure consiste à faire varier l'angle que fait l'aimantation avec la direction de laminage et à relever le couple mécanique qu'il faut exercer
sur le disque pour le maintenir fixe.
Le module du couple en fonction de l'angle que fait l'aimantation avec la direction de laminage a sensiblement -une allure sinusoïdale ayant deux maxima successifs différents M1 et m2 o M1 est le grand maximum et m2 le petit maximum, l'anisotropie étant carractérisée par le rapport m 2 qui tend vers 1 M
M1
dans le cas d'une anisotropie idéale, alors que la qualité de la texture cubique est d'autant meilleure
que M1 et m2 sont plus élevés.
Le cycle de traitement de la bande d'acier laminée à chaud comprend deux laminages à froid et la détermination de l'influence des taux de réduction au cours de ces laminages est importante pour caractériser l'évolution de la texture. La mesure du couple d'anisotropie est un paramètre qui permet
d'apprécier cette évolution.
La bande d'acier laminée à chaud est réduite après un premier laminage à froid à une épaisseur
intermédiaire variant de 0,7 mm à 2 mm.
L'étude du couple d'anisotropie magnéto-
cristalline après le premier recuit intermédiaire permet de connaître la ou les directions de facile aimantation. et les modifications de la courbe de couple d'anisotropie permettent de repérer les
modifications de texture.
Le tableau 1 présente les résultats des mesures de couples d anisotropie obtenus sur la bande réduite à l'épaisseur indiquée, d'un acier selon
l'invention de composition Si 1,92Z. Ai 1,86..
Epaisseur Orientation des M l e Intermédiaire directions de M 1 facile aimantation (IJm) (I/mn3) = 2 mm 0 - 900 4 600 3 000 0,65 e2= i,5 mm 0 90 4 400 4 100 0,93 e3 = 1,0 mmn 0 - 900 4 000 3 600 0,90 e4 = 0,7 mmnn 0 - 900 4 000 3 400 0,85 e., 0,5 mm 0 - 900 2 000 1 400 0,7 e6 = 0, 35 mmn 0 - 900 2 000 I 000 0,5
TABLEAU
TABLEAU I
Ces résultats montrent que pour un premier taux de laminage à froid convenable, certains échantillons possèdent une texture d'allure cubique
avec deux directions de facile aimantation bien mar-
quées respectivement parallèles et perpendiculaires à
la direction de laminage.
Les variations de m2 et M1, et la valeur
mesurée de e en fonction de l'épaisseur intermédiaire.
représentées sur la figure 1, montrent que la texture n'est pas très sensible à la variation de l'épaisseur inermédiaire entre 0.7 et 1,5 mm, mais se dégrade hors
de ces limites.
La texture finale peut être influencée par le recuit intermédiaire du cycle de fabrication selon l'invention notamment par l'atmosphère lors de ce
traitement thermique.
Le recuit intermédiaire à une épaisseur de 1 mm est effectué en atmosphère sèche d'hydrogène
purifié, puis en faisant varier le taux d oxygène.
Le tableau II récapitule les résultats obtenus au stade intermédiaire 1 mm et au stade final 0,35 mm. pour les petits et grands maxima, ainsi que les coefficients d'anisotropie correspondants, la
composition de l'acier étant Si 1,92Z, Al 1,86Z.
Stade intermédiaire 1 mmn Stade final 0,1 5 mm m., M H m m., '1 m m2 e2 (J/m3) (J/m3) ( J'm3) (J/m3) Recuit intermédiaire en atmosphère sèche 6 300 4 500 0,71 9 100 8 200 0,90 Pt de rosée <-20 C Recuit intermédiaire en atmosphère humide 7 200 4 600 0,64 6 000 4 500 0,75 Pt de rosée = +35 C
TABLEAU II
26 4 7 8 13
Les valeurs de e étant plus élevées après des traitements thermiques en atmosphère sèche, on en déduit que l'ultilisation d'une atmosphère humide est moins favorable qu'une atmosphère sèche pour l'obtention d une texture cubique. Le rôle du recuit final est important puisque le recuit doit réparer les défauts introduits par le second laminage à froid et, de plus, la tale issue de ce recuit final est directement utilisée. Les caractéristiques après le recuit final sont donc les
caractéristiques définitives.
Deux séries d'essais ont permis d'étudier les caractéristiques des tôles obtenues après recuit final statique, en fonction d'une part de la variation de la température utilisée du recuit final en statique et d autre part en fonction du temps de maintien en température. Les mesures du couple d'anisotropie sont indiquées dans le tableau III pour l'épaisseur de 0,35
mm, en fonction de la température du recuit final.
Conditions du recuit m1 final en statique (J/m3 (J/3) 9500 - i h 3 000 b 000 0,75 10000 - 1 h 8 600 6 400 0.74 1050 - i h 8 600 6 400 0,74 11000 1 h 9 000 6 500 0.72
TABLEAU III
La température de tratiement thermique n'a pas d'influence significative sur les courbes d'anisotropie, par contre l'étude des pertes magnétiques mesurées respectivement à deux valeurs d'induction de 1 Tesla et de 1,5 Tesla comme représentées sur les figures 2 et 3 montre une augmentation néfaste desdites pertes magnétiques, au-dessus d'une température de recuit final de 1050 C
et au-dessous de 950'C.
De même, les valeurs d'aimantation en fonction des températures de recuit final (pour une durée du recuit égale.à 1 heure) représentées sur la figure 4 montrent une diminution de l'aimantation
lorsque la tempérautre du recuit final augmente.
L'étude des pertes magnétiques et de l'aimantation permet de déterminer un intervalle de température favorable pour le recuit final, compris
entre 1000' et 1100'C.
Les mesures d'anisotropie en fonction de la durée du recuit final à 1000*C sont regroupées dans le
tableau IV ci-dessous.
Durée du recuit final M1 m2 en statique (Jf3 (' (J/m3) (J/m3) 1 h S 500 6 400 0,75 2 h 8 000 6 700 0,83 4 h S 600 o 400 074 8 h 8 200 6 900 0,S4
32 lu 100 o 200 0.o.
TABLEAU IV
La durée du recuit final n'influe pas sur la valeur de l'anisotropie audelà d'un certain stade, car les grains atteignent une taille telle qu'ils traversent la tôle et que leur croissance s'arrête. A partir de cet état, la texture n'évolue plus. Le recuit intermédiaire peut être effectué en continu à une température supérieure à 950 C pendant 1 à 5mn, et le recuit final à une température comprise entre 950' et 1100'C également pendant 1 à 5
mn.
Parmi les impuretés que l'on trouve inévitablement dans les alliages utilisés pour la
fabrication des t8les magnétiques fer - silicium -
aluminium, les quatre éléments soufre, carbone.
oxygène et azote engendrent des détériorations au
niveau des caractéristiques magnétiques.
Les deux exemples suivants montrent
l'influence de ces éléments sur l'anisotropie.
Le traitement de tôles d'acier contenant du silicium et de l'aluminium dans les proportions suivantes: - silicium inférieur à 3,3Z de préférence inférieur i 2,5' - aluminium compris entre 1,5 et 87 de préférence compris entre 1,5 et 5Z. en concentration pondérale tel que la somme des pourcentages de silicium et d'aluminium ne dépasse pas 9. en
concentration pondérale.
Ce traitement comprenant les étapes suivantes: - un laminage i chaud - un décapage - un premier laminage à froid - un recuit intermédiaire
26478-13
- un deuxième laminage à froid - un recuit final permet d'obtenir une tôle ayant une texture générale de type cubique, 401 au moins des grains ne s'écartant pas de plus de. 15 de l'orientation cubique idéale
(100) [00o en notation de MILLER.
Dans l'exemple 1, la composition de l'acier est donnée dans le tableau V.
en Poids en ppm 10-
Si Ai C S O N.n Cu Co Ni
1,, 150 50 19 17 20 50;0;0
TABLEAU V
Les échantillons sont élaborés à partir d'une tôle laminée à chaud réduite à une épaisseur intermédiaire de lmm, puis recuite sous H2 pendant 2
mm à la température de 1020'C.
Les valeurs caractéristiques de la mesure du couple d'anisotropie sont alors de: M1 = 5000 J/m m2 = 4300J/m3 = 0,85 L'anisotropie de la tôle est peu marquée mais présente déjà une structure cubique, le rapport
des maxima étant e = 0,85.
Un laminage à froid est ensuite réalisé pour obtenir des échantillons de 0,35 mm d'épaisseur qui sont soumis à un recuit sous H2 pendant 3 heures à
1050 ' C.
On peut caractériser la tôle obtenue par les résultats suivants: - pertes de 1 Tesla - 50 Hz = 0,80 w/kg - pertes de 1,5 Tesla - 50 Hz = 2,00 w/kg induction pour un champ continu de 800 A/m: 1,50 T de 2500 A/m: 1,63 T - M = 9000 J3/m3 - m2 = 6800 3/m3 - e = 0.76 Le matériau obtenu au stade final est fortement anisotrope. Il présente une texture marquée, également d'allure cubique ( e = 0,76). Il est à noter, dans ce cas, que la texture obtenue équivaut i un mélange comprenant 46Z d'une texture (100) [001] pure, le reste du matériau étant parfaitement isotrope. Que ce soit au stade intermédiaire, ou au stade final, la direction de laminage et la direction perpendiculaire à la direction de laminage peuvent être considérées comme des directions de facile aimantation. Dans l'exemple 2, la composition de l'acier est donnée par le tableau VI suivant:
2 6 4 7 8 13
en I'oids I 4 Si AI C S O N Mn Cu Co NI Cr 1, 8 I, 81 40 2 l ll SU 5 bU 30
TABLEAU VI
Le mode opératoire pour l'obtention des échantillons reste identique à celui décrit dans
l'exemple 1.
Les valeurs caractéristiques du couple d'anisotrople et les pertes magnétiques sont dans ce cas: :3 M1 = 10200 J3/m m2 = 8300 J/m p 0,81 2 = j pertes à 1 Tesla-SOHz = 0,76 w/Kg pertes à 1,5 Tesla-5OHz = 1,74 w/Kg
8800 = 1,52 T B2500 =1 64 T
Dans ce deuxième exemple, nous avons obtenu un pourcentage de texture cubique plus important que dans l'exemple 1 et nous pouvons remarquer qu'aussi bien les caractéristiques de pertes et que celles de
l'aimantation sont améliorées.
La présente invention apporte une amélioration des propriétés magnétiques par rapport aux t6les fer-silicium non orientées existantes, tout en ayant des propriétés mécaniques comparables à celles des t6les fer- silicium non orientées d'usage courant.
Claims (9)
1. Tôle magnétique obtenue a partir d'une bande d'acier lamirne a chaud, contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium, caractérisée en ce que sa composition pondérale est la suivante: - Silicium inférieur à 3,3X - Aluminium compris entre 1,5 et 8Z - Manganèse inférieur à 0,2Z Somme des résidus métalliques (Nickel,
Chrome, Molybdène, Titane, Cuivre) infé-
rieure à 0,1Z
- Carbone inférieur à 30.10- Z, Soufre infé-
rieur à 20.10 4/, Azote inférieur à
20.10 'I,
2 0. 1 0-4y,-
*15 - Oxygène inférieur à 20.10 Z, phosphore inférieur à 50.10 4Z, - le reste étant du fer, et en ce que la bande d'acier, issue du laminage à chaud, soumise à deux laminages a froid, séparés par un recuit intermédiaire et suivis d'un recuit final, le taux de réduction du laminage à froid final étant compris entre 50 et 80Z, de préférence entre 60 et Z, présente une texture de type cubique, 40. au moins des grains ne s'écartant pas de plus de 15 de l'orientation cubique idéale (100) (0017 en notation
de MILLER.
2. Tôle magnétique selon la revendication 1, caractérisée en ce que la somme des pourcentages de silicium et d'aluminium est inférieure à 9Z en
concentration pondérale.
3. Tôle magnétique selon les revneidcations 1 et 2, caractérisée en ce que la teneur en silicium est de préférence inférieure à 2,5Z en concentration pondérale.
4. Tôle magnétique selon les revendications
1 et 2, caractérisée en ce que la teneur en aluminium est de préférence comprise entre 1,5 et 5. en concentration pondérale:
5. Tôle magnétique selon l'une des revendi-
cations précédentes, caractérisée en ce que le recuit intermédiaire est effectué en continu à une
température supérieure à 950'C pendant 1 à 5 minutes.
6. Tôle magnétique selon l'une des revendi-
cations 1 à 4, caractérisée en ce que le recuit final est effectué en continu à une température comprise
entre 950 et 1100'C pendant 1 à 5 minutes.
7. Tôle magnétique selon l'une des revendi-
cations 1 à 4, caractérisée en ce que le recuit final est effectué en statique à une température comprise
entre 1000 et 1100C pendant 1 à 5 heures.
8. Tôle magnétique selon l'une quelconque
des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que la
texture cubique présente des caractéristiques d'anisotropie magnétocristalline qui, mesurées suivant la méthode de la balance de torsion, ont pour le grand maximum (M1) et le petit maxima (m2) des valeurs supérieures à 8000 et 5600 J/m3 et pour le coefficient d anisotropie
_ m2 une valeur supérieure à 0,70.
WM
9. Tôle magnétique selon l'une quelconque des revendication 1 à 8, caractérisée en ce que les directions de facile aimantation sont la direction de laminage et la direction perpendiculaire au laminage
dans le plan de la tôle.
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8907263A FR2647813B1 (fr) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium |
DE69023814T DE69023814T2 (de) | 1989-06-01 | 1990-05-25 | Warmgewalzte Elektrostahlbleche. |
EP90401402A EP0401098B1 (fr) | 1989-06-01 | 1990-05-25 | Tôle d'acier magnétique laminée à chaud |
DK90401402.4T DK0401098T3 (da) | 1989-06-01 | 1990-05-25 | Varmlamineret magnetisk stålplade |
ES90401402T ES2082841T3 (es) | 1989-06-01 | 1990-05-25 | Chapa de acero magnetico laminada en caliente. |
AT90401402T ATE130874T1 (de) | 1989-06-01 | 1990-05-25 | Warmgewalzte elektrostahlbleche. |
JP2144236A JPH0324251A (ja) | 1989-06-01 | 1990-06-01 | 鉄と珪素とアルミニウムとを含む熱間圧延鋼帯から得られる磁心鋼板 |
US07/807,627 US5306356A (en) | 1989-06-01 | 1991-12-13 | Magnetic sheet metal obtained from hot-rolled strip steel containing, in particular, iron, silicon and aluminum |
GR960400090T GR3018689T3 (en) | 1989-06-01 | 1996-01-17 | Hot rolled magnetic steel sheet. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8907263A FR2647813B1 (fr) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2647813A1 true FR2647813A1 (fr) | 1990-12-07 |
FR2647813B1 FR2647813B1 (fr) | 1991-09-20 |
Family
ID=9382272
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8907263A Expired - Lifetime FR2647813B1 (fr) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5306356A (fr) |
EP (1) | EP0401098B1 (fr) |
JP (1) | JPH0324251A (fr) |
AT (1) | ATE130874T1 (fr) |
DE (1) | DE69023814T2 (fr) |
DK (1) | DK0401098T3 (fr) |
ES (1) | ES2082841T3 (fr) |
FR (1) | FR2647813B1 (fr) |
GR (1) | GR3018689T3 (fr) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06238118A (ja) * | 1993-02-18 | 1994-08-30 | Electric Power Dev Co Ltd | 燃焼排ガス用除塵装置の運転方法 |
JP3470475B2 (ja) * | 1995-11-27 | 2003-11-25 | Jfeスチール株式会社 | 極めて鉄損の低い方向性電磁鋼板とその製造方法 |
DE19634524A1 (de) * | 1996-08-27 | 1998-04-09 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Leichtbaustahl und seine Verwendung für Fahrzeugteile und Fassadenverkleidungen |
WO1998020179A1 (fr) * | 1996-11-01 | 1998-05-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Plaque d'acier electromagnetique bidirectionnelle et procede de fabrication de cette derniere |
CN1102670C (zh) * | 1999-06-16 | 2003-03-05 | 住友金属工业株式会社 | 无方向性电磁钢片及其制造方法 |
JP4507316B2 (ja) * | 1999-11-26 | 2010-07-21 | Jfeスチール株式会社 | Dcブラシレスモーター |
US20080097300A1 (en) * | 2006-08-07 | 2008-04-24 | Sherif Eskaros | Catheter balloon with multiple micropleats |
DE102012002642B4 (de) * | 2012-02-08 | 2013-08-14 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Warmband zur Herstellung eines Elektroblechs und Verfahren hierzu |
US11933762B2 (en) | 2019-04-22 | 2024-03-19 | Jfe Steel Corporation | Metal structure evaluator for rolled steel sheets, method for evaluating metal structure of rolled steel sheet, production facility of steel product, method for manufacturing steel product, and method of quality management of steel product |
CN114521546A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-24 | 刘伟 | 一种林业用便于快速移动的高效打药机及其使用方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2186714A1 (fr) * | 1972-05-31 | 1974-01-11 | Salzgitter Peine Stahlwerke | |
FR2372237A1 (fr) * | 1976-11-26 | 1978-06-23 | Kawasaki Steel Co | Procede pour produire des toles au silicium a induction magnetique elevee et pertes faibles, et toles obtenues par ce procede |
EP0089195A1 (fr) * | 1982-03-15 | 1983-09-21 | Kawasaki Steel Corporation | Procédé de fabrication de tôles d'acier au silicium à grains orientés et présentant des propriétés magnétiques excellentes |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1159979B (de) * | 1957-02-16 | 1963-12-27 | Ver Deutsche Metallwerke Ag | Verfahren zur Herstellung kornorientierter Bleche oder Baender aus silizium- und/oder aluminiumhaltigen Eisenlegierungen |
US3971678A (en) * | 1972-05-31 | 1976-07-27 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Aktiengesellschaft | Method of making cold-rolled sheet for electrical purposes |
JPS5850295B2 (ja) * | 1980-06-04 | 1983-11-09 | 新日本製鐵株式会社 | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造法 |
JPH0674460B2 (ja) * | 1985-06-26 | 1994-09-21 | 日新製鋼株式会社 | 電磁鋼板の製造法 |
-
1989
- 1989-06-01 FR FR8907263A patent/FR2647813B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-05-25 ES ES90401402T patent/ES2082841T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-05-25 DE DE69023814T patent/DE69023814T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-05-25 AT AT90401402T patent/ATE130874T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-05-25 DK DK90401402.4T patent/DK0401098T3/da active
- 1990-05-25 EP EP90401402A patent/EP0401098B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-01 JP JP2144236A patent/JPH0324251A/ja active Pending
-
1991
- 1991-12-13 US US07/807,627 patent/US5306356A/en not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-01-17 GR GR960400090T patent/GR3018689T3/el unknown
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2186714A1 (fr) * | 1972-05-31 | 1974-01-11 | Salzgitter Peine Stahlwerke | |
FR2372237A1 (fr) * | 1976-11-26 | 1978-06-23 | Kawasaki Steel Co | Procede pour produire des toles au silicium a induction magnetique elevee et pertes faibles, et toles obtenues par ce procede |
EP0089195A1 (fr) * | 1982-03-15 | 1983-09-21 | Kawasaki Steel Corporation | Procédé de fabrication de tôles d'acier au silicium à grains orientés et présentant des propriétés magnétiques excellentes |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES2082841T3 (es) | 1996-04-01 |
DE69023814D1 (de) | 1996-01-11 |
DK0401098T3 (da) | 1996-02-26 |
GR3018689T3 (en) | 1996-04-30 |
ATE130874T1 (de) | 1995-12-15 |
EP0401098A1 (fr) | 1990-12-05 |
DE69023814T2 (de) | 1996-04-11 |
US5306356A (en) | 1994-04-26 |
JPH0324251A (ja) | 1991-02-01 |
FR2647813B1 (fr) | 1991-09-20 |
EP0401098B1 (fr) | 1995-11-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2587858C (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite | |
BR112021006711B1 (pt) | Chapa de aço elétrico não orientado e método de produção da mesma, e núcleo de motor e método de produção do mesmo | |
FR2647813A1 (fr) | Tole magnetique obtenue a partir d'une bande d'acier laminee a chaud contenant notamment du fer, du silicium et de l'aluminium | |
EP1081238A2 (fr) | Tôle d'acier magnétique non-orientée à faibles pertes de watt et présentant une densité de flux magnétique élevée, ainsi que procédé pour sa fabrication | |
FR2668498A1 (fr) | Tole en alliage de fe-ni pour masque perfore, a aptitude au percage par gravure excellente, evitant le collage durant le recuit, et inhibant la production des gaz. | |
FR2572420A1 (fr) | Procede de production d'une tole d'acier electrique a grains orientes ayant une faible perte d'energie | |
EP0896069B1 (fr) | Procédé d'élaboration d'une tôle mince en acier à ultra bas carbone pour la réalisation de produits emboutis pour emballage et tôle mince obtenue | |
EP0469980B1 (fr) | Procédé de fabrication de tÔle d'acier magnétique à grains non orientés et tÔle obtenue par ce procédé | |
EP0731185B1 (fr) | Tôles en alliage Al-Cu-Mg à faible niveau de contraintes résiduelles | |
CA2502079C (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues | |
FR2654748A1 (fr) | Alliage inoxydable a memoire de forme et procede d'elaboration d'un tel alliage. | |
EP1065286B1 (fr) | Tole d'acier à basse teneur en aluminium pour emballage | |
FR2664907A1 (fr) | Procede de fabrication d'une tole ou feuillard en zircaloy de bonne formabilite et feuillards obtenus. | |
FR2631350A1 (fr) | Alliage de ni-fe ferromagnetique et procede de fabrication de brames ayant une qualite de surface excellente en cet alliage | |
Daamen et al. | Deformation behavior of high-manganese TWIP steels produced by twin-roll strip casting | |
EP1065282B1 (fr) | Tôle d'acier à basse teneur en aluminium pour emballage | |
FR2502179A1 (fr) | Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente | |
EP1065284B1 (fr) | Tole d'acier à bas carbone calmé à l'aluminium pour emballage | |
KR20180114187A (ko) | 비정질 합금 박대 | |
FR2473554A1 (fr) | Procede de traitement thermo-mecanique de toles ou de feuillards d'acier inoxydable ferritique et produits obtenus | |
EP1065285B1 (fr) | Tôle d'acier à bas carbone calmé à l'aluminium pour emballage. | |
EP3327151A1 (fr) | Résonateur pour piece d'horlogerie | |
FR2472614A1 (fr) | Procede pour produire des toles d'acier au silicium a grains orientes ayant une induction magnetique tres elevee et une faible perte dans le fer | |
WO2006051188A2 (fr) | Bande d’alliage fer-nickel pour la fabrication de grilles support de circuits integres | |
BE823868A (fr) | Alliages a saturation magnetique elevee |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse | ||
ST | Notification of lapse |