FR2625224A1 - Alliage a base de cuivre pour obtenir des laitons d'aluminium beta, contenant des additifs pour reduire la dimension du grain - Google Patents
Alliage a base de cuivre pour obtenir des laitons d'aluminium beta, contenant des additifs pour reduire la dimension du grain Download PDFInfo
- Publication number
- FR2625224A1 FR2625224A1 FR8817027A FR8817027A FR2625224A1 FR 2625224 A1 FR2625224 A1 FR 2625224A1 FR 8817027 A FR8817027 A FR 8817027A FR 8817027 A FR8817027 A FR 8817027A FR 2625224 A1 FR2625224 A1 FR 2625224A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- alloy
- copper
- weight
- niobium
- titanium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Adornments (AREA)
Abstract
Un nouvel alliage métallique à base de cuivre contient principalement du zinc et de l'aluminium en quantités appropriées pour le rendre capable, après traitement thermique en solution à haute température et trempe, de présenter une structure cristalline du type bêta; sa principale caractéristique réside dans le fait qu'il contient simultanément, en tant qu'additifs réducteurs de la dimension du grain, du niobium et du titane en une quantité totale comprise entre 0,01 et 0,2 % en poids.
Description
Alliage à base de cuivre pour obtenir des laitons d'aluminium bêta,
contenant des additifs.pour réduire la dimension du grain La présente invention concerne un alliage métallique à base de cuivre, contenant du zinc et de l'aluminium en quantités appropriées pour former un laiton caractérisé, après un traitement d'homogénéisation à température élevée appropriée et après trempe, par une structure cristalline du type bêta; en particulier, l'invention concerne un alliage de ce type contenant également d'autres éléments alliants dont la fonction est de réduire la dimension
du grain de l'alliage lui-même.
On sait que les alliages du système.cuivre-zinc-aluminium d'une composition appropriée, après traitement thermique en solution appropriée et après trempe, manifestent une
structure du type bêta, désignée "laitons d'aluminium bgta".
Ces laitons présentent certaines caractéristiques physiques et mécaniques particulièrement intéressantes, notamment
une grande aptitude à l'amortissement, à l'effet pseudo-
élastique ou super-élastique et à l'effet de mémoire de forme, à la fois l'effet irréversible ou "unidirectionnel" et l'effet réversible ou "bidirectionnel". Cette dernière caractéristique qualifie particulièrement ces alliages de SME, à savoir "effet de mémoire de forme" (shape memory
effect) ou simplement "mémoire de forme".
Comme on le sait par ailleurs, ces propriétés, et notamment l'effet de mémoire de forme, sont liées à une phase de transition martensitique du type thermo-élastique, ou plutôt à la formation et à la croissance à l'intérieur de la structure bêta de plaquettes martensitiques; cette transformation de phase est réversible et est commandée par la température et l'état de contrainte élastique du matériau. En l'absence de contraintes mécaniques, elle se caractérise par deux paires de températures de transformation,initialeset finales, respectivement repérées Ms et Mf (de la phase martensitique bêta) et As et Af (dans la transformation inverse). L'intérêt présenté par les effets mentionnés ci- dessus manifestés par les laitons bêta, et notamment ceux liés à l'effet de mémoire de forme et à l'effet super-élastique, est essentiellement lié au fait que les matériaux en question sont susceptibles d'accomplir simultanément les fonctions de capteur thermique et d'actionneur mécanique. En d'autres termes, un élément SME accomplit les fonctions classiquement remplies par une chaîne complexe de dispositifs (par exemple capteur thermique, amplificateur, relais/actionneur proportionnel, etc.). Dans ces applications, les matériaux en question sont soumis à des contraintes thermo-mécaniques cycliques et peuvent en conséquence manifester des phénomènes de fatigue du type thermo-mécanique, si des dispositions appropriées ne sont pas prises. On sait qu'une condition essentielle pour obtenir un bon comportement de matériaux métalliques confrontés à une fatigue en général et à une fatigue thermo-mécanique en particulier, consiste
à obtenir une structure de grains très fine et homogène.
Les laitons bêta, qui ne contiennent pas d'additifs réducteurs de la dimension du grain, ont, d'autre part, une structure à gros grains et sont en conséquence peu fiables à long
terme dans des conditions de fatigue thermo-mécanique.
Le but de la présente invention est de procurer un alliage de cuivre, zinc et aluminium d'une composition permettant de produire des laitons bêta avec des propriétés SME, caractérisé par une fine structure cristalline de grains et par une résistance élevée à la fatigue thermo- mécanique
ainsi que par une bonne mise en oeuvre.
Ce but est atteint par l'invention selon laquelle il
est procuré un alliage métallique à base de cuivre, notam-
ment pour obtenir des laitons d'aluminium bêta, caractérisé par le fait qu'il contient de 5 à 35% en poids de zinc, de 1 à 10% en poids d'aluminium et un total compris entre 0,01% et 0,2% en poids de niobium et de titane, le reste étant du cuivre, contenant également éventuellement des impuretés et d'autres éléments alliants, le rapport en poids entre la quantité de niobium et la quantité de titane contenus dans cet alliage étant sensiblement égal à 1. De façon plus détaillée, après une recherche physique et structurale précise, les techniciens de la Demanderesse ont observé que l'addition simultanée à un laiton d'aluminium de niobium et de titane en faiblesconcentrationscontrôlées et en équilibre approprié l'un par rapport à l'autre produit un effet de synergie inattendu des deux éléments alliants, ce qui conduit à la formation dans la matrice métallique de l'alliage de composés inter- métalliques tertiaires,par interaction avec l'aluminium,du type Nb-Ti-Al, qui sont responsables de la réduction notable de la dimension des grains et par voie de conséquence de l'augmentation de la résistance à la fatigue thermo-mécanique. En outre, le matériau se travaille mieux à froid. On rappelle ici que les composés inter-mécaniques du type cité présents sous forme finement dispersée dans la matrice métallique agissent en tant que noyaux de cristallisation pendant la solidification du matériau et qu'en outre ils sont susceptibles de s'opposer à la croissance des grains lors des traitements thermiques ultérieurs à. température
élevée, en inhibant le mouvement de leurs frontières.
Il en résulte une réduction notable de la fragilité caracté-
ristique des laitons d'aluminium bêta dépourvus d'éléments d'addition, et également une amélioration de la mise en oeuvre à température ambiante; en outre, la réduction de la dimension des grains produite par la présence de ces composés inter-métalliques provoque une augmentation
des caractéristiques de résistance à la fatigue thermo-
mécanique de l'alliage lui-même; les alliages selon l'inven-
tion sont en outre très stables aux températures normales de travail auxquelles ils peuvent être exposés en utilisation, en ce sens que ces composés inter-métalliques qui se forment après l'addition simultanée de niobium et de titane, sont stables jusqu'à des températures élevées
(900 C).
Les expériences réalisées par la Demanderesse ont en outre déterminé que, pour développer les nouvelles et
intéressantes caractéristiques des alliages selon l'inven-
tion, l'addition de niobium et de titane doit avoir un
pourcentage total, en tant que somme des teneurs indivi-
duelles en niobium et en titane, compris entre 0,01 et 0,2% en poids. On a en outre trouvé de façon surprenante que, pour obtenir ces résultats améliorés, il est nécessaire de régler le rapport en poids entre le niobium et le titane contenus dans l'alliage de manière que les teneurs
en ces deux éléments soient sensiblement égales. En consé-
quence, l'invention concerne des alliages à base de cuivre, en ce sens que le cuivre représente l'élément prédominant, contenant de 5 à 35% en poids de zinc, de 1 à 10% en poids d'aluminium et un total compris entre 0,01 et 0,2% en poids de niobium + titane; le rapport en poids entre la quantité de niobium et celle de titane contenus dans l'alliage est pratiquement égal à 1, et le complément à 100%, ou plutôt au poids total de l'alliage, est constitué par du cuivre, des impuretés éventuelles et éventuellement d'autres éléments alliants, qui sont toutefois en dehors de la portée de l'invention et qui en conséquence ne seront pas pris en considération. L'alliage selon la réalisation préférée de l'invention contient 0,05% en poids de titane et 0,05% en poids de niobium, tandis que les teneurs en aluminium et en zinc sont choisies en fonction du type d'application, car la valeur des températures As et Ms dépend essentiellement du rapport en poids entre ces deux derniers éléments; dans chaque
cas, la teneur en zinc et en aluminium doit rester sensible-
ment à l'intérieur des plages de valeurs indiquées ci-dessus
et la teneur en niobium et en titane, considérée indivi-
duellement, ne doit. pas être inférieure à 0,005% en poids, car autrement on n'obtiendrait qu'une réduction insuffisante de la dimension des grains; ces limitations proviennent évidemment de l'absence d'une fraction appréciable de précipités tertiaires ayant une action réductrice de
la dimension des grains.
Les alliages selon l'invention sont obtenus et travaillés d'une manière conventionnelle, par addition des éléments alliants au-cuivre en fusion, notamment par l'addition simultanée de niobium et de titane à un alliage à base de cuivre, zinc et aluminium, en coulant ensuite l'alliage
ainsi obtenu en lingots, en travaillant ceux-ci par extru-
sion, en fonctionnant à des températures de l'ordre d'environ 800 C et en effectuant ultérieurement un étirage ou un laminage à froid, en interposant entre chaque phase successive
de laminage ou d'étirage une phase respective de réchauffe-
ment à une température appropriée; l'alliage est ensuite soumis à un traitement thermique en solution, en chauffant à une température d'environ 700-800 C et à un refroidissement
rapide ultérieur (trempe).
L'alliage selon la présente invention va maintenant être décrit en se reportant aux exemples suivants., ainsi qu'au dessin joint, sur lequel: les figures 1 et 2 sont deux microphotographies respectives, à différents agrandissements, d'échantillons d'un alliage selon l'invention, montrant des particules inter-métalliques tertiaires grossières sur le fond d'une solution solide; et - les figures 3.et 4 sont respectivement des schémas spectrométriques des particules et de la solution solide
respectivement des figures 1 et 2.
EXEMPLE 1
Des bains de fusion expérimentaux furent réalisés dans un four à induction d'une capacité d'environ 50 kg et furent ensuite coulés en lingots d'un diamètre de 110 mm et refroidis dans l'eau. Le four était chargé avec 34,5 kg de cuivre raffiné électrolytique à 99,9%, 13,5 kg de zinc, 1,5 kg d'aluminium et 0,5 kg d'un pré-alliage de cuivre contenant 10% de niobium et 10% de titane. L'alliage à l'état fondu ainsi obtenu fut coulé en lingots et, après solidification, les lingots furent soumis à une extrusion à chaud à environ 800 C pour obtenir un produit semi-fini de 25 mm de diamètre; ce produit semi-fini fut soumis à des tests de travail à froid, à la fois par étirage et par laminage, chaque phase d'étirage ou de laminage fut réalisée à la température ambiante avec un réchauffement intermédiaire, consistant à élever le produit semi-fini à une température de 550 C et à le maintenir à cette température pendant 0, 5 heure. Avant de retirer les échantillons, les fils obtenus furent enroulés sous la forme de ressorts hélicoïdaux ayant la géométrie suivante: diamètre du fil 3 mm, diamètre du ressort 21 mm, nombre de spires 10. Les ressorts ainsi obtenus furent chauffés à 800 C, maintenus à cette température
pendant 0,5 heure et ensuite trempés au moyen d'un refroi-
dissement par immersion dans de l'eau à 20 C. On obtint ainsi des ressorts susceptibles d'être soumis à des cycles de conditionnement thermo-mécanique pour obtenir l'effet de mémoire de forme, ou d'être directement utilisés
dans des applications exploitant l'effet super-élastique.
En outre, on constata une mise en oeuvre facile à la fois pendant la phase d'étirage du fil et pendant les phases de laminage. Lors d'un examen microscopique, après trempe depuis 900 C, les échantillons présentaient des dimensions de grains cristallins réduites, en moyenne d'environ
0,1 à 0,15 mm.
EXEMPLE 2
Les échantillons de l'exemple 1, soumis à un traitement thermique en solution et à une trempe comme dans l'exemple 1, furent soumis à investigation au moyen d'un microscope électronique à transmission et par micro-analyse EDS (analyseur électronique de diagrammes). Les résultats obtenus sont représentés sur les microphotographies des
figures 1 et 2 et sur les graphiques des figures 3 et 4.
La figure 1 est une micrographie à un agrandissement de X 75 000, montrant des particules (grossières) de composés inter-métalliques tertiaires d'aluminim, niobium et titane, ayant la composition représentée sur la figure 3; la figure 2 est une microphotographie à un agrandissement de X 270 000 d'un échantillon similaire à celui de la figure 1 et elle montre une particule inter-métallique tertiaire de plus petite dimension, ayant la même composition que celle représentée sur la figure 3. La figure 3 est un spectre obtenu par micro-analyse à l'analyseur électronique de diagrammescorrespondant aux particules des figures 1 et 2, tandis que la figure 4 est. le spectre à l'analyseur électronique de diagrammesde la solution solide, en l'absence
de particules, obtenu dans les mêmes conditions opération-
nelles et montré à titre de comparaison. La constitution tertiaire (Al-NbTi) des particules grossières est évidente d'après la présence simultanée (figure 3) des lignes de niobium et de titane (non détectables dans la solution solide de la figure 4, en l'absence de ces particules, du fait de la faible concentration moyenne des éléments niobium et titane) et d'après le fort relèvement de l'intensité relative de la ligne Ai par rapport à la valeur pouvant être observée dans la solution solide (figure 4), en l'absence de particules. D'autre part, dans le spectre de la figure 4, seules les lignes des constituants principaux de l'alliage sont observées et l'intensité relative plus faible de la ligne A1 par rapport à celle représentée
sur la figure 3 est évidente.
Claims (3)
1.- Alliage métallique à base de cuivre, notamment pour obtenir des laitons d'aluminium bêta, caractérisé par le fait qu'il contient de 5 à 35% en poids de zinc, de 1 à 10% en poids d'aluminium et un total compris entre 0,01% et 0,2% en poids de niobium et de titane, le reste étant du cuivre, contenant éventuellement des impuretés et d'autres éléments alliants, le rapport en poids entre la quantité de niobium et celle de titane contenus dans
cet alliage étant sensiblement égal à 1.
2.- Alliage métallique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient 0,1% en poids de niobium et 0,1% en
poids de titane.
3.- Procédé pour obtenir un laiton d'aluminium bêta, consistant à préparer par fusion un alliage ayant une composition correspondant à celle de l'un des alliages
selon les revendications 1 et 2, à ajouter simultanément
du niobium et du titane à un alliage à base de cuivre, zinc et aluminium, et à le couler ensuite, à soumettre l'alliage ainsi préparé et solidifié à un traitement d'extrusion à chaud à une température d'environ 800 C et à l'étirer ensuite à froid, à interposer entre deux phases successives d'étirage une phase respective de réchauffement à une température supérieure à 500 C, et à soumettre ensuite l'alliage à un traitement thermique en solution consistant à le chauffer à 700-800 C et à
le refroidir ensuite rapidement (trempe).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT8768115A IT1214388B (it) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Lega metallica a base di rame per l ottenimento di ottoni beta all alluminio contenente additivi affi nanti del grano |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2625224A1 true FR2625224A1 (fr) | 1989-06-30 |
FR2625224B1 FR2625224B1 (fr) | 1990-10-19 |
Family
ID=11307957
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8817027A Expired - Fee Related FR2625224B1 (fr) | 1987-12-23 | 1988-12-22 | Alliage a base de cuivre pour obtenir des laitons d'aluminium beta, contenant des additifs pour reduire la dimension du grain |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4965045A (fr) |
JP (1) | JPH0277537A (fr) |
KR (1) | KR890010256A (fr) |
AR (1) | AR241807A1 (fr) |
AT (1) | AT394057B (fr) |
BE (1) | BE1002668A3 (fr) |
BR (1) | BR8806922A (fr) |
CA (1) | CA1331529C (fr) |
DE (1) | DE3842873A1 (fr) |
ES (1) | ES2009474A6 (fr) |
FR (1) | FR2625224B1 (fr) |
GB (1) | GB2213164B (fr) |
GR (1) | GR1000203B (fr) |
IL (1) | IL88730A (fr) |
IT (1) | IT1214388B (fr) |
NL (1) | NL8803147A (fr) |
SE (1) | SE467878B (fr) |
YU (1) | YU46579B (fr) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0425522U (fr) * | 1990-06-26 | 1992-02-28 | ||
US5288683A (en) * | 1990-10-30 | 1994-02-22 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Wear-resistant copper alloys and synchronizer rings for automobiles comprising the same |
FR2698638B1 (fr) * | 1992-11-27 | 1994-12-30 | Lens Cableries | Procédé de fabrication d'un fil constitué d'un alliage à base de cuivre, de zinc et d'aluminium. |
US5463910A (en) * | 1994-05-16 | 1995-11-07 | Avl Scientific Corporation | Multi-function aspirating device |
ES2381020T3 (es) | 2006-12-06 | 2012-05-22 | Rheavendors Services S.P.A. | Máquina de dispensación de bebida y método operativo |
CN101440445B (zh) * | 2008-12-23 | 2010-07-07 | 路达(厦门)工业有限公司 | 无铅易切削铝黄铜合金及其制造方法 |
US20100155011A1 (en) * | 2008-12-23 | 2010-06-24 | Chuankai Xu | Lead-Free Free-Cutting Aluminum Brass Alloy And Its Manufacturing Method |
RU2699423C1 (ru) * | 2018-05-14 | 2019-09-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Латунь для сверхпластической формовки деталей с малой остаточной пористостью |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB841086A (en) * | 1957-11-13 | 1960-07-13 | Ici Ltd | Copper alloys |
FR1512931A (fr) * | 1966-03-01 | 1968-02-09 | Olin Mathieson | Alliages à base de cuivre et notamment de titane |
US3369893A (en) * | 1964-12-28 | 1968-02-20 | American Metal Climax Inc | Copper-zinc alloys |
US3544313A (en) * | 1968-01-23 | 1970-12-01 | Akira Sadoshima | Dispersion hardened high strength brass alloy |
US4148635A (en) * | 1977-10-06 | 1979-04-10 | Olin Corporation | High temperature softening resistance of alloy 688 and modified 688 through the addition of Nb |
DE3326890A1 (de) * | 1982-07-26 | 1984-01-26 | Mitsubishi Kinzoku K.K., Tokyo | Kupferlegierung mit formgedaechtnis |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1593499A (en) * | 1976-03-18 | 1981-07-15 | Raychem Corp | Copper aluminium zinc alloy |
DE2906859A1 (de) * | 1979-02-22 | 1980-09-04 | Peter Ing Grad Winkel | Steuergeraet fuer brenner |
JPS59215447A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 機能合金 |
JPS60110833A (ja) * | 1983-11-17 | 1985-06-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 遅れ破壊の生じ難い銅基機能合金 |
JPS60138032A (ja) * | 1983-12-26 | 1985-07-22 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系形状記憶合金 |
US4799176A (en) * | 1986-12-29 | 1989-01-17 | Harper-Wyman Company | Electronic digital thermostat |
-
1987
- 1987-12-23 IT IT8768115A patent/IT1214388B/it active
-
1988
- 1988-12-19 GB GB8829585A patent/GB2213164B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-19 IL IL88730A patent/IL88730A/xx not_active IP Right Cessation
- 1988-12-20 DE DE3842873A patent/DE3842873A1/de not_active Withdrawn
- 1988-12-21 SE SE8804597A patent/SE467878B/sv unknown
- 1988-12-21 US US07/288,005 patent/US4965045A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-22 CA CA000586920A patent/CA1331529C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-22 GR GR880100860A patent/GR1000203B/el unknown
- 1988-12-22 AR AR88312818A patent/AR241807A1/es active
- 1988-12-22 NL NL8803147A patent/NL8803147A/nl not_active Application Discontinuation
- 1988-12-22 YU YU232388A patent/YU46579B/sh unknown
- 1988-12-22 FR FR8817027A patent/FR2625224B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-22 ES ES8803920A patent/ES2009474A6/es not_active Expired
- 1988-12-22 KR KR1019880017177A patent/KR890010256A/ko not_active Application Discontinuation
- 1988-12-23 BE BE8801434A patent/BE1002668A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-12-23 JP JP63323787A patent/JPH0277537A/ja active Pending
- 1988-12-23 BR BR888806922A patent/BR8806922A/pt not_active Application Discontinuation
- 1988-12-23 AT AT0315188A patent/AT394057B/de not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB841086A (en) * | 1957-11-13 | 1960-07-13 | Ici Ltd | Copper alloys |
US3369893A (en) * | 1964-12-28 | 1968-02-20 | American Metal Climax Inc | Copper-zinc alloys |
FR1512931A (fr) * | 1966-03-01 | 1968-02-09 | Olin Mathieson | Alliages à base de cuivre et notamment de titane |
US3544313A (en) * | 1968-01-23 | 1970-12-01 | Akira Sadoshima | Dispersion hardened high strength brass alloy |
US4148635A (en) * | 1977-10-06 | 1979-04-10 | Olin Corporation | High temperature softening resistance of alloy 688 and modified 688 through the addition of Nb |
DE3326890A1 (de) * | 1982-07-26 | 1984-01-26 | Mitsubishi Kinzoku K.K., Tokyo | Kupferlegierung mit formgedaechtnis |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB8829585D0 (en) | 1989-02-08 |
FR2625224B1 (fr) | 1990-10-19 |
IL88730A0 (en) | 1989-07-31 |
GB2213164B (en) | 1991-09-25 |
AT394057B (de) | 1992-01-27 |
SE8804597L (sv) | 1989-06-24 |
ATA315188A (de) | 1991-07-15 |
GB2213164A (en) | 1989-08-09 |
IL88730A (en) | 1993-02-21 |
GR1000203B (el) | 1992-03-20 |
KR890010256A (ko) | 1989-08-07 |
BR8806922A (pt) | 1989-08-29 |
BE1002668A3 (fr) | 1991-04-30 |
DE3842873A1 (de) | 1989-09-14 |
JPH0277537A (ja) | 1990-03-16 |
YU46579B (sh) | 1993-11-16 |
NL8803147A (nl) | 1989-07-17 |
AR241807A1 (es) | 1992-12-30 |
IT1214388B (it) | 1990-01-10 |
SE8804597D0 (sv) | 1988-12-21 |
US4965045A (en) | 1990-10-23 |
IT8768115A0 (it) | 1987-12-23 |
ES2009474A6 (es) | 1989-09-16 |
YU232388A (en) | 1990-10-31 |
SE467878B (sv) | 1992-09-28 |
CA1331529C (fr) | 1994-08-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2574962C (fr) | Alliage al-si-mg-zn-cu pour pieces coulees utilisees dans l'aerospatiale et l'industrie automobile | |
CA1274107A (fr) | Alliages d'al a hautes teneurs en li et si et un procede de fabrication | |
WO2006014948A2 (fr) | Alliage al-si-mg-zn-cu pour pieces coulees utilisees dans l'aerospatiale et l'industrie automobile | |
CA2310351C (fr) | Moulages de culasses et de blocs-cylindres | |
US20140017115A1 (en) | Cast aluminum alloy for structural components | |
FR2841263A1 (fr) | PROCEDE DE PRODUCTION D'UN PRODUIT EN ALLAIGE Al-Mg-Si EQUILIBRE A HAUTE RESISTANCE, ET PRODUIT SOUDABLE ET MATERIAU DE REVETEMENT POUR AVION, OBTENUS PAR UN TEL PROCEDE | |
FR2532662A1 (fr) | Procede de production d'un alliage de cuivre au beryllium et cet alliage | |
JP2010018875A (ja) | 高強度アルミニウム合金、高強度アルミニウム合金鋳物の製造方法および高強度アルミニウム合金部材の製造方法 | |
CA1208042A (fr) | Alliage de cuivre, nickel et etain, renfermant du rhenium | |
FR2538412A1 (fr) | Alliage d'aluminium pour des structures ayant une resistivite electrique elevee | |
FR2625224A1 (fr) | Alliage a base de cuivre pour obtenir des laitons d'aluminium beta, contenant des additifs pour reduire la dimension du grain | |
JP2012087413A (ja) | 押し出しに適したAl−Mg−Si合金 | |
FR2579497A1 (fr) | Procede de metallurgie en poudre et produit obtenu par ce procede | |
CH620245A5 (fr) | ||
FR2459838A1 (fr) | Alliages a base de cuivre et leur procede de production | |
CA1052594A (fr) | Produits corroyes en alliages d'aluminium a caracteristiques mecaniques ameliorees et procede pour les obtenir | |
JPH0457738B2 (fr) | ||
BE1000537A4 (fr) | Alliage metallique a base de cuivre, en particulier pour la construction de composants pour l'electronique. | |
CA1057981A (fr) | Alliage d'aluminium de bonne tenue au fluage et de resistance a la propagation des criques amelioree | |
JP3375802B2 (ja) | 黄銅系摺動材料 | |
Zainon et al. | Effect of intermetallic phase on microstructure and mechanical properties of AA332/Mg2Si (p) composite | |
FR2825376A1 (fr) | PROCEDE DE FABRICATION D'UN ARTICLE MOULE RESISTANT A L'USURE EN ALLIAGE A1-Si | |
FR2515214A1 (fr) | Alliage d'aluminium pour moulage | |
CH662822A5 (fr) | Procede de traitement thermomecanique d'alliages de cuivre au beryllium. | |
Gimmler et al. | Preparation Route for the Metallographic and Analytical Investigation of ZnAlCu Alloys |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |