FR2549492A1 - Procede de recuperation du nickel a partir de minerais de laterites - Google Patents

Abstract

PROCEDE CONSISTANT, DANS LE CADRE D'UN PROCEDE DE RECUPERATION DU NICKEL ET DU COBALT A PARTIR D'UN MINERAI DE LATERITE ET COMPORTANT LA SOLUBILISATION DU NICKEL ET DU COBALT PAR UNE LIXIVIATION A L'ACIDE SULFURIQUE DANS UNE LIQUEUR RICHE, LA NEUTRALISATION DE CETTE LIQUEUR RICHE ET LA RECUPERATION DU NICKEL ET DU COBALT A PARTIR DE CETTE LIQUEUR NEUTRALISEE, LE PERFECTIONNEMENT CONSISTANT A PRECIPITER L'ALUMINIUM ET LE FER A PARTIR DE LADITE LIQUEUR EN METTANT EN CONTACT CETTE LIQUEUR RICHE AVEC UNE FRACTION A TENEUR ELEVEE EN MAGNESIUM DUDIT MINERAI DANS UNE LIXIVIATION A BASSE PRESSION A UNE TEMPERATURE COMPRISE ENTRE LA TEMPERATURE AMBIANTE ET A PEU PRES 200C ET A UNE PRESSION SUPERIEURE A LA PRESSION ATMOSPHERIQUE ET INFERIEURE A 2068,5 10 PASCALS ENVIRON.

Description

i La présente invention est relative à la récupération du nickel et du

cobalt à partir de minerais de

latériteset en particulier, à un procédé de lixiviation successive de fractions de minerais permettant de solu5 biliser le nickel et le cobalt en maintenant le fer, l'aluminium et d'autres ions trivalents à un niveau suffisamment bas.

On connait beaucoup de procédés différents permettant de récupérer le nickel et/ou le cobalt à partir 10 de différents minerais contenant du nickel y compris les minerais de latérites et de serpentins Le principe de ces procédés est de solubiliser le nickel et/ou le cobalt par lixiviation à l'acide sulfurique suivie d'une neutralisation. Bien que la lixiviation par l'acide sulfurique permette d'obtenir un taux d'extraction élevé pour le nickel et le cobalt, les procédés de lixiviation correspondant à la technique antérieure présentaient des inconvénients pour l'environnement en raison de l'extrac20 tion simultanée de fer, d'aluminium ou de métaux analogues et ils étaient souvent économiquement peu avantageux lorsque les minerais contenaient de grandes quantités de magnésium qui consomme des quantités excessives

d'acide sulfurique.

Du fait que, dans les procédés correspondant à l'état de la technique antérieur, le fer et l'aluminium interviennent en assez grandes quantités de l'ordre de plusieurs grammes par litre pour chacun d'eux, leur élimination par précipitation sous forme d'hydroxydes ou 30 de sulfates basiques n'est pas facile à obtenir comme le savent tous ceux qui connaissent la nature gélatineuse

des précipités obtenus dans ce cas S'il y a du fer, de l'aluminium et d'autres ions trivalents dans le produit de lixiviation, ils provoqueront des dommages sévé35 res dans les milieux aquatiques si le produit de lixiviation est déversé dans des eaux naturelles comme celles de l'océan.

Par ailleurs, si le produit de lixiviation impur doit être soumis à un traitement ultérieur, par exemple pour la récupération du magnésium, la présence de grandes quantités d'ions trivalents complique sérieusement lesopérations et augmente les frais en raison du caractère gélatineux des précipités correspondants. Les procédés correspondant à l'état de la technique antérieur ne permettaient pas une élimination efficace des impuretés de fer et d'aluminium et revenaient 10 quelquefois assez cher lorsqu'il y avait beaucoup de

magnésium en solution.

Le brevet US 3 991 159 constitue un exemple représentatif des procédés correspondant A l'état de la technique antérieur dans lesquels la lixiviation 15 à l'acide sulfurique s'effectue A des températures élevées de l'ordre de 200 à 300 'C par exemple, et sous de fortes pressions, de l'ordre de 1 551,375 x 103 pascals à 12 066,25 x 103 Pascals par exemple D'autres exemples de lixiviation par des acides sous forte pression 20 sont fournis, par les brevets US 4 195 065, 3 804 613

et 4 044 096.

Il est connu de réduire la consommation de H 2504 et/ou de l'agent de neutralisation, par exemple Mg O, en séparant le minerai contenant le nickel en deux frac25 tions, l'une à forte teneur, l'autre à faible teneur en magnésium En ne traitant que la fraction ayant une faible teneur en magnésium, on peut réduire la consommation d'acide En utilisant la fraction ayant une forte teneur en magnésium ou le minerai brut lui- même comme 30 tout ou partie de l'agent de neutralisation, on réduit l'utilisation de l'acide sulfurique Le brevet US 3 991 159 décrit l'utilisation d'un minerai de serpentine à haute teneur en magnésium pour la neutralisation des boues de lixiviation de minerais de limonite Le brevet US 4 097 575 35 décrit la subdivision d'un minerai à haute teneur en magnésium en une fraction à haute teneur et une fraction à faible teneur en nickel par tamisage et la transformation de la fraction à faible teneur en nickel en produit neutralisant par grillage de cette fraction dans des conditions favorisant l'oxydation Le brevet US 3-804 613 décrit le préconditionnement d'un minerai à forte teneur en magnésium, par prélixiviation de ce minerai avec de la liqueur de lixiviation à H 2 SO 4 usée, de manière à obtenir la lixiviation à H 2 SO 4 à haute pression standard Le brevet US 4 044 096 a particulièrement 10 pour objet un procédé de traitement d'un minerai de latérite consistant à enlever la fraction de forte granulométrie riche en magnésium de manière à réduire la consommation d'acide et à l'utiliser pour neutraliser la liqueur de lixiviation par H 2 SO 4 à haute pression. 15 Cette séparation est effectuée par des moyens physiques, c'est-à-dire par tamisage et classification, y compris

l'utilisation de classificateur à vis et à râteau.

Les procédés correspondant à l'état de la technique antérieur permettaient de séparer le fer et l'alu20 minium contenus dans des minerais comme les latérites en les extrayant par précipitation de la liqueur riche contenant du nickel et du cobalt, pendant la neutralisation Lors de l'addition Mg O, Mg (OH)2 ou d'un autre agent de neutralisation alcalin, dans les conditions 25 qui étaient celles des procédés correspondant à l'état de la technique antérieur, l'aluminium et le fer précipitaient sous forme d'hydroxydes et de sulfates basiques Ces composés sont gélatineux par nature et, après séparation d'avec les liqueurs contenant le nickel et le cobalt, 30 ils étaient simplement éliminés C'est ainsi, par exemple, que le brevet US 3 991 159 indique qu'il est souhaitable de rejeter A 1 et Fe des acides par neutralisation mais n'indique rien au sujet de Fe et A 1, à part leur élimination De même, le brevet US 3 804 613 35 indique les avantages des conditions de traitement qui

favorisent l'hydrolyse de A 1 et de Fe et leur élimina-

2549492.

tion de la solution sous forme d'hydroxydes.

D'une manière générale, les procédés correspondant à l'état de la technique antérieure utilisent le fait que dans la lixiviation à haute pression la forma5 tion d'oxydes de fer hydrolysés gélatineux est réduite

à des températures supérieures à 260 'C environ, mais qu'il y a augmentation de la quantité de sulfates de fer solubilisés, ce qui provoque un écaillement nuisible.

Le brevet US 3 809 549 décrit un procédé ayant pour objet l'élimination de sels de fer formant des écailles à partir de la liqueur contenant le nickel en mettant des quantités suffisantes de pyrite pendant la lixiviation acide initiale Il y a cependant formation 15 d'oxyde de fer hydrolysé, avec tous les problèmes qui

se posent alors pour la séparation liquide/solide et avec un procédé pour augmenter le taux de décantation.

Le brevet US 4 098 870 concerne le même problème, mais recommande, pour le résoudre, d'ajouter davantage d'acide sulfurique Apres neutralisation et après une

séparation difficile du solide et du liquide, lerésids contenant des hydroxydes d'Al et de Fe ou de métaux analogues sont simplement évacués comme déchets.

On sait que l'on peut éliminer A 1 et Fe des solu25 tions contenant du nickel/cobalt sans qu'il y ait formation d'hydroxydes et en évitant les difficultés correspondantes inhérentes à la séparation solide/liquide si Al et Fe peuvent être incorporés à des jarosites,à des alunites et/ou à d'autres sulfates basiques cristallins 30 insolubles Le brevet US 4 195 065, par exemple, préconise l'addition de sels d'ammonium ou de métaux alcalins solubles dans l'eau pendant la lixiviation sous pression ou de minerais garniéritiques pour améliorer la séparation solide/liquide en faisant réagir le fer solubilisé

et l'aluminium avec les cations alcalins et/ou d'ammonium de manière à obtenir des jarosites Comme autres docu-

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ments préconisant la séparation d'Al et de Fe sous forme de jarosites et d'alunites à partir de liqueurs contenant Ni/Co, on peut citer les brevets US 3 466 144 et

4 044 096 De même, les oxydes de fer, par exemple Fe 203 5 peuvent être précipités dans des conditions qui n'impliquent pas l'hydrolyse et la formation d'hydroxydes.

Le but de la présente invention est la production d'un produit de lixiviation qui ait une faible teneur en fer, en aluminium et en métaux analogues, de 10 manière qu'il ne soit pas nécessaire de précipiter de grandes quantités de ces métaux, tout en réduisant en même temps la consommation d'acide sulfurique la dissolution concomitante de magnésium et la consommation concomitante d'acide sulfurique. 15 Le but de l'invention est également la mise au point d'un procédé dans lequel les quantités de magnésium dissoutes sont récupérées sous forme de sulfate de magnésium qui est ensuite transformé par calcination 20 en oxyde de magnésium et en dioxyde de soufre Ce SO 2 est recyclé pour la fabrication d'acide sulfurique que l'on utilise pour la lixiviation En réduisant la quantité de magnésium dissous, le procédé suivant l'invention présente l'avantage supplémentaire de réduire les 25 frais d'investissement et d'exploitation correspondant

à la récupération du sulfate de magnésium, à sa calcination et à la transformation de SO 2 en acide.

Le procédé qui fait l'objet de la présente invention est un procédé lixiviation acide qui est accepta30 ble pour l'environnement et économiquement avantageux.

Il permet d'obtenir des produits de lixiviation propres ne demandant qu'une purification minimale et la récupération de Ni, Co et Mg est grandement simplifiée.

Le but de la présente invention est atteint par 35 la mise au point d'un procédé nouveau permettant de

récupérer Ni/Co à partir de minerai de latérite et con-

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sistant à utiliser une lixiviation à basse pression,

de préférence à deux températures différentes, pour précipiter de manière préférentielle A 1 et Fe respectivement sous forme d'alunite et d'hématite en augmentant 5 l'extraction du Ni et du Co dans la solution pour la récupération ultérieure.

Suivant la présente invention, la récupération du nickel, du cobalt et des métaux analogues à partir de minerais de latérites s'effectue en séparant les mine10 rais en fractions ayant une haute et une basse teneur en magnésium La fraction à basse teneur en magnésium est traitée par lixiviation par l'acide sulfurique à température élevée et sous forte pression de manière à solubiliser les métaux La liqueur riche qui est obte15 nue par suite de cette lixiviation sous forte pression et qui contient également du Fe, A 1 solubilisés et l'acide résiduel est mise en contact ensuite avec une fraction de minerai à forte teneur en magnésium dans une lixiviation à basse pression dans des conditions 20 telles qu'une partie au moins de l'acide est neutralisée et que pratiquement la totalité de Fe et de A 1 est éliminée sous forme d'hématite de jarosite, d'alunite et/ou d'autres précipités de sulfates basiques qui se déposent

rapidement et ne sont pas gélatineux.

Dans un mode de réalisation de l'invention, la liqueur riche provenant de la lixiviation sous forte pression et la fraction à forte teneur en magnésium sont mises en contact à la pression atmosphérique et à une température de 80 'C environ avant la lixiviation à basse 30 pression Dans d'autres modes de réalisation, d'autres fractions sont séparées d'après leurs dimensions ou

autrement et recyclées dans les opérations du procédé.

Diverses autres caractéristiques de l'invention

ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui 35 suit.

Une forme de réalisation de l'objet de l'inven-

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tion est représentée, à titre d'exemple non limitatif,

au dessin annexé.

La fig 1 est un schéma des opérations successives effectuées dans le procédé suivant l'invention.

La fig 2 est un schéma des opérations successives effectuées dans un autre mode de réalisation de la

présente invention.

La présente invention offre des procédés économiques améliorés pour la récupération de métaux, en 10 l'espèce de nickel et de cobalt, à partir de minerais de latérite dans lesquels l'aluminium et le fer provenant de ces minerais sont précipités sous forme d'alunites et d'hématite insolubles,ce qui améliore les taux de séparation solide/liquide et, de plus, la fraction 15 du minerai à haute teneur en magnésium est utilisée pour la neutralisation, ce qui rend moins nécessaires les agents de neutralisation indépendants tout en permettant cependant la récupération des métaux à partir de la fraction à haute teneur en magnésium D'une manière géné20 rale, les procédés qui font l'objet de la présente invention comportent deux stades dans lesquels les caractéristiques naturelles des minerais de latérite sont mises à profit pour l'utilisation de l'excès d'acide nécessaire à l'obtention d'une forte proportion de dis25 solution du nickel et du cobalt à température élevée et sous une forte pression et la liqueur riche provenant de la lixiviation à haute température est purifiée aux températures et aux pressions modérées utilisées dans le procédé Le but du procédé est atteint par l'uti30 lisation d'une faible pression, de préférence deux températures, une lixiviation succédant à une lixiviation primaire au H 2 SO 4 En principe, le minerai est subdivisé en au moins deux fractions, l'une de plus fine granulométrie et ayant une teneur en magnésium inférieure 35 à celle de l'autre La fraction de faible teneur en magnésium associée au résidu recyclé, est soumise à la lixiviation sous pression élevée en présence d'un excès de H 2 SO 4 de manière à dissoudre Ni, Co et Mg La liqueur de lixiviation sous forte pression contenant de fortes proportions ou un excès d'acide, de fer et d'aluminium 5 est mise en contact avec la ou les fractions ayant une teneur élevée en magnésium et est soumise à une lixiviation sous faible pression Au cours de la lixiviation à faible pression le magnésium sert à neutraliser au moins une partie de l'acide qui se trouve dans le liquide 10 et le Fe et le A 1 précipitent sous forme d'hématite,

de jarosite et d'alunite insolubles.

Le résidu provenant de la lixiviation sous faible pression, qui contient du cobalt et du nickel, peut être envoyé dans une lessive pour lixiviation à haute pres15 sion o les métaux peuvent être solubilisés pour leur récupération En variante, des résidus provenant d'une ou de lixiviationâà basse pression peuvent être éliminés en totalité ou en partie de manière à réduire encore la dissolution du magnésium et la consommation de H 2504. 20 La liqueur de lixiviation A basse pression contient assez peu de Fe et de Al, qui peuvent être précipités sans difficulté Les métaux peuvent être récupérés à partir de la liqueur Dans un autre mode de réalisation (non représenté) on utilise un procédé dans lequel le 25 magnésium, après neutralisation, est récupéré sous forme

de sulfate de magnesium qui est transformé par calcination en 502 et en Mg O Le 502 est recyclé sous forme de H 2 SO 4 pour la lixiviation sous forte pression et le Mg O est recyclé, s'il doit être utilisé comme agent de 30 neutralisation, ou vendu.

Dans un mode de réalisation de l'invention représenté par la fig 2, la liqueur de lixiviation à haute pression, une portion recyclée du résidu de la lixiv J Lation -à basse pression et une fraction à haute teneur 35 en magnésium du minerai sont mis en contact dans une lixiviation à la pression atmosphérique avant la

lixiviation à basse pression.

Comme l'indique la fig 1, le minerai de latérite est préparé par les procédés classiques et subdivisé par un classificateur 2 en deux au moins et, de préfé5 rence, en trois fractions Celle des trois fractions 3 qui a la plus forte granulométrie, au-dessus de 0,10 cm environ, est en principe éliminée Les minerais de latérite que l'on utilise en pratique dans la présente invention sont des minerais contenant du nickel, du cobalt, 10 et du magnésium dans une matrice d'oxydes hydratés naturels de fer et d'aluminium Ces minerais sont en principe des produits de décomposition de l'ocre rouge ayant d'assez fortes teneurs en oxydes et hydroxydes de fer et d'aluminium Les latérites sont composées en principe 15 d'une partie ou de la totalité des constituants suivants: Péridotite: roche volcanique riche en minerais de fer

et de magnésium, notamment en olivine.

Saprolite: roche volcanique partiellement transformée, péridotite Ge Othite: Fe O (OH) Hematite: Fe 20 O Magnétite: Fe 304 Maghemite: oxyde de fer magnétique analogue à la magnétite

Oxydes d'aluminium: mélange d'oxydes d'aluminium.

Le minerai de latérite type a la composition suivante: Elément S Teneur approximative d'après les essais (%) Nickel 0,7 O o 8 Cobalt 0,07 0,09 Fer 28 30 Magnésium 7 10 Aluminium 2 3 Manganèse 0,3 0/4 Chrome 1/0 1/5

254949 Z.

Le cobalt et le nickel tendent à se concentrer dans les oxydes de fer relativement doux, le magnésium dans les particules plus grossières, de périodotite et saprolite et la chromite dans les matériaux granulaires relativement durs de la catégorie de granulométrie intermédiaire. Comme l'indique la fig 1, la fraction passant au tamis inférieur à 39,3 mailles par cm (-100 mesh) c'est-à-dire le refus 11 provenant du classificateur 2 10 qui est riche en nickel et en cobalt et pauvre en magnésium est soumis à une séparation ultérieure par exemple dans le cyclone 4 de manière à donner un refus 14 inférieur à un tamis à 108 mailles par cm (-325 mesh) et une autre fraction supérieure à un tamis à 108 mailles 15 par cm (+ 325 mesh) La fraction 14 est ensuite épaissie facultativement et soumise à une lixiviation 6 à

l'acide sulfurique sous pression.

La lixiviation à haute pression s'effectue en présence de vapeur et d'acide sulfurique 101 et dans 20 les conditions caractéristiques de l'état de la technique, c'est-à-dire à des températures comprises entre 200 C et 300 'C, de préférence entre 220 'C et 270 *C sous des pressions de 1379 x 103 Pascals, 5653,9 x 103 Pascals environ et pendant une durée assez longue pour qu'il 25 y ait solubilisation ou lixiviation pratiquement de tout

le nickel et de tout le cobalt, c'est-à-dire pendant 30 à 60 minutes environ ou davantage Dans un mode de réalisation perfectionnée de l'invention, la récupération de Ni et de Co s'effectue par addition de H 2 SO 4 30 101 aux boues avant le chauffage.

Les boues de lixiviation 106 qui comprennent un résidu de lixiviation sous forte pression et une liqueur de lixiviation sous forte pression, sont séparées par décantation à contre-courant 8 Il est avantageux de 35 concentrer ensuite la liqueur 113 au moyen d'un évaporateur 10 et la fraction inférieure ou résidu de lixiviation 105 est éliminée comme déchet La liqueur de lixiviation (HPL) à haute pression 113 provenant de l'évaporateur 10 est envoyée à la lixiviation à basse pression (LPL) 12 La fraction 15 supérieure à un tamis à 108 mailles par cm (+ 325 mesh) qui provient du cyclone 4 et la fraction à haute teneur en magnésium et contenant du nickel et du cobalt, c'est-à-dire la fraction 5 supérieure à un tamis à 39,3 mailles par cm (+ 100 mesh) qui provient du classificateur 2 est également envoyée à la lixiviation 12 à basse pression o ces deux frac10 tions sont mises en contact avec la liqueur HPL 113 qui

a des teneurs élevées en acide, en Fe et en Al.

La lixiviation à faible pression 12 de la présente invention offre deux avantages importants Tout d'abord, J le magnesium provenant des sables 5 supérieure à un15 tamis à 30 mailles par cm (+ 100 mesh) et, dans une moindre mesure, de la fraction 15 supérieure à un tamis à 108 mailles par cm (+ 325 mesh) sert à neutraliser une partie de l'acide contenu dans la liqueur de lixiviation à haute pression 113, ce qui abaisse la concen20 tration d'acide et, par conséquent, réduit ou élimine l'agent de neutralisation, par exemple Mg O, Mg (OH)2,

qui doit être utilisé dans la neutralisation en aval 25.

Ensuite, les conditions dans lesquelles s'effectue la lixiviation à basse pression (LPL) 12 sont telles que 25 l'Al et le Fe présents sont précipités sous forme d'alunites insolubles et d'hématite, ce qui augmente le taux des séparations solide-liquide suivantes en réduisant

la formation d'hydroxydes gélatineux ou de sulfates basiques.

La lixiviation 12 à basse pression s'effectue en principe à des températures et sous des pressions moyennes ou basses, comprises par exemple entre 1400 C et 200 C et entre 620,55 x 103 Pascals et 2068,5 x 103 Pascals environ La précipitation de l'oxyde de fer, 35 c'est-à-dire de l'hématite (Fe 203) s'effectue de préférence à des températures comprises entre 140 C et 180 C

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environ, de préférence aux environs de 160 'C, tandis que la précipitation du produit à base de sulfate d'aluminium, par exemple de l'alunite, s'effectue de préférence à des températures comprises entre 180 et 200 'C environ dans ces conditions, la lixiviation sous faible pression 12 s'effectue à deux températures différentes, entre 140 'C et 180 'C, de préférence à 160 'C pendant 1 heure environ, de préférence pendant 30 à 40 minutes, et entre 180 '0 C à 200 'C environ pendant 20 à 30 minutes. 10 En variante, la lixiviation LPL 12 peut s'effectuer à

une température plus élevée d'abord.

Les quantités supplémentaires de base, par exemple de Mg O, Mg (OH)2 ou de minerai absorbant de l'acide qui peuvent être nécessaires pour compléter la neutra15 lisation de l'acide libre dans les boues de lixiviation LPL 28 provenant de la liqueur de lixiviation HPL 113 peuvent être ajoutées pendant et/ou après la lixiviation à basse pression 12 Apres la neutralisation 25, la liqueur de lixiviation LPL 30 est séparée de nouveau 20 des solides, en principe dans un cyclone 16 et/ou dans

un épaississeur 18 et concentrée par un évaporateur.

La fraction supérieure 32 provenant du cyclone 16 et/ou de l'épaississeur 18 est envoyée à la récupération de métal 24 et le résidu ou fraction inférieure 31 est recyclé jusqu'à la lixiviation à haute pression 6 ou éliminée si elle a une faible teneur en Ni et Co. Dans un mode de réalisation de l'invention, les boues 30 de lixiviation à basse pression sont séparées dans le cyclone 16 et la fraction inférieure 29 supérieure 30 à un tamis à 78 mailles par cm (+ 200 mesh) est filtrée en 20 Le produit 21 de la filtration est ajouté à la liqueur riche 32 envoyée à la récupération des métaux, soit avant, soit après l'épaississement et le résidu solide 303 restant dans le filtre est traité pour la 35 récupération de la chromite Dans ce mode de réalisation de l'invention, tout le nickel ou le cobalt pouvant se trouver dans les fines grossières supérieures à un tamis à 78 mailles par cm (+ 200 mesh) 29 provenant du produit de la lixiviation à basse pression sont rejetés à travers le résidu solide 303 contenu dans le filtre et 5 l'installation de récupération de la chromite Dans un autre mode de réalisation de l'invention, représenté par la fig 2, ces métaux peuvent être entièrement ou au moins partiellement récupérés par contact avec l'excès d'acide contenu dans la liqueur de lixiviation 113, pro10 venant de la lixiviation à haute pression 6, dans le

cadre de la lixiviation 40 à pression atmosphérique.

La fig 2 correspond à un procédé dans lequel la fraction supérieure à un tamis à 78 mailles par cm (+ 200 mesh) des boues 28 de la lixiviation LPL sont 15 recyclées pour subir une lixiviation 40 à basse température et à la pression atmosphérique La fraction 5 de forte teneur en magnésium qui provient du classificateur 2 et la liqueur de lixiviation à haute pression 113 sont également mises en contact lors de la lixivia20 tion 40 à la pression atmosphérique Le produit 41 de la lixiviation à la pression atmosphérique est séparé en principe par le cyclone 22, la fraction inférieure 41 B supérieure à un tamis à 78 mailles par cm (+ 200 mesh) étant envoyée à la récupération de la chromite 25 et la fraction supérieure 41 A inférieure à un tamis à 78 mailles par cm ( 200 mesh) étant envoyée à la lixiviation à basse pression 12 La fraction supérieure 41 A inférieure à un tamis à 78 mailles par cm (-200 mesh) contient des fines riches en Ni et en Co libérées pen30 dant la lixiviation La fraction supérieur 14 inférieure à un tamis à 108 mailles par cm ( 325 mesh) représentée sur les fig 1 et 2 est séparée et soumise facultativement à un épaississement puis envoyée à la lixiviation HPL 6 tandis que la fraction supérieure à

+ de 108 mailles par cm (+ 325 mesh) ou la fraction inférieure 15 provenant du cyclone 4 est envoyée à la lixiviation à basse pression 12.

2549492,

Dans un mode de réalisation non représenté par les figures, Mg et S sont récupérés après purification et récupération de Ni et Co par le sulfate de magnésium cristallisé (Mg SO 4) qui est ensuite transformé par cal5 cination en Mg O et SO 2 Une partie de Mg O peut être recyclée pour être utilise A à la neutralisation et le reste est vendu Le SO 2 peut être transformé en acide sulfurique pour être recyclé pour la lixiviation à haute pression. Les procédés correspondant à l'état de la technique antérieur, dans lesquels les liqueurs de lixiviation usées étaient rejetées à la mer, ne permettaient pas la récupération de Mg ou de S et provoquaient la pollution des milieux aquatiques par Fe, A 1 et d'autres 15 impuretés Les procédés correspondant à l'état de la technique antérieur qui comportaient la récupération de Mg et de S ne préconisent pas l'élimination d'ions trivalents par le nouveau procédé qui fait l'objet de l'invention Il en résulte qu'ils donnent des produits 20 de lixiviation qui ont une teneur élevée en Fe et en Al et sont coûteux et difficiles à traiter, comme on

l'a vu.

Comme on l'a vu précédemment, le minerai de latérite utilisé dans la présente invention est d'abord sub25 divisé en deux au moins et, de préférence, en trois fractions ou davantage ayant des teneurs en magnésium différentes Pendant la préparation du minerai on effectue un classement en fractions de granulométrie convenable, par exemple par tamisage humide sur une grille vibrante. 30 En principe, 95 % ou plus de la plupart des métaux se trouvent dans la fraction de moins de 7,62 cm Seul le

magnésium grand cons O Exmateur d'acide, est rejeté en n'importe quelle quantité.

La fraction initiale inférieure à 7,62 mailles par cm ou d'une autre dimension est ensuite divisée en principe en fractions de plus ou moins 2, 54 cm et ensuite, Ä 5 492 la fraction de moins 2,54 cm est encore subdivisée en fractions de plus et moins 0,63 cm par tamisage humide

sur tamis vibrant.

La fraction de moins 0,63 est encore séparée en principe dans&un classificateur hélicoïdal Lorsque l'écoulement de l'eau dans ce classificateur est réglé de manière à assurer l'élimination par lavage des fines (approximativement inférieure à 106 mailles par cm ( 270 mesh), les fines contiennent en moyenne 85 pour 10 cent de nickel et 89 pour cent de cobalt et représentent

environ 74 pour cent en poids de la charge de moins 7,62 cm.

Comme cela est compris par les personnes qualifiées dans la technique, le but du classement des minerais d'après leur granulométrie est la répartition des 15 différents métaux importants et cette répartition dépend en grande partie de chaque minerai Cependant, en général, lorsqu'on commence par rejeter environ pour cent en poids du minerai initial, une certaine quantité de métal est perdue Cette perte est cependant 20 compensée par le fait qu'une partie importante du magn 6sium, le plusgrand consommateur d'acide, est également rejetée Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, les fractions de 0,63 cm sont rejetées, en dépit du fait que 10 pour cent environ du cobalt et 25 du nickel initiaux peuvent y être contenus, en raison

de la forte proportion de magnésium, consommateur d'acide.

Il y a lieu de remarquer que le nickel et le cobalt tendent à se concentrer dans les fines et que le magnésium tend à se concentrer dans les fractions de minerai gros30 sier Suivant le type de produit de broyage, il y a également une certaine concentration de cobalt dans les

fractions de granulométrie forte ou intermédiaire.

Il s'est avéré avantageux de subdiviser la charge de latérite en au moins une fraction à teneur élevée en 35 magnésium et faible teneur en nickel, 0,63 cm à 25,5 mailles par cm ( 65 mesh) environ, de préférence entre 0, 63 cm et 39,3 mailles par cm ( 100 mesh) et en une fraction de fines à faible teneur en magnésium et à teneur plus élevée en magnésium inférieure à 25,5 mailles par cm ( 65 mesh) de préférence inférieure à 39, 3 mailles par cm ( 100 mesh) environ La subdivision optimale, par granulométrie de la fraction dépend pour une large part de la nature du ou des minerais traités et des opérations successives et des conditions auxquelles

les fractions doivent être soumises ultérieurement.

Comme cela est connu, ces fractions peuvent être soumises respectivement A la lixiviation à basse pression et à la lixiviation à haute pression suivant l'invention En variante, comme l'indiquent les schémas des fig 1 et 2, il s'est avéré avantageux de subdivi15 ser encore la fraction à haute teneur en nickel et à basse teneur en magnésium en deux fractions, l'une plus

riche en magnésium qui va directement à la lixiviation à basse pression, avec élimination initiale de la fraction à haute teneur en magnésium, l'autre moins riche 20 en magnésium, qui va à la lixiviation à haute pression.

En principe, cette deuxième séparation se fait pour 0,59 maille par cm à 157,5 mailles par cm ( 150 à 400 mesh) environ, de préférence pour 78 mailles par cm à

128 mailles par cm ( 200 à 325 mesh).

On a effectué une série d'essais simulant les différents stades du procédé suivant l'invention décrit par les fig 1 et 2 Le minerai soumis aux essais provenait du gisement de Gasquet Mountain et avait été extrait de trous d'échantillonnage. 30 EXEMPLE 1 Une série d'essais a été effectuée pour montrer que la lixiviation à basse pression suivant l'invention permet de diminuer la quantité d'acide et d'éliminer Al et Fe de la solution sous forme de précipités non 35 gélatineux Le minerai a été classé entre + 39,3 mailles par cm et 39,3 mailles par cm (+ 100 et 100 mesh)

et la fraction de 39,3 mailles par cm ( 100 mesh) a été ensuite séparée en + 128 mailles par cm et 128 mailles par cm (+ 325 et 325 mesh) La fraction de minerai de + 39,3 mailles par cm ( + 100 mesh) et la 5 fraction de minerai de + 128 mailles par cm (+ 325 mesh) ont été mélangées avec un produit d'évaporation c'està-dire avec un produit de lixiviation à haute pression.

Le mélange des fractions de minerai et du produit d'évaporation a été ensuite soumis à une lixiviation 10 à basse pression à 1800 C pendant 40 minutes et à 160 C pendant 20 minutes sous une pression totale de 136 kg ( 300 lbs) On n'a pas observé de formation de produits gélatineux et le résidu de la lixiviation s'est déposé et a été filtré rapidement Le résidu et le filtrat ont été analyses et les résultats de cette analyse sont groupés dans le tableau I La moitié inférieure du tableau indique la pourcentage de Ni de Co et de Mg dans la matière insoluble correspondant à la partie de plus 79 mailles par cm ( 200 mesh). 20 TABLEAU I Essai No G solide par Acide final Filtrat litre de pro libre Fe A 1 Dissous % duit d'évapo GH 2504/1 g/l g/i Ni Co Mg ration Essai d'évaporation Nos 1-3: 19 g/1 Fe, 5,1 g/l Al, 19; 7 g/1 H 2504

1 400 7,2 1; 8 119 28 62 39

2 482 514 1; 6 1; 3 22 60 38

3 597 1 12 O; 9 0,4 12 53 31

Essai d'évaporation NO 4: 84 g/1 Fe, 1,9 g/1 Al, 63 g/1 H 2504

4 400 1013 0,47 0,71

Essai d'évaporation No 5: 50 g/1 Fe, 2 t 2 g/1 Al, 60 t 3 g/1 H 25 04

480 234 026 0,80

Essai d'évaporation-No 6: 15,3 g/1 Fe, 4 t 9 g/1 Al, 77,7 g/1 H 25 04 6 480 2,1 0,16 0,32 _ Essai d'évaporation No 7: 2; 9 g/1 Fe, Ofl g/1 Ai, 56/7 g/1 H 2504

7 400

7/4 0,11 0 92 -

DISTRIBUTION DES VALEURS DANS LE RESIDU

Essais Contenu amené en % de 0,63 cm du tamis de 128 mailles par

No cm à 78 mailles par cm.

Nickel Cobalt Magrinesium

1 40 19 15

2 49 23 17

3 49 24 17

4 Non mesuré Non mesuré 6 Non mesuré 7 Non mesuré

EXEMPLE II

Deux séries de quatre essais ont été effectuées dans des conditions analogues à celles de l'exemple I mais dans ce cas la fraction de minerai de 39,3 mailles par cm (+ 100 mesh) a été mise en contact avec le produit d'évaporation de lixiviation à haute pression da Rs une lixiviation à la pression atmosphérique avant d'être envoyée à la 20 lixiviation à basse pression Dans la première série (Nos 8 à 11) la lixiviation à la pression atmosphérique s'est effectuée à 80 C pendant 8 heures bien que la plus grande partie de la réaction se produise pendant les 2 premières heures Ce filtrat et le résidu provenant de la 25 lixiviation à la pression atmosphérique ont été analysés et les résultats obtenus sont groupés dans la moitié sup 6rieure du tableau II Dans la deuxième série (Nos 12 à 15) la lixiviation a été effectuée à 80 C pendant 2 heures Le filtrat et le résidu ont été analysés et les résultats

obtenus sont groupés dans la partie inférieure du tableau II.

Dans aucune des deux séries on n'a constaté de diminution sensible du niveau de Fe et de Al en solutions et on n'a pas constaté non plus de formation de précipité d'Al ou de Fe

tandis que le niveau de l'acide libre dans la solution 35 diminuait.

TABLEAU II

Essai Solides % Acide libre No final I g H 2504/l g, Produit d'évaporation: 20 g/1 Fe, 5,43 c 8 5 14 r 7 2,

9 10 10,3 2:

15 11,7 2:

11-/ 10 6,2 2 (

Filtrat Fe Al /l g/l g/l A 1, 2 1 5; 4

3 515

12 5 IE

5; 5

6 Dissous % Ni Co g/1 H 254 44 t 1 56,4 35.8 50 o 6 43 r 2 55,3 41 r 3 57 t 4 46; O 42 t 5 3914 41 r 6 Produit d'évaporation: 22 t 7 g/1 Fe, 4199 g/1 Al, 35 g/1 H 25 04

121/ 132/ 15 142/

9,1 7,7 6 t 3 418 02 11; 8 10 t 8 12 çO 19 4 r 3 4 t 9

22 5,1

4,8

39 58 33 53 37 55 38 57

23 24 26 30

1/ broyé pour passer dans le tamis de 13,7 mailles par cm ( 35 mesh) 2/ broyé pour passer dans le tamis de 7,87 mailles par cm ( 20 mesh), 20 Le filtrat, c'est-à-dire la liqueur de lixiviation provenant de la lixiviation à la pression atmosphérique des essais 8 à 11, a été analysé et soumis à une lixiviation à basse pression dans les mêmes conditions que le produit de la LPL de l'exemple I Le filtrat de la LPL 25 et le résidu ont été analysés et les résultats obtenus sont groupés dans le tableau III Comme on l'a vu, le niveau d'acide libre a encore été réduit et la lixiviation à basse pression a provoqué l'élimination de AI et de Fe

de la solution sous la forme de précipités non gélatineux 30 qui se sont déposés et ont filtré rapidement.

TABLEAU III

Filtrat de lixiviation à la pression atmosphérique: 21 g/1 Fe, 5,0 g/1 Al, 15 g/1 H 2504 Essai No Filtrat solide Acide libre Filtrat eng/l final Fe A 1 Dissous % H 254 g/1/ g/1 Ni Co Mg

16 538 0,3 1; 4 O; 23 4 57 35

17 484 1,0 Or 8 0,46 15 57 37

18 430 1,4 1,7 0,73 24 65 40

2549492;

EXEMPLE III

Des résidus de lixiviation à basse pression obtenus lors de l'essai N 3 de l'exemple I et de l'essai N 18 de l'exemple II ont été analysés et l'on a pu constater que le nickel et le cobalt tendent à être plus concentrés dans la fraction fine et que le magnésium tend à être plus concentré dans la fraction grossière du résidu LPL dans les procédés correspondant aux fig 1 et 2 Les résultats des analyses des résidus obtenus lors 10 des essais 3 et 18 sont groupés respectivement dans les tableaux IV et V. Une lixiviation à basse pression avec ou sans lixiviation préalable à la pression atmosphérique a pour effet de réduire les quantités de Ni et de Co pro15 venant de la fraction de plus forte granulométrie qui contient la plus grande partie du magnésium insoluble En tant que telle, seule la fraction de fines enrichie en Ni/Co, c'est-àdire la fraction de moins 78 mailles par cm ( 200 mesh) dans les exemples cités, 20 doit être envoyée à la lixiviation à haute pression (HPL) pour que l'on puisse obtenir une récupération de Ni/Co importante tant en amenant un minium de magnésium

à la lixiviation à haute pression.

TABLEAU IV

Essai No 3 Résidu de lixiviation à haute pression (poids/o pour la lixiviation à la pression atmosphérique Nickel Cobalt Magnésium Dist % % Ni Dist % grams % Co % Mg Dist % 7 87 mailles 11,65 09502 11,76 0,042 13, 56 7,67 13,05 30 7,87 x 18,8 13,30 0,351 9,39 0,029 10,68 9,35 18/15 18,8 x 39,3 16,48 0308 10,21 09026 11 t 87 9,79 23/56 39,3 x 79 1810 O; 363 13, 21 9029 14; 54 8104 21,25 79 40947 O; 681 55; 43 0044 49,34 4; 06 23 99 Total 595 9497 Total 59 z 53 03497 100 000 0/036 100,00 6,85 100,00 35 Les chiffres du tableau IV montrent, par exemple, que si le résidu est séparé à 79 mailles par cm ( 200 mesh) il y a 50 à 55 % de nickel et de cobalt récupérés et environ 76 % de magnésium rejeté La fraction de moins 79 mailles par cm ( 200 mesh) est envoyée vers la lixiviation à haute pression o la plus grande partie du nickel et du cobalt est dissoute.

TABLEAU V

Essai N 18: Résidu de lixiviation à haute pression (poids/ pression atmosphérique) Nickel Dist % Ni Dist ,5 mailles 7,94 O 0335 5,60 25,5 x 59 22; 68 0/334 15,95 59 x 106 24,23 0,391 19/96

106 45,15 0,615 58/49

Tobtal 100,00 O; 475 100; 00 Les chiffres du tableau que si le résidu est séparé à à 58 % environ du nickel et rés dans la fraction de moins Cobalt Maqnésium % % Co Dist % % Mg Dist % 0,022 5,61 11,/00 14,61 0,023 16,76 8, 38 31,79 0,027 21,03 6,96 28522 0,,039 56,59 3,36 25,38,0031 100,00 5,98 100,00 l V montrent, par exemple, 106 mailles par cm il y a: du cobalt qui sont récupé106 mailles par cm ( 270 mesh) et 75 % environ du magnésium rejeté dans la fraction de

plus 106 mailles par cm ( 270 mesh).

EXEMPLE IV

Les essais Nos 12 à 15 de l'exemple II mettent en évidence les avantages de la lixiviation à la pression 25 atmosphérique des sables de forte granulométrie à forte teneur en magnésium avec la liqueur de lixiviation à haute pression (comme dans le procédé correspondant à la fig 2) avant la lixiviation à basse pression En plus de la neutralisation partielle de l'acide libre dans la liqueur, le nickel et le cobalt contenus dans les sables

sont récupérables.

Le résidu de ces lixiviations à la pression atmosphérique a été analysé et les résultats obtenus montrent que le magnésium peut être rejeté dans la fraction de 35 forte granulométrie c'est-à-dire aux environs de plus 79 mailles par cm ( 200 mesh) tandis que le nickel et le

cobalt se concentrent dans les fractions de moins 79 mailles par cm (-200 mesh) Les résultats de l'analyse sont groupés dans le tableau VI.

TABLEAU VI

Rfparitifon des teneurs dans le résidu de la lixiviation à la pression atmosphérique.

Essai No 12 13 Dimension des + 79 79 + 79 79 mailles du tamis Poids %

ANALES

Nickel % Distr % 15 Cobalt % Distr % Fer % Distr % Magnésium % 20 Distr % Mangarese % Distr % Chrome % Distr % 25 Aluminium % Distr % 76,4

0,26 66,1

0 o 021 68/4 23 2 71 t 2

9,09 81,7 0,15 75,O

3,#02 85,2 3,54 76,; 3

77,1 O 043 ot 033

,4 6,59

0/16 1; 71 3; 56

0 30 68,2 0,024 66,7 26, 3 74,1 8/95 82/1 0 > 16 77/3 3.04 86,4 3,53 77/0

0 o 43

0,034 30, 9

6,53 0 017 1 j 59 3 j 54 Essai No 14 15 Dinmension de + 79 79 + 79 79 mailles de tamis Poids % 77 9 78/8

ANALYSES

Nickel % 0 28 O 43 Oj 29 0/43 Distr % 69,7 70,8 Cobalt % 0; 023 0,036 O % 023 O % 034 Distr % 66,7 72,5 Fer % 25,1 31; 4 25,1 30,8 Distr % 83/4 84/3 Manganese % 0/16 0,18 O % 16 0/17 Distr % 76,5 76/9 Chrome % 2,97 1, 57 2,80 1,65 Distr % 87/1 86,3 Aluminium % 3,52 3,54 3, 37 3,37 Distr % 78; O 78; 9 Si l'on admet que seule la fraction de moins 79 mailles par cm du résidu est envoyée à basse pres20 sion de lixiviation à partir de la lixiviation à la pression atmosphérique, les quantités globales récupérées par la lixiviation à la pression atmosphérique sont

indiquées ci-dessous par le tableau VII.

2549492 24

TABLEA VII

Essais No 12 13 14 15 Nickel Dissous % 39 2 33,0 36, 7 37; 6 à -79 mailles 20,6 19,8 19; 2 18/2 par anm Total 59; 8 52,8 55; 9 55,8 Cobalt Dissous % 57,8 53/4 54; 9 56; 5 à 79 mai 1 es 13 3 15; 5 15,0 12; 6 par cm Total 71 i 68,9 69; 9 69; 1 Fer Dissous % 14,6 6,1 10; 6 12/5 à 79 mailles 24,6 24,3 23; 4 21/8 par an Total 39; 2 30,4 34,0 34; 3 Magnesium Dissous % 23,4 2413 26; O 29; 5 à 79 mailles 14,0 13; 5 12,3 11 i 1 Total 37,4 37,8 38 t 3 40,6 2 Manganese Dissous % 58,5 54; 1 55,3 56,0 àpr 7 âmflailles 10,4 10,4 10; 5 10,2 Total 68; 9 64; 5 65; 8 66; 2 Chrcne Dissous % 5; 2 5,2 8,4 13; 4 à 79 mailles 14; 1 12,6 11,9 11/9 par cm Total 19 t 3 17; 3 20 f 3 25,3 Aluminium Dissous % 11; 9 12,1 13,8 1818 à 79 mailles 20; 9 20 02 19; 2 17 r 2 par cm Total 32; 8 32; 3 33,0 36,0

EXEPT E V

Pour les trois essais de l'exemple I, qui ne comportaient pas de lixiviation à la pression atmosphérique et dont les résidus ont été tamisés et essayés à 79 mailles 35 par cm ( 200 mesh) (Essais Nos 1 à 3), les quantités globales récupérées, c'est-à-dire le nickel et le cobalt

254; 492

dissous plus le nickel et le cobalt contenus dans la fraction des fines et dans le résidu de la lixiviation à basse pression, sont indiqués par le tableau VIII.

TABLEAU VIII

Quantités globales récupérées dans les essais de lixiv: tion à basse pression

Essai No Nombre de g Dissous % Résidu % à Quant.

de solides par 79 mailles globe litre de lixi par cm récupi 10 ia ités ales grées viant % M;r 4 -1 k '

400 482 597

27,9 22,0 11; 5

39)7 49,4 48 7

67,6 71,5 60; 2

Cobalt

1 15 1

3 3

400 482 597

61,5 59/7 53,1

19,3 23 O 23,5

80.8 82; 7 76,6

Magnésium

1 400

2 482

3 597

Pour les

38,7 37,7 3110

EXEMPLE VI

essais du tableau III

; 3 17,1 17,2

54,0 54,8 48 t 2 de l'exemple II comportant une lixiviation à la pression atmosphérique

(Essais Nos 16 à 18), les quantités globales récupérées 25 dans les trois tests sont indiquées par le tableau IX.

TABLEAU IX

Quantités globales récupérées de Ni, Co et Mg dans les essais de lixiviation à basse pression Essai No Nombre de g Dissous % Résidu % à Quantités solides par 79 mailles globales litre de lixi par cm récupérées viant % Nickel

16 17 18

Cobalt

16

Magnesium

16 17 18

538 484 430

538 484 430

538 484 430

4, 05 15; O 24, 1

57,2 57,4 64,6

,4 37 0 39 ',6

,2 57,8 51,6

28 3 28, 1 23.4

*22.6 22, 1 21 tl, 69,3 72 t 8 75/7

,,4 85.5 88 O

58,0 59, 1 60; 7

EXEMPLE VII

Une deuxième série de lixiviation à basse pression a été effectuée et les résidus ont été analysés pour déterminer les teneurs en sulfate, Al et Fe pour mettre 5 en évidence l'élimination de fer et d'aluminium respectivement sous forme d'hématite et d'alunite Les conditions et les résultats des analyses de résidus pour les différents essais sont groupés dans le tableau VII Dans chacun de ces essais on a pu constater l'absence d'hydro10 xydes de Fe et d'Al puisqu'il n'y a pas eu formation de particules gélatineuses et que les résidus se déposaient

et étaient filtrés rapidement.

TABLEAU X

Essai Produit Filtrat No d'évapora H 54 Fe Al Résidu tion solide g/l g/l g/ 4 en g/i g Essai Nos 19-26 Produit d'évaporation: 15 g/l Fe 5,2 g/l A 1 85 g/l H 2504

19 480 3,4 2/7 0,63 7,6

480 2/4 1/7 0,97 10,3

21 480 2,1 0,2 0,32 2,3

22 480 8/2 3,1 4/5 3,5

23 480 8,5 4,7 3,6 3/7

24 564 8,2 3,4 2,6 6,2

706 5,9 2,2 1,9 10,4

26 706 13,0 2,6 10,3

Essai N 27 Produit d'évaporation:5 g/I Fe 2,2 g/l AM 60 g/l H 2504 25 2 O

27 450 2/3 017 0, 80 3/6

Bien que l'invention précédente ait été décrite en détail en se référant à des figures et à des exemples 30 pour en faciliter la compréhension, il va de soi que l'on peut y apporter différentes modifications sans s'écarter du but de l'invention délimité également par les

revendications annexes.

Claims (17)

REVENDICATIONS

1 Procédé de récupération de métaux à partir de minerai de latérite contenant du magnésium, du nickel et du cobalt, qui comprend: a) la séparation du dit minerai en au moins une 5 première et une deuxième fraction, la deuxième fraction contenant plus de magnésium que la première fraction, b) la mise en contact de la première fraction avec de l'acide sulfurique dans une lixiviation à haute pression effectuée à température élevée et sous une pression 10 suffisante pour solubiliser le nickel et le cobalt de manière à obtenir un produit de lixiviation à haute pression solubilisé contenant du nickel et du cobalt, c) la mise en contact d'au moins une partie de ce produit de lixiviation à haute pression et d'au moins une 15 partie de la deuxième fraction obtenue à l'opération (a) dans une lixiviation à basse pression à une pression supérieure à la pression atmosphérique et inférieure à 2 068,5 x 103 Pascals environ et à une température comprise entre 150 à C environ, de manière à obtenir un produit de lixivia20 tion à basse pression et un résidu de lixiviation à basse pression, d) la récupération des dits métaux à partir du dit

produit de lixiviation à basse pression.

2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en plus la séparation, à partir de la première fraction, d'une troisième fraction de plus forte granulométrie, cette troisième fraction contenant davantage de magnésium que la dite première fraction, et la mise en contact d'au moins une partie de cette troisième frac30 tion et d'au moins une partie du produit de lixiviation à

haute pression dans la lixiviation à basse pression effectuée au cours de l'opération(c).

3 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie au moins du produit de lixiviation à 35 haute pression obtenu à l'opération et au moins une partie de la deuxième fraction obtenue à l'opération sont mises en

contact dans une lixiviation effectuée à la pression atmosphérique et à une température inférieure à 100 C environ de manière à obtenir un produit de lixiviation à la 5 pression atmosphérique avant la mise en contact dans la lixiviation à basse pression au cours de l'opération (c).

4 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte en plus la séparation, à partir de la première fraction, d'une troisième fraction de plus forte 10 granulométrie, cette troisième fraction contenant davantage de magnésium que la première fraction, et la mise en contact d'au moins une partie de cette troisième fraction et d'au moins une partie du produit de lixiviation à la

pression atmosphérique dans la lixiviation à basse pres15 sion au cours de l'opération (c).

Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en plus la séparation, à partir de la première fraction, d'une troisième fraction de plus forte granulométrie, cette troisième fraction contenant davanta20 ge de magnésium que la première fraction, et la mise en

contact d'au moins une partie de cette troisième fraction dans la lixiviation à basse pression au cours de l'opération (c).

6 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 3, 25 caractérisé en ce qu'une partie au moins du produit de lixiviation à basse pression est neutralisée par addition

d'un agent de neutralisation choisi dans le groupe constitué par les oxydes alcalins et alcalino-terreux et les

hydroxydes alcalins et alcalino-terreux de manière à obte30 nir un produit de lixiviation à basse pression neutralisé.

7 Procédé selon l'une des revendications 1 à 4,

caractérisé en ce qu'une partie au moins du résidu de lixiviation à basse pression est recyclée pour la lixiviation à haute pression.

8 Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4,

caractérisé en ce qu'une partie au moins du résidu de lixiviation à basse pression est recycle pour la lixiviation

à la pression atmosphérique.

9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'une fraction de plus forte granulométrie est séparée du produit de lixiviation à la pression atmosphérique et en ce qu'il comporte, en plus, un filtrage de cette

fraction de plus forte granulométrie de manière à obtenir un filtrat-et un résidu solide dans le filtre dans lequel 10 on récupère de la chromite.

Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'une partie au moins de ce filtrat est-recyclée

dans la lixiviation à la pression atmosphérique.

11 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la mise en contact avec l'acide sulfurique à l'cpçration (b) à une température élevée comporte la mise en contact de la première fraction et du résidu de la lixiviation à basse pression avec l'acide sulfurique avant le

chauffage à la dite température élevée.

12 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte, en plus, le recyclage d'au moins une partie du résidu de la lixiviation à basse pression

pour l'opération de lixiviation à haute pression.

13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé 25 en ce qu'une partie au moins du produit de lixiviation à haute pression de l'opération (b), une partie au moins de la deuxième fraction de l'opération (a) et une partie au moins du résidu de la lixiviation à basse pression de l'opération (c) sont mises en contact dans une lixiviation à la pression atmosphérique et à une température inférieure à 100 C environ de manière à obtenir un produit de lixiviation à la pression atmosphérique avant la mise en contact dans la lixiviation à basse pression de l'opération {c).

14 Procédé selon l'une des revendications 1 à 5,

caractérisé en ce qu'il comporte, en plus, la récupération de Mg 504 à partir d'au moins une partie du produit

de lixiviation à basse pression.

Procédé selon la revendication 14, caractérise en ce qu'il comporte, en plus, une calcination de Mg SO 4

pour obtenir Mg O et 502.

16 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comporte, en plus, le recyclage de Mg O pour neutraliser le dit produit de lixiviation à basse pression. 10 17 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comporte, en plus, la production de H 25 04 à partir de SO 2 et le recyclage du dit H 2 SO 4 dans la dite

lixiviation à haute pression.

18 Procédé permettant d'augmenter le taux de récu15 pération du nickel et du cobalt à partir de minerai de latérite contenant du nickel, du cobalt et du magnésium, caractérisé en ce qu'il comporte: a) une lixiviation à l'acide sulfurique d'une fraction à basse teneur enmagnésium de ce minerai, à haute pression et à haute température, de manière à solubiliser le nickel, le cobalt, le fer et l'aluminium, s'il y en a, dans une première liqueur de lixiviation acide, puis b> une mise en contact de cette liqueur, à une pression faible supérieu eà la pression atmosphérique et à 25 une température inférieure à 200 C environ, en présence

d'au moins une fraction riche en magnésium de ce minerai, de sorte qu'une partie au moins de l'acide est neutralise que le fer est précipité sous forme d'hématite et que l'aluminium est précipité sous forme d'alunite.

19 Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que la mise en contact effectuée à l'opération (b) a lieu à une température d'environ 140 C à 180 C pendant 1 heure, de manière à obtenir la précipitation du fer, et

ensuite à une température d'à peu près 180 C à 200 e C, peu35 dant environ une heure, de manière à obtenir la précipita-

tion de l'aluminium.

Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que la mise en contact et suivant l'opération (b) s'effectue à une température d'à peu près 180 C à 200 C pendant 1 heure environ, de manière à obtenir la précipitation de l'aluminium, puis à une température d'à peu près

C à 180 C pendant environ 1 heure, de manière à obtenir la précipitation du fer.

21 Procédé selon l'une des revendications 19 ou

20, caractérisé en ce que la mise en contact suivant l'opération (b) provoquant la précipitation du fer s'effectue à 160 C à peu près pendant 30 à 40 minutes environ et en ce que la mise en contact suivant l'opération (b) provoquant

la précipitation de l'aluminium-s'effectue à 180 C à peu 15 près pendant 20 à 30 minutes environ.

22 Procédé consistant, dans le cadre d'un procédé de récupération du nickel et du cobalt à partir d'un minerai de latérite et comportant la solubilisation du nickel et du cobalt par une lixiviation à l'acide sulfurique dans 20 une liqueur riche, la neutralisation de cette liqueur riche et la récupération du nickel et du cobalt à partir de cette liqueur neutralisée, le perfectionnement consistant à précipiter l'aluminium et le fer à partir de la dite liqueur en mettant en contact cette liqueur riche avec une fraction 25 à teneur élevée en magnésium du dit minerai dans une lixiviation à basse pression à une température comprise entre la température ambiante et à peu près 200 C et à une pression supérieure à la pression atmosphérique et inférieure

à 2 068,5 x 103 Pascals environ.