FR2501521A1 - Procede pour eliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse - Google Patents

Procede pour eliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse Download PDF

Info

Publication number
FR2501521A1
FR2501521A1 FR8201497A FR8201497A FR2501521A1 FR 2501521 A1 FR2501521 A1 FR 2501521A1 FR 8201497 A FR8201497 A FR 8201497A FR 8201497 A FR8201497 A FR 8201497A FR 2501521 A1 FR2501521 A1 FR 2501521A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
distillation
ammonia
stream
vapor
acid gases
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
FR8201497A
Other languages
English (en)
Inventor
Donald Glassman
Edward Eugene Maier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
USS Engineers and Consultants Inc
Original Assignee
USS Engineers and Consultants Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by USS Engineers and Consultants Inc filed Critical USS Engineers and Consultants Inc
Publication of FR2501521A1 publication Critical patent/FR2501521A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D19/00—Degasification of liquids
    • B01D19/0005—Degasification of liquids with one or more auxiliary substances
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
    • B01D3/38—Steam distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0078—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation characterised by auxiliary systems or arrangements
    • B01D5/0081—Feeding the steam or the vapours
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
    • C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
    • C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
    • C01C1/10—Separation of ammonia from ammonia liquors, e.g. gas liquors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C02F1/048—Purification of waste water by evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/34—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32
    • C02F2103/36—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32 from the manufacture of organic compounds
    • C02F2103/365—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32 from the manufacture of organic compounds from petrochemical industry (e.g. refineries)

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE POUR ELIMINER LES GAZ ACIDES ET L'AMMONIAC D'UNE SOLUTION AQUEUSE; ON SOUMET LA SOLUTION AQUEUSE A UNE DISTILLATION DE L'AMMONIAC DES SELS LIBRES ET FIXES 202, 211 EN FAISANT PASSER UN COURANT DE VAPEUR DE TETE DU SECOND APPAREIL DE DISTILLATION 211 A TRAVERS UN ECHANGEUR DE CHALEUR INDIRECT 207 POUR CHAUFFER LE LIQUIDE DANS LE PREMIER APPAREIL DE DISTILLATION 202 PUIS ON FAIT PASSER LE COURANT DE VAPEUR DE TETE, MELANGE AVEC UN COURANT DE VAPEUR DE TETE DU PREMIER APPAREIL DE DISTILLATION 202 DANS UN CONDENSEUR 220 POUR CONCENTRER L'AMMONIAC DANS LE COURANT DE VAPEURS COMBINEES.

Description

La présente invention concerne un procédé pour
éliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse.
Ces dernières années, le système de distillation de l'ammoniac libre et fixé utilisé pour traiter les courants résiduaires des installations de transformation de la houille afin d'éliminer l'ammoniac et les gaz acides de ces courants a été amélioré. Dans le passé, il était habituel de faire passer un courant de vapeur contenant de l'ammoniac du sommet du second appareil de distillation (appareil de distillation de l'ammoniac fixé) vers le bas du premier appareil de distillation (appareil de distillation de l'ammoniac libre) pour économiser l'énergie par emploi de la chaleur de ce courant de vapeur pour chauffer les liquides dans la première distillation. Cependant on a découvert que l'on peut obtenir une amélioration des performances par emploi d'un échangeur de chaleur indirect pour transférer la chaleur des vapeurs de la seconde distillation aux liquides de la première distillation. On obtient ainsi un liquide résiduel de la première distillation ayant un pH plus bas, inférieur à environ 8,0, par rapport à celui obtenu lorsque le transfert de chaleur s'effectue par contact direct. Ce pH plus bas améliore l'élimination des gaz
acides du courant résiduaire traité dans la première distillation.
Cette amélioration de l'élimination des gaz acides produit un courant de vapeur d'ammoniac plus pur quittant le sommet du second
appareil de distillation.
Un problème qui se pose avec ce système amélioré
d'élimination de l'ammoniac est que, lorsqu'on utilise un conden-
seur pour concentrer l'ammoniac dans le courant de vapeur de la première distillation, le condenseur peut subir une corrosion importante si le rapport des gaz acides à l'ammoniac est élevé dans l'eau d'alimentation. Ceci entraIne de mauvaises performances du procédé et accroit les temps d'arrêt et le coût d'investissement car il est nécessaire de remplacer fréquemment le condenseur ou d'utiliser des matières coûteuses pour construire le condenseur
et l'appareillage associé.
La demanderesse a découvert que l'on peut réduire ces problèmes de corrosion par addition d'une quantité additionnelle
d'ammoniac au courant de vapeur pénétrant dans le condenseur.
L'invention concerne donc un procédé pour éliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse diluée contenant des sels d'ammonium libres et fixés et des gaz acides, ce procédé consistant à soumettre ladite solution aqueuse diluée à une première distillation continue multiétagée à contre-courant, effectuée par chauffage de ladite solution au moyen d'une vapeur d'entraînement, séparer dans ladite première distillation un courant de vapeur de
tète contenant lesdits gaz acides et l'ammoniac desdits sels d'am-
monium libres, séparer dans ladite première distillation un courant résiduel aqueux qui contient lesdits sels d'ammonium fixés, ajouter un alcali audit courant résiduel séparé et soumettre ensuite ledit
courant résiduel séparé à une seconde distillation continue multi-
étagée à contre-courant, séparer dans ladite seconde distillation un courant aqueux-résiduel et un courant de vapeur de tête contenant l'ammoniac desdits sels d'ammonium fixés, faire passer ledit courant de vapeur de tête de ladite seconde distillation à travers un échangeur de chaleur indirect pour condenser partiellement ledit courant de vapeur, faire passer le liquide de ladite première distillation à travers ledit échangeur de chaleur indirect pour -20 produire au moins une partie de ladite vapeur d'entraînement, faire passer le courant de vapeur de ladite première distillation à travers un condenseur pour concentrer l'ammoniac du courant de vapeur et ajouter de l'ammoniac au courant de vapeur de la première distillation avant l'entrée dans le condenseur pour réduire la corrosion dans le condenseur. On préfère que l'ammoniac ajouté au courant de vapeur de la première distillation soit constitué
de l'ammoniac de la seconde distillation.
Les vitesses de corrosion de l'acier dans les solutions aqueuses d'ammoniac et de gaz acides s'accroissent lorsque
les concentrations de l'ammoniac et des gaz acides s'élèvent. Cepen-
dant l'addition d'ammoniac au condenseur a pour résultat inattendu de réduire les concentrations de l'ammoniac et des gaz acides dans le condensat du condenseur. La concentration du gaz acide dans le liquide est réduite car sa concentration dans la vapeur est réduite par dilution par l'ammoniac. La concentration en ammoniac dans le liquide est réduite car le rapport molaire des gaz acides à l'ammoniac dans la vapeur est réduit. Cette diminution du rapport des gaz acides à l'ammoniac accroît la volatilité de l'ammoniac ce
qui réduit la concentration en ammoniac dans le condensat.
L'invention est décrite ci-après à titre d'exemple en regard de la figure unique annexée qui est un diagramme de fonction-
nement illustrant un mode de réalisation préféré de l'invention.
Comme le montre la figure, une solution aqueuse telle qu'une eau résiduaire d'usine à coke contenant des sels d'ammonium fixés et libres et des gaz acides pénètre par la canalisation 201 dans une première colonne de distillation continue multi-étagée à contre-courant 202. Dans cette colonne, la solution est chauffée par la vapeur d'entraînement qui est introduite dans la colonne de distillation 202 selon deux procédés. Tout d'abord les liquides résiduaires sont évacués de la colonne par la canalisation 205 puis traversent un échangeur de chaleur indirect 207 o le liquide est partiellement vaporisé. Le liquide partiellement vaporisé est renvoyé dans la colonne de distillation 202 par la canalisation 206. Ensuite, de la vapeur d'entraînement additionnelle, telle quede lavapeur d'eau, est ajoutée par la canalisation 223. La vapeur de tête, quittant la
colonne par la canalisation 203, contient une proportion prépondé-
rante de vapeur d'entraînement et la quasi-totalité des gaz acides et de l'ammoniac libre. Un liquide résiduel ayant un pH inférieur à 8 (de préférence de 5 à 6), est évacué de la première colonne par la canalisation 204 et mélangé dans une chambre 208 avec un alcali, tel que de la chaux, introduit par la canalisation 209. Le sable et les autres solides facilement séparables, tels que les précipités, peuvent être éliminés de cette chambre 208. Ce courant de liquide résiduel pénètre par la canalisation 210 dans une seconde colonne de distillation multi-étagée à contre-courant 211 qui fonctionne à une pression plus élevée que la colonne 202. Dans cette colonne, le
liquide est chauffé et un courant de vapeur de tête constitué d'am-
moniac et d'eau pratiquement débarrassé des gaz acides est évacué par la canalisation 212. Cette colonne est chauffée par injection de vapeur d'eau par la canalisation 214. Un courant aqueux résiduel ayant un pH de 9,5 à 12 et qui est une solution à faible concentration de gaz acides et d'ammoniac est évacué par la canalisation 213. Ce
250-1521
courant aqueux résiduel peut subit un traitement ultérieur, tel qu'une oxydation biologique, pour compléter l'élimination des substances toxiques avant le rejet ou le réemploi. Le courant de vapeur de tête qui quitte la colonne 211 par la canalisation 212 pénètre dans l'échangeur de chaleur indirect 207 o le courant de
vapeur est partiellement condensé. Le courant de vapeur partiel-
lement condensé sort de l'échangeur de chaleur par la canalisa-
tion 215 et pénètre dans un séparateur 216 o les portions de liquide et de vapeur du courant sont séparées. Le liquide séparé sort du séparateur de liquide 216 par la canalisation 217 et est combiné avec l'alimentation 210 de la seconde distillation. Le courant de vapeur sort du séparateur 216 et est conduit par la canalisation 218 à la canalisation 203 o il est combiné avec les vapeurs de la première distillation. Les vapeurs combinées sont conduites par la canalisation 219 à un condenseur 220 o la vapeur est partiellement condensée avec formation d'un courant de vapeur et d'un courant liquide. Le courant liquide est renvoyé dans la première colonne de distillation 202 par la canalisation 221 tandis
que le courant de vapeur sort du condenseur par la canalisation 222.
L'eau de refroidissement utilisée pour éliminer la chaleur dans le
condenseur 220 pénètre par la canalisation 224 et sort par la.
canalisation. 225. Les matières constituant le condenseur 220 sont protégées contre la corrosion par l'effet de l'ammoniac de la seconde colonne de distillation ajouté au condenseur sous forme de la vapeur du séparateur 216 amenée par les canalisations 218
et 219.
La solution aqueuse diluée introduite dans la première colonne de distillation 202 contient de façon typique CO2, H2S et HCN ainsi que les sels d'ammonium fixés et libres. Habituellement les gaz acides et les sels d'ammonium libres et fixés constituent jusqu'à environ 0,6% du poids de la solution aqueuse. Lorsque la solution est une eau résiduaire d'une usine à coke ou d'une usine de conversion de la houille, les autres composants peuvent être constitués de goudrons, phénols, fluorures, chlorures, sulfates, thiosulfates et thiocyanates. Dans ce cas, on élimine les goudrons par décantation. Les eaux résiduaires des usines à coke et des 25015s21 autres usines de transformation de la houille sont souvent appelées liqueurs ammoniacales. Les sels libres et fixés principaux présents dans ces liqueurs sont les suivants: Sels libres Sels fixés carbonate d'ammonium chlorure d'ammonium bicarbonate d'ammonium thiocyanate d'ammonium sulfure d'ammonium ferrocyanure d'a monium cyanure d'ammonium thiosulfate d'ammonium sulfate d'ammonium En plus de l'ammoniac et des sels d'ammonium, les eaux résiduaires contiennent de faibles concentrations de composés goudronneux en suspension et en solution. Les plus importants de ces composés sont les phénols ou "huiles acides de goudron" dont la concentration est généralement comprise entre environ 0,3 et environ 15 g/l de liqueur. Des bases pyridiniques, des huiles neutres et des acides carboxyliques sont également présents mais
A des concentrations bien plus faibles.
Le tableau suivant illustre la gamme des compositions d'une eau résiduaire d'usine à coke qui constitue une solution
aqueuse à laquelle l'applique particulièrement bien l'invention.
Composants Ammoniac libre Ammoniac fixé Cyanure Sulfure Carbonate Chlorure Sulfate/sulfite Thiosulfate Thiocyanate Soufre total Fluorure Phénols pH
TABLEAU
Gamme de composition, ppm
450 à 10000
700 à 2 à 0 à à 750 à à à à à à 300 à 7à 9,1
Compositions typiques.
eau rési- eau rési-
duaire n*l duaire n 2
1900 770
1900 1190
210 35
500 1
2180 190
2300 1920
310 325
440 115
700 150
1300 250
40
1500 400
9,0 7,5
plM
eau rési-
duaire n 3 7,6 La température d'entrée de l'alimentation dans la canalisation 201 peut être comprise dans la gamme d'environ 16 à 1290C, les températures du produit de tête dans la canalisation 203 peuvent être comprises dans la gamme d'environ 60 à 1290C et la température du produit résiduel dans la canalisation 204 peut être comprise dans la gamme d'environ 71 à 1350C. On effectue la première distillation à une pression comprise dans la gamme d'environ 0,3
à 3,0 bars absolus. Dans cette première distillation, la quasi-
totalité des sels d'ammonium libres, par exemple le sulfure, le carbonate et le cyanure, est décomposée en ammoniac et en gaz
acides qui sont éliminés par la vapeur d'entraînement.
La chaux ajoutée en 208 réagit avec les sels d'am-
monium fixés pour libérer de l'ammoniac et avec les gaz acides
résiduels éventuels.
Dans la seconde distillation, la température de l'alimentation dans la canalisation 217 peut être comprise dans la
gamme d'environ 68 à'132oC, les vapeurs de tète dans la canalisa-
tion 212 peuvent être à une température d'environ 60 à 1430C et
le courant résiduel dans la canalisation 213 peut être à une tempé-
rature d'environ 40 à 1460C. La pression est supérieure à la pres-
sion dans la première distillation et peut atteindre environ 4 bars absolus. Le courant résiduel de la seconde distillation a une concentration faible en ammoniac total et en cyanures. Le pH est compris dans la gamme de 9,5 à 12. L'ammoniac total peut avoir une concentration aussi faible que 25 ppm. La concentration en cyanures totaux, y compris les cyanures complexés et les cyanures libres, exprimée en équivalents d'HCN peut être aussi faible que 2 ppm; la concentration en cyanures libres (cyanures susceptibles de
chloration) peut même dans certains cas être inférieure à 1 ppm.
On peut clarifier ce courant résiduel puis le traiter pour éliminer
les autres matières organiques, telles que les phénols.
Le passage du courant de vapeur de tête de la seconde distillation à travers un échangeur de chaleur indirect pour produire la vapeur d'entraînement pour la première distillation au lieu de l'emploi du courant de vapeur de tête de la seconde distillation comme vapeur d'entraînement pour la première distillation évite l'introduction d'ammoniac complémentaire dans la première distillation
2 50 152 1
et permet dans la première distillation de maintenir le pH à une valeur faible, de préférence dans la gamme d'acidité modérée, afin
d'accroître l'élimination des gaz acides dans la première distil-
lation. Comme la quasi-totalité des gaz acides et de l'am- moniac libre est éliminée dans la première distillation, on peut effectuer la seconde distillation pour éliminer de façon optimale
l'ammoniac de la solution alcaline de sels d'ammonium fixés. Egale-
ment dans la solution de sels d'ammonium fixés, il se forme une quantité minime de dépôt de sels provoqué par la présence des gaz acides. Bien entendu diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux dispositifs ou procédés qui
viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limita-
tifs sans sortir du cadre de l'invention.
250 1521

Claims (2)

REVENDICATIONS
1. Procédé pour éliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse diluée contenant des sels d'anmonium libres et fixés et des gaz acides, qui consiste à soumettre ladite solution aqueuse diluée à une première distillation continue multi-étagée à contre-couranteffectuée par chauffage de ladite solution au moyen d'une vapeur d'entraînement, séparer dans ladite première distillation
un courant de vapeur de tête contenant lesdits gaz acides et l'am-
moniac desdits sels d'ammonium libres, évacuer dans ladite première distillation un courant résiduel aqueux contenant lesdits sels d'ammonium fixés, ajouter un alcali audit courant résiduel séparé
puis soumettre ledit courant résiduel séparé à une seconde distil-
lation continue multi-étagée à contre-courant, séparer dans ladite seconde distillation un courant résiduel aqueux et un courant de - vapeur de tête contenant l'ammoniac desdits sels d'ammonium fixés, faire passer ledit courant de vapeur de tête de ladite seconde
distillation à travers un échangeur de chaleur indirect pour conden-
ser partiellement ledit courant de vapeur et faire passer le liquide de la première distillation à travers ledit échangeur de chaleur
indirect pour produire au moins une partie de ladite vapeur d'en-
trainement, caractérisé en ce que l'on fait passer le courant de vapeur (203) de ladite première distillation (202) à travers un condenseur (220) pour concentrer l'ammoniac dans le courant de - vapeur et l'on ajoute de l'ammoniac au courant de vapeur (203) de
la première distillation (202) avant l'entrée dans le conden-
seur (220) pour réduire la corrosion dans le condenseur.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en
ce que l'ammoniac ajouté audit courant de vapeur (203) est l'am-
moniac du courant de vapeur de tête (218) de la seconde distil-
lation.
FR8201497A 1981-03-16 1982-01-29 Procede pour eliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse Withdrawn FR2501521A1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/244,489 US4323430A (en) 1981-03-16 1981-03-16 Process for separating ammonia and acid gases from streams containing fixed ammonia salts

Publications (1)

Publication Number Publication Date
FR2501521A1 true FR2501521A1 (fr) 1982-09-17

Family

ID=22922981

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR8201497A Withdrawn FR2501521A1 (fr) 1981-03-16 1982-01-29 Procede pour eliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4323430A (fr)
JP (1) JPS57162690A (fr)
AU (1) AU545054B2 (fr)
BR (1) BR8201103A (fr)
CA (1) CA1163951A (fr)
DE (1) DE3202903A1 (fr)
FR (1) FR2501521A1 (fr)
GB (1) GB2094649B (fr)
IT (1) IT8267073A0 (fr)
RO (1) RO85109B (fr)
SE (1) SE8201286L (fr)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4594131A (en) * 1984-08-13 1986-06-10 United States Steel Corporation Process for removing ammonia and acid gases from process streams
US4801356A (en) * 1987-10-15 1989-01-31 International Fuel Cells Corporation Removal of ammonia from fuel cell power plant water system
NL8902489A (nl) * 1989-10-06 1991-05-01 Leonardus Mathijs Marie Nevels Werkwijze voor het verwerken van restbaden uit de fotografische en fotochemische industrie.
DE4041569A1 (de) * 1990-12-22 1992-06-25 Hoechst Ag Verfahren zur aufarbeitung schwefelwasserstoff, cyanwasserstoff und ammoniak enthaltender waessriger loesungen
US6086722A (en) * 1996-07-17 2000-07-11 Texaco Inc. Minimizing evaporator scaling and recovery of salts during gasification
FI107331B (fi) * 1999-08-11 2001-07-13 Hadwaco Ltd Oy Menetelmä ammoniakkipitoisen vesiliuoksen haihduttamiseksi
DE10133788A1 (de) * 2001-07-16 2003-02-06 Basf Ag Verfahren zur Abtrennung von Ammoniak aus einem Gemisch
MY143253A (en) * 2002-08-01 2011-04-15 Gfe Patent As Method and device for stripping ammonia from liquids
DE60336171D1 (de) * 2002-10-18 2011-04-07 Aquatech Int Corp Verfahren zur hocheffizienten verdampfung
KR101425676B1 (ko) 2006-12-22 2014-08-04 주식회사 포스코 코크스 폐수 중 질소의 제거방법
WO2011118808A1 (fr) * 2010-03-26 2011-09-29 千代田化工建設株式会社 Procédé de traitement d'eaux usées contenant des matières persistantes
CN103342401B (zh) * 2013-07-24 2015-03-18 武汉钢铁(集团)公司 焦化剩余氨水分步蒸氨法
CN103570176B (zh) * 2013-11-01 2015-05-13 安徽金禾实业股份有限公司 一种吡啶盐生产中氯化工段废水处理方法及装置
CN103693797B (zh) * 2013-12-31 2016-02-10 杨立 一种剩余氨水处理工艺
US9994457B2 (en) * 2014-04-07 2018-06-12 The Boeing Company System and method for ammonia distillation
JP6269465B2 (ja) * 2014-12-16 2018-01-31 Ｊｆｅスチール株式会社 余剰安水の処理方法
NL2020788B1 (en) 2017-04-21 2019-06-26 China Petroleum & Chem Corp Apparatus and Method for Treating Waste Water Containing Ammonium Salts
NL1042971B1 (en) * 2017-08-28 2019-08-12 Sinopec Catalyst Co Ltd Apparatus and Method for Treating Waste Water Containing Ammonium Salts

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3278423A (en) * 1963-09-17 1966-10-11 Woodall Duckham Constr Co Ltd Process for the treatment of aqueous crude effluent liquors from coal carbonizing plants
GB1066954A (en) * 1963-07-19 1967-04-26 Chevron Res Separation of ammonia from aqueous solutions
US3989459A (en) * 1969-09-24 1976-11-02 Nippon Oil Company Ltd. Method of preventing corrosion of steelworks
DE2652524A1 (de) * 1975-11-19 1977-05-26 Uss Eng & Consult Verfahren zur abtrennung von saeuregasen und ammoniak aus ihren verduennten, waessrigen loesungen
US4260462A (en) * 1978-05-26 1981-04-07 United States Steel Corporation Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1566795A (en) * 1924-12-16 1925-12-22 Heffner Le Roy Wilbur Treatment of gas liquor
US1878979A (en) * 1928-07-20 1932-09-20 Koppers Co Inc Removing phenols from gas liquor
US2263688A (en) * 1935-05-25 1941-11-25 Koppers Co Inc Coke oven by-products recovery apparatus
US4104131A (en) * 1976-07-08 1978-08-01 United States Steel Corporation Process for separating ammonia and acid gases from waste waters containing fixed ammonia salts
US4111759A (en) * 1976-07-08 1978-09-05 United States Steel Corporation Process for separating ammonia and acid gases from waste waters containing fixed ammonia salts

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1066954A (en) * 1963-07-19 1967-04-26 Chevron Res Separation of ammonia from aqueous solutions
US3278423A (en) * 1963-09-17 1966-10-11 Woodall Duckham Constr Co Ltd Process for the treatment of aqueous crude effluent liquors from coal carbonizing plants
US3989459A (en) * 1969-09-24 1976-11-02 Nippon Oil Company Ltd. Method of preventing corrosion of steelworks
DE2652524A1 (de) * 1975-11-19 1977-05-26 Uss Eng & Consult Verfahren zur abtrennung von saeuregasen und ammoniak aus ihren verduennten, waessrigen loesungen
US4260462A (en) * 1978-05-26 1981-04-07 United States Steel Corporation Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof

Also Published As

Publication number Publication date
IT8267073A0 (it) 1982-01-25
CA1163951A (fr) 1984-03-20
RO85109B (ro) 1984-10-30
AU7920782A (en) 1982-09-23
JPS57162690A (en) 1982-10-06
AU545054B2 (en) 1985-06-27
RO85109A (fr) 1984-09-24
GB2094649A (en) 1982-09-22
US4323430A (en) 1982-04-06
SE8201286L (sv) 1982-09-17
GB2094649B (en) 1984-07-18
BR8201103A (pt) 1983-01-11
DE3202903A1 (de) 1982-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2501521A1 (fr) Procede pour eliminer les gaz acides et l'ammoniac d'une solution aqueuse
US4594131A (en) Process for removing ammonia and acid gases from process streams
RU2078054C1 (ru) Способ обработки водных растворов, содержащих сероводород, цианистый водород и аммиак
US4111759A (en) Process for separating ammonia and acid gases from waste waters containing fixed ammonia salts
US4260462A (en) Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof
US4105545A (en) Process for removing cyanide-containing components from aqueous media
FR2483802A1 (fr) Procede pour eliminer l'oxysulfure de carbone d'un courant gazeux
US5116507A (en) Treatment for reducing impurities in aqueous liquor
US4104131A (en) Process for separating ammonia and acid gases from waste waters containing fixed ammonia salts
JPS621796B2 (fr)
IT8020084A1 (it) Procedimento e apparecchiatura per trattare acque di scarico
EP0857509A1 (fr) Procédé d'épuration d'un courant acide fluide d'ammoniac et d'acide sulfhydrique
US4522730A (en) Process for the treatment of an aqueous condensate
FR2907446A1 (fr) Unite de separation des polluants contenus dans les eaux de procede de raffinage, unite de traitement de ces eaux, et utilisation de ladite unite de separation
CH625132A5 (fr)
CH634537A5 (fr) Epuration d'eaux usees.
TW201512110A (zh) 處理來自煉焦爐廠的廢水之方法
FR2493723A1 (fr) Procede pour eliminer l'ammoniac et le sulfure d'hydrogene d'un courant de vapeurs
BE1006843A3 (fr) Procede et dispositif pour eliminer les composes d'ammonium contenus dans des eaux usees.
BE836832A (fr) Procede de regeneration d'une solution absorbante utilisee pour la purification des gaz d'echappement
JPH09503990A (ja) 過酸化物の処理方法
HU210507B (en) Method for simulatneous processing waste waters with nh3 ansd h2s content and waste caustic lye of sodium containing sodium sulphide
BE545932A (fr)
BE830595A (fr) Perfectionnements aux procedes de desorption de composes volatils dissous dans une phase liquide
BE896202A (fr) Procede en vue d'eliminer, hors de l'eau des composes organiques volatils dissous et/ou non dissous en particlier, des hydrocarbures ou leurs derives

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse