FI57976C - Foerfarande foer bildande av ett isoleringsskikt foer daempande av magnetostriktion pao en orienterad kiselstaolskiva - Google Patents

Foerfarande foer bildande av ett isoleringsskikt foer daempande av magnetostriktion pao en orienterad kiselstaolskiva Download PDF

Info

Publication number
FI57976C
FI57976C FI2750/74A FI275074A FI57976C FI 57976 C FI57976 C FI 57976C FI 2750/74 A FI2750/74 A FI 2750/74A FI 275074 A FI275074 A FI 275074A FI 57976 C FI57976 C FI 57976C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
coating
foer
magnetostriction
phosphate
stress
Prior art date
Application number
FI2750/74A
Other languages
English (en)
Other versions
FI57976B (fi
FI275074A (fi
Inventor
Hiroshi Shimanaka
Toshio Ichida
Shigeru Kobayashi
Original Assignee
Kawasaki Steel Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kawasaki Steel Co filed Critical Kawasaki Steel Co
Publication of FI275074A publication Critical patent/FI275074A/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI57976B publication Critical patent/FI57976B/fi
Publication of FI57976C publication Critical patent/FI57976C/fi

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
    • C09D1/00—Coating compositions, e.g. paints, varnishes or lacquers, based on inorganic substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
    • C21D1/70—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment while heating or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
    • C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
    • C23C22/24—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 containing hexavalent chromium compounds
    • C23C22/33—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 containing hexavalent chromium compounds containing also phosphates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C22/73—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals characterised by the process
    • C23C22/74—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals characterised by the process for obtaining burned-in conversion coatings
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
  • Insulating Bodies (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

I55r^1 [ft] (11)KUUI.UTUSJULKAISU - fESjft l J ' ' UTLÄGGNI NCSSKRIFT 5 / 9 7 6 2¾¾¾ (45) C Patentti myönnetty 10 11 1930 (51) Kv.lk5/00 SUOMI —FINLAND (21) PtMuttlhukemu» — Pat«ntam6knlng 2750/7^ (22) Htkamlspilvi —ArMttknlnpd«| 20.09-7^ (23) AJkupUvt—Glttlghutsdag 20.09.7^ (41) Tullut julklMlal — Bllvlt offwitllg 18.05.75
Patentti- Ja rekisterihallitus (44) NthttvUulptnon ja kuuLjulkaiun pvm. —
Patent- och rejisterstyrelsen Ameksn utitgd och uti.skrifttn pubiicund 31.07. do (32)(33)(31) Pyydetty «uolkeu*—Bagird prfocltet 17.11.73
Japani-Japan(JP) 129^95/73 (71) Kawasaki Steel Corporation, No. 1-28, 1-Chome, Kitahorunachi-Dori,
Fukiai-Ku, Kobe City, Japani-Japan(JP) (72) Hiroshi Shimanaka, Funabashi City, Toshio Ichida, Chiba City,
Shigeru Kobayashi, Chiba City, Japani-Japan(JP) (7^) Leitzinger Oy (5*0 Menetelmä eristyskerroksen muodostamiseksi magnetostriktion hillitsemiseksi orientoidulla piiteräslevyllä - Förfarande för bildande av ett isoleringsskikt för dämpande av magnetostriktion pä en orienterad kiselstalskiva Tämän keksinnön kohteena on menetelmä eristyskerroksen muodostamiseksi magnetostriktion hillitsemiseksi orientoidulla piiteräslevyllä, jossa kolloidaalista kvartsia, fosfaattia ja kromihappoa tai kromaattia on levitetty mainitulle orientoidulle piiteräslevylie ja näin käsitelty piiteräslevy kuumennetaan. Orientoitujen piiteräslevyjen magnetostrik-tio tarkoittaa sitä ilmiötä, että kun teräslevy magnetisoidaan, se laajenee, supistuu ja värähtelee. Tämä ilmiö on muuntajamelun suurin syy.
Magnetostriktion syy perustuu siihen, että teräslevyn magnetisoitumi-seen liittyy 90-asteinen seinämän liike ja pvörremagnetisoitumista; teräslevyyn kohdistettu puristusjännitys lisää magnetostriktiota. Muuntajaa koottaessa teräslevyyn kohdistuu väistämättä puristusjännitys, mutta jos teräslevyyn on ennalta kohdistettu vetojännitys, voidaan hillitä magnetostriktion kasvua, kun teräslevyyn kohdistetaan puristusjännitys. Teräslevyyn kohdistettu vetojännitys ei vaikuta vain magnetostriktioon, vaan parantaa myös orientoidun piiteräksen rauta-häviötä. Erityisesti materiaalissa, jolla on erinomainen orientaatio (esimerkiksi RG-H, valmistaja Kawasaki Steel Corporation), vaikutus on huomattava.
Orientoidun piiteräslevyn pinta muodostuu tavallisesti kiteisestä 2 57976 keraamisesta forsteriittikalvosta, jonka aikaisemmin muodostunut kvartsi muodostaa reagoidessaan viimeisessä hehkutuksessa hehkutus-erottimen magnesiumoksidin kanssa, ja sen päälle myöhemmin levitetystä fosfaattieristyskerroksesta. Tämä kaksoispäällyste kohdistaa teräslevyyn vetojännityksen, mutta oheinen keksintö parantaa huomattavasti eristyskerroksen vetojäänityksen vaikutusta. Eristyskerroksen teräslevyyn kohdistama vetojännitys muodostuu päällysteen muodostamisen jälkeisessä jäähdytyksessä, joten on suositeltavaa käyttää päällysteseosta, jolla on pieni kutistumiskerroin päällysteen muodos-tamislämpötilasta huoneen lämpötilaan. Suositeltu on siten seos, jolla on pieni lämpölaajenemiskerroin.
Aikaisemmin on jo ehdotettu eräitä menetelmiä, joilla kohdistetaan teräslevyyn vetojännitys, jotta hillittäisiin magnetostriktiota, joka kasvaa, kun teräslevyyn kohdistuu puristusjännitys. Eräässä tällaisessa menetelmässä käytetään hyväksi lasia ja eräässä toisessa menetelmässä seostetaan kolloidaalista kvartsia tavanomaiseen fosfaattiin. Edellisessä menetelmässä, joka on esitetty japanilaisessa patenttihakemus julkaisussa 8242-56, käytetään eristyskerroksena lasia, jolla on pieni lämpölaajenemiskerroin. Jälkimmäisessä menetelmässä, joka on esitetty japanilaisessa patenttihakemuksessa 39338-73, käytetään päällysteenä kolloidaalisen kvartsin, alumiinifosfaatin ja ainakin yhden kromianhydridin ja kromaatin vesidispersiota.
Kaikki nämä menetelmät voivat tietyssä määrin hillitä magnetostriktion suurentumista ja sen vuoksi pienentää rautahäviötä, kun seoksia käytetään orientoidun piiteräksen päällä, jolla on suuri magneettinen induktio. Kummassakin tapauksessa kiinnittyminen on kuitenkin heikko ja kaarevuussäteiItään pienessä taivutetussa osassa, kun sitä käytetään "cut-sydämenä", ja leikkauksen jälkeen reunaosassa, kun sitä käytetään laminoituna sydämenä, eristyske’rros suomuilee ja putoaa pois; tähän on aikaansaatava parannus.
Keksijät ovat yllättäen onnistuneet hillitsemään magnetostiktion kasvua paljon paremmin verrattuna tavanomaiseen fosfaatti-kromihappo-päällysteeseen käyttämällä eristyskerrosreagenssia, jossa fosfaatti on monoemäksinen magnesiumfosfaatti ja moolisuhde Mg(K^PO^)2Si°2 on 20/80 - 30/70. Edelleen on havaittu, että tämä eristyskerros 3 5 7 9 7 6 voi hillitä paremmin magnetostriktion kasvua ja on kiinnittyvyydeltään parempi kuin edellä kuvattu eristyskerros, joka muodostuu kolloidaalisesta kvartsista, alumiinifosfaatista ja vähintään yhdestä kromi-(IIDanhydridistä ja kromaatista.
Vetojännityksen kohdistamiseksi teräslevyyn on suositeltavaa käyttää silikaattilasia (SiC^)» jolla on, kuten edellä on mainittu, hyvin pieni lämpölaajenemiskerroin. Silikaatillasi ei kuitenkaan sula ja muodosta kalvoa edellä kuvatun japanilaisen patenttihakemuksen 82*4 2-56 kaltaisen menetelmän normaalissa kuumentamislämpötilassa 800 - 900°C. Toisaalta on havaittu, että yhtenäinen päällyste voidaan saada aikaan käyttämällä kolloidaalista kvartsia. Mutta pelkästään kolloidaalinen kvartsi reagoi huonosti magnesiumsilikaattikalvon kanssa ja myös kvartsin koheesio on huono. Näiden vikojen välttämiseksi on oleellista käyttää sideainetta. Tänä sideaineena ovat suositeltavia fosfaatit, mutta keksijät ovat havainneet erilaisten kokeiden jälkeen, että magnetostriktion kasvun hillitsemisteho vaihtelee huomattavasti riippuen fosfaattien metalli-ionien laadusta ja fosfaatin ja kolloidaalisen kvartsin välisestä seostamissuhteesta. Magnesium on nimittäin erittäin suositeltava metalli-ionina, ja kolloidaalisen kvartsin ja magnesiumfosfaatin seostesuhde on parhaiten 10/90 - *40/60, erityisesti 20/80 - 30/70 laskettuna moolisuhteena Mg(P03)j/SiO^. Jos magnesiumfosfaattia on vähemmän kuin tämä määrä, päällysteen kiinnittyminen on huono, ja jos magnesiumfosfaattia on enemmän, päällysteestä tulee hygroskooppinen. Kolloidaalisena kvartsina voidaan käyttää kaupallisesti saatavissa olevaa, 20-30-painopro-senttista vesidispersiota. Magnesiumfosfaattia voidaan käyttää missä tahansa konsentraatiossa, jos mainittu suola on yksiemäksisen magnesiumfosfaatin vesiliuos, mutta päällystystyön kannalta on suositeltavaa käyttää Mgii^PO^)2~konsentraationa 25-50 painoprosenttia. Pääl-lystysreagenssi valmistetaan siten, että yksiemäksisen magnesium-fosfaatin (MgCH^PO^)^ dehydratoituu kuumennettaessa magnesiummeta-fosfaatiksi (määräksi tulee 10 - *40 mooliprosenttia seoksessa kolloidaalisen kvartsin kanssa), josta tulee S1O2 kuumennettaessa), kuten edellä on mainittu. Jotta ulkonäöstä saataisiin hyvä, päällystys-reagensain lisätään 0,01 - 5 painoprosenttia ainakin yhtä kromi(III)-anhydridiä, kromaattia tai £>ikromaattia (suolojen metalli-ionit voivat olla mitä tahansa metalli-ioneja sekä alkalimetalleja että maa-alkali-metalleja). idellä kuvattu päällystysreagenssi sisältää noin 7-2*4 painoprosenttia kolloidaalista kvartsia, 5-30 painoprosenttia 4 57976 yksiemäksistä magnesiumfosfaattia ja 0,01 - 5 painoprosenttia ainakin yhtä kromi(III)anhydridiä, kromaattia tai bikromaattia ja loput vettä.
Tämän keksinnön menetelmän mukaisesti orientoitu piiteräslevy upotetaan edellä kuvattuun päällystysreagenssiin ja seosta levitetään sopiva määrä teräslevyn päälle vääntötelan avulla ja sen jälkeen kuumennetaan. Kuumentamislämpötila on välillä 350 - 900°C, ja kuumentamisen aikana kaasukehä voi olla mikä tahansa hapettava, neutraali tä. pelkistävä kaasukehä, mutta kustannusten kannalta on edullista suorittaa kuumentaminen ilmassa. Esimerkiksi edes silloin, kun kuumentaminen tapahtuu ilmassa 800°C:ssa usean minuutin aikana, eristys-kerros ei huonone lainkaan. Tällä seikalla on etuna se, ettei edes silloin, kun käyttäjä suorittaa yhden ainoan levyn jännityksenpoisto-hehkutuksen ilmassa, pinnalla ei tapahdu mitään muutosta. On havaittu, että päällysteen kiinnittymisen kannalta on parempi kuumentaa neutraalissa tai heikosti hapettavassa kaasukehässä kuin pelkistävässä kaasukehässä, esimerkiksi 90 % + Hg 10 %. Kun kuumennetaan tämän päällys tysreagenssin muodostamaa päällystettä, niin mitä korkeampi on lämpötila ja mitä pidempi on aika, niin sitä enemmän hillitään magnetostriktion kasvua ja parannetaan rautahäviötä. Yleisesti sanoen on suositeltavaa kuumentaa 1-3 minuuttia lämpötilassa 750 - 850°C. Tällainen kuumentamistapa on erityisen suositeltavaa, kun käyttäjä ei suorita mitään jännityksenpoistohehkutusta leikkaamisen ja kokoamisen jälkeen. Toisaalta, jos suoritetaan jännityksenpoistohehkutus noin 800°C:ssa, voidaan soveltaa alhaisempaa kuumentamislämpötilaa, mutta kuumentamislämpötilan on oltava yli 350°C, koska muutoin ei saada aikaan magnetostriktion kasvun hillitsemistä.
Kuumentamislämpötila yli 900°C ei ole suositeltavaa, koska päällysteen kiinnittyminen huononee.
Kuumentamisvaihe voidaan tehdä yhdessä vaiheessa, mutta kaupallisena tapana on suorittaa kuumentamisvaihe kahdessa vaiheessa suorittamalla ensimmäinen kuumentaminen lämpötilassa 350 - 600°C ja sen jälkeen toinen kuumentaminen tasaushehkutuksen lämpötilassa 800 - 9C0°C kelan muodonmuutoksen poistamiseksi.
Kun kolloidaalisen kvartsin määrä on alle 7 painoprosenttia, ei voida saada aikaan sähköisen teräslevyn pinnalle tarpeellisia ominaisuuksia, mukaanlukien haluttua kiinnittyvyyttä, kun taas jos mainittu määrä on 5 7 9 7 6 yli 24 painoprosenttia, tällä en haitallinen vaikutus päällysteen tasaisuuteen ja yhtenäisyyteen. Samalla tavoin kuin magnesiumfosfaa-tin määrä on alle 5 painoprosenttia, ei täytetä sähköisen teräslevyn pinnalle tarvittavia vaatimuksia, esimerkiksi kiinnittyvyyttä, kun taas jos mainittu määrä on yli 30 painoprosenttia, päällysteen tasaisuus ja yhtenäisyys mahdollisesti huononevat.
Oheista keksintöä selitetään seuraavassa yksityiskohtaisemmin.
Keksintöä ymmärretään paremmin seuraavista mukaanliitetyistä piirustuksista, joissa:
Kuvio 1 on kaavio, joka esittää dynaamisen magnetostriktion huippu-arvon suhdetta puristusjännitykseen käytettäessä tämän keksinnön mukaista päällystettä.
Kuvio 2 on kaavio, joka esittää dynaamisen magnetostriktion huippuarvon suhdetta puristusjännitykseen käytettäessä tavanomaista fos-faatti-kromihappopäällystettä.
Kuvio 3 on kaavio, joka esittää dynaamisen magnetostriktion huippuarvon suhdetta puristusjännitykseen käytettäessä japanilaisessa patenttihakemuksessa 39338-73 esitettyä päällystettä.
Seuraavat esimerkit on annettu tämän keksinnön selventämiseksi aikomatta rajoittaa sitä.
Esimerkki 1
Orientoidun piiteräslevyn, jonka paksuus oli 0,30 mm, viimeisen hehkutuksen jälkeen poistettiin pinnalla oleea reagoimaton erotin ja näin käsitellystä kelasta otettiin näytteitä jatkuvasti. Näihin näytteisiin kohdistettiin jännityksenpoistohehkutus yhdistettynä tasoitukseen. Nämä näytteet päällystettiin tavanomaisella magnesiumfosfaatti-kromihappopäällystysliuoksella, päällystysreagenssilla, joka on kuvattu japanilaisessa patenttihakemuksessa 39338-73, ja tämän keksinnön mukaisella päällystysreagenssilla, joka sisältää 100 ml kolloidaalisen kvartsin 20-prosenttista vesidispersiota ja 50 ml yksiemäksisen magnesiumf osfaat in 35-prosenttista vesiliuosta, ja kuumennettiin 30 sekuntia 800°C:ssa typpikaasukehässä. Kuumentamisen jälkeen oli päällysteen paksuus noin 2 μ. Kuumentamisen jälkeen näytteet jännityksenpoistoheh- 5 7 9 7 6 kutettiin 800°C:ssa 3 tunnin aikana typpikaasukehässä. Magnetostrik-tion suhde puristusjännitykseen esitettiin dynaamisen magnetostriktio-huippuarvon avulla käyttämällä vaihtovirtaa. Seuraavassa taulukossa 1 on esitetty puristusjännityksen alaisen magnetostriktion mittaustulokset.
Taulukko 1 Näytteen tila Bg Puristusjännityksen alainen
Wb/m magnetostriktio (xlO b) ,Puristusjännitys kg/mm2 „ .
magn.vuon tiheydellä 1,7 Wb/m2 } 0,0 0,3 0,5 0,7 vain magnesiumsili- kaattinen perus- 1,905 1,7 4,8 10,3 11,9 päällyste
Koe 1 .. ! .
tämän keksinnön päällyste jännityk- senpoistohehkutukser * * * * * jälkeen vain magnesiumsili- l“ieinen p,irUSpääl‘ 1,903 1,5 5,3 10,9 12,3 ^oe 2 fosfaatti-kromihap-popäällyste jänni- tyksenpoistohehku- 1,903 1,2 1,3 6,C 9,5 tuksen jälkeen vain magnesiumsili- kaattinen peruspääl- 1,903 1,6 4,9 10,7 12,0 lyste
Koe 3 —----- japananilaisen pa- tenttihakemuksen . qqu 10 07 34 83
39338-73 päällyste 1,u u,/ J
j ännityksenpoisto-hehkutuksen jälkeen
Edellä olevasta taulukosta voidaan havaita, että tämän keksinnön mukaisella eristyskerroksella on huomattava vaikutus puristusjännitystä vastaan, ja teräslevyyn kohdistuu voimakas vetojännitys.
Seuraavassa taulukossa 2 on esitetty tulokset päällysteen putoamiskokeesta, kun näytteitä taivutetaan. Näytteet taivutettiin pyöreiden tankojen avulla, joilla oli eri halkaisijat, ja huomioitiin päällysteen putoaminen taivutetun osan sisäpuolella.
7 57976
Taulukko 2 (jännityksenpoistohehkutuksen jälkeen)
Taivutussäde Keksinnön mukainen Japanilaisen pa- Tavanomainen (mm) päällyste tenttihakemuksen fosfaatti-kro- 39338-73 päällyste mihappopäällystc 20 Ei putoa Putoaa vähän Ei putoa 15 Ei putoa Putoaa Ei putoa 10 Putoaa Putoaa Putoaa
Edellä olevasta taulukosta voidaan havaita, että tämän keksinnön mukaisessa päällysteessä vältetään edellä kuvatun japanilaisen patenttihakemuksen 39338-73 haitta, ja tämän keksinnön mukaisen päällysteen kiinnittyminen on yhtä hyvä kuin tavanomaisen fosfaatti-kromihappo-päällysteen.
Seuraavassa taulukossa 3 on esitetty tulokset päällysteiden kiinnitty-vyyskyvyn mittauksista.
Taulukko 3 (jännityksenpoistohehkutuksen jälkeen) Päällyste Keksinnön mu- Japanilaisen pa- Tavanomainen fos- kainen päällyste tenttihakemuksen faatti-kromihap^ x. 39338-73 päällyste popäällyste
Lujuus -—^;---- 2 kg/cm noin 70 noin 50 noin 70
Taulukon 3 tuloksilla on sama suunta kuin taulukon 2 tuloksilla. Esimerkki 2
Valmistettiin samalla tavoin näytteitä kuin esimerkissä 1. Näytteet käsiteltiin tavanomaisella fosfaatti-kromihappopäällysteellä, japanilaisen patenttihakemuksen 39338-73 päällystysreagenssilla ja tämän keksinnön mukaisella päällystysreagenssilla, joka sisältää 100 ml kolloidaalisen kvartsin 30-prosenttista vesidispersiota, 80 ml magne-siumfosfaatin 40-prosenttista vesiliuosta ja 3 g kromi(III)anhydridiä d ί y 7 6 ja l,b g kaliumbikromaattia, ja sen jälkeen kuumennettiin 1 minuutti 800°C:ssa ilmassa. Kuumentamisen jälkeen näytteistä poistettiin jännitys hehkuttamalla 800°C:ssa typpikaasukehässä. Kuviot 1-3 esittävät eristyspäällysteiden vaikutusta magnetostriktion ja puristusjännityksen väliseen suhteeseen ennen päällystämistä, kalsinoinnin jälkeen ja jännityksenpoistohehkutuksen jälkeen.. Kuvioiden 1-3 tuloksista voidaan havaita, että tämän keksinnön mukaisella päällysteellä on alhaisempi dynaaminen magnetostriktio kuin tavanomaisella fosfaatti-kromihappopäällysteellä ja japanilaisen patenttihakemuksen 39338-73 päällysteellä.
Seuraavassa taulukossa 4 on esistetty magneettiset ominaisuudet ja magnetstriktio, jotka mitattiin samalla tavoin kuin esimerkissä 1, ennen päällystämistä ja päällystämisen ja jännityksenpoistohehkutuk-stfi jälkeen.
Taulukko 4
Eri omi- Puristusjännityksen naisuudet alainen magnetostrik- ^ a n / ti tio (xlO b) i ay een g 15 50 17/50 Puristusjännitys 1 a Wb/nr W/kg W/kj, kg/nurr mag.vuon. 9 tiheydellä 1,7 Wb/nr 0,0 0,3 0,5 0,7 vain magnesiumsili- kaattinen peruspäält 1,906 0,86 1,22 0,8 2,3 7,5 9,9 lyste _____________________ ^°e ^ tämän keksinnön mu- kamen päällyste 1 906 0,82 1,14 0,9 0,8 1,0 3,1 ]ännityksenpoisto- * * * ’ ’ * __hehkutuksen jälkeen vain magnesiumsili- kaattinen peruspääl- 1,905 0,85 1,20 0,9 2,1 7,4 10,1 lyste
Koe 2 fosfaatti-krominappo- päällyste jännityksen·· 1*90 5 0,83 1,17 0,8 1,0 4,2 6,8 poistohahkutuksen jäi* keen vain magnesiumsili- kaattinen peruspääl- 1,905 0,85 1,18 1,1 2,0 7,7 10,1 lyste
Koe 3 1 ———————— japanilaisen patenttihakemuksen 39338-73, nriC Λ n Q 0 r c ........ . ... , 1,905 0,81 1,31 1,1 0,9 2,1 b,b päällyste jännitykset- poistohehkutuksen jäl- _keen_;___________________________.
57976
Esimerkki 3 Käytettiin 1,5 g kaliumkromaattia eikä 1,5 g kaliumbikromaattia, kuten esimerkissä 2. Saatiin oleellisesti samat tulokset kuin esimerkissä 2.
Esimerkki 4 Käytettiin 3 g kaliumkarbonaattia, eikä 3 g kromi(III)anhydridiä, kuten esimerkissä 2. Saatiin oleellisesti samat tulokset kuin esimerkissä 2.
Esimerkki 5
Kun kuumentaminen suoritettiin 800°C:ssa 5 minuutin aikana ja jätettiin pois esimerkin 1 lämpökäsittely 800°C:ssa, saatiin oleellisesti samanlaiset ominaisuudet kuin esimerkissä 1 ja tämän keksinnön mukainen vaikutus.
Esimerkki 6
Kun kuumentaminen suoritettiin 800°C:ssa 5 minuutin aikana ja jätettiin pois esimerkin 2 lämpökäsittely 800°C:ssa, saatiin oleellisesti samanlaiset ominaisuudet kuin esimerkissä 2 ja tämän keksinnön mukainen vaikutus.
FI2750/74A 1973-11-17 1974-09-20 Foerfarande foer bildande av ett isoleringsskikt foer daempande av magnetostriktion pao en orienterad kiselstaolskiva FI57976C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP12949573 1973-11-17
JP12949573A JPS5652117B2 (fi) 1973-11-17 1973-11-17

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI275074A FI275074A (fi) 1975-05-18
FI57976B FI57976B (fi) 1980-07-31
FI57976C true FI57976C (fi) 1980-11-10

Family

ID=15010880

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI2750/74A FI57976C (fi) 1973-11-17 1974-09-20 Foerfarande foer bildande av ett isoleringsskikt foer daempande av magnetostriktion pao en orienterad kiselstaolskiva

Country Status (13)

Country Link
US (1) US3985583A (fi)
JP (1) JPS5652117B2 (fi)
BE (1) BE821596A (fi)
BR (1) BR7409439A (fi)
CA (1) CA1021672A (fi)
DE (1) DE2450850C3 (fi)
DK (1) DK148692C (fi)
FI (1) FI57976C (fi)
FR (1) FR2251610B1 (fi)
GB (1) GB1482546A (fi)
IT (1) IT1025703B (fi)
NO (1) NO139971C (fi)
SE (1) SE420109B (fi)

Families Citing this family (65)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4032366A (en) * 1975-05-23 1977-06-28 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Grain-oriented silicon steel and processing therefor
JPS5917521B2 (ja) * 1975-08-22 1984-04-21 川崎製鉄株式会社 方向性けい素鋼板に耐熱性のよい上塗り絶縁被膜を形成する方法
IT1115840B (it) * 1977-03-09 1986-02-10 Centro Speriment Metallurg Soluzione di rivestimenti per acciai per impieghi magnetici
JPS53129116A (en) * 1977-04-18 1978-11-10 Nippon Steel Corp Oriented electromagnetic steel sheet with excellent magnetic characteristic s
JPS5655574A (en) * 1979-10-15 1981-05-16 Nippon Steel Corp Manufacture of nondirectional magnetic steel sheet excellent in iron loss and magnetostriction characteristic
US4269634A (en) * 1979-12-04 1981-05-26 Westinghouse Electric Corp. Loss reduction in oriented iron-base alloys containing sulfur
EP0045017B1 (en) * 1980-07-24 1985-10-16 Nippon Kinzoku Co., Ltd. Process for surface treatment of stainless steel sheet
JPS58185749U (ja) * 1982-05-31 1983-12-09 株式会社ノーリツ 気化バ−ナを備えた温水器
JPS6141778A (ja) * 1984-08-02 1986-02-28 Nippon Steel Corp 張力付加性およびスベリ性の優れた方向性電磁鋼板の絶縁皮膜形成方法
WO1986004929A1 (en) 1985-02-22 1986-08-28 Kawasaki Steel Corporation Process for producing unidirectional silicon steel plate with extraordinarily low iron loss
US4909864A (en) * 1986-09-16 1990-03-20 Kawasaki Steel Corp. Method of producing extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets
US6280862B1 (en) * 1997-04-03 2001-08-28 Kawasaki Steel Corporation Ultra-low iron loss grain-oriented silicon steel sheet
KR100554559B1 (ko) * 1997-12-12 2006-05-25 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 스트레스릴리프어닐링이가능하고내용제성이뛰어난전자강판및그의제조방법
JP4479047B2 (ja) * 2000-03-30 2010-06-09 Ｊｆｅスチール株式会社 極めて鉄損の低い一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2005317683A (ja) * 2004-04-27 2005-11-10 Nippon Steel Corp ３相積み鉄心用の方向性電磁鋼板
JP4747564B2 (ja) 2004-11-30 2011-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
WO2006126660A1 (ja) 2005-05-23 2006-11-30 Nippon Steel Corporation 被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5063902B2 (ja) * 2006-02-17 2012-10-31 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板とその絶縁被膜処理方法
JP4983334B2 (ja) * 2007-03-28 2012-07-25 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板用絶縁被膜処理液および方向性電磁鋼板の製造方法
US9011585B2 (en) 2007-08-09 2015-04-21 Jfe Steel Corporation Treatment solution for insulation coating for grain-oriented electrical steel sheets
JP5181571B2 (ja) 2007-08-09 2013-04-10 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板用クロムフリー絶縁被膜処理液および絶縁被膜付方向性電磁鋼板の製造方法
JP5194641B2 (ja) 2007-08-23 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板用絶縁被膜処理液および絶縁被膜付方向性電磁鋼板の製造方法
JP5104128B2 (ja) 2007-08-30 2012-12-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板用クロムフリー絶縁被膜処理液および絶縁被膜付方向性電磁鋼板の製造方法
EP2537958B1 (en) 2010-02-18 2016-08-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Non-oriented electromagnetic steel sheet and process for production thereof
JP5077470B2 (ja) 2010-08-06 2012-11-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
MX335959B (es) * 2010-08-06 2016-01-05 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico de grano orientado y metodo para la fabricacion de la misma.
JP5434999B2 (ja) 2011-09-16 2014-03-05 Ｊｆｅスチール株式会社 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
US20140272399A1 (en) * 2011-11-04 2014-09-18 Tata Steel Uk Limited Coated grain oriented steel
CN104024474A (zh) * 2011-12-28 2014-09-03 杰富意钢铁株式会社 具有涂层的取向性电磁钢板及其制造方法
WO2014017590A1 (ja) 2012-07-26 2014-01-30 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101707539B1 (ko) 2012-07-26 2017-02-16 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
KR102240346B1 (ko) * 2013-02-08 2021-04-14 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 절연 코팅을 형성하기 위한 용액 및 방향성 전기 강 시트
JP6156646B2 (ja) 2013-10-30 2017-07-05 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性および被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板
CN106414802B (zh) 2014-01-31 2018-11-06 杰富意钢铁株式会社 无铬张力被膜用处理液、无铬张力被膜的形成方法、以及具有无铬张力被膜的取向性电磁钢板
JP6332452B2 (ja) 2015-03-27 2018-05-30 Ｊｆｅスチール株式会社 絶縁被膜付き方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2016158325A1 (ja) 2015-03-27 2016-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 絶縁被膜付き方向性電磁鋼板およびその製造方法
RU2698234C1 (ru) 2016-09-13 2019-08-23 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из текстурированной электротехнической стали, имеющий не содержащее хрома изоляционное покрытие, создающее натяжение, и способы изготовления такого стального листа
KR101850133B1 (ko) * 2016-10-26 2018-04-19 주식회사 포스코 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법
KR20190086531A (ko) 2016-12-28 2019-07-22 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판, 변압기의 철심 및 변압기 그리고 변압기의 소음의 저감 방법
JP6573042B1 (ja) * 2017-11-28 2019-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR102483593B1 (ko) 2018-02-06 2022-12-30 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 절연 피막 부착 전자 강판 및 그의 제조 방법
KR102458991B1 (ko) 2018-03-30 2022-10-25 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 연속 성막 장치
KR102542094B1 (ko) 2018-05-30 2023-06-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 절연 피막이 형성된 전기 강판 및 그 제조 방법, 상기 전기 강판을 사용하여 이루어지는 변압기의 철심, 변압기 그리고 변압기의 유전손실의 저감 방법
CN112534083B (zh) 2018-07-31 2022-05-17 杰富意钢铁株式会社 绝缘被膜处理液、带有绝缘被膜的取向性电磁钢板及其制造方法
US20210269921A1 (en) 2018-08-17 2021-09-02 Jfe Steel Corporation Production method for treatment solution for forming insulating coating, production method for steel sheet having insulating coating, and production apparatus for treatment solution for forming insulating coating
CN112567073B (zh) 2018-08-17 2022-05-27 杰富意钢铁株式会社 绝缘覆膜形成用处理液的制造方法和制造装置以及带有绝缘覆膜的钢板的制造方法
KR102503902B1 (ko) 2018-09-28 2023-02-27 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 냉간 압연 설비
KR102650257B1 (ko) 2018-09-28 2024-03-21 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 크롬프리 절연 피막 형성용 처리제, 절연 피막이 형성된 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
CA3151419C (en) 2019-10-31 2024-01-09 Takashi Terashima Electrical steel sheet with insulating film
WO2021084793A1 (ja) 2019-10-31 2021-05-06 Ｊｆｅスチール株式会社 絶縁被膜付き電磁鋼板
JP6904499B1 (ja) 2019-10-31 2021-07-14 Ｊｆｅスチール株式会社 被膜形成方法および絶縁被膜付き電磁鋼板の製造方法
EP4159336A4 (en) 2020-06-30 2024-04-03 JFE Steel Corporation METHOD AND PLANT FOR THE PRODUCTION OF GRAIN-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
JP7276502B2 (ja) 2020-06-30 2023-05-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法及び設備列
JP7081725B1 (ja) 2020-06-30 2022-06-07 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR20230066067A (ko) * 2020-10-21 2023-05-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판, 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판의 평가 방법
US20240052448A1 (en) 2021-01-28 2024-02-15 Jfe Steel Corporation Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet and rolling apparatus for manufacturing electrical steel sheet
RU2765555C1 (ru) 2021-05-31 2022-02-01 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Электроизоляционное покрытие для электротехнической анизотропной стали, не содержащее в составе соединений хрома и обладающее высокими потребительскими характеристиками
EP4353850A1 (en) 2021-06-30 2024-04-17 JFE Steel Corporation Method for manufacturing oriented electromagnetic steel sheet and rolling equipment for manufacturing oriented electromagnetic steel sheet
KR20240011759A (ko) 2021-06-30 2024-01-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판 제조용 압연 설비
CN115851004B (zh) * 2021-09-24 2023-12-12 宝山钢铁股份有限公司 一种耐热刻痕型取向硅钢涂层用涂液、取向硅钢板及其制造方法
MX2024007026A (es) 2021-12-14 2024-06-21 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico de grano orientado y metodos de fabricacion de la misma.
WO2023139847A1 (ja) 2022-01-21 2023-07-27 Ｊｆｅスチール株式会社 前処理液および絶縁被膜付き電磁鋼板の製造方法
EP4446464A1 (en) 2022-01-21 2024-10-16 JFE Steel Corporation Pre-treatment liquid and method for manufacturing electromagnetic steel sheet provided with insulating film
KR20240134954A (ko) 2022-03-14 2024-09-10 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
WO2024096761A1 (en) 2022-10-31 2024-05-10 Public Joint-stock Company "Novolipetsk Steel" An electrical insulating coating сomposition providing high commercial properties to grain oriented electrical steel

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL66964C (fi) * 1946-04-03
US3138492A (en) * 1961-10-11 1964-06-23 Allegheny Ludlum Steel Insulating coating for magnetic steel
US3248249A (en) * 1963-06-28 1966-04-26 Telefiex Inc Inorganic coating and bonding composition
US3562011A (en) * 1968-04-26 1971-02-09 Gen Electric Insulating coating comprising an aqueous mixture of the reaction product of chromium nitrate and sodium chromate,phosphoric acid and colloidal silica and method of making the same
US3615918A (en) * 1969-03-28 1971-10-26 Armco Steel Corp Method of annealing with a magnesia separator containing a decomposable phosphate
BE789262A (fr) * 1971-09-27 1973-01-15 Nippon Steel Corp Procede de formation d'un film isolant sur un feuillard d'acierau silicium oriente

Also Published As

Publication number Publication date
US3985583A (en) 1976-10-12
DK148692B (da) 1985-09-02
SE420109B (sv) 1981-09-14
JPS5079442A (fi) 1975-06-27
DE2450850B2 (de) 1977-08-18
CA1021672A (en) 1977-11-29
IT1025703B (it) 1978-08-30
DE2450850C3 (de) 1978-04-13
GB1482546A (en) 1977-08-10
FI57976B (fi) 1980-07-31
BR7409439A (pt) 1976-05-18
FR2251610A1 (fi) 1975-06-13
SE7411670L (fi) 1975-05-20
NO139971B (no) 1979-03-05
FI275074A (fi) 1975-05-18
NO139971C (no) 1979-06-13
DK148692C (da) 1986-02-10
BE821596A (fr) 1975-02-17
DE2450850A1 (de) 1975-05-22
FR2251610B1 (fi) 1979-03-16
NO743362L (fi) 1975-06-16
DK546974A (fi) 1975-07-21
JPS5652117B2 (fi) 1981-12-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI57976C (fi) Foerfarande foer bildande av ett isoleringsskikt foer daempande av magnetostriktion pao en orienterad kiselstaolskiva
RU2639178C2 (ru) Лист из текстурированной электротехнической стали с превосходными магнитными свойствами и адгезией покрытия
US3856568A (en) Method for forming an insulating film on an oriented silicon steel sheet
FI57789B (fi) Foerfarande med vilket en partikelorienterad kiselstaolskivaframstaelles
JPH0369968B2 (fi)
JPS60131976A (ja) 鉄損特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法
CN111684106A (zh) 带有绝缘被膜的电磁钢板及其制造方法
CA2920750C (en) Grain oriented electrical steel with improved forsterite coating characteristics
JP6350773B1 (ja) 方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法
US4582547A (en) Method for improving the annealing separator coating on silicon steel and coating therefor
US4213792A (en) Coating solution for applying tensioning coatings to electrical steel strip
WO2019013355A9 (ja) 方向性電磁鋼板
JPH03130376A (ja) 磁気特性の極めて良好な一方向性けい素鋼板の製造方法
JP4635457B2 (ja) クロムを含まず耐吸湿性に優れたリン酸塩系絶縁被膜を有する方向性電磁鋼板およびクロムを含まず耐吸湿性に優れたリン酸塩系絶縁被膜の被成方法。
JP2001303215A (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3979004B2 (ja) 方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法
JP2002294416A (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法と製造装置
JPS6332849B2 (fi)
KR100743027B1 (ko) 무동력 타입 절연피막 코팅용 롤러
EP0985743B1 (en) Method of forming an insulating film on a magnetic steel sheet
JP4075258B2 (ja) 二方向性電磁鋼板の製造方法
JP2664326B2 (ja) 低鉄損一方向性珪素鋼板
JPH11181576A (ja) 被膜密着性がよく鉄損値が極めて低い方向性電磁鋼板 およびその製造方法
JPH07320921A (ja) 鉄損の低い方向性電磁鋼板
JP7356017B2 (ja) 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法