FI111159B - Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi - Google Patents

Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi Download PDF

Info

Publication number
FI111159B
FI111159B FI933159A FI933159A FI111159B FI 111159 B FI111159 B FI 111159B FI 933159 A FI933159 A FI 933159A FI 933159 A FI933159 A FI 933159A FI 111159 B FI111159 B FI 111159B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
fly ash
sludge
pellets
kiln
mixture
Prior art date
Application number
FI933159A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI933159A (fi
FI933159A0 (fi
Inventor
Timothy M Nechvatal
Glenn A Heian
Original Assignee
Wisconsin Electric Power
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=24567193&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FI111159(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Wisconsin Electric Power filed Critical Wisconsin Electric Power
Publication of FI933159A publication Critical patent/FI933159A/fi
Publication of FI933159A0 publication Critical patent/FI933159A0/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI111159B publication Critical patent/FI111159B/fi

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B18/02—Agglomerated materials, e.g. artificial aggregates
    • C04B18/027—Lightweight materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
    • F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
    • F27B7/2066—Arrangements of preheating devices for the charge comprising a band transporter
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
    • F27B7/38—Arrangements of cooling devices
    • F27B7/383—Cooling devices for the charge
    • F27B7/386—Rotary-drum cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D9/00—Cooling of furnaces or of charges therein
    • F27D2009/0002—Cooling of furnaces
    • F27D2009/001—Cooling of furnaces the cooling medium being a fluid other than a gas
    • F27D2009/0013—Cooling of furnaces the cooling medium being a fluid other than a gas the fluid being water
    • F27D2009/0016—Water-spray
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27M—INDEXING SCHEME RELATING TO ASPECTS OF THE CHARGES OR FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS
    • F27M2001/00—Composition, conformation or state of the charge
    • F27M2001/18—Composition, conformation or state of the charge in the form of pellets
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/40—Valorisation of by-products of wastewater, sewage or sludge processing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S106/00—Compositions: coating or plastic
    • Y10S106/01—Fly ash

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Networks Using Active Elements (AREA)
  • Toys (AREA)
  • Developing Agents For Electrophotography (AREA)
  • Medicines Containing Antibodies Or Antigens For Use As Internal Diagnostic Agents (AREA)
  • Macromolecular Compounds Obtained By Forming Nitrogen-Containing Linkages In General (AREA)

Description

111159
Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi Tämä keksintö koskee lentotuhkan ja jätelietteen käsittelyä ja erityisesti kevyen aggregaatin valmistamista 5 lentotuhkan ja jätelietteen seoksesta.
Lentotuhka on hiukkasmainen sivutuote, jota syntyy hiilen ja erityisesti jauhemaisen bitumipitoisen hiilen poltossa. Hiilivoimalat tuottavat tyypillisesti hyvin suuria määriä lentotuhkaa, josta täytyy huolehtia ympäristön 10 kannalta hyväksyttävällä tavalla. On ollut jonkin aikaa tunnettua, että lentotuhka voidaan käsitellä rakennustuotteiden valmistamiseksi (US-patenttijulkaisu 1 942 769, Peffer et ai., 9. tammikuuta 1934) ja että käsitellystä lentotuhkasta voidaan muodostaa käyttökelpoisia kevyitä 15 aggregaatteja (US-patenttijulkaisu 2 948 848, Duplin, Jr. et ai., 16. elokuuta 1960; US-patenttijulkaisu 3 702 257, Koning, 7. marraskuuta 1972 ja US-patenttijulkaisu 3 765 920, Humphrey, 16. lokakuuta 1973). Menetelmässä lentotuhkan käsittelemiseksi on yhtenä tyypillisenä vai-20 heena lentotuhkaseoksen kuumennus, ja tämä kuumennus tehdään usein kiertouunissa.
Jäteliete on jätevedenkäsittelyn sivutuote. Liete on laskeutunutta kiintoainetta, jota kertyy ja erotetaan sitten nestevirrasta jätevedenkäsittelyprosessin eri vai-·.· 25 heiden aikana. Liete voi olla peräisin ensimmäisestä tai toisesta selkeytyksestä, tai se voi olla aktiivilietettä. Liete voi olla raakalietettä, mädätettyä lietettä tai lietettä, josta on poistettu vettä. Lietteen ominaispiirteet vaihtelevat sen käsittelyvaiheen mukaan, josta se otetaan, 30 ja myös sen mukaan, onko sitä käsitelty, esimerkiksi mädät-tämällä. Lietteen yksi yhteinen ominaispiirre on kuitenkin, että se sisältää merkittävästi orgaanista ainesta.
Liete on yleensä käsitelty polttamalla, minkä jälkeen inertti tuhka on sijoitettu maahan, sijoittamalla se 35 jätealtaisiin, käyttämällä sitä täytemaana, levittämällä se maahan lannoitteeksi tai maanparannusaineeksi ja kaatamalla 2 111159 se sallittaessa mereen. Samoin kuin lentotuhkaan jä-telietteeseen liittyy merkittävä ongelma, joka koskee käsittelyä taloudellisella ja ympäristön kannalta hyväksyttävällä tavalla.
5 Greenwalt (US-patenttijulkaisu 1 895 159, 24. tam mikuuta 1933) on ehdottanut, että jäteliete voidaan käsitellä sekoittamalla liete vettä imevän materiaalin, kuten tuhkan, kanssa. Tuloksena oleva massa sintrataan sitten avouunissa, jolloin muodostuu kova solumainen kakku, joka 10 soveltuisi käytettäväksi betonin runkoaineena. Webster et ai. (US-patenttijulkaisu 4 028 130, 7. kesäkuuta 1977) esittävät yhden toisen menetelmän jätelietteen käsittelemiseksi, jossa mädätetty jäteliete sekoitetaan kalkin, lentotuhkan ja joko maa-alkalimetallin, sulfaattien tai 15 mullan kanssa, jolloin muodostuu ilmassa kovetettavissa oleva koostumus, joka voidaan sijoittaa ulkoalueelle ja joka kovettuu jonkin ajan kuluessa täytemaana tai tienpoh-jamateriaalina toimivaksi tuotteeksi.
Keksintömme koskee jätelietteen sekoittamista len-20 totuhkan kanssa, seoksen agglomeroimista, esimerkiksi pel-letoimalla, ja agglomeroidun seoksen kovettamista kierto-uunissa. Tuloksena olevaa papumaista tuotetta voidaan jäähdytyksen jälkeen käyttää betonien kevyenä runkoaineena, muuraustarkoituksiin, eristystarkoituksiin tai muihin 25 kaupallisiin tarkoituksiin, tai siitä voidaan huolehtia muuten ympäristön kannalta hyväksyttävällä ja taloudellisella tavalla.
Tarkemmin sanottuna keksintö koskee menetelmää lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi myöhempää 30 käyttöä varten, joka käsittää seuraavat vaiheet: ♦ ·. sekoitetaan lentotuhka ja jäteliete sellaisessa suhteessa, että lentotuhka-aineen osuus on noin 35 - 99 paino-% ja lietekuiva-aineen osuus noin 1-65 paino-%; agglomeroidaan seos; 35 kuumennetaan agglomeroitua seosta kiertouunissa, jolloin muodostuu papumainen tuote, jolloin menetelmälle 3 111159 on tunnusomaista, että agglomeroitu seos johdetaan uunin läpi samansuuntaisesti kuumien kaasujen virtaussuunnan kanssa uunissa, jolloin agglomeraatit palavat ja sintrautuvat, ja 5 jäädytetään uunista tuleva tuote.
Seokseen lisättävän jätelietteen määrän mukaan jätelietteen orgaanisen osan polttaminen antaa merkitsevän prosenttiosuuden uunissa ja prosessin muissa vaiheissa tarvittavasta kokonaislämpöenergiasta. Jäteliete johtaa 10 myös agglomeroitavan seoksen merkittävään painohäviöön sitä kautta, että aggregaattiin muodostuu huokosia jätelietteen orgaanisen osan haihduttua tai palettua uunissa. Aggregaattituotteen tiheyden lisäpienenemisen aiheuttaa pellettien paisuminen, joka johtuu haihtuvien 15 ongaanisten ainesten ja pelletteihin tarttuneen hiilen palamisesta ja kalsinointireaktioista tulevien kaasujen sulkeutumisesta aggregaatin sisään.
Seos sisätää edullisesti noin 65 - 95 paino-% lentotuhkakuiva-ainetta ja noin 5 - 35 paino-% jäte- 20 lietekuiva-ainetta.
Lentotuhkan ja jätelietteen raakaseokseen voidaan lisätä erilaisia sideaineita pellettien käsittelyn kannalta riittävän lujuuden ylläpitämiseksi ennen käsittelyä kiertouunissa. Pelletit voidaan myös päällystää jollakin :·. 25 päällystysaineella pellettien estämiseksi tarttumasta toisiinsa tai kiertouunin pintoihin.
Kiertouunissa tehtävän käsittelyn tärkeisiin piirteisiin kuuluvat pellettien ja kaasun samansuuntainen virtaus, pääpolttimen sijoittaminen uunin syöttöpäähän, 30 suhteellisen tasainen lämpötilaprofiili koko .uunin «
pituudelta, kaasun huippulämpötila noin 800 - 1 200 °C
uunin poltto- ja sintrausvyöhykkeillä ja sellainen kaasun koostumus ja virtausnopeus uunin läpi, joka antaa tulokseksi riittävän lämpötilan, happimaaran ja 35 retentioajan hiilen ja haihtuvien orgaanisten yhdisteiden polttamiseksi täydellisesti. Uunin poistokaasun suuni 4 111159 lämpöenergiasisältö on käytettävissä energian talteenottoon ja käyttöön lentotuhkan ja jätelietteen agglo-meroidun seoksen kuivaukseen tai jätelietteen kuivaukseen ennen sen sekoittamista lentotuhkan kanssa.
5 Tämän keksinnön yhtenä päätavoitteena on tarjota käyttöön menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen hyödyntämiseksi yhdistämällä ne ja käsittelemällä yhdistelmä, niin, että muodostuu käyttökelpoinen tuote.
Keksinnön mukaisella menetelmällä voidaan valmistaa 10 käsitellyistä ja kuumennetuista lentotuhkasta ja jäte-lietteestä muodostettu kevyt aggregaattituote.
Keksinnön edellä mainitut ja muut päämäärät käyvät ilmi seuraavasta yksityiskohtaisesta kuvauksesta, jossa käsitellään yhtä edullista menetelmää keksinnön toteuttami-15 seksi. Kuvauksessa viitataan liitteenä olevaan piirustukseen .
Kuvio 1 valaisee käsittelylaitteistojärjestelyä, joka soveltuu tämän keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseen; 20 kuvio 2 valaisee tämän keksinnön mukaisen menetelmän testaamiseen käytettyä koetehdasta.
Lentotuhka voi vaihdella koostumukseltaan alkuperänsä mukaan ja myös yhdestä lähteestä saatuna voimalassa kulloinkin vallitsevien toimintaolosuhteiden mukaan. Tyy-25 pillisiä lentotuhkia, jotka ovat käyttökelpoisia tämän keksinnön yhteydessä, edustavat muutamien pohjoisen Keski-lännen hiilivoimaloiden tuottamat lentotuhkat. Näistä lähteistä peräisin olevien lentotuhkien, mukaan luettuna kaksi eri erää ensimmäisestä lähteestä, polttonalyysitulokset 30 esitetään seuraavassa taulukossa I:
Taulukko I
Lentotuhkan polttoanalyysi 5 ΠΠ59
Aineosa paino-%
5 A-l A-2 B C D E
Vesi 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Hiili 7,78 6,44 8,75 0,56 27,98 0,32
Vety 0,09 0,09 0,08 0,56 0,29 0,03 10 Typpi 0,42 0,11 0,15 0,04 0,48 0,03
Rikki 0,12 0,49 0,49 0,52 0,72 0,94
Tuhka 91,39 92,56 90,13 98,94 69,46 99,30
Happi 0,20 0,31 0,40 -0,10 1,07 -0,62 15 Yhteensä 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00
Emäs Na20:na, % 2,16 2,09 2,34 2,46 0,96 1,84
Hehkutus- 20 häviö, % 8,61 7,44 8,87 1,06 30,54 0,70
Energiasisältö kj/g 2,204 1,792 2,580 0 9,5314 0 (Btu/lb 948 771 1110 0 4100,5 0) 25 Samojen lentotuhkien tuhkaosuuden mineraalianalyy- sit esitetään seuraavassa taulukossa II:
Taulukko 11
Lentotuhkan tuhkajäännöksen mineraalianalyysi 6 111159
Aineosa paino-%
5 A-l A-2 B C D E
Si02 50,04 48,95 49,79 50,79 47,62 36,35 A1203 23,98 24,02 24,43 19,42 25,73 18,74
Ti02 1,14 1,13 1,26 0,94 1,11 1,53 10 Fe203 1 5,14 1 6,16 1 6 , 56 1 5,14 1 7 , 6 9 5,54
CaO 3,69 3,82 1,89 5,76 2,87 26,18
MgO 1,03 0,97 1,07 1,07 0,66 4,61 K20 2,12 2,02 2,74 2,12 1,38 0,38
Na20 0,97 0,93 0,79 1,09 0,48 1,60 15 S03 0,97 1,14 0,82 1,24 1,59 2,66 P205 0,41 0,40 0,25 0,32 0,30 1,18
SrO 0,10 0,11 0,12 0,03 0,14 0,45
BaO 0,05 0,05 0,14 0,05 0,04 0,54
Mn304 0,02 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 20 Määrittämättömät 0,34 0,27 0,14 2,09 0,39 0,24
Yhteensä 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 25 Edellä olevista taulukoista I ja II tulisi huomata, että lentotuhkan hiilipitoisuus, prosentuaalinen hehkutus-häviö ja energiasisältö vaihtelevat suuresti. Tämä riippuu osittain siitä, missä määrin hiili, josta lentotuhka syntyy , palaa epätäydellisestä ja myös poltetun hiilen tyy-30 pistä. Tämän keksinnön yhtenä etuna on, ettei lentotuhkan • hehkutushäviö ole erityisen tärkeä parametri, niin että monia erilaisia lentotuhkia voidaan käyttää menestyksellisesti. Tyypillisen lentotuhkan hehkutushäviö on 0 - 20 %, ja kaikkea tällaista lentotuhkaa voidaan käyttää menestyk-35 sellisesti. Kun käytettävissä on muutamia lentotuhkaläh- 7 111159 teitä, on kuitenkin edullista sekoittaa eri lähteistä tulevat lentotuhkat, niin että saadaan lopullinen lentotuh-kaseos, jonka hehkutushäviö on 5 - 10 %.
Myös jäteliete vaihtelee suuresti koostumukseltaan 5 ja ominaisuuksiltaan. Sen kosteuspitoisuus vaihtelee myös suuresti jätevedenkäsittelylaitoksen käsittelytason mukaan. Esimerkkejä tyypillisistä lietteistä ovat pohjoisen Keskilännen jätevedenkäsittelylaitosten tuottamat lietteet. Näistä laitoksista tulevalle lietteelle voidaan saa-10 da seuraavassa taulukossa III esitettävän kaltainen polt-toanalyysitulos ja taulukossa IV esitettävän kaltainen lietteen tuhkasisällön mineraalianalyysitulos.
Taulukko III
15 Jätelieteen polttoanalyysi
Aineosa Liete X Liete Y Liete Z
Vastaan- Kuivana Vastaan- Kuivana Vastaan- Kuivana otettuna otettuna otettuna 20 paino-* paino-* paino-* paino-* paino-* paino-*
Kosteus 87,48 0,00 36,85 0,00 5.00 0,00
Hiili 4,37 34,91 12,41 19,64 38,30 40,32
Vety 0,64 5,16 1,66 2,64 5,32 5,60 25 Typpi 0,63 5,01 1,07 1,69 6,00 6,32
Rikki 0,09 0,71 0,82 1,29 NA HA
Tuhka 4,38 34,96 38,76 61,39 23,75 25.00
Happi (erotus) 2,41 19,25 8,43 13,35 21.63 22,76 30 Yhteensä 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00
Kloori, * 0,05 0.38 0.17 0,26 ΝΑ NA
Hehkutushäviö, * 95,62 65,04 61.24 38.61 76.25 75,00
Energiasi sältö 35 kJ/g 1.8212 14.551 4,337 6,8699 16,769 17654 • (Btu/lb 783,5 6260 1866 2955,5 7214 7595)
Taulukko IV
Jätelietetuhkan mineraalianalyysi 8 111159
Aineosa Liete X Liete Y Liete Z
5 paino-% paino-% paino-%
SiO 13,40 32,88 40,59 A1203 4,13 9,75 15,25
Ti02 0,70 0 , 70 ei an.
10 Fe203 34,3 0 8,40 23,96
CaO 11,60 24,16 5,01
MgO 2,80 5,40 2,69 K20 1,32 1,91 ei an.
Na20 1,20 0,70 ei an.
15 S03 3,02 5,15 ei an.
P205 27,20 10,80 8,42 Määrittämättömät 0,33 0,15 4,08
Yhteensä 100,00 100,00 100,00 20
Ennen sekoittamista lentotuhkan kanssa täytyy lietteen kosteuspitoisuus alentaa sellaiselle tasolle, että tuloksena oleva lentotuhkan ja jätelietteen seoksen kosteuspitoisuus on sopiva agglomerointiin. Alkuperäisestä 25 kosteuspitoisuudesta riippuen tällainen lietteen kuivaus voidaan tehdä tavanomaisilla ja hyvin tunnetuilla mekaanisilla ja termisillä lietteenkuivausmenetelmillä. Alkukui-vattu jäteliete saattaa sitten vaatia hienontamista kuivauksen aikana mahdollisesti muodostuneiden kovien paakku-30 jen rikkomiseksi ja yhtenäisen jakautumisen edistämiseksi sekoitettaessa liete lentotuhkan kanssa.
Lentotuhka ja jäteliete sekoitetaan sitten materiaalin valmistelualueella 10; sekoitus voi olla panoksit-taista tai jatkuvaa. Sekoitettujen lentotuhkan ja lietteen 35 kosteuspitoisuuden tulisi olla on 5 - 25 % sekoittamisen 9 111159 ja seoksen myöhemmän agglomeroinnin helpottamiseksi. Len-totuhkaa ja lietettä sekoitetaan sellaisessa suhteessa, että lentotuhkakuiva-aineen osuus on noin 35-99 paino-% ja jätelietekuiva-aineen osuus noin 1-65 paino-%. Tällä 5 alueella edulliset osuudet ovat noin 65 - 95 paino-% len-totuhkakuiva-ainetta ja noin 5-35 paino-% jätelietekui-va-ainetta. Asianmukaisen agglomeroitumisen kannalta voi olla välttämätöntä ja toivottavaa lisätä sideainetta, kuten bentoniittia, seoshiukkasten muodostumisen edistämi-10 seksi. Tällaisen sideaineen osuus saisi olla korkeintaan noin 20 paino-%, edullisesti korkeintaan noin 5 % tuloksena olevan seoksen kokonaiskuiva-aineesta. Sideaine ei ehkä ole välttämätön, mikä riippuu agglomeroidun raakaseoksen koossapysyvyydestä ja yhtenäisyydestä.
15 Lentotuhkan ja jätelietteen seos, joka sisältää tai on sisältämättä sideainetta, syötetään ensin agglomeraat-toriin 12, joka agglomeroi seoksen pieniksi pelleteiksi, joiden läpimitta on alueella 3 - 19 mm (1/8 - 3/4 in). Ensimmäisessä agglomeraattorissa 12 tuotetut raakapelletit 20 syötetään toiseen agglomeraatoriin 14, jossa pelletit voidaan päällystää, jotta estetään raakapellettien tarttuminen toisiinsa kiertouunissa tehtävän lämpökäsittelyn aikana. Edullinen päällyste on lentotuhka, jonka hehkutushäviö on pieni. Päällysteenä voidaan vaihtoehtoisesti käyttää 25 dolomiittia, kalkkikiveä, portlandsementtiä tai muuta ma-teriaalia. Päällyste ei ehkä ole välttämätön, mikä riippuu pellettien tarttumistaipumuksesta kiertouunissa.
Päällystetyt tai päällystämättömät raakapelletit kuivataan seuraavaksi liikkuvalla seulalla varustetussa 30 kuivaimessa 16. Raakapelletit kuivataan kosteuspitoisuu-• teen, joka on edullisesti alle 5 %. Kuivatut pelletit syö- tetään sitten kiertouuniin 18. Kuivatut pelletit syötetään kiertouunin 18 samaan päähän, kuin mistä syötetään ulkopuolista polttoainetta polttimien 20 kautta ja ilmaa polt-35 timien 20 tai ilmaputkien 22 kautta. Pelletit kulkevat 111159 10 hitaasti kallistetun kiertouunin läpi samaan suuntaan, kuin kuumat kaasut virtaavat uunin läpi. Uunissa vallitsevan maksimilämpötilan tulisi olla suunnilleen alueella 800 - 1 200 °C, ja lämpötilaprofiilin tulisi uunin pituus-5 suunnassa olla suhteellisen tasainen. Pelletit kovettuvat uunissa. Pelleteille tapahtuu täydellinen kalsinoituminen ja mahdollisesti myös vaihtelevanasteinen pyrolysoituminen ja sintrautuminen. Pellettien ulkopinta muodostaa kuorikerroksen, joka sulkee sisäänsä pellettien sisäosissa muo-10 dostuvat kaasut, mikä johtaa pellettien paisumiseen. Tämä johtaa huokoisen sisäosan muodostumiseen. Tuloksena oleva tuote on papumainen materiaali, jolla on alhainen tiheys, mutta kova ja huokoinen rakenne.
Uunista tuleva tuote syötetään jäähdyttimeen 24, 15 joka voi olla vesi- tai ilmajäähdytteinen, tuotteen jäähdyttämiseksi lämpötilaan, jossa sitä voidaan jatkokäsitellä ja siirtää varastoon. Jäähdyttimestä 24 tuleva lämpö voidaan ottaa talteen ja käyttää erilaisiin prosessitar-koituksiin, mukaan luettuna raakapellettien kuivaus liik-20 kuvalla seulalla varustetussa kuivaimessa.
Jäteliete suurentaa merkitsevästi seoksen polttoar-voa uunissa ja vähentää merkitsevästi uunin kuumentamiseen tarvittavan ulkopuolisen polttoaineen, kuten maakaasun, määrää. Alla olevassa taulukossa V verrataan tyypillisen V 25 65 % lentotuhkaa ja 35 % jätelietettä sisältävän seoksen polttoainesisältöä 100-%:isen lentotuhkan vastaavaan arvoon. Havaittaneen, että maakaasupolttoainemäärä, joka jouduttaisiin lisämään uuniin saman tuotantomäärän (t/h) aikaansaamiseksi, vähenisi pelkkään lentotuhkaan verrattu-30 na noin 85 % käytettäessä lentotuhkan ja jätelietteen se-. osta. Lisäksi on käytettävissä uunin poistokaasun huomat tava polttoarvo, ja tätä lämpöenergiaa voidaan käyttää kuvion 1 mukaisesti jätelietteen kuivaamiseen ennen sekoittamista, raakapellettien kuivaamiseen ja energian tai- 11 111159 teenottoon energian oheistuotantoa varten tai muihin tarkoituksiin.
Taulukko V
5
Materiaali Lentotuhka Lentotuhka- jätelieteseos
Lentotuhka/jäteliete, % 100,00 65/35 10 Energiasisältö, kJ/g 1,86118 4,98545 (Btu/lb 800,96 2144,78)
Materiaalin hehkutus- häviö, % 7,50 21,80
Pallomaisten pellettien 15 kosteuspitoisuus, % 19,00 25,00
Tuotantonopeus, t/h 19,60 19,12 (sh ton/h 21,60 21,08) Lämmönsyöttö, MJ/t tuotetta (MM Btu/sh ton)
Maakaasupolttoaine 4577,71 622,97 20 (3,93874 0,53601)
Materiaalipolttoaine 2012,75 5973,24 (1,73180 5,13948)
Yhteensä 6590,46 6596,21 (5,67054 5,67549) 25 Lämmöntuotanto, MJ/t tuotetta (MM Btu/sh ton) «
Uunin poistokaasu 5121,60 5758,61 (4,40671 4,95480) Jäähdyttimen ja/tai uunin poistokaasut voidaan 30 syöttää liikkuvalla seulalla varustettuun kuivaimeen 16 kuivausprosessin lämmönlähteeksi. Käyttämättömät kaasut johdetaan kaasunpuhdistimeen ja poistetaan kaasunpoisto-putken 26 kautta.
Erilaisilla lentotuhkan ja jätelietteen seoksilla 35 tehtiin koetehdastutkimuksia, mukaan luettuina vertailu- 12 111159 testit, joissa käytettiin lentotuhkaa ilman jätelietettä. Myös uunin toimintaparametreja vaihdeltiin. Kuvio 2 valaisee koetehtaan prosessin kulkua. Koetehdasoperaatioiden tulokset esitetään taulukoissa VI, VII ja Vili.
5 Lentotuhkan ja jätelietteen erilaiset seokset esi tetään taulukossa VII. Lähes kaikissa tapauksissa lisättiin sideainetta bentoniitin muodossa. Lisäksi joidenkin testattavien seosten yhteydessä käytettiin päällystettä, kuten esitetään taulukossa VI, ja päällyste oli kussakin 10 tapauksessa lentotuhka C, jonka hehkutushäviö on pieni.
Kussakin seoksessa käytetty lentotuhka oli useista lähteistä peräisin olevien lentotuhkien seos. Lentotuhkaseos-ten eri komponenttien suhteet valittiin siten, että saavutettiin määrätty prosentuaalinen hehkutushäviö. Testien 1 15 ja 2 kohdalla, prosentuaalinen hehkutushäviö oli 10 ja vastaavasti 12,81 %. Kaikissa testeissä 3-18 prosentuaalinen hehkutushäviö oli 7,5 %. Raaka-aineosien sekoitus tehtiin panossekoittimessa 30, joka saattoi materiaalin voimakkaaseen akselin ja säteen suuntaiseen liikkeeseen 20 suurinopeuksisella sekoitussilppurilla.
Taulukko VI
13 111159
Teetin nro Seoksen komponentit. X
Lentotuhka Liete Y Liete X Liete Z Bentoniitti Yhteensä Päällyste 5 ___ 1 97 3 100 16 2 97 3 100 16 3 65 35 0 100 0 4 63.5 34.3 2 100 0 10 5 63,05 33.95 3 100 16.6 6 33,95 63,05 3 100 16.6 7 48.5 48.5 3 100 16,6 8A 48.5 48.5 3 100 0 8B 48.5 48,5 3 100 0 15 9A 48.5 48.5 3 100 22 9B 48.5 48.5 3 100 22 10 48.5 33.95 14.55 3 100 22 11 48.5 33.95 14.55 3 100 0 12 63.05 33,95 3 100 23 20 13 63,05 33,95 3 100 0 14A 62,4 33.6 4 100 0 14B 62,4 33,6 4 100 0 15 62.4 33.6 4 100 20 16 48 28.8 19.2 4 100 0 25 17 62.4 19.4 14.4 4 100 20/27 18 77 20 3 100 0
Seos syötettiin pelletointiastiaan 32, jonka läpimitta oli 102 cm (40 in) ja syvyys 16,5 cm (6,5 in), ja 30 jota pyöritettiin kierrostaajuudella 15 - 20 min-1 kallistettuna 45° - 50° vaakatasoon nähden. Ensimmäisessä pelle-tointiastiassa tuotetut pallomaiset raakapelletit syötettiin toiseen pelletointiastiaan 34, jolla oli samanlaiset tunnusluvut, ja kuiva päällystysmateriaali, jos sitä käy-35 tettiin, lisättiin toiseen pelletointiastiaan. Pelletoin-tivaiheesta tulevat agglomeroidut materiaalinäytteet otettiin talteen ja niistä analysoitiin kosteuspitoisuus, näennäistiheys, rikkoutumiseen johtava pudostusten lukumäärä pudotuskorkeuden ollessa 46 cm (18 in), puristuslu-40 juus märkänä ja kuivana ja koko tuotettujen pallomaisten raakapellettien laadun määrittämiseksi. Erilaisissa tes- 14 111159 teissä tuotettujen raakapellettien tunnusmerkilliset ominaisuudet esitetään taulukossa VIII.
Raakapelletit syötettiin seulakuivaimeen 36, jossa käytettiin kaasun alavetoa kiintoainelämmönvaihtimeen.
5 Raakapellettikuorman poikkileikkaus oli sellainen, että kerroksen leveys oli 28 cm (11 in) ja syvyys 15 cm (6 in) aktiivisen kuivausvyöhykkeen pituuden ollessa 1,2 m (4 ft) ja seulan nopeuden vaihdellessa arvojen alle 2,5 cm/min (1 in/min) ja yli 10 cm/min (4 in/min) välillä. Kuivaus-10 lämpötila pidettiin alueella 150 - 200 °C. Prosessikaasu-virtaus säädettiin siten, että kuivatun pallomaisen pelletin kosteuspitoisuus pysyi pienempänä kuin 5 %.
Kuivatut pelletit syötettiin kiertouuniin 38, jonka sisäläpimitta oli 57,8 cm (22,75 in) ja pituus 4,0 m 15 (13 ft). Syöttö tapahtui samansuuntaisesti kiertouunin kuumennuksen kanssa, niin että prosessikaasuvirta kulki samaan suuntaan kuin kiintoainevirta. Syöttöpäässä seula-kuivaimesta tulevat pelletit kuivattiin ja esikuumennet-tiin ensin, haihdutettiin jonkin verran orgaanisia yhdis-20 teitä ja käynnistettiin palavien materiaalien poltto. Seu-raavalla vyöhykkeellä tapahtui jäljellä olevien orgaanisten materiaalien haihtuminen ja pelleteissä ja kiertoliikkeessä olevan kerroksen yläpuolella olevien palavien aineosien poltto meni suurin piirtein loppuun. Viimeisellä . 25 kuumennusvyöhykkeellä annettiin kiintoainekselle ja kaa- sulle lisäviipymisaikaa korkeassa lämpötilassa täydellisen palamisen varmistamiseksi ja pellettien lisäkovettumisen aikaansaamiseksi.
Syöttöpäähän sijoitettiin kaksi maakaasupoltinta 40 30 ja kaksi ilmansyöttöputkea 43. Toista poltinta ei käytetty • kaikissa testeissä. Uunia 38 pyöritettiin kierrostaajuu della 2-3,9 min'1, niin että kiintoaineen viipymisaika oli alueella 30 - 60 min. Uunin kallistus säädettiin arvoon 3 mm/300 mm (1/8 in/1 ft). Taulukossa VII esitetään 35 uunin pyörimisnopeus, käytetty maakaasu ja ilma ja lämpö- 15 111159 tilat neljässä pisteessä T-l - T-4 uunin eri kohdissa pituussuunnassa. Taulukossa VII esitetään myös kussakin testissä käytetyn seoksen energiasisältö ja tuloksena olevan papumaisen tuotteen irtonäennäistiheys.
5 Uunista tuleva papumainen tuote siirrettiin pyöri vään jäähdyttimeen 55, jonka sisäläpimitta oli 38 cm (15 in) ja pituus 3,6 m (12 ft). Pyörivä jäähdytin jäähdytti kiintoaineksen epäsuorasti lämpötilan 65 °C alapuolelle. Epäsuora jäähdytys oli seurausta lämmön johtumises-10 ta vaipan kautta jatkuvasti kostutettavalle ulkopinnalle. Jäähdyttimen kallistus oli myös 3 mm/300 mm (1/8 in/1 ft) ja sen pyörimistaajuus pidettiin vakioarvossa 6 in*1 2, jolloin kiintoaineksen viipymisaika oli noin 30 min. Tuloksena olevasta rakeisesta tuotteesta analysoitiin näennäisti-15 heys ja näiden testien tulokset esitetään taulukossa VIII.
Osoittautui, että koetehdasoperaatioissa saadut tuotteet täyttivät ASTM-standardin vaatimukset, jotka koskevat rakennusbetonin kevyitä runkoaineita (nimike C 330), betonimuurauskivien kevyitä runkoaineita (nimike C 331) ja 20 eristebetonin kevyitä runkoaineita (nimike C 332). Mainittujen vaatimusten mukaan maksiminäennäistiheys on 880 -1 120 kg/m3 (55 - 70 lb/ft3) seoksessa olevan runkoaineen kokoj akautumasta riippuen.
25 Taulukko VII
Testin Energia- Koetehtaan uunin toimintatiedot Irtonäen- nro sisältö Kopeus Maakaasu Iina (HTP) Lämpötila, *C näistiheys 3/g min-1 n3/nin m3/min T-l T-Z T-3 T-4 kg/a3 30 (Btu/lb) (ft3/«in) (ft3/min) (lb/ft3) 2593,59 3,0 0,382 5,07 NA 1103 1058 1006 815.5 / (115,79) (13,5) (179) (50,91) 2 3407,20 ΝΑ ΝΑ ΝΑ ΝΑ ΝΑ NA 826,1 35 (1465,81) (51,57) 3 3614,63 2,75 0,306 4,79 956 986 935 940 735,2 (1555,05) (10,8) (169) (45,90) 16 111159
Taulukko Vll (jatkuu)
Testin Energia- Koetehtaan uunin toimintatiedot Irtonäen- nro sisältö Nopeus Haakaasu Ilma (NTP) Lämpötila, *C näistiheys 5 J/g *1η-1 ·3/·1η ·3/·1η T-l Τ-2 Τ-3 Τ-4 kg/·3 (Btu/lb) (ft3/»in) (ft3/ein) (lb/ft3) 4 3542,34 2,75 0,334 5,44 1020 1024 972 979 761,7 (1523,95) (11,8) (192) (47,55) 10 5 3506.19 2,75 0,446 5,791 1081 1027 1026 981 777.7 (1508.40) (15,7) (204,5) (48,55) 6 4963,55 2,75 0,385 5.972 1050 1000 1001 988 788,7 (2135.37) (13.6) (210.9) (49,24) 7 4234,86 2.75 0.249 3.85 880 895 982 934 785,1 15 (1821,88) (8,8) (136) (49.01) 8A 4234,86 2,75 0,266 3,71 938 919 978 923 740,2 (1821.88) (9,4) (131) (46.21) 8B 4234,86 2,00 0.232 4,13 896 976 944 883 749,0 (1821.88) (8.2) (146) (46,76) 20 9A 4234,86 2,75 0,306 3,91 990 952 1007 994 782,3 (1821.88) (10,8) (138) (48.84) 9B 4234.86 2,00 0.249 4,30 961 1032 957 877 791,0 (1821.88) (8,8) (152) (49,38) 10 5672,76 2,00 0.221 4.11 924 1013 970 920 715,4 25 (2440.48) (7,8) (145) (44,66) 11 5672.76 2,00 0.258 4.13 976 1034 1017 976 782.3 (2440.48) (9.1) (146) (48.84) 12 6113.94 2.00 0.232 4.25 891 967 925 854 687,2 (2630.28) (8.2) (150) (42,90) 30 13 6113.94 2,00 0.212 4.25 983 990 919 850 656,6 (2630.28) (7.5) (150) (40.99) 14A 6050,90 2,50 0,1481 4.197 844 963 884 817 641,2 (2603.16) (5.23) (148,2) (40,03) V 14B 6050.90 2,00 0,1617 4.576 871 951 874 808 596.2 35 (2603.16) (5,71) (161.6) (37.22) 15 6050,90 2,00 0.1461 4,440 845 956 887 823 547,7 (2603.16) (5.16) (156.8) (34.19) 16 5665.98 2,00 0,2110 4.432 873 995 917 840 726.3 (2437,56) (7,45) (156.5) (45.34) 40 17 6367.89 3.75 0.2016 4.47 897 977 919 858 647.5 . (2739,53 (7.12) (158) (40.42) ·.! 18 4784,03 2.50 0.376 3.77 ΝΑ ΝΑ ΝΑ ΝΑ 724,0 (2058.14) (13.3) (133) (45.20) 17 111159
Taulukko Vili
Testin Raakapellettien tiedot Tuotteen laatutiedot nro Lujuus, kg (Ib) Pudotus- näennäis- Kosteus Kuivien Näennäistiheys Märkä Kuiva ten lka tiheys, X pellet- kg/a^ (lb/ft^) 5 (46 ca) kg/a^ tien Irto- Ravi s- 3ul- (lb/ft^) hehkutus- nai- tet- lot- häviö sena tuna tuna 1 1,288 2,930 7,45 1025,7 19,13 9,48 815,5 880,7 863,2 10 (2.84) (6,46) (64,03) (50,91) (54,98) (53,89) 2 1,275 3,334 8,40 1008,4 20,50 12,12 826,1 882,3 855,1 (2,81) (7,35) (62,95) (51,57) (55,08) (53,38) 3 1,674 1,302 18,75 958,7 29,53 17,86 735,2 841,6 818,4 (3,69) (2,87) (59,85) (45,90) (52,54) (51,09) 15 4 2,109 2,418 19,70 956,3 19,86 17,51 761,7 846,1 846,1 (4,65) (5.33) (59,70) (47,55) (52,82) (52,82) 5 1,061 2.572 +20 973,9 23,60 17,22 777,7 836,8 837,3 (2,34) (5.67) (60.80) (48,55) (52,24) (52,27) 6 0,898 1.960 +20 951,5 27,23 24,89 788,7 857,0 863,4 20 (1,98) (4,32) (59,40) (49,24) (53,50) (53,90) 7 0,975 3.093 +20 929.9 24.10 21,56 785,1 862,6 853,9 (2,15) (6,82) (58,05) (49,01) (53,85) (53.31) 8A 1,139 3,370 +20 965,1 23,10 20.18 740,2 807.3 789,1 (2,51) (7,43) (60,35) (46,21) (50,40) (49,26) 25 8B 0,981 2,617 +20 968,0 24.20 21.10 749.0 791,3 792,3 (2,03) (5,77) (60,43) (47,76) (49,40) (49,46) 9A 1,116 2,862 +20 959,3 25,40 21,54 782,3 843.1 833,3 (2.46) (6,31) (59.89) (48,84) (52,63) (52,02) 9B 1,252 3,978 +20 989,1 24,05 20,74 791.0 857,5 835.5 30 (2.76) (8,77) (61.75) (49,38) (63,53) (52,16) 10 0,953 2,817 +20 912,3 25,10 25,14 715.4 770,8 767,3 (2,10) (6,21) (56,95) (44,66) (49,37) (47,90) > 11 0,957 3.488 +20 905,8 25,60 23,97 782,3 850.4 832.2 » t * ' (2.11) (7,69) (56,55) (48,84) (53,09) (51.95) 35 12 0,853 1,814 +20 863,4 32,30 20.52 687,2 752,9 734,0 (1,88) (4,00) (53,90) (42,90) (47,00) (45,82) 13 0,631 0,903 +20 838,6 34,18 26,19 656,6 704.2 704.2 (1,39) (1,99) (52.35) (40,99) (43,96) (43,96) 14A 0,463 0,921 +20 816,0 34,50 26,83 641,2 705.0 696.5 40 (1,02) (2.03) (50.94) (40.03) (44,01) (43,48) * 14B 0.540 0,830 +20 851,9 34.18 27.47 596,2 658,4 656,4 (1,19) (1.83) (53,18) (37.22) (41,10) (40,98) 15 0,547 0.767 +20 830,6 34,48 27,97 547,7 678.4 671,8 (1,25) (1.69) (51.85) (34,19) (42,35) (41.94) 45 16 0,490 1,293 +20 833,3 33.93 26.10 726,3 792,0 778.0 (1,08) (2,85) (52.02) (45,34) (49,44) (48,57) 18 111159
Taulukko Vili (jatkuu)
Testin Raakapellettien tiedot Tuotteen laatutiedot nro Lujuus, kg (Ib) Pudotus- Näennäis- Kosteus Kuivien Näennäistiheys Härkä Kuiva ten lks tiheys, % pellet- kg/·^ (lb/ft^) 5 (46 cb) kg/*^ tien Irto- Ravis- Sul- (lb/ft^) hehkutus- nai- tet- lot- häviö sena tuna tuna 17 0,494 1,284 +20 848,5 33,62 28,45 647,5 709,0 707,2 10 (1,09) (2,83) (52,97) (40,42) (44,26) (44.15) 18 1,170 3,152 13,43 922,7 20,80 22,56 724,0 763,9 765.4 (2,58) (6,95) (57,60) (45.20) (47,69) (47,78) » «

Claims (8)

111159 19
1. Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi myöhempää käyttöä varten, joka käsittää seuraavat 5 vaiheet: sekoitetaan lentotuhka ja jäteliete sellaisessa suhteessa, että lentotuhkakuiva-aineen osuus on noin 35 - 99 paino-% ja lietekuiva-aineen osuus noin 1 -65 paino-%; 10 agglomeroidaan seos; kuumennetaan agglomeroitua seosta kiertouunissa, jolloin muodostuu papumainen tuote; tunnettu siitä, että agglomeroitu seos johdetaan uunin läpi samansuuntaisesti kuumien kaasujen virtaus- 15 suunnan kanssa uunissa, jolloin agglomeraatit palavat ja s int rautuvat, j a jäähdytetään uunista tuleva tuote.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kuivataan agglomeraatit kos- 20 teuspitoisuuteen, joka on pienempi kuin noin 5 %, ennen kuin ne johdetaan kiertouunin läpi.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lentotuhka ja liete sekoitetaan sideaineen kanssa, jonka osuus on 0 - 20 paino-% kuiva- 25 aineesta.
4. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että agglomeraatit päällystetään ennen niiden kuivaamista.
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, t u n- 30. e t t u siitä, että uuni kuumennetaan lämpötilaan, joka *. on korkeintaan noin 800 - 1 200 °C.
6. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että uunin poistokaasujen lämpösisältö otetaan talteen. 35 20 111159
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että talteenotettua lämpösisältöä käytetään lämmönlähteenä lietteen kuivaamisessa ennen sekoittamista ja pellettien kuivaamisessa.
8. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tun nettu siitä, että tuotteesta jäähdytyksen aikana poistunutta lämpöä käytetään aggregaattien kuivaamiseen. 21 111159
FI933159A 1991-01-11 1993-07-09 Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi FI111159B (fi)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US64018491 1991-01-11
US07/640,184 US5057009A (en) 1991-01-11 1991-01-11 Lightweight aggregate from flyash and sewage sludge
US9200303 1992-01-06
PCT/US1992/000303 WO1992012101A1 (en) 1991-01-11 1992-01-06 Lightweight aggregate from fly ash and sewage sludge

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI933159A FI933159A (fi) 1993-07-09
FI933159A0 FI933159A0 (fi) 1993-07-09
FI111159B true FI111159B (fi) 2003-06-13

Family

ID=24567193

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI933159A FI111159B (fi) 1991-01-11 1993-07-09 Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi

Country Status (16)

Country Link
US (3) US5057009A (fi)
EP (1) EP0566689B1 (fi)
JP (1) JP2648803B2 (fi)
KR (1) KR100212093B1 (fi)
AT (1) ATE166635T1 (fi)
AU (1) AU655967B2 (fi)
CA (1) CA2099985C (fi)
DE (1) DE69225696T2 (fi)
DK (1) DK0566689T3 (fi)
ES (1) ES2116333T3 (fi)
FI (1) FI111159B (fi)
GR (1) GR3027653T3 (fi)
NO (1) NO314181B1 (fi)
RU (1) RU2109705C1 (fi)
UA (1) UA29403C2 (fi)
WO (1) WO1992012101A1 (fi)

Families Citing this family (75)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9113267D0 (en) * 1991-06-19 1991-08-07 British Gas Plc Concrete
US5351630A (en) * 1991-07-03 1994-10-04 Monex Resources, Inc. Apparatus for conditioning ASTM class C fly ash
US5500044A (en) * 1993-10-15 1996-03-19 Greengrove Corporation Process for forming aggregate; and product
US5511495A (en) * 1994-05-17 1996-04-30 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Method of processing a mixture of bottom ash and fly ash
DE4443088C1 (de) * 1994-12-03 1996-05-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Entsorgen von Reststoffen aus Abfallverbrennungsanlagen sowie Aktivkoks und/oder Aktivkohle
US5549059A (en) * 1994-08-26 1996-08-27 Minergy Corp. Converting paper mill sludge or the like
US5735223A (en) * 1995-01-11 1998-04-07 Amon; Thomas R. Method for disposing of paper in an asphalt plant
US5967065A (en) * 1995-01-11 1999-10-19 Amon; Thomas R. Method for disposing of paper in an asphalt plant
US5520124A (en) * 1995-01-11 1996-05-28 Amon; Thomas R. Method for disposing of paper in an asphalt plant
US5797332A (en) * 1995-08-11 1998-08-25 Callidus Technologies, Inc. Closed loop gasification drying system
AUPN644895A0 (en) * 1995-11-08 1995-11-30 Miltox Holdings Pte Ltd Method and apparatus for waste treatment
US5931772A (en) * 1995-10-31 1999-08-03 Kaiser Aluminum & Chemical Corp. Use of spent bauxite as an absorbent or solidification agent
US5562767A (en) * 1995-11-27 1996-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Manufactured aggregate composite
US5704972A (en) * 1997-01-23 1998-01-06 Trans Ash, Inc. Product and process for strong light-weight aggregate
US5988864A (en) * 1997-10-29 1999-11-23 Bracegirdle; Paul E. Process for producing aggregate from waste
US6416691B1 (en) 1998-01-28 2002-07-09 Mikhail Pildysh Synthetic aggregate and process for the production thereof
US6029588A (en) 1998-04-06 2000-02-29 Minergy Corp. Closed cycle waste combustion
US6401633B2 (en) 1998-04-06 2002-06-11 Minergy Corporation Closed cycle waste combustion
US6105272A (en) * 1998-06-22 2000-08-22 Cabot Corporation High temperature rotating vacuum kiln for heat treating solid particulate material under a vacuum
US6334895B1 (en) 1998-07-20 2002-01-01 The University Of Wyoming Research Corporation System for producing manufactured materials from coal combustion ash
KR19990007639A (ko) * 1998-10-15 1999-01-25 이기강 고상폐기물을 원료로 하는 세라믹 조성물 및 이의 제조방법
US6380517B2 (en) 1999-06-21 2002-04-30 Cabot Corporation High temperature rotating vacuum kiln and method for heat treating solid particulate material under a vacuum
US6413267B1 (en) * 1999-08-09 2002-07-02 Theralase, Inc. Therapeutic laser device and method including noninvasive subsurface monitoring and controlling means
US6183242B1 (en) 1999-08-26 2001-02-06 Svedala Industries, Inc. Rotary kiln for forming lightweight aggregate from flyash and sewage sludge
US6406510B1 (en) 1999-12-09 2002-06-18 Unified Environmental Services Group, Llc Methods for treating wastewater sludge
JP2002087857A (ja) * 2000-09-18 2002-03-27 Takenaka Komuten Co Ltd 再資源化骨材の製造方法
AU2002243599A1 (en) 2001-01-22 2002-07-30 Unified Environmental Services Group Production and use of biosolid granules
PL196842B1 (pl) * 2002-06-21 2008-02-29 Luczaj Krzysztof Piec obrotowy do wypalania i spiekania lekkiego kruszywa budowlanego
US6887389B2 (en) * 2002-10-23 2005-05-03 Wendell Judd Method and apparatus for recycling sewage sludge utilizing spent water-softener lime
GB0320140D0 (en) * 2003-08-28 2003-10-01 Peskett Anthony Synthetic stone aggregate
US20050066860A1 (en) * 2003-09-25 2005-03-31 Logan Terry J. Use of organic waste/mineral by-product mixtures in cement manufacturing processes
US7462310B2 (en) * 2003-12-11 2008-12-09 Ohonokaihatsu Co., Ltd. Porous landscape pebble and method of manufacturing the same
US7434332B2 (en) * 2004-06-14 2008-10-14 Lehigh Cement Company Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat from a cement clinker cooler
US20050274293A1 (en) * 2004-06-14 2005-12-15 Lehigh Cement Company Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat recovered from cement manufacturing process equipment
US7461466B2 (en) * 2004-06-14 2008-12-09 Lehigh Cement Company Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat from a cement clinker cooler
US20050274068A1 (en) * 2004-06-14 2005-12-15 Morton Edward L Bio-solid materials as alternate fuels in cement kiln, riser duct and calciner
US7780781B2 (en) * 2005-01-14 2010-08-24 Alkemy, Ltd. Pyroprocessed aggregates comprising IBA and low calcium silicoaluminous materials and methods for producing such aggregates
US7655088B2 (en) * 2005-01-14 2010-02-02 Alkemy, Ltd. Synthetic aggregates comprising sewage sludge and other waste materials and methods for producing such aggregates
EP1841708A2 (en) * 2005-01-14 2007-10-10 Sophia Bethani Synthetic aggregates comprising sewage sludge and other waste materials and methods for producing such aggregates
GR1006855B (el) * 2005-01-14 2010-07-06 Σοφια Μπεθανη Δομικα υλικα με χρηση αδρανων απο στερεα αποβλητα
GR1006940B (el) * 2005-01-14 2010-08-26 Σοφια Μπεθανη Δομικα υλικα με χρηση αδρανων απο στερεα αποβλητα
US8105413B2 (en) 2005-02-23 2012-01-31 Vitag Corporation Manufacturing of bioorganic-augmented high nitrogen-containing inorganic fertilizer
US8192519B2 (en) 2005-03-09 2012-06-05 Vitag Corporation Beneficiated, heat-dried biosolid pellets
EP1945596B8 (en) 2005-09-15 2015-11-04 Anuvia Plant Nutrients Holdings LLC Organic containing sludge to fertilizer alkaline conversion process
KR100849765B1 (ko) 2005-12-12 2008-07-31 주식회사 네오이엔비 하·폐수 슬러지를 초경량 골재로 자원화하는 설비 시스템
US9695092B2 (en) 2006-02-23 2017-07-04 Anuvia Plant Nutrients Corporation Process for treating sludge and manufacturing bioorganically-augmented high nitrogen-containing inorganic fertilizer
FI20060849L (fi) * 2006-09-25 2008-03-26 Migliore Oy Menetelmä ja laitteisto öljynporausjätteen käsittelemiseksi
BRPI0807734B1 (pt) * 2007-02-16 2021-07-06 Anuvia Plant Nutrients Holdings Llc Processo para tratar lama e fabricar fertilizante inorgânico contendo nitrogênio altamente enriquecido bioorganicamente
US8206503B2 (en) * 2009-01-27 2012-06-26 Chin-Chung Wang Method and composition for making a concrete product from sludge
US9250018B2 (en) * 2009-11-06 2016-02-02 Fives North American Combustion, Inc. Apparatus and methods for achieving low NOx in a grate-kiln pelletizing furnace
CN102781880B (zh) 2009-12-30 2015-10-14 艾纽维亚植物营养物有限公司 生物有机增强的高价值肥料
CN102121786B (zh) * 2011-03-08 2012-03-28 中冶北方工程技术有限公司 链箅机-回转窑-环冷机的热风系统
WO2012135317A2 (en) 2011-03-28 2012-10-04 Vitag Holdings Llc High value organic-enhanced inorganic fertilizers
US9388983B2 (en) 2013-10-03 2016-07-12 Plum Combustion, Inc. Low NOx burner with low pressure drop
PL241588B1 (pl) * 2013-10-23 2022-10-31 Lsa Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia Sposób i instalacja do otrzymywania lekkiego kruszywa ceramicznego, zwłaszcza z popiołów po spaleniu węgla
US9340456B2 (en) 2014-08-20 2016-05-17 Kuwait Institute For Scientific Research Process using multiple waste streams to manufacture synthetic lightweight aggregate
JP2016079192A (ja) * 2014-10-09 2016-05-16 株式会社神戸製鋼所 燃料用石炭調製方法、石炭灰評価方法及び石炭灰
RU2563847C1 (ru) * 2014-10-21 2015-09-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Шихта для изготовления пеностекла
CN104438296A (zh) * 2014-12-05 2015-03-25 袁亮国 一种干法水泥回转窑协同处理生活垃圾系统及处理方法
WO2016197119A1 (en) 2015-06-05 2016-12-08 Anuvia Plant Nutrients Holdigns Llc High value organic containing fertilizers and methods of manufacture
CN104926056A (zh) * 2015-06-25 2015-09-23 宜兴新金山环保设备有限公司 城市污水厂污泥资源化处理系统
JP6009632B1 (ja) * 2015-08-04 2016-10-19 住商セメント株式会社 工事用充填材
CN106082443A (zh) * 2016-07-12 2016-11-09 河南永泽环境科技有限公司 一种人工湿地多孔复合基质及其制备方法
US11066881B2 (en) 2016-09-16 2021-07-20 Warren Transport, Inc. Method and composition for stabilization of drill cuttings
US20180079685A1 (en) 2016-09-16 2018-03-22 Christopher Calva, SR. Method and composition for stabilization of drill cuttings
US10207954B2 (en) * 2016-12-22 2019-02-19 Nano And Advanced Materials Institute Limited Synthetic aggregate from waste materials
CN107099658B (zh) * 2017-05-12 2018-11-23 中南大学 一种铁矿烧结过程资源化处置垃圾飞灰的方法
CN108151026B (zh) * 2018-01-09 2019-11-08 修武永乐新能源环保设备有限公司 一种hw18焚烧处置残渣的处理装置及工艺
CN108480360B (zh) * 2018-03-04 2022-05-27 天津壹鸣环境科技股份有限公司 回转窑熔融法飞灰全资源回收利用及尾气超净排放方法
US11174185B2 (en) 2018-05-10 2021-11-16 Ash Management Engineering, Inc. Methods and systems for multi-stage encapsulation of wastes and production thereof into aggregate products
US10870609B2 (en) 2018-08-16 2020-12-22 Anuvia Plant Nutrients Corporation Reactive inorganic coatings for agricultural fertilizers
MA50736B2 (fr) 2018-11-14 2021-12-31 Anuvia Plant Nutrients Holdings Llc Administration de molécules bioactives dans des enrobages ou des couches de surface d'engrais inorganiques organiquement améliorés
RU2770298C1 (ru) * 2021-05-05 2022-04-15 Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Технический Центр "Экопромтех" Способ остеклования токсичных отходов с высокой зольностью
US20230109441A1 (en) * 2021-08-30 2023-04-06 Drexel University Scale Up Manufacturing of Waste Coal Combustion Ash-Based Lightweight Aggregate
CN114105509B (zh) * 2021-12-07 2022-10-14 河南人邦科技股份有限公司 一种污泥气化干馏渣骨料及其制成的地暖回填材料

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1895159A (en) * 1931-07-31 1933-01-24 John E Greenawalt Method of disposing of sewage sludge
US1942769A (en) * 1931-10-30 1934-01-09 Rostone Inc Fly ash structural material
US2948948A (en) * 1956-12-10 1960-08-16 Babcock & Wilcox Co Fly ash reclamation by pelletizing
US3030222A (en) * 1958-12-02 1962-04-17 American Cement Corp Process for manufacture of aggregate material and product obtained thereby
US3600476A (en) * 1968-09-18 1971-08-17 Kanagawa Prefectural Governmen Method for manufacture of light weight aggregates
DE2014948A1 (de) * 1969-04-03 1970-11-05 Koning, Ely, Pretoria (Südafrika) Herstellung von Leichtgewichtaggregaten
US3765920A (en) * 1972-03-01 1973-10-16 Freeman W Bloated fly ash aggregates
JPS4927066A (fi) * 1972-07-07 1974-03-11
US3973973A (en) * 1972-08-29 1976-08-10 Sam Leslie Leach Lightweight aggregate and composition and method of making same
US4028130A (en) * 1974-08-02 1977-06-07 Iu Conversion Systems, Inc. Disposal method and use of sewage sludge
JPS5184815A (ja) * 1975-01-23 1976-07-24 Sumitomo Chemical Co Jinkokeiryokotsuzainoseizohoho
US3949685A (en) * 1975-04-02 1976-04-13 Raytheon Company Automatic vacuum system
JPS526297A (en) * 1975-07-01 1977-01-18 Tokimori Tsuchiya Binding apparatus with tape
GB1510392A (en) * 1976-01-19 1978-05-10 Ass Portland Cement Portland cement manufacture and utilisation of waste matter
US4208217A (en) * 1978-09-25 1980-06-17 United States Steel Corporation Method of stabilizing aqueous fine coal slurry and product thereof
US4210457A (en) * 1978-10-12 1980-07-01 W. R. Grace & Co. Portland cement-fly ash-aggregate concretes
US4226630A (en) * 1979-04-03 1980-10-07 Amax Resource Recovery Systems, Inc. Leach-resistant solid bodies from fly ash and heavy metal sludge
US4344796A (en) * 1979-06-20 1982-08-17 L. John Minnick Cementitious compositions and aggregate derivatives from said compositions
DE2950462A1 (de) * 1979-12-14 1981-06-19 VFI Verwertungsgesellschaft für Industrierückstände mbH, 3161 Dollbergen Verfahren zur ab- und endlagerung von abfallstoffen
ZA807812B (en) * 1979-12-21 1981-12-30 Stablex Ag Treatment of hazardous waste
FR2480269A1 (fr) * 1980-04-09 1981-10-16 Pichat Philippe Procede de traitement de dechets liquides de forte acidite
JPS5710794A (en) * 1980-06-23 1982-01-20 Hitachi Ltd Swirl flow type pump
US4377414A (en) * 1980-09-04 1983-03-22 A/S Niro Atomizer Shaped cementitious products
JPS6035726A (ja) * 1983-08-08 1985-02-23 Fuji Photo Film Co Ltd ハロゲン化銀乳剤
US4624711A (en) * 1984-11-07 1986-11-25 Resource Technology, Inc. Light-weight aggregate
US4900360A (en) * 1986-03-11 1990-02-13 Union Oil Company Of California Process for using sludge from geothermal brine to make concrete and concrete composition
US4902431A (en) * 1988-01-28 1990-02-20 N-Viro Energy Systems Ltd. Method for treating wastewater sludge
JPH0693974B2 (ja) * 1987-03-30 1994-11-24 三菱重工業株式会社 燃焼排ガス処理方法
US4776288A (en) * 1987-07-31 1988-10-11 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Method for improving solids distribution in a circulating fluidized bed system
US4751887A (en) * 1987-09-15 1988-06-21 Environmental Pyrogenics Services, Inc. Treatment of oil field wastes
NO881415L (no) * 1988-03-29 1989-10-02 Elkem Technology Behandling av stoev og aske fra forbrenningsanlegg ved koprosessing med spesialavfall og/eller metallisk skrap.
US4945839A (en) * 1989-01-06 1990-08-07 Collette Jerry R Dual chamber volatilization system
US5018459A (en) * 1989-05-18 1991-05-28 Technology Development Corporation Method and apparatus for recycling paper pulp sludge
US4977837A (en) * 1990-02-27 1990-12-18 National Recovery Technologies, Inc. Process and apparatus for reducing heavy metal toxicity in fly ash from solid waste incineration

Also Published As

Publication number Publication date
CA2099985C (en) 1997-12-02
USRE34775E (en) 1994-11-01
KR100212093B1 (ko) 1999-08-02
FI933159A (fi) 1993-07-09
JP2648803B2 (ja) 1997-09-03
FI933159A0 (fi) 1993-07-09
NO932511L (no) 1993-07-09
RU2109705C1 (ru) 1998-04-27
GR3027653T3 (en) 1998-11-30
AU1247492A (en) 1992-08-17
EP0566689A4 (fi) 1994-04-13
UA29403C2 (uk) 2000-11-15
EP0566689A1 (en) 1993-10-27
ATE166635T1 (de) 1998-06-15
WO1992012101A1 (en) 1992-07-23
EP0566689B1 (en) 1998-05-27
ES2116333T3 (es) 1998-07-16
AU655967B2 (en) 1995-01-19
US5057009A (en) 1991-10-15
NO932511D0 (no) 1993-07-09
CA2099985A1 (en) 1992-07-12
DE69225696T2 (de) 1998-11-26
NO314181B1 (no) 2003-02-10
DE69225696D1 (de) 1998-07-02
DK0566689T3 (da) 1999-03-22
JPH06509539A (ja) 1994-10-27
US5342442A (en) 1994-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI111159B (fi) Menetelmä lentotuhkan ja jätelietteen käsittelemiseksi
CA1092173A (en) Production of cement clinkers utilizing fly ash
DE3908172C2 (fi)
PT739318E (pt) Processo e aparelho para utilizar escoria de aco na producao de clinquer
EP1226099B1 (en) Method for forming lightweight aggregate from flyash and sewage sludge
US4898615A (en) Method of manufacturing cement
CN102206091A (zh) 一种利用污泥制作陶粒的方法
JPS63218509A (ja) カルシウム化合物を個体および気体化合物に転化する方法
JP4901274B2 (ja) 焼成物の製造方法
EP0451964A2 (en) Method of producing a light weight building material
DE19720889C1 (de) Verfahren zur Herstellung von Leichtzuschlagstoffen aus Klärschlamm
DE102005040268A9 (de) Formkörper für die Erzeugung einer zu zerfasernden mineralischen Schmelze zur Herstellung von Dämmstoffen aus Mineralfasern
GB1587023A (en) Clinker material including pulverised fuel ash
DE102005040269B4 (de) Formkörper für die Erzeugung einer zu zerfasernden mineralischen Schmelze zur Herstellung von Dämmstoffen aus Mineralfasern sowie Verfahren zur Herstellung derartiger Formkörper
JPS6114100B2 (fi)
DE102005001570A1 (de) Formkörper für die Erzeugung einer zu zerfasernden mineralischen Schmelze zur Herstellung von Dämmstoffen aus Mineralfaser
WO2024133450A1 (en) Supplementary cementitious material
PL234122B1 (pl) Sposób wytwarzania kruszywa lekkiego z osadów ściekowych i kruszywo lekkie
Galpern Application of coalcontaining waste in production of brick and expanded clay aggregate
JPS58176152A (ja) セメントクリンカ−の製造法
PL152955B1 (pl) Sposób wypalania dolomitu
JP2005219974A (ja) 人工骨材の焼成方法
JPS61149295A (ja) 汚泥の処理方法
PL213023B1 (pl) Sposób wytwarzania zuzla o wlasciwosciach spoiwa hydraulicznego
PL152956B1 (pl) Sposób wypalania wapna