ES2677004T3 - Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrógeno - Google Patents

Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrógeno Download PDF

Info

Publication number
ES2677004T3
ES2677004T3 ES09771555.1T ES09771555T ES2677004T3 ES 2677004 T3 ES2677004 T3 ES 2677004T3 ES 09771555 T ES09771555 T ES 09771555T ES 2677004 T3 ES2677004 T3 ES 2677004T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
brine
alkali metal
chlorine
stage
range
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES09771555.1T
Other languages
English (en)
Inventor
Antonius Jacobus Gerardus Manders
Jacoba Cornelia Petronella Adriana Oonincx
Sami Petteri Pelkonen
Massimo Giosafatte Borghesi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thyssenkrupp Nucera Italy SRL
Original Assignee
ThyssenKrupp Uhde Chlorine Engineers Italia SRL
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ThyssenKrupp Uhde Chlorine Engineers Italia SRL filed Critical ThyssenKrupp Uhde Chlorine Engineers Italia SRL
Application granted granted Critical
Publication of ES2677004T3 publication Critical patent/ES2677004T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B1/00—Electrolytic production of inorganic compounds or non-metals
    • C25B1/01—Products
    • C25B1/34—Simultaneous production of alkali metal hydroxides and chlorine, oxyacids or salts of chlorine, e.g. by chlor-alkali electrolysis
    • C25B1/46—Simultaneous production of alkali metal hydroxides and chlorine, oxyacids or salts of chlorine, e.g. by chlor-alkali electrolysis in diaphragm cells
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B15/00—Operating or servicing cells
    • C25B15/02—Process control or regulation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B15/00—Operating or servicing cells
    • C25B15/08—Supplying or removing reactants or electrolytes; Regeneration of electrolytes

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

Un proceso para producir cloro, hidróxido de metal alcalino, e hidrógeno que comprende las siguientes etapas: (a) preparar una salmuera disolviendo una fuente de cloruro de metal alcalino en agua; (b) eliminar los precipitados alcalinos de la salmuera preparada en la etapa (a) en presencia de peróxido de hidrógeno o en presencia de más de 5 mg/l de cloro activo que se descomponen y/o eliminan químicamente por medio de un filtro de carbón activo y recuperan la salmuera resultante; (c) someter por lo menos parte de la salmuera resultante como se obtuvo en la etapa (b) a una etapa de intercambio iónico; (d) someter por lo menos parte de la salmuera como se obtuvo en la etapa (c) a una etapa de electrólisis de membrana; (e) recuperar por lo menos parte del cloro, hidróxido de metal alcalino, hidrógeno, y salmuera reducida como se obtuvo en la etapa (d); (f) someter por lo menos parte de la salmuera reducida como se recuperó en la etapa (e) a una etapa de declorinación química que se lleva a cabo por medio de peróxido de hidrógeno; y (g) reciclar por lo menos parte de la salmuera declorinada obtenida en la etapa (f) a la etapa (a).

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
DESCRIPCION
Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrogeno
La presente invencion se refiere a un proceso para producir cloro, hidroxido de metal alcalino, e hidrogeno, y un dispositivo para llevar a cabo tal proceso.
La produccion de cloro es como tal bien conocida. El cloro puede producirse por electrolisis de una solucion de cloruro sodico (salmuera), con hidroxido de sodio e hidrogeno que son producidos como co-productos. En otro proceso conocido el cloro es producido por la electrolisis de una solucion de cloruro de potasio, con potasa caustica (hidroxido de potasio) y el hidrogeno es producido como co-productos. Tales procesos de produccion de cloro se realizan normalmente en plantas de produccion de cloro a gran escala y tienen desventajas que implican un gran numero de etapas de proceso, el uso de muchas piezas de equipo, mucha atencion de control, y mantenimiento frecuente. A este respecto se observa que una planta de cloro a gran escala normal consiste de bloques separados para el almacenamiento y manejo de la sal; la produccion y tratamiento de salmuera; etapas multiples para eliminar precipitados alcalinos de la salmuera; operaciones multiples de celdas de electrolisis; enfriamiento de cloro y etapas de secado; etapas de compresion y licuefaccion de cloro; el almacenamiento, carga, y distribucion de cloro liquido; manejo, evaporacion, almacenamiento, carga, y distribucion del hidroxido de metal alcalino; y tratamiento, manejo, compresion, almacenamiento, carga, y distribucion del hidrogeno.
El documento US 4,190,505 por ejemplo se relaciona con un proceso para la electrolisis del cloruro sodico que contiene un complejo de cianuro de hierro en una celda electrolitica dividida en una camara de anodo y un camara de catodo por una membrana de intercambio cationico y que utiliza cloruro sodico que contiene un complejo de cianuro de hierro como materia prima. El complejo de cianuro de hierro se elimina a traves de una etapa de descomposicion oxidativa en donde puede utilizarse cualquier oxidante conocido generalmente en la tecnica, incluyendo, por ejemplo, cloro, hipoclorito de sodio, peroxido de hidrogeno, clorato de sodio, cromato de potasio, y permanganato de potasio. El hipoclorito de cloro y/o sodio es el mas preferido. La patente divulga un diagrama de flujo de un aparato normal que comprende una celda electrolitica con una camara de catodo y un tanque de catolito, con una solucion de sosa caustica acuosa que es circulada entre la camara de catodo y el tanque de catolito. En el tanque de catolito, el catolito se separa en solucion caustica acuosa e hidrogeno. El anolito se circula entre la camara de anodo y el tanque de anolito. El gas de cloro separado del anolito se retira y la solucion acuosa de cloruro sodico con concentracion disminuida se pasa a una torre de declorinacion. Se agrega agua suplementaria para diluir la solucion acuosa de cloruro sodico tomada de la torre de declorinacion. La solucion diluida entonces se alimenta a un tanque de disolucion de cloruro sodico. La solucion acuosa saturada de cloruro sodico es precalentada pasando a traves de un intercambiador de calor y calentamiento adicional en un tanque de descomposicion oxidativa a 60°C o mayor con vapor. Despues del enfriado, la solucion se pasa a un recipiente de reaccion, donde se trata con aditivos tal como carbonato sodico, sosa caustica, etc. La solucion tratada entonces se pasa sucesivamente a traves de un filtro y una torre de resina de quelato en donde los iones de calcio, iones de magnesio, iones de hierro u otros permanecen disueltos en la solucion acuosa de cloruro sodico se eliminan para reducir su contenido a 0.1 ppm. La solucion acuosa saturada de cloruro sodico asi sustancialmente purificada se alimenta en el tanque de anolito.
El proceso y dispositivo de acuerdo con el documento US 4,190,505 son ejemplos de un proceso y dispositivo que son complicados y requieren muchas piezas de equipo. Por lo tanto, se requiere mucha atencion de administracion y mantenimiento frecuente.
Ademas de la complejidad de tales procesos de produccion a gran escala, se observa que una parte sustancial del cloro producida necesita transportarse mediante tuberia, tren o camion. Tales transportes por tren y camion estan hoy en dia bajo discusion en vista de la proteccion relacionada y problemas de seguridad. Por lo tanto, hay una demanda clara para las plantas de produccion de cloro a pequena escala que pueden producir cloro para uso local. A este respecto se observa que las plantas de produccion de cloro a pequena escala actualmente existentes incluyen pequenas plantas de produccion de cloro basadas en mercurio, cuyas plantas necesitan convertirse o cerrarse en el futuro proximo debido a salud relacionada y preocupaciones ambientales.
Los procesos de produccion de cloro de electrolisis de membrana convencionales que se realizan normalmente en plantas de produccion de cloro a gran escala (produccion de aproximadamente 100,000 a 200,000 toneladas de cloro por ano) pueden, en teoria, realizarse en pequena escala para satisfacer simplemente la demanda local. Sin embargo, como se acaba de explicar, tales procesos requieren el uso de muchas piezas de equipo, mucha atencion de control, y mantenimiento frecuente. Por lo tanto, si por ejemplo solamente de manera aproximada 5,000 - 20,000 toneladas de cloro pueden producirse por ano, sera dificiles hacer rentables tales procesos.
Un objeto de la presente invencion es por lo tanto proporcionar un proceso para la produccion de cloro que sea economicamente factible cuando se realiza en una pequena escala, preferiblemente en el lugar, planta de produccion de cloro. Otro objeto de la presente invencion es proporcionar un dispositivo para realizar el proceso de acuerdo con la presente invencion la cual es automatizada hasta tal punto que puede operarse por control remoto, se requiere atencion y soporte locales muy pequenas. Sorpresivamente, ahora se ha encontrado que el primer objeto se realiza cuando se hace uso de una secuencia particular de etapas de proceso, para obtener un proceso
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
simple que sea adecuado para realizarse por control remoto.
Por consiguiente, la presente invencion se relaciona con un proceso para producir cloro, hidroxido de metal alcalino, e hidrogeno, como se define en la reivindicacion 1, y a un dispositivo controlado por ordenador como se define en la reivindicacion 11. El proceso de acuerdo con la presente invencion tiene las ventajas que puede abordar adecuadamente los problemas de transporte y no el uso de mercurio, mientras que al mismo tiempo requiere pocas etapas de proceso, pocas piezas de equipo, presiones bajas, menos atencion de administracion, y menos mantenimiento cuando se compara con procesos de produccion de cloro convencionales. Asi, con la presente invencion, se obtiene un proceso de produccion de cloro eficiente que es economicamente factible, incluso cuando se realiza a pequena escala. Por lo tanto, la presente invencion constituye una considerable mejora sobre los procesos conocidos para producir cloro. Preferiblemente, el cloruro de metal alcalino es cloruro sodico o cloruro de potasio. Mas preferiblemente, el cloruro de metal alcalino es cloruro sodico.
Adecuadamente, la etapa (a) se realiza en un recipiente o envase que contiene la fuente de cloruro de metal alcalino a cuyo recipiente o envase se agrega agua. El envase puede, por ejemplo, ser un envase de concreto sobre el cual se ha aplicado una cubierta plastica. La salmuera obtenida en el recipiente o envase despues se retira del recipiente y somete a la etapa b). En otras palabras, de acuerdo con la presente invencion el almacenamiento de la sal es integrado en el disolvente de sal, mientras que en los procesos conocidos el almacenamiento de la sal y disolucion de la sal ocurren normalmente en bloques separados. Se observa que el termino “fuente de cloruro de metal alcalino” como se utiliza a traves de este documento se significa para denominar todas las fuentes de sal de las cuales mas del 95% en peso es un cloruro de metal alcalino. Adecuadamente, tal sal contiene mas del 99% en peso por peso del cloruro de metal alcalino. Preferiblemente, la sal contiene mas del 99.5% en peso por peso del cloruro de metal alcalino, mientras una sal que contiene mas del 99.9% en peso de cloruro de metal alcalino es mas preferida (con los porcentajes en peso que estan basados sobre el contenido de cloruro de metal alcalino seco, como siempre habra rastros de agua presentes). Aun mas preferiblemente, la fuente de cloruro de metal alcalino es un cloruro de metal alcalino de pureza elevada, y mas preferiblemente cloruro sodico de vacio de pureza elevada u otra fuente de cloruro sodico de pureza similar.
Preferiblemente, la fuente de cloruro de metal alcalino no comprende un complejo de cianuro de hierro tal como ferrocianuro de potasio, fericianuro de potasio, ferrocianuro de sodio, fericianuro de sodio, debido a que puede ser que tenga una influencia negativa en el consumo de energia del proceso de electrolisis. Sin embargo, si tal complejo de cianuro de hierro fuera estar presente en la fuente de cloruro de metal alcalino, no seria oxidada con cloro activo, puesto que el cloro activo habria sido ya eliminado antes de poder entrar en contacto con el complejo de cianuro de hierro.
La salmuera como se preparo en la etapa (a) contiene preferiblemente por lo menos 200 g/l de cloruro de metal alcalino. Mas preferiblemente, la salmuera contiene 300-310 g/l de cloruro de metal alcalino, y mas preferiblemente la salmuera es una solucion de cloruro de metal alcalino saturada. La etapa (a) puede realizarse adecuadamente a una temperatura de mas de 80°C. Por una parte, la temperatura en la etapa (a) puede adecuadamente ser por lo menos temperatura ambiente. Preferiblemente, la etapa (a) se realiza a una temperatura en el intervalo de 20-80°C. Generalmente, la etapa (a) se realizara a presion atmosferica, aunque a presiones altas puede aplicarse, como sera claro para un experto. Se observa que la fuente de cloruro de metal alcalino preferiblemente se elige tal que no es necesario realizar una etapa de purificacion de salmuera convencional en la salmuera preparada en la etapa (a), tal como por ejemplo como se describe en el documento US 4,242,185, antes de someterla a la etapa (b). En otras palabras, preferiblemente, en la presente invencion una etapa de purificacion de salmuera en donde la salmuera se mezcla con productos quimicos de purificacion de salmuera convencionalmente usados, tal como por ejemplo acido fosforico, carbonatos alcali, bicarbonatos alcali, fosfatos alcali, fosfatos de acidos alcali o mezclas de los mismos, estan ausentes.
En la etapa (b) la temperatura puede adecuadamente ser de mas de 80°C. Por una parte, la temperatura puede ser por lo menos 20°C. Preferiblemente, la etapa (b) se realiza a una temperatura en el intervalo de 20-80°C. La presion en la etapa (b) es adecuadamente de por lo menos 2 bara, y preferiblemente de por lo menos 4 bara. Por una parte, la presion en la etapa (b) es adecuadamente de mas de 10 bara, preferiblemente de mas de 6 bara. En la etapa (b) la presion esta preferiblemente en el intervalo de 2-10 bara, mas preferiblemente en el intervalo de 4-8 bara. En la etapa (b) los precipitados alcalinos se eliminan de la salmuera como se preparo en la etapa (a) en presencia de peroxido de hidrogeno o en presencia de mas de 5 mg/l de cloro activo por medio de un filtro de carbono activo, y se recupera la salmuera resultante. De acuerdo con la invencion la cantidad de iones de metal alcalino puede reducirse considerablemente de estos en la salmuera producida en la etapa (a). Tales precipitados alcalinos incluyen por ejemplo hidroxido de hierro, hidroxido de alumina, hidroxido de magnesio, y otros hidroxidos de metal. La cantidad de Fe3+ presente en la salmuera puede reducirse en la etapa (b) a una cantidad en el intervalo de 10-200 microgramos/l, mientras que la cantidad de Mg2+ presente en la salmuera puede reducirse en la etapa (b) a una cantidad en el intervalo de 300-1.000 microgramos/l. En la etapa (b) un filtro de carbono activo tambien se utiliza para quimicamente descomponer y/o eliminar residuos de peroxido de hidrogeno y/o para eliminar residuos de cloro que estan todavia presentes en la salmuera despues de la etapa (f). De esta manera, el intercambiador de iones que se utilizara en la etapa (c) puede ser protegido adecuadamente. A este respecto se observa que en los procesos conocidos tales residuos son eliminados por el uso de una secuencia de dos filtros convencionales que se han
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
hecho de por ejemplo del tipo recubrimiento previo o tipo membrana. Se utilizan filtros de carbono a veces en procesos de produccion de cloro. En el documento US 4,242,185, por ejemplo, se describe que el carbono activado o carbon activado puede utilizarse para destruir el cloro residual en una corriente de reciclaje reducida en salmuera. Sin embargo, se encontro sorpresivamente que cuando se utiliza de acuerdo con la presente invencion, el filtro de carbono tambien reduce considerablemente la cantidad de iones de metal alcalino del mismo en la salmuera producida en la etapa (a).
Adecuadamente, cualquier filtro de carbono activo puede utilizarse de acuerdo con la presente invencion. Preferiblemente, el carbono activo que se utilizara puede ser un carbono activado granular basado en carbon lavado con acido o un carbono activado proporcionado con una actividad catalitica mejorada para asegurar que el peroxido de hidrogeno y, opcionalmente, cualquier cloro activo se descomponga completamente y no pueda afectar la resina de intercambio ionico usada en la etapa (c). Adecuadamente, la cantidad de salmuera que puede pasarse a traves del filtro por hora esta en el intervalo de 1-30 volumen de filtro/hora, preferiblemente en el intervalo de 8-15 volumen de filtro/hora.
Cabe senalar que una etapa de declorinacion fisica (por ejemplo utilizando una torre de declorinacion) tiende a no utilizarse en el proceso de acuerdo con la presente invencion.
En la etapa (c) una etapa de intercambio ionico se realiza para disminuir la cantidad de metales alcalinoterreos presentes en la salmuera a nivel de ppb. La cantidad de iones de M2+ (M = metal), tal como iones de Ca2+ y Mg2+, puede reducirse a un nivel en el intervalo de 0-20 ppb, mientras la cantidad de iones de estroncio puede reducirse a un nivel menor de 50 ppb. Adecuadamente, en la etapa de intercambio ionico se hace uso de dos o mas columnas de intercambio ionico, cuyas columnas de intercambio ionico pueden utilizarse por ciclos. En las columnas puede hacerse uso de resinas de intercambio ionico conocidas, preferiblemente resinas quelantes de intercambio ionico tal como por ejemplo Lewatit® TP208 o Amberlite® IRC748. Adecuadamente, la cantidad de salmuera que puede pasarse a traves de cada una de las columnas de intercambio ionico esta en el intervalo 10-40 volumen de columna/hora, preferiblemente 15-30 volumen de columna/hora. La temperatura en la etapa (c) puede adecuadamente ser mas de 80°C. Por una parte, la etapa (c) puede realizarse adecuadamente a una temperatura de por lo menos 20°C. Preferiblemente, la etapa (c) se realiza a una temperatura en el intervalo de 20-80°C. Adecuadamente, la etapa (c) puede realizarse a una presion de mas de 8 bara, preferiblemente a mas de 5 bara, mas preferiblemente a mas de 3.5 bara. Por una parte, la etapa (c) puede realizarse adecuadamente a una presion de por lo menos 1 bara, preferiblemente por lo menos 2.5 bara. Preferiblemente, la etapa (c) se realiza a una presion en el intervalo de 1-5 bara, preferiblemente en el intervalo de 2.5-3.5 bara.
En la etapa (d) por lo menos parte de la salmuera obtenida en la etapa (c) se somete a una etapa de electrolisis de membrana en cuya etapa se forman cloro, hidroxido de metal alcalino, e hidrogeno. El transporte de la etapa de salmuera (a) a la etapa (d) puede realizarse ventajosamente con solamente una bomba. Entre la etapa (c) y etapa (d) se agrega preferiblemente acido clorhidrico a la salmuera obtenida en la etapa (c). La etapa de electrolisis de membrana de acuerdo con la presente invencion se realiza adecuadamente utilizando solamente un electrolizador en vez de dos o mas electrolizadores como es el caso en procesos de produccion de cloro convencionales. El electrolizador a utilizarse en la etapa (d) puede ser cualquier tipo de electrolizador que se utilice generalmente en una etapa de electrolizado de membrana. Un electrolizador adecuado, por ejemplo, se ha descrito en el documento EP1766104 (A1). La etapa (d) se realiza adecuadamente a una temperatura a mas de 95°C, preferiblemente mas de 90°C. Por una parte, la etapa (d) se realiza adecuadamente a una temperatura de por lo menos 50°C, preferiblemente por lo menos 85°C. Preferiblemente, la etapa (d) se realiza a una temperatura en el intervalo de 50- 95°C, preferiblemente a una temperatura en el intervalo de 80-90°C. Adecuadamente, la etapa (d) se realiza a una presion de mas de 2 bara, preferiblemente mas de 1.5 bara. Por una parte, la etapa (b) se realiza adecuadamente a una presion de por lo menos 1 bara. Preferiblemente, la etapa (d) se realiza a una presion en el intervalo de 1-2 bara, preferiblemente a una presion en el intervalo de 1.0-1.5 bara.
En la etapa (e) del proceso de la presente invencion por lo menos parte del cloro, hidroxido de metal alcalino, hidrogeno y salmuera como se obtuvieron en la etapa (d) se recupera. Preferiblemente, mas del cloro, hidroxido de metal alcalino, hidrogeno como se obtuvo en la etapa (d) se recupera en la etapa (e). Con este fin la unidad de electrolisis a utilizarse en la etapa (d) comprendera una salida para el cloro, una salida para el hidroxido de metal alcalino, una salida para el hidrogeno, y una salida para la salmuera. Por lo menos la parte de la salmuera como se recupero en la etapa (e) se somete a una etapa de declorinacion. Preferiblemente, la mayor parte de salmuera, y mas preferiblemente toda la salmuera como se recupero en la etapa (e) se somete a la etapa de declorinacion (f). Preferiblemente, la etapa de declorinacion es una etapa de declorinacion quimica la cual se realiza por medio de peroxido de hidrogeno. Preferiblemente, ademas del peroxido de hidrogeno tambien se agrego una solucion de cloruro de metal alcalina (salmuera) a la salmuera que se recupero en la etapa (e). La etapa (f) de acuerdo con la presente invencion tiene la ventaja que la declorinacion puede realizarse utilizando solamente una etapa de declorinacion quimica, mientras que en los procesos de produccion de cloro conocidos se requieren una etapa de declorinacion fisica y quimica. En los procesos conocidos el retiro de cloro de la salmuera se hace normalmente en dos etapas, por ejemplo en la primera etapa por una declorinacion al vacio o una etapa de separacion de aire y posteriormente por una etapa declorinacion quimica en donde se aplica generalmente sulfito de sodio o bisulfito de sodio.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
El sulfito de sodio o bisulfito, sin embargo, tiene la desventaja que reacciona con cloro a cloruro sodico y sulfato de sodio, donde el sulfato de sodio necesita posteriormente eliminarse ffsicamente de la salmuera, por ejemplo por medio de procesos de nanofiltracion seguidos por purgado y/o precipitacion del sulfato de sodio.
La salmuera a declorinarse en la etapa (f) contiene adecuadamente 200 g/l de cloruro sodico, preferiblemente mas de 220 g/l de cloruro sodico. Por una parte, la salmuera a declorinarse en la etapa (f) contiene adecuadamente por lo menos 160 g/l de cloruro sodico, preferiblemente por lo menos 200 g/l de cloruro sodico. En la etapa (f) la salmuera a declorinarse preferiblemente contiene 160-240 g/l de cloruro sodico, y mas preferiblemente 200-220 g/l de cloruro sodico.
La etapa (f) se realiza adecuadamente a una temperatura de mas de 95°C, preferiblemente de mas de 90°C. Por una parte, la etapa (f) se realiza adecuadamente a una temperatura de por lo menos 50°C, preferiblemente por lo menos 85°C. Preferiblemente, la etapa (f) se realiza a una temperatura en el intervalo de 50-95°C, mas preferiblemente a una temperatura en el intervalo de 85-90°C. Adecuadamente, la etapa (f) se realiza a una presion de mas de 3-6 bara, preferiblemente mas de 2.5 bara. Por otra parte, la etapa (f) se realiza adecuadamente a una presion de por lo menos 1 bara, preferiblemente por lo menos 1.2 bara. Preferiblemente, la etapa (d) se realiza a una presion en el intervalo de 1-3 bara, mas preferiblemente a una presion en el intervalo de 1.2-2.5 bara.
En el proceso de acuerdo con la presente invencion por lo menos parte de la salmuera declorinada obtenida en la etapa (f) es reciclada en la etapa (g) a la etapa (a). Preferiblemente, mas del 50% de la salmuera declorinada obtenida en la etapa (f) es reciclada en la etapa (g) a la etapa (a). Mas preferiblemente, toda la salmuera declorinada obtenida en la etapa (f) es reciclada en la etapa (g) a la etapa (a).
En una realizacion preferida de la presente invencion se utiliza peroxido de hidrogeno en tal cantidad en la etapa de declorinacion donde la salmuera que es reciclada en la etapa (g) comprende a lo mas 5 mg de peroxido de hidrogeno por litro de salmuera, preferiblemente a lo mas 3 mg de peroxido de hidrogeno por litro de salmuera, y mas preferiblemente a lo mas 1 mg de peroxido de hidrogeno por litro de salmuera. En otra realizacion preferida de la presente invencion, se utiliza peroxido de hidrogeno en la etapa de declorinacion en tal cantidad que la salmuera que es reciclada en la etapa (g) comprende a lo mas 5 mg de cloro activo por litro de salmuera, mas preferiblemente a lo mas 3 mg de cloro activo por litro de salmuera, y mas preferiblemente a lo mas 1 mg de cloro activo por litro de salmuera (con cloro activo que expresa la concentracion total de oxidantes basados en cloro presentes en la solucion).
El proceso de acuerdo con la presente invencion tiene la ventaja principal que puede realizarse utilizando el control remoto, permitiendo reducirse considerablemente el tiempo de administracion y atencion. Por lo tanto, el presente proceso se realiza preferiblemente utilizando el control remoto. Ademas, este proceso es adecuado para realizarse en una pequena escala. Por lo tanto, el proceso se realiza normalmente en una planta de cloro a pequena escala que tiene una capacidad maxima de entre 3,000 - 20,000 toneladas metricas de cloro por ano, preferiblemente entre 10,000 - 17,000 toneladas metricas de cloro por ano.
Sorpresivamente, ahora se ha encontrado que el segundo objetivo es realizado cuando se hace uso de un dispositivo especffico el cual es controlado remotamente.
La presente invencion por lo tanto tambien se relaciona con un dispositivo controlado por ordenador para realizar el proceso de acuerdo con la invencion que comprende un recipiente para contener una fuente de cloruro de metal alcalino (2); una unidad de filtro que comunica con el recipiente (7); una unidad de intercambio ionico que comunica con la unidad de filtro (9); una unidad de electrolisis que comunica con la unidad de intercambio ionico (11), la unidad de electrolisis que es proporcionada con una salida para cloro (12), un salida para hidroxido de metal alcalino (14), un salida para hidrogeno (13), y un salida para salmuera (15); una primera bomba para transportar la salmuera desde el recipiente a la unidad de electrolisis (5); opcionalmente, una segunda bomba para transportar la salmuera declorinada desde la unidad de electrolisis al recipiente (18); una o mas de las unidades que estan equipadas con uno o mas sensores para supervisar uno o mas parametros de proceso tal como temperatura, presion, voltaje, o corriente, los sensores que estan interconectados con uno o mas primeros ordenadores, los primeros ordenadores que estan interconectados a una o mas segundos ordenadores en un cuarto de control a traves de una red de comunicaciones, el cuarto de control que esta lejos de la unidad de electrolisis. Los primeros ordenadores son los ordenadores que se ocupan de cuidar el control y salvaguardia del dispositivo.
Preferiblemente, los primeros ordenadores se colocan en proximidad cercana del electrolizador, es decir en la misma localizacion que el dispositivo. Los segundos ordenadores, a traves de los cuales los parametros de proceso pueden analizarse y supervisarse y el proceso de acuerdo con la presente invencion controlarse, preferiblemente por uno o mas operadores de cloro calificados, se colocan en un cuarto de control que esta alejado del dispositivo. El cuarto de control puede estar lejos del dispositivo (es decir la planta de electrolisis), pero aun en el mismo sitio de produccion que el dispositivo. Sin embargo, en una realizacionpreferida, el cuarto de control esta en un diferente sitio que puede localizarse en el mismo pafs, pero tambien en otro pafs o aun en otro continente. Preferiblemente, el cuarto de control esta en el sitio de una planta de electrolisis convencional grande. De este modo, la planta puede controlarse y supervisarse por los operadores de cloro calificados, asf asegurando una fuente sin obstrucciones y confiable de
5
10
15
20
25
30
35
40
45
cloro en la localizacion donde se necesite el cloro. La red de comunicaciones a traves de la cual se interconectan los primero y segundo ordenadores puede por ejemplo ser la Internet. Alternativamente, la red de comunicaciones puede ser una extranet o una intranet. Los sensores en las unidades (es decir la unidad de filtro, unidad de intercambio ionico, y/o unidad de electrolisis) son parte de un sistema de supervision usado convencionalmente en la tecnica para supervisar el funcionamiento de una planta de electrolisis. Un sistema de supervision adecuada, por ejemplo, se ha descrito en el documento US 6,591,199.
El recipiente (2) y/o electrolizador (11) se equipan preferiblemente con por lo menos una camara y equipo de medicion de densidad para supervisar el funcionamiento de la etapa (a). Las camaras y equipo de medicion de densidad estan preferiblemente tambien interconectadas a los primeros ordenadores y posteriormente interconectados a traves de una red de comunicaciones a los segundos ordenadores en el cuarto de control remoto. El dispositivo controlado por ordenador para realizar el proceso de acuerdo con la presente invencion preferiblemente es una planta de cloro a pequena escala que tiene una capacidad maxima de entre 3,000 - 20,000 toneladas metricas de cloro por ano, preferiblemente entre 10,000 - 17,000 toneladas metricas de cloro por ano. El dispositivo preferiblemente es tan compacto como sea posible. Se observa que el dispositivo de acuerdo con la presente invencion mas preferiblemente no comprende una unidad para declorinacion fisica (por ejemplo una torre de declorinacion).
En la figura 1, se muestra esquematicamente como el proceso de la presente invencion se lleva a cabo.
A traves de un conducto (1) se introduce un cloruro de metal alcalino y se almacena en un recipiente (2), y el cloruro de metal alcalino se disuelve por medio de agua que se introduce en el recipiente (2) por medio de un conducto (3) y/o salmuera reducida que se introduce en el recipiente (2) por medio de un conducto (19). Se introduce la sal preferiblemente en el recipiente (2) directamente desde un camion, vagon de ferrocarril o banda transportadora. La salmuera asi obtenida se retira del recipiente (2) a traves de un conducto de descarga (4) y pasa a una bomba (5) para transportar la salmuera a traves de un conducto (6) a un primer filtro de carbono activo (7). La salmuera obtenida desde el primer filtro de carbono (7) entonces se pasa a traves de un conducto (8) a las columnas de intercambio ionico (9), despues de lo cual la salmuera se introduce en un electrolizador (11) a traves de un conducto (10). A la salmuera en conducto (10) se agrega acido clorhidrico a traves de un conducto (22). En el electrolizador la salmuera se convierte en cloro, hidrogeno, una solucion de cloruro de metal alcalino, y una solucion de cloruro de metal alcalino reducida. Por lo menos parte del cloro obtenido en el electrolizador (11) se recupera a traves de un conducto (12), por lo menos parte del hidrogeno obtenido se recupera a traves de un conducto (13), y por lo menos parte del hidroxido de metal alcalino se recupera a traves de un conducto (14). La solucion de cloruro de metal alcalino reducida obtenida se retira del electrolizador (11) por medio de un conducto (15) e introduce/almacena en un recipiente (16). Desde el recipiente (16) una corriente de la solucion de cloruro de metal alcalino reducida entonces se pasa a traves de un conducto (17), opcionalmente a traves de una bomba (18) para transportar la solucion de cloruro de metal alcalino reducida a traves de un conducto (19), al recipiente (2). La bomba (18) no es obligatoria. Es tambien posible, y de hecho preferido, pasar una corriente de la solucion de cloruro de metal alcalino reducida desde el electrolizador (11) a traves de un conducto (17) al recipiente (2) por medio de gravedad. A la salmuera en el conducto (17) se agrega un hidroxido de metal alcalino a traves de un conducto (20) y peroxido de hidrogeno a traves de un conducto (21) para establecer la declorinacion quimica de la salmuera. El recipiente (2), el filtro de carbono (tambien designado como unidad de filtro) (7), las columnas de intercambio ionico (tambien denotadas como unidad de intercambio ionico) (9), el electrolizador (tambien designado como unidad de electrolisis) (11), y/o el recipiente (16) se equipan con uno o mas sensores para supervisar uno o mas parametros de proceso tal como temperatura, presion, voltaje, o corriente. Los sensores se interconectan con uno o mas primeros ordenadores, y los primeros ordenadores se interconectan a uno o mas segundos ordenadores en un cuarto de control a traves de una red de comunicaciones, con el cuarto de control que esta lejos de la unidad de electrolisis. El dispositivo controlado por ordenador para realizar el proceso de acuerdo con la presente invencion tiene la ventaja que es compacto, puesto que un par de etapas de proceso que se realizaran en los procesos de electrolisis convencionales se han eliminado o ahora se realizan en un equipo mas simple.

Claims (11)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    45
    REIVINDICACIONES
    1. Un proceso para producir cloro, hidroxido de metal alcalino, e hidrogeno que comprende las siguientes etapas:
    (a) preparar una salmuera disolviendo una fuente de cloruro de metal alcalino en agua;
    (b) eliminar los precipitados alcalinos de la salmuera preparada en la etapa (a) en presencia de peroxido de hidrogeno o en presencia de mas de 5 mg/l de cloro activo que se descomponen y/o eliminan quimicamente por medio de un filtro de carbon activo y recuperan la salmuera resultante;
    (c) someter por lo menos parte de la salmuera resultante como se obtuvo en la etapa (b) a una etapa de intercambio ionico;
    (d) someter por lo menos parte de la salmuera como se obtuvo en la etapa (c) a una etapa de electrolisis de membrana;
    (e) recuperar por lo menos parte del cloro, hidroxido de metal alcalino, hidrogeno, y salmuera reducida como se obtuvo en la etapa (d);
    (f) someter por lo menos parte de la salmuera reducida como se recupero en la etapa (e) a una etapa de declorinacion quimica que se lleva a cabo por medio de peroxido de hidrogeno; y
    (g) reciclar por lo menos parte de la salmuera declorinada obtenida en la etapa (f) a la etapa (a).
  2. 2. Un proceso de acuerdo con la reivindicacion 1, en donde la etapa (a) se lleva a cabo en un recipiente que contiene la fuente de cloruro de metal alcalino a cuyo recipiente se agrega agua, y la salmuera asi obtenida entonces se retira del recipiente.
  3. 3. Un proceso de acuerdo con la reivindicacion 1 o 2, en donde la salmuera como se preparo en la etapa (a) es una solucion de cloruro sodico saturada.
  4. 4. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, en donde la etapa (a) se lleva a cabo a una temperatura en el intervalo de 20-80°C.
  5. 5. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-4, en donde la etapa (b) se lleva a cabo a una temperatura en el intervalo de 20-80°C y a una presion en el intervalo de 100-1000 kPa (1 -10 bar).
  6. 6. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-5, en donde la etapa (c) se lleva a cabo a una temperatura en el intervalo de 20-80°C y una presion en el intervalo de 100-1000 kPa (1 -10 bar).
  7. 7. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-6, en donde la etapa (d) se lleva a cabo a una temperatura en el intervalo de 80-90°C y una presion en el intervalo de 100-200 kPa (1.0 a 2 bar).
  8. 8. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-7, en donde la etapa (f) se lleva a cabo a una temperatura en el intervalo de 80-90°C y una presion en el intervalo de 100-300 kPa (1-3 bar).
  9. 9. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-8, en donde la salmuera en la etapa (f) contiene 170-240 g/l de cloruro de metal alcalino.
  10. 10. Un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-9, en donde el cloruro de metal alcalino es cloruro sodico y el hidroxido de metal alcalino es hidroxido de sodio o el cloruro de metal alcalino es cloruro de potasio y el hidroxido de metal alcalino es potasa caustica.
  11. 11. Un dispositivo controlado por ordenador para llevar a cabo un proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-10, que comprende un recipiente (2) para contener una fuente de cloruro de metal alcalino; una unidad (7) de filtro que se comunica con el recipiente; una unidad (9) de intercambio ionico que se comunica con la unidad de filtro; una unidad (11) de electrolisis que se comunica con la unidad (9) de intercambio ionico, la unidad (11) de electrolisis esta proporcionada con una salida (12) para cloro, una salida (14) para hidroxido de metal alcalino, una salida (13) para hidrogeno y una salida (15) para introducir salmuera reducida en un recipiente (16), un conducto (17) que se comunica con un conducto (20) para anadir un hidroxido de metal alcalino y un conducto (21) para anadir peroxido de hidrogeno con el fin de establecer la declorinacion quimica de la salmuera empobrecida; una primera bomba (5) para transportar la salmuera desde el recipiente (2) a traves de un conducto (6) a la unidad de filtro opcionalmente, una segunda bomba (18) para transportar la salmuera declorinada al recipiente (2) a traves de un conducto (19); una o mas de dichas unidades estan equipadas con uno o mas sensores para monitorizar uno o mas parametros del proceso tales como temperatura, presion, voltaje o corriente, estando dichos sensores interconectados con uno o mas primeros ordenadores, estando dichos primeros ordenadores conectados a uno o
    mas segundos ordenadores en una sala de control a traves de una red de comunicacion, estando dicha sala de control alejada de la unidad de electrolisis, en donde dicha unidad (7) de filtro es un carbon activado granular a base de carbon lavado con acido o un carbon activado provisto de una actividad catalitica mejorada para asegurar que el peroxido de hidrogeno y, opcionalmente, cualquier cloro activo estan completamente descompuestos.
ES09771555.1T 2008-12-17 2009-12-14 Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrógeno Active ES2677004T3 (es)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP08171947 2008-12-17
EP08171947 2008-12-17
US14534809P 2009-01-16 2009-01-16
US145348P 2009-01-16
PCT/EP2009/067016 WO2010069896A1 (en) 2008-12-17 2009-12-14 Process for producing chlorine, caustic soda, and hydrogen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2677004T3 true ES2677004T3 (es) 2018-07-27

Family

ID=40599635

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES09771555.1T Active ES2677004T3 (es) 2008-12-17 2009-12-14 Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrógeno

Country Status (11)

Country Link
US (1) US9903027B2 (es)
EP (1) EP2366040B1 (es)
AR (1) AR074743A1 (es)
AU (1) AU2009328258B2 (es)
BR (1) BRPI0918096B1 (es)
CA (1) CA2746544C (es)
ES (1) ES2677004T3 (es)
MX (1) MX2011006636A (es)
PL (1) PL2366040T3 (es)
RU (1) RU2509829C2 (es)
WO (1) WO2010069896A1 (es)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2808336T3 (es) 2011-10-11 2021-02-26 Solvay Procedimiento para producir peróxido de hidrógeno
MY185780A (en) 2011-10-11 2021-06-07 Solvay Pocess for producing hydrogen peroxide
NL2014542B1 (nl) * 2015-03-27 2017-01-06 Van Den Heuvel Watertechnologie B V Werkwijze en inrichting voor het behandelen van een effluentstroom afkomstig van een of meer elektrolysecellen.
FR3054542B1 (fr) * 2016-07-27 2018-09-07 Ocp Sa Procede de fabrication de sulfate de sodium a partir de phosphogypse
CN108360015A (zh) * 2018-04-19 2018-08-03 茌平信发华兴化工有限公司 联产氯化石蜡和合成氨的烧碱生产线
ES2916459T3 (es) 2018-10-18 2022-07-01 Blue Safety Gmbh Sistema electroquímico para la síntesis de una disolución acuosa de agente oxidante
CN110422880B (zh) * 2019-09-04 2022-05-06 四川省银河化学股份有限公司 一种红矾钠电解除氯的方法

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3390065A (en) 1964-04-03 1968-06-25 Hal B.H. Cooper Process and cell for the manufacture of either sodium hypochlorite or chlorine
US3974051A (en) 1975-05-07 1976-08-10 Diamond Shamrock Corporation Production of hypochlorite from impure saline solutions
US3986951A (en) 1975-11-18 1976-10-19 Champion International Corporation Chlorine-based bleachery effluent treatment
IT1057012B (it) 1976-03-11 1982-03-10 Porto Torres Spa Off Di Sistema di automazione di celle a mercurio per la produzione del cloro e soda caustica
JPS5312919A (en) 1976-07-22 1978-02-06 Asahi Glass Co Ltd Method of detection of position of floattprocess glass ribbon
SU603403A1 (ru) 1976-12-21 1978-04-25 Предприятие П/Я В-2262 Способ обесхлоривани анолита
JPS53123396A (en) 1977-04-05 1978-10-27 Tokuyama Soda Co Ltd Salt water treating method
JPS5943405B2 (ja) * 1977-07-08 1984-10-22 株式会社トクヤマ 戻り塩水の脱塩素方法
CA1128459A (en) * 1977-10-08 1982-07-27 Shinsaku Ogawa Electrolysis of sodium chloride in an ion-exchange membrane cell
JPS5591991A (en) 1978-12-29 1980-07-11 Tokuyama Soda Co Ltd Refining method of salt water
US4272338A (en) 1979-06-06 1981-06-09 Olin Corporation Process for the treatment of anolyte brine
US4242185A (en) * 1979-09-04 1980-12-30 Ionics Inc. Process and apparatus for controlling impurities and pollution from membrane chlor-alkali cells
US4336115A (en) 1979-10-18 1982-06-22 Purecycle Corporation Acid base production unit
US4308123A (en) 1979-11-30 1981-12-29 Hydro-Chlor International, Inc. Apparatus for the small-scale manufacture of chlorine and sodium hydroxide or sodium hypochlorite
SU1030424A1 (ru) 1980-02-22 1983-07-23 Харьковский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.В.И.Ленина Способ получени хлора и щелочи
JPS59162285A (ja) 1983-03-04 1984-09-13 Asahi Chem Ind Co Ltd イオン交換膜法による食塩の電解方法
US4470891A (en) * 1983-03-31 1984-09-11 Olin Corporation Process for removing available halogen from anolyte brine
US4836903A (en) 1988-06-17 1989-06-06 Olin Corporation Sodium hydrosulfite electrolytic cell process control system
JPH0610178A (ja) 1992-06-26 1994-01-18 Asahi Denka Kogyo Kk オンサイト電解システム
JPH0610177A (ja) 1992-06-26 1994-01-18 Asahi Denka Kogyo Kk オンサイト電解システム
JPH0610180A (ja) 1992-06-26 1994-01-18 Asahi Denka Kogyo Kk オンサイト電解システム
US5616234A (en) 1995-10-31 1997-04-01 Pepcon Systems, Inc. Method for producing chlorine or hypochlorite product
JP2001181877A (ja) 1999-12-22 2001-07-03 Nippon Rensui Co Ltd アルカリ金属塩化物の電解方法
BR0108641A (pt) 2000-02-25 2002-12-10 Global Patentes Dev Corp Método e aparelho para a geração de um gás no local
WO2001078164A2 (en) 2000-04-11 2001-10-18 Recherche 2000 Inc. Method and apparatus for acquisition, monitoring, display and diagnosis of operational parameters of electrolysers
DE102004028761A1 (de) 2004-06-16 2006-01-12 Uhdenora Technologies S.R.L. Elektrolysezelle mit optimierter Schalenkonstruktion und minimierter Membranfläche
RU2315132C2 (ru) * 2005-10-10 2008-01-20 Александр Дмитриевич Рябцев Способ получения хлора и хлорсодержащих окислителей и установка для его осуществления
BRPI0710338A2 (pt) * 2006-04-29 2011-08-09 Electrolytic Technologies Corp sistema de geração eletroquìmica para produzir gás de cloro, naoh e solução de hipoclorito de sódio e processo para produzir eletroliticamante gás de cloro, naoh e opcionalmente um hipoclorito de sódio
DE102006037400A1 (de) * 2006-08-10 2008-02-14 Bayer Materialscience Ag Verfahren zur Elektrolyse von Alkalichloriden
DE102007005541A1 (de) * 2007-02-03 2008-08-07 Bayer Materialscience Ag Verfahren zur elektrochemischen Entchlorung von Anolytsole aus der NaCI-Elektrolyse
US7972493B2 (en) * 2007-07-27 2011-07-05 Gore Enterprise Holdings, Inc. Filter wash for chloralkali process

Also Published As

Publication number Publication date
US20110303549A1 (en) 2011-12-15
CA2746544C (en) 2018-10-16
AU2009328258B2 (en) 2013-02-21
RU2509829C2 (ru) 2014-03-20
AR074743A1 (es) 2011-02-09
BRPI0918096A2 (pt) 2015-12-08
US9903027B2 (en) 2018-02-27
RU2011129649A (ru) 2013-01-27
AU2009328258A1 (en) 2010-06-24
CA2746544A1 (en) 2010-06-24
WO2010069896A1 (en) 2010-06-24
EP2366040A1 (en) 2011-09-21
BRPI0918096B1 (pt) 2019-05-28
MX2011006636A (es) 2011-07-29
EP2366040B1 (en) 2018-04-11
PL2366040T3 (pl) 2018-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2677004T3 (es) Proceso para producir cloro, sosa caustica, e hidrógeno
CA1252414A (en) Electrolysis of alkali metal chloride solution
CA2995836C (en) Electrolysis apparatus and electrolysis method
EP2867388B1 (en) Process and apparatus for generating or recovering hydrochloric acid from metal salt solutions
KR20110008227A (ko) 고순도 수산화리튬 및 염화수소산의 제조 방법
JP2008538738A (ja) 塩素誘導体及び炭酸ナトリウムの結晶を共に得るための方法
JP5907501B2 (ja) 次亜塩素酸塩の製造方法
CN101519189A (zh) 一种利用废氯气制备碱式次氯酸镁的方法和装置
RU2009130723A (ru) Способ получения диоксида хлора
US8178059B2 (en) Systems and methods for supplying chlorine to and recovering chlorine from a polysilicon plant
CN106829866B (zh) 一种采用卤水生产盐酸的工艺
CN106637215B (zh) 一种线路板酸性蚀刻废液资源电解氧化剂回用方法
CA2946016C (en) An integrated method and system for the chlorine dioxide production coupled with a relatively independent sodium chlorate electrolytic production
CN103290428B (zh) 封闭循环无污染的氯酸钠生产工艺
AU2017246245B9 (en) Mineral recovery and method for treatment of water having carbonate alkalinity
CN114293207A (zh) 离子膜法烧碱生产中氯酸盐的分解系统和方法
CN111304683A (zh) 一种脱除电解循环淡盐水中氯酸盐的方法
US20120186989A1 (en) Process for producing chlorine with low bromine content
JP2006063410A (ja) 臭素低含有塩素の製造方法
JP3568294B2 (ja) 塩水中の塩素酸塩の増加防止方法
US10648062B1 (en) Strategic metal and mineral element ore processing using mixing and oxidant treatment
US8636893B2 (en) Process for producing chlorine with low bromine content
KR20230099318A (ko) 차아염소산나트륨의 제조방법 및 차아염소산나트륨의 제조장치
O’Brien Salt, Chlor-Alkali, and Related Heavy Chemicals
WO2023136778A1 (en) Method and apparatus for removing a target substance from a gas