ES2609471T3

ES2609471T3 - Camisa de cilindro y método para fabricar la misma

Info

Publication number: ES2609471T3
Application number: ES06781043.2T
Authority: ES
Inventors: Toshihiro Takami; Kouhei Hori; Takeshi Tsukahara; Noritaka Miyamoto; Masaki Hirano; Yukinori Ohta; Satoshi Yamada; Kouhei Shibata; Nobuyuki Yamashita; Toshihiro Mihara; Giichiro Saito; Masami Horigome; Takashi Sato
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2005-07-08
Filing date: 2006-07-06
Publication date: 2017-04-20
Anticipated expiration: 2026-07-06
Also published as: CN102518524A; US7753023B2; CA2701500C; CN102517538A; RU2388576C2; KR20080027931A; EP1902209B1; CN101258318B; RU2008104771A; US20070012176A1; EP2151568A3; AU2006267413A1; ES2383643T3; KR100984990B1; CA2614551C; JP2007016734A; BRPI0612786B1; CN101258318A; JP4584058B2; CN102518524B

Abstract

Camisa (2) de cilindro para fundición por inserción usada en un bloque (11) de cilindros, con una película (5) formada sobre una superficie circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro, en la que la película (5) consiste en un material que reduce la adhesión entre la camisa de cilindro y el bloque de cilindros de manera que se forman separaciones entre el bloque (11) de cilindros y la camisa (2) de cilindro y caracterizada porque la película (5) se proporciona solamente en un área desde una parte (25) central hasta un extremo (24) inferior de la camisa de cilindro con respecto a una dirección axial de la camisa de cilindro, en la que el extremo (24) inferior está ubicado en una parte opuesta a una cámara de combustión de un motor (1).

Description

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

CAMISA DE CILINDRO Y METODO PARA FABRICAR LA MISMA DESCRIPCION

Campo de la invencion

La presente invencion se refiere a una camisa de cilindro de un motor.

Tecnica anterior

Se han puesto en uso de forma practica bloques de cilindros para motores con camisas de cilindro. Como tal, se conoce una camisa de cilindro, la dada a conocer en la publicacion de modelo de utilidad japones abierto a consulta por el publico n.° 53-163405.

Recientes preocupaciones medioambientales han creado una exigencia de una tasa de consumo de combustible mejorada de los motores. Por otro lado, se ha descubierto que, si se reduce la temperatura de un cilindro significativamente por debajo de una temperatura apropiada en algunas ubicaciones durante el funcionamiento de un motor, la viscosidad del aceite del motor alrededor de esas ubicaciones sera excesivamente alta. Esto aumenta la friccion y por tanto degrada la tasa de consumo de combustible. Tal deterioro de la tasa de consumo de combustible debido a la temperatura de cilindro es particularmente perceptible en motores en los que la conductividad termica del bloque de cilindros es relativamente grande (por ejemplo, un motor compuesto por una aleacion de aluminio).

El documento WO 01/58621 A1 da a conocer un metodo para preparar un bloque de cilindros para motores de combustion interna, en el que al menos una camisa de cilindro se dispone dentro de un molde y se realiza la fundicion de material a base de aluminio en el molde y se enfna, de modo que se incorpora la camisa de cilindro en el bloque de cilindros. La camisa de cilindro esta compuesta por material a base de aluminio y tiene protuberancias destinadas a fundirse en contacto con el material fundido sometido a fundicion en el molde dispuesto sobre su superficie externa. La superficie externa de la camisa de cilindro se cubre con una capa de oxido de aluminio, que se forma de manera espontanea tras el contacto con oxfgeno.

El documento DE 103 47 510 B3 da a conocer una camisa de cilindro que comprende un recubrimiento de la superficie externa, en la que el recubrimiento comprende una capa de una alta temperatura de fusion sobre la primera mitad de la superficie externa y una capa de baja temperatura de fusion sobre la segunda mitad de la superficie externa en la direccion axial de la camisa de cilindro. Debido a la distribucion de temperatura no homogenea durante el procedimiento de fundicion del bloque de cilindros, la camisa de cilindro tal como se menciono anteriormente consigue una union mejorada con el bloque de cilindros a lo largo de toda la superficie de la camisa de cilindro en comparacion con una camisa de cilindro convencional.

El documento US 6.286.583 B1 da a conocer una pieza en bruto de camisa de cilindro que consiste preferiblemente en una aleacion de aluminio/silicio hipereutectica y se funde en un carter. Un tratamiento de superficie especial logra una mejor union de materiales de la camisa en el carter. La pieza en bruto tiene una rugosidad de 30 a 60 pm en su parte exterior, en forma de acumulaciones de material o costras de material sobresaliente de tipo piramide o de tipo lanceta. Para obtener esta rugosidad, se trata la superficie con chorros de partfculas que se rompen de modo que tengan bordes afilados y consisten en un material duro quebradizo, preferiblemente corindon de alta calidad, con un tamano de grano promedio de aproximadamente 70 pm.

El documento DE 100 02 440 A1 muestra una camisa de cilindro compuesta por hierro de fundicion, material de aluminio o material ceramico adaptado para fundirse en un bloque de cilindros de un motor de combustion. La superficie externa de la camisa de cilindro comprende una capa adhesiva compuesta por una aleacion de mquel- aluminio o una aleacion de mquel- titanio.

El documento US 2003/0168197 A1 da a conocer un metodo de produccion de un bloque de cilindros, como una etapa previa a una etapa de envuelta por fundicion de envolver por fundicion una camisa de cilindro compuesta por hierro de fundicion dentro de un cuerpo de bloque de cilindros, una etapa de lavado por erosion de lavar una superficie de pared periferica externa de la camisa de cilindro y erosionar una parte de una estructura de base del hierro de fundicion que forma la superficie de pared periferica externa de la camisa de cilindro de manera que se forman muchas pequenas protuberancias en la superficie de pared periferica externa por proyeccion de un chorro de fluido a alta presion sobre la superficie de pared periferica externa de la camisa de cilindro, con el fin de mejorar la resistencia de adhesion entre la camisa de cilindro y el cuerpo de bloque de cilindros.

El documento DE 199 37 934 A1 da a conocer una camisa de cilindro con una capa de adhesion externa rugosa para mejorar la adhesion de la camisa de cilindro y el bloque de cilindros. La capa de adhesion tiene un grosor de aproximadamente 400 pm y se deposita mediante revestimiento por pulverizacion de llama o revestimiento por pulverizacion de plasma.

El documento DE 197 45 585 A1 da a conocer un motor de combustion que comprende un cilindro con la camisa de

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

cilindro que comprende una capa de aislamiento termico compuesta por oxido de zirconio o titanato de aluminio sobre la superficie externa de la camisa de cilindro. Como la disipacion de calor entre el piston y el bloque de cilindros es maxima en el punto muerto inferior del piston, la capa de aislamiento termico se deposita sobre la parte inferior de la camisa de cilindro.

El documento DE 101 03 459 A1 da a conocer camisas de cilindros que tienen una superficie externa rugosa para mejorar la adhesion entre la camisa de cilindro y el bloque de cilindros.

Descripcion de la invencion

Por consiguiente, es un objetivo de la presente invencion proporcionar una camisa de cilindro y un metodo para fabricar la misma que suprime las disminuciones excesivas en la temperatura de un cilindro.

Para lograr los objetivos anteriores y segun un primer aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula funciona para formar separaciones entre el bloque de cilindros y la camisa de cilindro y tiene una conductividad termica menor que la de al menos uno del bloque de cilindros y la camisa de cilindro.

Segun un segundo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula funciona para reducir la adhesion de la camisa de cilindro al bloque de cilindros.

Segun un tercer aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por un agente de desmoldeo para fundicion a presion.

Segun un cuarto aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por un lavado de molde para fundicion por centrifugacion.

Segun un quinto aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por un agente de baja adhesion que contiene grafito como componente mayoritario.

Segun un sexto aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por un agente de baja adhesion que contiene nitruro de boro como componente mayoritario.

Segun un septimo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por una pintura metalica.

Segun un octavo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula, estando compuesta la pelfcula por una resina de alta temperatura.

Segun un noveno aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta compuesta por una capa de tratamiento de conversion qmmica.

Segun un decimo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta formada por una capa de oxido.

Segun un undecimo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa sobre la que se forma una pelfcula. Esta pelfcula esta formada por una capa pulverizada compuesta por un material a base de hierro. La capa pulverizada incluye una pluralidad de capas.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Segun un duodecimo aspecto de la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa que tiene una pluralidad de salientes. Cada saliente tiene una forma estrechada. Se forma una pelfcula sobre la superficie circunferencial externa. Esta pelfcula tiene una conductividad termica menor que la de al menos uno del bloque de cilindros y la camisa de cilindro.

Segun la presente invencion, se proporciona una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Esta camisa de cilindro incluye una superficie circunferencial externa que se extiende desde una parte central hasta un extremo inferior de la camisa de cilindro con respecto a una direccion axial de la camisa de cilindro. Se forma una pelfcula sobre la superficie circunferencial externa. Esta pelfcula tiene una conductividad termica menor que la de al menos uno del bloque de cilindros y la camisa de cilindro.

Segun un decimocuarto aspecto de la presente invencion, se proporciona un metodo para fabricar una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Este metodo incluye calentar la camisa de cilindro, formando de ese modo una pelfcula sobre una superficie circunferencial externa de la camisa de cilindro, estando formada la pelfcula por una capa de oxido.

Segun un decimoquinto aspecto de la presente invencion, se proporciona un metodo para fabricar una camisa de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque de cilindros. Este metodo incluye formar una pelfcula sobre una superficie circunferencial externa de la camisa de cilindro mediante pulverizacion por arco en el que se usa un alambre de pulverizacion cuyo diametro es igual a o mayor que 0,8 mm.

Otros aspectos y ventajas de la invencion resultaran evidentes a partir de la siguiente descripcion, tomada junto con los dibujos adjuntos, que ilustran a modo de ejemplo los principios de la invencion.

Breve descripcion de los dibujos

La invencion, junto con los objetos y ventajas de la misma, puede entenderse de la mejor manera mediante referencia a la siguiente descripcion de las realizaciones preferidas actualmente junto con los dibujos adjuntos, en los que:

La figura 1 es una vista esquematica que ilustra un motor que tiene camisas de cilindro segun una primera realizacion de la presente invencion;

la figura 2 es una vista en perspectiva que ilustra la camisa de cilindro de la primera realizacion;

la figura 3 es una tabla que muestra un ejemplo de razon de composicion de un hierro de fundicion, que es un material de la camisa de cilindro de la primera realizacion;

las figuras 4 y 5 son diagramas modelo que muestran un saliente que tiene una forma estrechada formado sobre la camisa de cilindro de la primera realizacion;

la figura 6A es una vista en seccion transversal de la camisa de cilindro segun la primera realizacion tomada a lo largo de la direccion axial;

la figura 6B es un grafico que muestra un ejemplo de la relacion entre posiciones axiales y la temperatura de la pared de cilindro en la camisa de cilindro segun la primera realizacion;

la figura 7A es una vista en seccion transversal de la camisa de cilindro segun la primera realizacion tomada a lo largo de la direccion axial;

la figura 7B es un grafico que muestra un ejemplo de la relacion entre posiciones axiales y el grosor de una pelfcula en la camisa de cilindro segun la primera realizacion;

la figura 8 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A;

la figura 9 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1;

la figura 10 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZB de la figura 1;

las figuras 11A, 11B, 11C, 11D, 11E y 11F son diagramas de procedimiento que muestran las etapas para producir una camisa de cilindro a traves de la fundicion por centrifugacion;

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

las figuras 12A, 12B y 12C son diagramas de procedimiento que muestran las etapas para formar un rebaje que tiene una forma estrechada en una capa de lavado de molde en la produccion de la camisa de cilindro a traves de la fundicion por centrifugacion;

las figuras 13A y 13B son diagramas que muestran un ejemplo del procedimiento para medir parametros de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, usando un laser tridimensional;

la figura 14 es un diagrama que muestra parcialmente un ejemplo de lmeas de contorno de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, obtenidas a traves de medicion usando un laser tridimensional;

la figura 15 es un diagrama que muestra la relacion entre la altura medida y las lmeas de contorno de la camisa de cilindro de la primera realizacion;

las figuras 16 y 17 son diagramas que muestran parcialmente cada uno otro ejemplo de lmeas de contorno de la camisa de cilindro segun la primera realizacion, obtenidas a traves de medicion usando un laser tridimensional;

las figuras 18A, 18B y 18C son diagramas que muestran un ejemplo de un procedimiento de un ensayo de traccion para evaluar la fuerza de union de la camisa de cilindro segun la primera realizacion en un bloque de cilindros;

la figura 19 es una vista en seccion transversal ampliada de una camisa de cilindro segun una segunda realizacion de la presente invencion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A;

la figura 20 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la segunda realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1;

las figuras 21A y 21B son diagramas que muestran un ejemplo de un procedimiento para formar una pelmula mediante pulverizacion por arco sobre la camisa de cilindro de la segunda realizacion;

la figura 22 es una vista en seccion transversal ampliada de una camisa de cilindro segun una tercera realizacion de la presente invencion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A;

la figura 23 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la tercera realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1;

la figura 24 es una vista en seccion transversal ampliada de una camisa de cilindro segun una cuarta realizacion de la presente invencion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A;

la figura 25 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun la cuarta realizacion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1;

la figura 26 es una vista en seccion transversal ampliada de una camisa de cilindro segun las realizaciones quinta a decima de la presente invencion, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A; y

la figura 27 es una vista en seccion transversal ampliada de la camisa de cilindro segun las realizaciones quinta a decima, que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1.

Mejor modo de llevar a cabo la invencion

(Primera realizacion)

Se describira a continuacion una primera realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 1 a 18C. <Estructura del motor>

La figura 1 muestra la estructura de la totalidad del motor 1 compuesto por una aleacion de aluminio que tiene camisas 2 de cilindro segun la presente realizacion.

El motor 1 incluye un bloque 11 de cilindros y una culata 12 de cilindro. El bloque 11 de cilindros incluye una pluralidad de cilindros 13. Cada cilindro 13 incluye una camisa 2 de cilindro.

Una superficie 21 circunferencial interna de camisa, que es una superficie circunferencial interna de cada camisa 2 de cilindro forma la pared interna (pared 14 interna de cilindro) del correspondiente cilindro 13 en el bloque 11 de cilindros. Cada superficie 21 circunferencial interna de camisa define un calibre 15 de cilindro.

A traves de la fundicion por insercion de un material de fundicion, una superficie 22 circunferencial externa de camisa, que es una superficie circunferencial externa de cada camisa 2 de cilindro, se pone en contacto con el

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

bloque 11 de cilindros.

Como la aleacion de aluminio como material del bloque 11 de cilindros, por ejemplo, puede usarse una aleacion especificada en la norma industrial japonesa (JIS, Japanese Industrial Standard) ADC10 (norma estadounidense relacionada, ASTM A380.0) o una aleacion especificada en la norma JIS ADC12 (norma estadounidense relacionada, ASTM A383.0). En la presente realizacion, se usa una aleacion de aluminio de ADC 12 como material para el bloque 11 de cilindros.

La figura 2 es una vista en perspectiva que ilustra la camisa 2 de cilindro segun la presente invencion.

La camisa 2 de cilindro esta compuesta por hierro de fundicion. La composicion del hierro de fundicion se ajusta, por ejemplo, tal como se muestra en la figura 3. Basicamente, pueden seleccionarse los componentes enumerados en la tabla “Componente basico” como la composicion del hierro de fundicion. Segun sea necesario, pueden anadirse componentes enumerados en la tabla “Componente auxiliar”.

La superficie 22 circunferencial externa de camisa de la camisa 2 de cilindro tiene salientes 3, que tienen cada uno una forma estrechada.

Los salientes 3 se forman sobre la totalidad de la superficie 22 circunferencial externa de camisa desde un extremo 23 superior de camisa, que es un extremo superior de la camisa 2 de cilindro, hasta un extremo 24 inferior de camisa, que es un extremo inferior de la camisa 2 de cilindro. El extremo 23 superior de camisa es un extremo de la camisa 2 de cilindro que esta ubicado en una camara de combustion en el motor 1. El extremo 24 inferior de camisa es un extremo de la camisa 2 de cilindro que esta ubicado en una parte opuesta a la camara de combustion en el motor 1.

En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa. Mas espedficamente, se forma la pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa en un area desde el extremo 24 inferior de camisa hasta una parte 25 central de camisa, que es una parte central de la camisa 2 de cilindro en la direccion axial del cilindro 13. Se forma la pelmula 5 a lo largo de la totalidad de la direccion circunferencial de la camisa 2 de cilindro.

La pelfcula 5 esta formada por una capa pulverizada de un material ceramico (capa 51 pulverizada ceramica). En la presente realizacion, se usa alumina como el material ceramico que forma la capa 51 pulverizada ceramica. La capa 51 pulverizada se forma mediante pulverizacion (pulverizacion por plasma o pulverizacion HVOF).

La figura 4 es un diagrama modelo que muestra un saliente 3. Mas adelante en el presente documento, la direccion de la flecha A, que es una direccion radial de la camisa 2 de cilindro, se denomina direccion axial del saliente 3. Ademas, la direccion de la flecha B, que es la direccion axial de la camisa 2 de cilindro, se denomina direccion radial del saliente 3. La figura 4 muestra la forma del saliente 3 tal como se observa en la direccion radial del saliente 3.

El saliente 3 se forma solidariamente con la camisa 2 de cilindro. El saliente 3 se acopla a la superficie 22 circunferencial externa de camisa en un extremo 31 proximal. En un extremo 32 distal del saliente 3, se forma una superficie 32A superior plana y lisa que corresponde a una superficie de extremo distal del saliente 3.

En la direccion axial del saliente 3, se forma un estrechamiento 33 entre el extremo 31 proximal y el extremo 32 distal.

El estrechamiento 33 se forma de manera que su area de la seccion trasversal a lo largo de la direccion axial del saliente 3 (area de la seccion trasversal en direccion axial SR) es menor que un area de la seccion trasversal en direccion axial SR en el extremo 31 proximal y en el extremo 32 distal.

El saliente 3 se forma de manera que el area de la seccion trasversal en direccion axial SR aumenta gradualmente desde el estrechamiento 33 hasta el extremo 31 proximal y hasta el extremo 32 distal.

La figura 5 es un diagrama modelo que muestra el saliente 3, en el que se marca un espacio 34 de estrechamiento de la camisa 2 de cilindro. En cada camisa 2 de cilindro, el estrechamiento 33 de cada saliente 3 crea el espacio 34 de estrechamiento (areas sombreadas en la figura 5).

El espacio 34 de estrechamiento es un espacio rodeado por una superficie cilmdrica imaginaria que circunscribe la mayor parte 32B distal (en la figura 5, las lmeas D-D corresponden a la superficie cilmdrica) y una superficie 33A de estrechamiento, que es la superficie del estrechamiento 33. La mayor parte 32B distal representa una parte en la que el diametro del saliente 3 es el mas largo en el extremo 32 distal.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

En el motor 1 que tiene las camisas 2 de cilindro, el bloque 11 de cilindros y las camisas 2 de cilindro se unen unos a otros con parte del bloque 11 de cilindros ubicado en los espacios 34 de estrechamiento, en otras palabras, con el bloque 11 de cilindros enganchado con los salientes 3. Por tanto, se garantiza una fuerza de union de la camisa suficiente, que es la fuerza de union del bloque 11 de cilindros y las camisas 2 de cilindro. Ademas, puesto que el aumento de la fuerza de union de la camisa suprime la deformacion de los calibres 15 de cilindro, se reduce la friccion. Por consiguiente, se mejora la tasa de consumo de combustible.

Haciendo referencia a las figuras 6A, 6B, 7A, 7B y 8, se describira la formacion de la pelmula 5 sobre la camisa 2 de cilindro. Mas adelante en el presente documento, el grosor de la pelmula 5 se denomina grosor de pelmula TP.

[1] Posicion de la pelmula

Haciendo referencia a las figuras 6A y 6B, se describira la posicion de la pelmula 5. La figura 6A es una vista en seccion transversal de la camisa 2 de cilindro a lo largo de la direccion axial. La figura 6B muestra un ejemplo de variacion en la temperatura del cilindro 13, espedficamente, en la temperatura de pared de cilindro TW a lo largo de la direccion axial del cilindro 13 en un estado de funcionamiento normal del motor 1. Mas adelante en el presente documento, la camisa 2 de cilindro de la que se retira la pelmula 5 se denominara camisa de cilindro de referencia. Un motor que tiene las camisas de cilindro de referencia se denominara motor de referencia.

En esta realizacion, se determina la posicion de la pelmula 5 basandose en la temperatura de pared de cilindro TW en el motor de referencia.

Se describira la variacion de la temperatura de pared de cilindro TW. En la figura 6B, la lmea continua representa la temperatura de pared de cilindro Tw del motor de referencia, y la lmea discontinua representa la temperatura de pared de cilindro TW del motor 1 de la presente realizacion. Mas adelante en el presente documento, la mayor temperatura de la temperatura de pared de cilindro TW se denomina temperatura de pared de cilindro maxima TWH, y la menor temperatura de la temperatura de pared de cilindro TW se denominara temperatura de pared de cilindro minima TWL.

En el motor de referencia, la temperatura de pared de cilindro TW vana de la siguiente manera.

(a) En un area desde el extremo 24 inferior de camisa hasta la parte 25 central de camisa, la temperatura de pared de cilindro TW aumenta gradualmente desde el extremo 24 inferior de camisa hasta la parte 25 central de camisa debido a una pequena influencia del gas de combustion. En las proximidades del extremo 24 inferior de camisa, la temperatura de pared de cilindro TW es una temperatura de pared de cilindro minima TWL1. En la presente realizacion, una parte de la camisa 2 de cilindro en la que la temperatura de pared de cilindro TW vana de tal manera se denomina parte 27 de camisa de baja temperatura.

(b) En un area desde la parte 25 central de camisa hasta el extremo 23 superior de camisa, la temperatura de pared de cilindro TW aumenta bruscamente debido a una gran influencia del gas de combustion. En las proximidades del extremo 23 superior de camisa, la temperatura de pared de cilindro TW es una temperatura de pared de cilindro maxima TWH. En la presente realizacion, una parte de la camisa 2 de cilindro en la que la temperatura de pared de cilindro TW vana de tal manera se denomina parte 26 de camisa de alta temperatura.

En motores de combustion incluyendo el motor de referencia descrito anteriormente, la temperatura de pared de cilindro TW en una posicion correspondiente a la parte 27 de camisa de baja temperatura se reduce significativamente por debajo de una temperatura apropiada. Esto aumenta significativamente la viscosidad del aceite del motor en las proximidades de la posicion. Es decir, la tasa de consumo de combustible se degrada inevitablemente por el aumento en la friccion del piston. Tal deterioro de la tasa de consumo de combustible debido a la reduccion de la temperatura de pared de cilindro TW es particularmente perceptible en motores en los que la conductividad termica del bloque de cilindros es relativamente grande (por ejemplo, un motor compuesto por una aleacion de aluminio).

Por consiguiente, en la camisa 2 de cilindro segun la presente realizacion, se forma la pelmula 5 sobre la parte 27 de camisa de baja temperatura, de modo que se reduce la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura. Esto aumenta la temperatura de pared de cilindro TW en la parte 27 de camisa de baja temperatura.

En el motor 1 de la presente realizacion, puesto que el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura se unen el uno a la otra con la pelmula 5 que tiene una propiedad de aislamiento termico entremedias. Esto reduce la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura. Por consiguiente, aumenta la temperatura de pared de cilindro TW en la parte 27 de camisa de baja temperatura. Esto hace que la temperatura de pared de cilindro minima TWL sea una temperatura de pared de cilindro minima TWL2,

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

que es mayor que la temperatura de pared de cilindro mmima TWL1. A medida que aumenta la temperatura de pared de cilindro TW, disminuye la viscosidad del aceite del motor, lo que reduce la friccion del piston. Por consiguiente, se mejora la tasa de consumo de combustible.

Puede obtenerse lfmite 28 de temperatura de pared, que es el lfmite entre la parte 26 de camisa de alta temperatura y la parte 27 de camisa de baja temperatura, basandose en la temperatura de pared de cilindro TW del motor de referencia. Por otro lado, se ha descubierto que en muchos casos la longitud de la parte 27 de camisa de baja temperatura (la longitud desde el extremo 24 inferior de camisa hasta el lfmite 28 de temperatura de pared) es de dos terceras partes a tres cuartas partes de la totalidad de longitud de la camisa 2 de cilindro (la longitud desde el extremo 23 superior de camisa hasta el extremo 24 inferior de camisa). Por tanto, cuando se determina la posicion de la pelfcula 5, puede tratarse un intervalo de dos terceras partes a tres cuartas partes desde el extremo 24 inferior de camisa en la totalidad de la longitud de camisa como la parte 27 de camisa de baja temperatura sin determinar con precision el lfmite 28 de temperatura de pared.

[2] Grosor de la pelfcula

Haciendo referencia a las figuras 7A y 7B, se describira el ajuste del grosor de pelfcula TP. La figura 7A es una vista en seccion transversal de la camisa 2 de cilindro tomada a lo largo de la direccion axial. La figura 7B muestra la relacion entre la posicion axial y el grosor de pelfcula TP en la camisa 2 de cilindro.

En la camisa 2 de cilindro, el grosor de pelfcula TP se determina de la siguiente manera.

(A) El grosor de pelfcula TP se ajusta para que aumente gradualmente desde el lfmite 28 de temperatura de pared hasta el extremo 24 inferior de camisa. Es decir, el grosor de pelfcula TP se ajusta a cero en el lfmite 28 de temperatura de pared, mientras que se ajusta al valor maximo en el extremo 24 inferior de camisa (grosor maximo TPmax).

(B) El grosor de pelfcula TP se ajusta igual a o menor que 0,5 mm. En la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 de manera que un valor medio del grosor de pelfcula TP en una pluralidad de posiciones de la parte 27 de camisa de baja temperatura es menor que o igual a 0,5 mm. Sin embargo, puede formarse la pelfcula 5 de manera que el grosor de pelfcula TP sea menor que o igual a 0,5 mm en la totalidad de la parte 27 de camisa de baja temperatura.

[3] Formacion de la pelfcula sobre los salientes

La figura 8 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma la pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa de manera que los espacios 34 de estrechamiento no se llenan. Es decir, se forma la pelfcula 5 de manera que, cuando se realiza la fundicion por insercion de las camisas 2 de cilindro, el material de fundicion llena los espacios 34 de estrechamiento. Si los espacios 34 de estrechamiento se llenan por la pelfcula 5, el material de fundicion no llenara los espacios 34 de estrechamiento. Por tanto, no se obtendra un efecto de anclaje de los salientes 3 en la parte 27 de camisa de baja temperatura.

Haciendo referencia a las figuras 9 y 10, se describira el estado de union del bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro. Las figuras 9 y 10 son vistas en seccion transversal que muestran el bloque 11 de cilindros tomado a lo largo del eje del cilindro 13.

[1] Estado de union de la parte de camisa de baja temperatura

La figura 9 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el estado de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

En el motor 1, el bloque 11 de cilindros se une a la parte 27 de camisa de baja temperatura en un estado en el que el bloque 11 de cilindros se engancha con los salientes 3. El bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura se unen el uno a la otra con la pelfcula 5 entremedias.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por alumina, que tiene una menor conductividad termica que la del bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen mecanicamente el uno a la otra en un estado de una baja conductividad termica.

En el motor 1, puesto que el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura se unen el uno a la otra en este estado, se obtienen las siguientes ventajas.

(A) Puesto que la pelfcula 5 reduce la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura, aumenta la temperatura de pared de cilindro TW en la parte 27 de camisa de baja temperatura.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

(B) Puesto que los salientes 3 garantizan la fuerza de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperature, se suprime la exfoliacion del bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperature.

[2] Estado de union de la parte de camisa de alta temperature

La figura 10 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un drculo ZB de la figura 1 y muestra el estado de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 26 de camisa de alta temperature.

En el motor 1, el bloque 11 de cilindros se une a la parte 26 de camisa de alta temperatura en un estado en el que el bloque 11 de cilindros se engancha con los salientes 3. Por tanto, se garantiza una fuerza de union suficiente entre el bloque 11 de cilindros y la parte 26 de camisa de alta temperatura mediante el efecto de anclaje de los salientes 3. Ademas, se garantiza suficiente conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 26 de camisa de alta temperatura.

Haciendo referencia a la tabla 1, se describira la formacion de los salientes 3 sobre la camisa 2 de cilindro.

Como parametros relacionados con el saliente 3, se definen una primera razon de area SA, una segunda razon de area SB, un area de la seccion transversal convencional SD, una densidad de salientes convencional NP y una altura de saliente convencional HP.

Se describiran a continuacion una altura de medicion H, un primer plano de referencia PA, y un segundo plano de referencia PB, que son valores basicos para los parametros anteriores relacionados con el saliente 3.

(a) La altura de medicion H representa la distancia desde el extremo proximal del saliente 3 a lo largo de la direccion axial del saliente 3. En el extremo proximal del saliente 3, la altura de medicion H es cero. En la superficie 32A superior del saliente 3, la altura de medicion H tiene el valor maximo.

(b) El primer plano de referencia PA representa un plano que se encuentra a lo largo de la direccion radial del saliente 3 en la posicion de la altura de medicion de 0,4 mm.

(c) El segundo plano de referencia PB representa un plano que se encuentra a lo largo de la direccion radial del saliente 3 en la posicion de la altura de medicion de 0,2 mm.

Se describiran a continuacion los parametros relacionados con el saliente 3.

[A] La primera razon de area SA representa la razon de un area de la seccion transversal en la direccion radial SR de los salientes 3 en una unidad de area del primer plano de referencia PA. Mas espedficamente, la primera razon de area SA representa la razon del area obtenida sumando el area de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno de una altura de 0,4 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno de la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[B] La segunda razon de area SB representa la razon de un area de la seccion transversal en la direccion radial SR de los salientes 3 en una unidad de area del segundo plano de referencia PB. Mas espedficamente, la segunda razon de area SB representa la razon del area obtenida sumando el area de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno de una altura de 0,2 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno de la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[C] El area de la seccion transversal convencional SD representa un area de la seccion transversal en la direccion radial SR, que es el area de un saliente 3 en el primer plano de referencia PA. Es decir, el area de la seccion transversal convencional SD representa el area de cada region rodeada por una lmea de contorno de una altura de 0,4 mm en el diagrama de contorno de la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[D] La densidad de salientes convencional NP representa el numero de los salientes 3 por unidad de area en la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[E] La altura de saliente convencional HP representa la altura H de cada saliente 3.

Tabla 1

: Tipo de parametro Intervalo seleccionado

[A]: Primera razon de area SA del 10 al 50%

JB]: Segunda razon de area SB del 20 al 55%

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

[C]: Area de la seccion transversal convencional SD de 0,2 a 0,3 mm2

[D]: Densidad de salientes convencional NP de 5 a 60 numeros/cm2

JE]: Altura de saliente convencional HP de 0,5 a 1,0 mm

En la presente realizacion, los parametros [A] a [E] se ajustan para que esten dentro de los intervalos seleccionados en la tabla 1, de modo que aumente el efecto del aumento de la fuerza de union de la camisa por los salientes 3 y el factor de forma del material de fundicion entre los salientes 3. Ademas, los salientes 3 se forman sobre la camisa 2 de cilindro para ser independientes unos de otros en el primer plano de referencia PA en la presente realizacion. En otras palabras, una seccion transversal de cada saliente 3 por un plano que contiene la lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm desde su extremo proximal es independiente de las secciones transversales de los otros salientes 3 por el mismo plano. Esto aumenta adicionalmente el factor de forma.

Haciendo referencia a las figuras 11 y 12 y la tabla 2, se describira un metodo para producir la camisa 2 de cilindro.

En la presente realizacion, la camisa 2 de cilindro se produce mediante fundicion por centrifugacion. Para hacer que los parametros enumerados anteriormente relacionados con los salientes 3 se encuentren en los intervalos seleccionados de la tabla 1, se ajustan los siguientes parametros [A] a [F] relacionados con la fundicion por centrifugacion para que esten dentro del intervalo seleccionado de la tabla 2.

[A] La razon de composicion de un material 61A refractario en una suspension 61.

[B] La razon de composicion de un aglutinante 61B en la suspension 61.

[C] La razon de composicion de agua 61C en la suspension 61.

[D] El tamano de partfcula promedio del material 61A refractario.

[E] La razon de composicion de tensioactivo 62 anadido a la suspension 61.

[F] El grosor de una capa de un lavado 63 de molde (capa 64 de lavado de molde).

Tabla 2

: Tipo de parametro Intervalo seleccionado

[A]: Razon de composicion de material refractario del 8 al 30% en masa

[B]: Razon de composicion de aglutinante del 2 al 10% en masa

[C]: Razon de composicion de agua del 60 al 90% en masa

[D]: Tamano de partfcula promedio de material refractario de 0,02 a 0,1 mm

[E]: Razon de composicion de tensioactivo mas del 0,005% en masa y el 0,1% en masa o menos

JEL: Grosor de capa de lavado de molde de 0,5 a 1,0 mm

La produccion de la camisa 2 de cilindro se ejecuta segun el procedimiento mostrado en las figuras 11A a 11F.

[Etapa A] Se combinan el material 61A refractario, el aglutinante 61B y el agua 61C para preparar la suspension 61 tal como se muestra en la figura 11A. En esta etapa, se ajustan las razones de composicion del material 61A refractario, el aglutinante 61B y el agua 61C, y el tamano de partfcula promedio del material 61A refractario para que se encuentren dentro de los intervalos seleccionados en la tabla 2.

[Etapa B] Se anade una cantidad predeterminada del tensioactivo 62 a la suspension 61 para obtener el lavado 63 de molde tal como se muestra en la figura 11B. En esta etapa, se ajusta la razon del tensioactivo 62 anadido a la suspension 61 para que se encuentre dentro del intervalo seleccionado mostrado en la tabla 2.

[Etapa C] Tras calentar la superficie circunferencial interna de un molde 65 giratorio hasta una temperatura predeterminada, se aplica el lavado 63 de molde a traves de pulverizacion sobre una superficie circunferencial interna del molde 65 (superficie 65A circunferencial interna de molde), tal como se muestra en la figura 11C. En este momento, se aplica el lavado 63 de molde de manera que se forma una capa del lavado 63 de molde (capa 64 de lavado de molde) de un grosor sustancialmente uniforme sobre la totalidad de superficie 65A circunferencial interna de molde. En esta etapa, se ajusta el grosor de la capa 64 de lavado de molde para que se encuentre dentro del intervalo seleccionado mostrado en la tabla 2.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

En la capa 64 de lavado de molde del molde 65, se forman orificios que tienen una forma estrechada tras la [etapa C]. Haciendo referencia a las figuras 12A a 12C, se describira la formacion de los orificios que tienen una forma estrechada.

[1] Se forma la capa 64 de lavado de molde con una pluralidad de burbujas la superficie 65A circunferencial interna de molde del molde 65, tal como se muestra en la figura 12A.

[2] El tensioactivo 62 actua sobre las burbujas 64A para formar rebajes 64B en la superficie circunferencial interna de la capa 64 de lavado de molde, tal como se muestra en la figura 12B.

[3] El fondo del rebaje 64B llega a la superficie 65A circunferencial interna de molde, de modo que se forma un orificio 64C que tiene una forma estrechada en la capa 64 de lavado de molde, tal como se muestra en la figura 12C.

[Etapa D] Tras secarse la capa 64 de lavado de molde, se vierte hierro 66 de fundicion fundido en el molde 65, que esta haciendose girar, tal como se muestra en la figura 11D. El hierro 66 de fundicion fundido fluye al orificio 64C que tiene una forma estrechada en la capa 64 de lavado de molde. Por tanto, los salientes 3 que tienen una forma estrechada se forman sobre la camisa 2 de cilindro sometida a fundicion.

[Etapa E] Tras endurecerse el hierro 66 de fundicion fundido y formarse la camisa 2 de cilindro, se saca la camisa 2 de cilindro del molde 65 con la capa 64 de lavado de molde, tal como se muestra en la figura 11E.

[Etapa F] Usando un dispositivo 67 de tratamiento a chorro, se retira la capa 64 de lavado de molde (lavado 63 de molde) de la superficie circunferencial externa de la camisa 2 de cilindro, tal como se muestra en la figura 11F.

Haciendo referencia a las figuras 13A y 13B, se describira un metodo para medir los parametros relacionados con los salientes 3 usando un laser tridimensional. La altura de saliente convencional HP se mide mediante otro metodo.

Cada uno de los parametros relacionados con los salientes 3 puede medirse de la siguiente manera.

[1] Se prepara una probeta 71 para medir parametros de los salientes 3 a partir de la camisa 2 de cilindro.

[2] En un dispositivo 81 de medicion laser tridimensional sin contacto, se ajusta la probeta 71 sobre un banco 83 de pruebas de manera que la direccion axial de los salientes 3 es sustancialmente paralela a la direccion de irradiacion de la luz 82 laser (figura 13A).

[3] Se irradia la luz 82 laser desde el dispositivo 81 de medicion laser tridimensional a la probeta 71 (figura 13B).

[4] Se importan los resultados de medicion del dispositivo 81 de medicion laser tridimensional a un dispositivo 84 de procesamiento de imagenes.

[5] A traves del procesamiento de imagenes realizado por el dispositivo 84 de procesamiento de imagenes, se visualiza un diagrama 85 de contorno (figura 14) de la superficie 22 circunferencial externa de camisa. Se calculan los parametros relacionados con los salientes 3 basandose en el diagrama 85 de contorno.

Haciendo referencia a las figuras 14 y 15, se explicara el diagrama 85 de contorno. La figura 14 es una parte de un ejemplo del diagrama 85 de contorno. La figura 15 muestra la relacion entre la altura de medicion H y lmeas de contorno HL. El diagrama 85 de contorno de la figura 14 se dibuja basandose y segun la superficie 22 circunferencial externa de camisa que tiene un saliente 3 que es diferente del saliente 3 de la figura 15.

En el diagrama 85 de contorno, se muestran las lmeas de contorno HL a cada valor predeterminado de la altura de medicion H.

Por ejemplo, en el caso en el que se muestran las lmeas de contorno HL a un intervalo de 0,2 mm desde la altura de medicion de 0 mm hasta la altura de medicion de 1,0 mm en el diagrama 85 de contorno, se muestran lmeas de contorno HL0 de la altura de medicion de 0 mm, lmeas de contorno HL2 de la altura de medicion de 0,2 mm, lmeas de contorno HL4 de la altura de medicion de 0,4 mm, lmeas de contorno HL6 de la altura de medicion de 0,6 mm, lmeas de contorno HL8 de la altura de medicion de 0,8 mm, y lmeas de contorno HL10 de la altura de medicion de 1,0 mm.

Las lmeas de contorno HL4 estan contenidas en el primer plano de referencia PA. Las lmeas de contorno HL2 estan contenidas en el segundo plano de referencia PB. Aunque la figura 14 muestra un diagrama en el que se muestran

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

las lmeas de contorno HL a un intervalo de 0,2 mm, puede cambiarse la distancia entre las lmeas de contorno HL segun sea necesario.

Haciendo referencia a las figuras 16 y 17, se describiran primera regiones RA y segundas regiones RB en el diagrama 85 de contorno. La figura 16 es una parte de un primer diagrama 85A de contorno, en el que las lmeas de contorno HL4 de la altura de medicion de 0,4 mm en el diagrama 85 de contorno se muestran en lmeas continuas y las otras lmeas de contorno HL en el diagrama 85 de contorno se muestran en lmeas de puntos. La figura 17 es una parte de un segundo diagrama 85B de contorno, en el que las lmeas de contorno HL2 de la altura de medicion de 0,2 mm en el diagrama 85 de contorno se muestran en lmeas continuas y las otras lmeas de contorno HL en el diagrama 85 de contorno se muestran en lmeas de puntos.

En la presente realizacion, se definen regiones rodeadas cada una por la lmea de contorno HL4 en el diagrama 85 de contorno como las primeras regiones RA. Es decir, las areas sombreadas en el primer diagrama 85A de contorno corresponden a las primeras regiones RA. Se definen regiones rodeadas cada una por la lmea de contorno HL2 en el diagrama 85 de contorno como las segundas regiones RB. Es decir, las areas sombreadas en el segundo diagrama 85B de contorno corresponden a las segundas regiones RB.

Como para la camisa 2 de cilindro segun la presente realizacion, los parametros relacionados con los salientes 3 se calculan de la siguiente manera basandose en el diagrama 85 de contorno.

[A] Primera razon de area SA

La primera razon de area SA se calcula como la razon del area total de las primeras regiones RA con respecto al area de la totalidad del diagrama 85 de contorno. Es decir, la primera razon de area SA se calcula usando la formula siguiente.

SA = SRA/ST x 100 [%]

En la formula anterior, el sfmbolo ST representa el area de la totalidad del diagrama 85 de contorno. El sfmbolo SRA representa el area total de las primeras regiones RA en el diagrama 85 de contorno. Por ejemplo, cuando se usa como modelo la figura 16, que muestra una parte del primer diagrama 85A de contorno, el area de la zona rectangular rodeada por el marco corresponde al area ST, y el area de la zona sombreada corresponde al area SRA. Cuando se calcula la primera razon de area SA, se supone que el diagrama 85 de contorno incluye solo la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[B] Segunda razon de area SB

La segunda razon de area SB se calcula como la razon del area total de las segundas regiones RB con respecto al area de la totalidad del diagrama 85 de contorno. Es decir, la segunda razon de area SB se calcula usando la formula siguiente.

SB = SRB/ST x 100 [%]

En la formula anterior, el sfmbolo ST representa el area de la totalidad del diagrama 85 de contorno. El sfmbolo SRB representa el area total de las segundas regiones RB en la totalidad del diagrama 85 de contorno. Por ejemplo, cuando se usa como modelo la figura 17, que muestra una parte del segundo diagrama 85B de contorno, el area de la zona rectangular rodeada por el marco corresponde al area ST, y el area de la zona sombreada corresponde al area SRB. Cuando se calcula la segunda razon de area SB, se supone que el diagrama 85 de contorno incluye solo la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

[C] Area de la seccion transversal convencional SD

El area de la seccion transversal convencional SD puede calcularse como el area de cada primera region RA en el diagrama 85 de contorno. Por ejemplo, cuando se usa como modelo la figura 16, que muestra una parte del primer diagrama 85A de contorno, el area del area sombreada corresponde al area de la seccion transversal convencional SD.

[D] Densidad de salientes convencional NP

La densidad de salientes convencional NP puede calcularse como el numero de salientes 3 por unidad de area en el diagrama 85 de contorno (en esta realizacion, 1 cm2).

[E] Altura de saliente convencional HP

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

La altura de saliente convencional HP representa la altura de cada saliente 3. La altura de cada saliente 3 puede ser un valor medio de las alturas del saliente 3 en varias ubicaciones. La altura de cada saliente 3 puede medirse mediante un dispositivo de medicion tal como una galga de profundidad de cuadrantes.

Si los salientes 3 se proporcionan independientemente en el primer plano de referencia PA pueden comprobarse basandose en las primeras regiones RA en el diagrama 85 de contorno. Es decir, cuando cada primera region RA no interfiere con las demas primeras regiones RA, se confirma que los salientes 3 se proporcionan independientemente en el primer plano de referencia PA. En otras palabras, se confirma que una seccion transversal de cada saliente 3 por un plano que contiene la lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm desde su extremo proximal es independiente de las secciones transversales de los otros salientes 3 por el mismo plano.

Haciendo referencia a las figuras 18A a 18C, se explicara un ejemplo de la evaluacion de la fuerza de union entre el bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro.

La evaluacion de la fuerza de union de la parte 27 de camisa de baja temperatura puede realizarse segun el procedimiento de las siguientes etapas [1] a [5].

[1] Se produjeron bloques 72 de cilindros del tipo de un solo cilindro, que teman cada uno una camisa 2 de cilindro, a traves de fundicion a presion (figura 18A).

[2] Se prepararon probetas 74 para la evaluacion de la fuerza a partir de los bloques 72 de cilindros del tipo de un solo cilindro. Cada una de las probetas 74 de evaluacion de la fuerza estaba formada por una parte de la parte 27 de camisa de baja temperatura de la camisa 2 de cilindro (la pieza 74A de camisa y la pelfcula 5) y una parte de aluminio del cilindro 73 (pieza 74B de aluminio).

[3] Se unieron los brazos de un dispositivo 86 de ensayos de traccion a la probeta 74 de evaluacion de la fuerza, que inclrna la pieza 74A de camisa y la pieza 74B de aluminio (figura 18B).

[4] Tras sujetarse uno de los brazos 86 mediante una abrazadera 87, se aplico una carga de traccion a la probeta 74 de evaluacion de la fuerza mediante el otro brazo 86 de manera que la pieza 74A de camisa y la pieza 74B de aluminio se exfoliaron en la direccion de la flecha C, que es una direccion radial del cilindro (figura 18C).

[5] A traves del ensayo de traccion, se obtuvo la magnitud de la carga por unidad de area a la que se exfoliaron la pieza 74A de camisa y la pieza 74B de aluminio como la fuerza de union de la camisa. La evaluacion de la fuerza de union de la parte 26 de camisa de alta temperatura de la camisa 2 de cilindro tambien puede realizarse segun el procedimiento de las etapas [1] a [5] anteriores.

Se midio la fuerza de union entre el bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro del motor 1 segun la presente realizacion segun el metodo de evaluacion anterior. Se confirmo que la fuerza de union del motor 1 era suficientemente mayor que la del motor de referencia.

La camisa 2 de cilindro segun la presente realizacion proporciona las siguientes ventajas.

(1) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa de la parte 27 de camisa de baja temperatura. Esto aumenta la temperatura de pared de cilindro TW en la parte 27 de camisa de baja temperatura del motor 1, y por tanto disminuye la viscosidad del aceite del motor. Por consiguiente, se mejora la tasa de consumo de combustible.

(2) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa. Esto permite que el bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro se unan el uno a la otra con el bloque 11 de cilindros y los salientes 3 enganchados entre sf. Se garantiza una fuerza de union suficiente entre el bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro. El aumento en la fuerza de union impide que se deforme el calibre 15 de cilindro.

(3) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 de manera que su grosor TP es menor que o igual a 0,5 mm. Esto impide que la fuerza de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura disminuya. Si el grosor de pelfcula TP es mayor que 0,5 mm, el efecto de anclaje de los salientes 3 disminuira, dando como resultado una reduccion significativa en la fuerza de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

(4) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman de manera que la densidad de salientes convencional NP esta en el intervalo de desde 5/cm2 hasta 60/cm2. Esto aumenta adicionalmente la fuerza

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

de union de la camisa. Ademas, aumenta el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

Si la densidad de salientes convencional NP esta fuera del intervalo seleccionado, se produciran los siguientes problemas. Si la densidad de salientes convencional NP es menor que 5/cm2, el numero de los salientes 3 sera insuficiente. Esto reducira la fuerza de union de la camisa. Si la densidad de salientes convencional NP es mayor que 60/cm2, espacios estrechos entre los salientes 3 reduciran el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

(5) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman de manera que la altura de saliente convencional HP esta en el intervalo de desde 0,5 mm hasta 1,0 mm. Esto aumenta la fuerza de union de la camisa y la precision del diametro externo de la camisa 2 de cilindro.

Si la altura de saliente convencional HP esta fuera del intervalo seleccionado, se produciran los siguientes problemas. Si la altura de saliente convencional HP es menor que 0,5 mm, la altura de los salientes 3 sera insuficiente. Esto reducira la fuerza de union de la camisa. Si la altura de saliente convencional HP es mayor que 1,0 mm, los salientes 3 se romperan facilmente. Esto tambien reducira la fuerza de union de la camisa. Ademas, puesto que las alturas del saliente 3 son irregulares, se reduce la precision del diametro externo.

(6) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman de manera que la primera razon de area SA esta en el intervalo de desde el 10% hasta el 50%. Esto garantiza suficiente fuerza de union de la camisa. Ademas, aumenta el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

Si la primera razon de area SA esta fuera del intervalo seleccionado, se produciran los siguientes problemas. Si la primera razon de area SA es menor que el 10%, la fuerza de union de la camisa se reducira significativamente en comparacion con el caso en el que la primera razon de area SA es mayor que o igual al 10%. Si la primera razon de area SA es mayor que el 50%, la segunda razon de area SB superara el valor de lfmite superior (55%). Por tanto, el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3 se reducira significativamente.

(7) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman de manera que la segunda razon de area SB esta en el intervalo de desde el 20% hasta el 55%. Esto aumenta el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre salientes 3. Ademas, se garantiza suficiente fuerza de union de la camisa.

Si la segunda razon de area SB esta fuera del intervalo seleccionado, se produciran los siguientes problemas. Si la segunda razon de area SB es menor que el 20%, la primera razon de area SA se reducira por debajo del valor de lfmite inferior (10%). Por tanto, la fuerza de union de la camisa se reducira significativamente. Si la segunda razon de area SB es mayor que el 55%, el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3 se reducira significativamente en comparacion con el caso en el que la segunda razon de area SB es menor que o igual al 55%.

(8) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 se forman de manera que el area de la seccion transversal convencional SD esta en el intervalo de desde 0,2 mm2 hasta 3,0 mm2. Por tanto, durante el proceso de produccion de las camisas 2 de cilindro, se impide que se danen los salientes 3. Ademas, aumenta el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

Si el area de la seccion transversal convencional SD esta fuera del intervalo seleccionado, se produciran los siguientes problemas. Si el area de la seccion transversal convencional SD es menor que 0,2 mm2, la fuerza de los salientes 3 sera insuficiente, y los salientes 3 se danaran facilmente durante la produccion de la camisa 2 de cilindro. Si el area de la seccion transversal convencional SD es mayor que 3,0 mm2, espacios estrechos entre los salientes 3 reduciran el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

(9) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, los salientes 3 (las primeras areas RA) se forman para ser independientes entre sf en el primer plano de referencia PA. En otras palabras, una seccion transversal de cada saliente 3 por un plano que contiene la lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm desde su extremo proximal es independiente de las secciones transversales de los otros salientes 3 por el mismo plano. Esto aumenta el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre salientes 3. Si los salientes 3 (las primeras areas RA) no son independientes entre sf en el primer plano de referencia PA, espacios estrechos entre los salientes 3 reduciran el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

(10) En un motor, un aumento en la temperatura de pared de cilindro TW hace que se expandan termicamente los calibres de cilindro. Puesto que la temperatura de pared de cilindro TW vana entre posiciones a lo largo de la direccion axial del cilindro, la cantidad de deformacion de los calibres de cilindro debida a expansion termica vana a lo largo de la direccion axial. Tal variacion en la cantidad de deformacion de los calibres de cilindro aumenta la friccion del piston, lo que degrada la tasa de consumo de combustible.

En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, la pelfcula 5 no se forma sobre la superficie 22 circunferencial

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Por consiguiente, la temperatura de pared de cilindro TW de la parte 27 de camisa de baja temperatura del motor 1 (lmea discontinua en la figura 6B) supera la temperatura de pared de cilindro TW de la parte 27 de camisa de baja temperatura del motor de referencia (lmea continua en la figura 6B). Por otro lado, la temperatura de pared de cilindro TW de la parte 26 de camisa de alta temperatura del motor 1 (lmea discontinua en la figura 6B) es sustancialmente igual que la temperatura de pared de cilindro TW de la parte 26 de camisa de alta temperatura (lmea continua en la figura 6B) del motor de referencia.

Por tanto, se reduce la diferencia de temperatura de pared de cilindro ATW, que es la diferencia entre la temperatura de pared de cilindro minima TWL y la temperatura de pared de cilindro maxima TWH en el motor 1. Por tanto, se reduce la variacion de deformacion de cada calibre 15 de cilindro a lo largo de la direccion axial del cilindro 13. Por consiguiente, se iguala la cantidad de deformacion de cada calibre 15 de cilindro. Esto reduce la friccion del piston y mejora por tanto la tasa de consumo de combustible.

(11) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, el grosor de pelmula TP se ajusta para que aumente gradualmente desde el lfmite 28 de temperatura de pared hasta el extremo 24 inferior de camisa. Por consiguiente, se reduce la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la camisa 2 de cilindro a medida que se aproxima al extremo 24 inferior de camisa. Esto reduce la variacion en la temperatura de pared de cilindro TW a lo largo de la direccion axial de la parte 27 de camisa de baja temperatura.

Puede modificarse la primera realizacion ilustrada anteriormente tal como se muestra a continuacion.

En la primera realizacion, se forma la pelmula 5 de manera que el grosor de pelmula TP aumente gradualmente desde el lfmite 28 de temperatura de pared hasta el extremo 24 inferior de camisa. Sin embargo, el grosor de pelmula TP puede ser constante en la parte 27 de camisa de baja temperatura. Brevemente, el ajuste del grosor de pelmula TP puede cambiarse segun sea necesario en un intervalo que no haga que la temperatura de pared de cilindro TW sea muy diferente de la temperatura apropiada en la totalidad de la parte 27 de camisa de baja temperatura.

(Segunda realizacion)

Se describira a continuacion una segunda realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 19 a 21.

La segunda realizacion se configura cambiando la formacion de la pelmula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la segunda realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 19 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelmula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura. La pelmula 5 esta formada por una capa pulverizada de un material a base de hierro (capa 52 pulverizada de hierro). La capa 52 pulverizada de hierro se forma laminando una pluralidad de capas 52A pulverizadas delgadas. La capa 52 pulverizada de hierro (las capas 52A pulverizadas delgadas) contiene varias capas de oxidos y poros.

La figura 20 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el estado de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

En el motor 1, el bloque 11 de cilindros se une a la parte 27 de camisa de baja temperatura en un estado en el que el bloque 11 de cilindros se engancha con los salientes 3. El bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura se unen el uno a la otra con la pelmula 5 entremedias.

Puesto que la pelmula 5 esta formada por una capa pulverizada que contiene varias capas de oxidos y poros, el bloque 11 de cilindros y la pelmula 5 se unen mecanicamente el uno a la otra en un estado de baja conductividad termica.

En el motor 1, puesto que el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura se unen el uno a la otra en este estado, se obtienen las ventajas (A) y (B) en “[1] Estado de union de la parte de camisa de baja temperatura” de la primera realizacion.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Se describira el metodo para formar la peKcula 5 con referencia a las figuras 21A y 21B. En la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 mediante pulverizacion por arco. Puede formarse la pelfcula 5 a traves del siguiente procedimiento.

[1] Se pulveriza alambre 92 fundido sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa mediante un dispositivo 91 de pulverizacion por arco para formar una capa 52A pulverizada delgada (figura 21A).

[2] Tras formar una capa 52A pulverizada delgada, se forma otra capa 52A pulverizada delgada sobre la primera capa 52A pulverizada delgada (figura 21B).

[3] Se repite el proceso [2] hasta que se forma la pelfcula 5 de un grosor deseado.

Segun el metodo de produccion anterior, se funde el alambre 92 y se cambia a partfculas, cuyas superficies se oxidan. Por tanto, la capa 52 pulverizada de hierro (las capas 52A pulverizadas delgadas) contiene varias capas de oxidos. Esto aumenta adicionalmente la propiedad de aislamiento termico de la pelfcula 5.

En la presente realizacion, el diametro del alambre 92 usado en la pulverizacion por arco se ajusta igual a o mayor que 0,8 mm. Por tanto, se pulveriza polvo del alambre 92 que tiene tamanos de partfcula relativamente grandes sobre la parte 27 de camisa de baja temperatura, y la capa 52 pulverizada de hierro formada incluye varios poros. Es decir, se forma la pelfcula 5 que tiene una propiedad de alto aislamiento termico.

51 el diametro del alambre 92 es menor que 0,8 mm, se pulveriza polvo del alambre 92 que tiene pequenos tamanos de partfcula sobre la parte 27 de camisa de baja temperatura. Por tanto, en comparacion con el caso en el que el diametro del alambre 92 es igual a o mayor que 0,8 mm, se reduce significativamente el numero de poros en la capa

52 pulverizada de hierro.

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion, la camisa 2 de cilindro de la segunda realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(12) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, la capa 52 pulverizada de hierro esta formada por una pluralidad de capas 52A pulverizadas delgadas. Por consiguiente, se forman varias capas de oxidos en la capa 52 pulverizada de hierro. Por tanto, se reduce adicionalmente la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

Puede modificarse la segunda realizacion ilustrada anteriormente tal como se muestra a continuacion.

En la segunda realizacion, el diametro del alambre 92 se ajusta a 0,8 mm cuando se forma la pelfcula 5. Sin embargo, el intervalo seleccionado del diametro del alambre 92 puede ajustarse de la siguiente manera. Es decir, el intervalo seleccionado del diametro del alambre 92 puede ajustarse a un intervalo de desde 0,8 mm hasta 2,4 mm. Si el diametro del alambre 92 se ajusta mayor que 2,4 mm, las partfculas del alambre 92 seran grandes. Por tanto se pronostica que la fuerza de la capa 52 pulverizada de hierro se reducira significativamente.

(Tercera realizacion)

Se describira a continuacion una tercera realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 22 y 23.

La tercera realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la tercera realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 22 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una primera capa 53A pulverizada formada sobre la superficie de la camisa 2 de cilindro y una segunda capa 53B pulverizada formada sobre la superficie de la primera capa 53A pulverizada.

La primera capa 53A pulverizada esta formada por un material ceramico (alumina o zircona). Como material para la

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

primera capa 53A pulverizada, puede usarse un material que reduce la conductividad termica entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

La segunda capa 53B pulverizada esta formada por una aleacion de aluminio (aleacion de Al-Si o aleacion de Al- Cu). Como material para la segunda capa 53B pulverizada, puede usarse un material que tiene una alta propiedad de union con el bloque 11 de cilindros.

La figura 23 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el estado de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por un material ceramico, que tiene una menor conductividad termica que la del bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen mecanicamente el uno a la otra en un estado de una baja conductividad termica.

Puesto que la pelfcula 5 incluye la segunda capa 53B pulverizada que tiene una alta propiedad de union con el bloque 11 de cilindros, la fuerza de union entre la pelfcula 5 y el bloque 11 de cilindros aumenta en comparacion con un caso en el que la pelfcula 5 esta formada solo por la primera capa 53A pulverizada.

En la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 mediante pulverizacion por plasma. Puede formarse la pelfcula 5 a traves del siguiente procedimiento.

[1] Se forma la primera capa 53A pulverizada sobre la parte 27 de camisa de baja temperatura usando un dispositivo de pulverizacion por plasma.

[2] Se forma la segunda capa 53B pulverizada usando el dispositivo de pulverizacion por plasma tras formar la primera capa 53A pulverizada.

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion, la camisa 2 de cilindro de la tercera realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(13) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, la pelfcula 5 esta formada por la primera capa 53A pulverizada y la segunda capa 53B pulverizada. Por tanto, a la vez que se garantiza la propiedad de aislamiento termico de la pelfcula 5 mediante la primera capa 53A pulverizada, la segunda capa 53b pulverizada mejora la propiedad de union entre el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5.

(Cuarta realizacion)

Se describira a continuacion una cuarta realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 24 y 25.

La cuarta realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la cuarta realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 24 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 54 de oxido.

La figura 25 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por oxidos, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen mecanicamente el uno a la otra en un estado de baja conductividad termica.

En la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 mediante calentamiento a alta frecuencia. Puede formarse la pelfcula 5 a traves del siguiente procedimiento.

[1] La parte 27 de camisa de baja temperatura se calienta mediante un dispositivo de calentamiento a alta frecuencia.

[2] Se continua con el calentamiento hasta que se forma la capa 54 de oxido de un grosor predeterminado sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa.

Segun este metodo, el calentamiento de la parte 27 de camisa de baja temperatura funde el extremo 32 distal de cada saliente 3. Como resultado, una capa 54 de oxido es mas gruesa en el extremo 32 distal que en otras partes. Por consiguiente, se mejora la propiedad de aislamiento termico alrededor del extremo 32 distal del saliente 3. Ademas, se forma la pelfcula 5 para que tenga un grosor suficiente en el estrechamiento 33 de cada saliente 3. Por tanto, se mejora adicionalmente la propiedad de aislamiento termico alrededor del estrechamiento 33.

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la cuarta realizacion, la camisa 2 de cilindro de la tercera realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(14) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 calentando la camisa 2 de cilindro. Esto mejora la propiedad de aislamiento termico alrededor del estrechamiento 33. Tambien puesto que no se requiere que sea necesario material adicional para formar la pelfcula 5, se reducen los esfuerzos y costes para el control de materiales.

(Quinta realizacion)

Se describira a continuacion una quinta realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 26 y 27.

La quinta realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la quinta realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 55 de agente de desmoldeo, que es una capa de agente de desmoldeo para fundicion a presion.

Cuando se forma la capa 55 de agente de desmoldeo, por ejemplo, pueden usarse los siguientes agentes de desmoldeo.

[1] Un agente de desmoldeo obtenido combinando vermiculita, Hitasol y vidrio soluble.

[2] Un agente de desmoldeo obtenido combinando un material lfquido, del que un componente mayoritario sea el silicio, y vidrio soluble.

La figura 27 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

En el motor 1, el bloque 11 de cilindros se une a la parte 27 de camisa de baja temperature en un estado en el que el bloque 11 de cilindros se engancha con los salientes 3. El bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperature se unen el uno a la otra con la pelfcula 5 entremedias.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por un agente de desmoldeo, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 55 de agente de desmoldeo en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 55 de agente de desmoldeo.

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion, la camisa 2 de cilindro de la quinta realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(15) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 usando un agente de desmoldeo para fundicion a presion. Por tanto, cuando se forma la pelfcula 5, puede usarse el agente de desmoldeo para fundicion a presion que se usa para producir el bloque 11 de cilindros o el material para el agente. Por tanto, se reducen los costes y el numero de las etapas de produccion.

(Sexta realizacion)

Se describira a continuacion una sexta realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 26 y 27.

La sexta realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la sexta realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura. La pelfcula 5 esta formada por una capa 56 de lavado de molde, que es una capa de lavado de molde para el molde para la fundicion por centrifugacion.

Cuando se forma la capa 56 de lavado de molde, por ejemplo, pueden usarse los siguientes lavados de molde.

[1] Un lavado de molde que contiene tierras diatomeas como componente mayoritario.

[2] Un lavado de molde que contiene grafito como componente mayoritario.

La figura 27 es una vista en seccion transversal de la parte rodeada por un cfrculo ZA de la figura 1 y muestra el estado de union entre el bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja temperatura.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por un lavado de molde, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 56 de lavado de molde en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 56 de lavado de molde.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion, la camisa 2 de cilindro de la sexta realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(16) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 usando un lavado de molde para fundicion por centrifugacion. Por tanto, cuando se forma la pelfcula 5, puede usarse el lavado de molde para fundicion por centrifugacion que se usa para producir el bloque 11 de cilindros o el material para el molde. Por tanto, se reducen los costes y el numero de las etapas de produccion.

(Septima realizacion)

Se describira a continuacion una septima realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 26 y 27.

La septima realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la septima realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 57 de agente de baja adhesion. El agente de baja adhesion se refiere a un material lfquido preparado usando un material que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros.

Cuando se forma la capa 57 de agente de baja adhesion, por ejemplo, pueden usarse los siguientes agentes de baja adhesion.

[1] Un agente de baja adhesion obtenido combinando grafito, vidrio soluble y agua.

[2] Un agente de baja adhesion obtenido combinando nitruro de boro y vidrio soluble.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por un agente de baja adhesion, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 57 de agente de baja adhesion en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 57 de agente de baja adhesion.

En la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 recubriendo y secando el agente de baja adhesion. Puede formarse la pelfcula 5 a traves del siguiente procedimiento.

[1] Se coloca la camisa 2 de cilindro durante un periodo predeterminado en un horno que se calienta hasta una temperatura predeterminada de modo que se precaliente.

[2] Se sumerge la camisa 2 de cilindro en un agente de baja adhesion lfquido en un recipiente de modo que se recubre la superficie 22 circunferencial externa de camisa con el agente de baja adhesion.

[3] Tras la etapa [2], se coloca la camisa 2 de cilindro en el horno usado en la etapa [1] de modo que se seca el agente de baja adhesion.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

[4] Se repiten las etapas [1] a [3] hasta que la capa 57 de agente de baja adhesion, que se forma a traves de secado, tiene un grosor predeterminado.

La camisa 2 de cilindro segun la septima realizacion proporciona ventajas similares a las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion.

La septima realizacion ilustrada anteriormente puede modificarse tal como se muestra a continuacion.

Como el agente de baja adhesividad, pueden usarse los siguientes agentes.

(a) Un agente de baja adhesion obtenido combinando grafito y disolvente organico.

(b) Un agente de baja adhesion obtenido combinando grafito y agua.

(c) Un agente de baja adhesion que tiene nitruro de boro y aglutinante inorganico como componentes mayoritarios, o un agente de baja adhesion que tiene nitruro de boro y aglutinante organico como componentes mayoritarios.

(Octava realizacion)

Una octava realizacion de la presente invencion se describira a continuacion con referencia a las figuras 26 y 27.

La octava realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la octava realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 58 de pintura metalica.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por una pintura metalica, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 58 de pintura metalica en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 58 de pintura metalica.

La camisa 2 de cilindro segun la octava realizacion proporciona ventajas similares a las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion.

(Novena realizacion)

Se describira a continuacion una novena realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 26 y 27.

La novena realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la novena realizacion es la misma que la

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un drculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelreula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 59 de resina de alta temperature.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por una resina de alta temperatura, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 59 de resina de alta temperatura en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 59 de resina de alta temperatura.

La camisa 2 de cilindro segun la novena realizacion proporciona ventajas similares a las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion.

(Decima realizacion)

Se describira a continuacion una decima realizacion de la presente invencion con referencia a las figuras 26 y 27.

La decima realizacion se configura cambiando la formacion de la pelfcula 5 en la camisa 2 de cilindro segun la primera realizacion de la siguiente manera. La camisa 2 de cilindro segun la decima realizacion es la misma que la de la primera realizacion excepto por la configuracion descrita a continuacion.

La figura 26 es una vista ampliada que muestra la parte rodeada por un cfrculo ZC de la figura 6A. En la camisa 2 de cilindro, se forma una pelfcula 5 sobre una superficie 22 circunferencial externa de camisa de una parte 27 de camisa de baja temperatura en la camisa 2 de cilindro. La pelfcula 5 esta formada por una capa 50 de tratamiento de conversion qmmica, que es una capa formada a traves de tratamiento de conversion qmmica.

Como la capa 50 de tratamiento de conversion qmmica, pueden formarse las siguientes capas.

[1] Una capa de tratamiento de conversion qmmica de fosfato.

[2] Una capa de tratamiento de conversion qmmica de oxido ferroso-ferrico.

En el motor 1, el bloque 11 de cilindros se une a la parte 27 de camisa de baja temperatura en un estado en el que

el bloque 11 de cilindros se engancha con los salientes 3. El bloque 11 de cilindros y la parte 27 de camisa de baja

temperatura se unen el uno a la otra con la pelfcula 5 entremedias.

Puesto que la pelfcula 5 esta formada por una capa de tratamiento de conversion qmmica, que tiene una baja adhesion con el bloque 11 de cilindros, el bloque 11 de cilindros y la pelfcula 5 se unen el uno a la otra con

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

separaciones 5H. Cuando se produce el bloque 11 de cilindros, el material de fundicion se solidifica en un estado en el que no se establece suficiente adhesion entre el material de fundicion y la capa 50 de tratamiento de conversion qmmica en varias partes. Por consiguiente, se crean las separaciones 5H entre el bloque 11 de cilindros y la capa 50 de tratamiento de conversion qmmica.

Ademas, puesto que se forma la pelfcula 5 mediante un tratamiento de conversion qmmica, la pelfcula 5 tiene un grosor suficiente en el estrechamiento 33 del saliente 3. Esto permite que se creen facilmente las separaciones 5H alrededor del estrechamiento 33 del bloque 11 de cilindros. Por tanto, se mejora la propiedad de aislamiento termico alrededor del estrechamiento 33.

Ademas de las ventajas (1) a (11) en la primera realizacion, la camisa 2 de cilindro de la decima realizacion proporciona la siguiente ventaja.

(17) En la camisa 2 de cilindro de la presente realizacion, se forma la pelfcula 5 mediante tratamiento de conversion qmmica. Esto mejora la propiedad de aislamiento termico alrededor del estrechamiento 33.

(Otras Realizaciones)

Las realizaciones anteriores pueden modificarse tal como sigue.

En las realizaciones ilustradas anteriormente, se ajustan los intervalos seleccionados de la primera razon de area SA y la segunda razon de area SB para que esten en los intervalos seleccionados mostrados en la tabla 1. Sin embargo, los intervalos seleccionados pueden cambiarse tal como se muestra a continuacion.

La primera razon de area SA: del 10% al 30%

La segunda razon de area SB: del 20% al 45%

Este ajuste aumenta la fuerza de union de la camisa y el factor de forma del material de fundicion en los espacios entre los salientes 3.

En las realizaciones anteriores, se ajusta el intervalo seleccionado de la altura de saliente convencional HP a un intervalo de desde 0,5 mm hasta 1,0 mm. Sin embargo, el intervalo seleccionado puede cambiarse tal como se muestra a continuacion. Es decir, puede ajustarse el intervalo seleccionado de la altura de saliente convencional HP a un intervalo de desde 0,5 mm hasta 1,5 mm.

En las realizaciones anteriores, la pelfcula 5 no se forma sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa de la parte 26 de camisa de alta temperatura, mientras que se forma la pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa de la parte 27 de camisa de baja temperatura. Esta configuracion puede modificarse tal como sigue. Es decir, puede formarse la pelfcula 5 sobre la superficie 22 circunferencial externa de camisa tanto de la parte 27 de camisa de baja temperatura como de la parte 26 de camisa de alta temperatura. Esta configuracion impide de manera fiable que disminuya excesivamente la temperatura de pared de cilindro TW en algunas ubicaciones.

En las realizaciones anteriores, se forma la pelfcula 5 a lo largo de la totalidad de la circunferencia de la camisa 2 de cilindro. Sin embargo, la posicion de la pelfcula 5 puede cambiarse tal como se muestra a continuacion. Es decir, con respecto a la direccion a lo largo de la que se disponen los cilindros 13, puede omitirse la pelfcula 5 de secciones de las superficies 22 circunferenciales externas de camisa que estan enfrentadas a los calibres 15 de cilindro adyacentes. En otras palabras, las pelfculas 5 pueden formarse en secciones excepto por las secciones de las superficies 2 circunferenciales externas de camisa que estan enfrentadas a las superficies 2 circunferenciales externas de camisa de las camisas 2 de cilindro adyacentes con respecto a la direccion de disposicion de los cilindros 13. Esta configuracion proporciona las siguientes ventajas (i) y (ii).

(i) Es probable que el calor procedente de cada par de cilindros 13 adyacentes se confine en una seccion entre los correspondientes calibres 15 de cilindro. Por tanto, es probable que la temperatura de pared de cilindro TW en esta seccion sea mayor que la de las secciones distintas a las secciones entre los calibres 15 de cilindro. Por tanto, la modificacion descrita anteriormente de la formacion de la pelfcula 5 impide que aumente excesivamente la temperatura de pared de cilindro TW en una seccion que esta enfrentada a los calibres 15 de cilindro adyacentes con respecto a la direccion circunferencial de los cilindros 13.

5

10

15

20

25

30

35

40

(ii) En cada cilindro 13, puesto que la temperature de pared de cilindro TW vana a lo largo de la direccion circunferencial, la cantidad de deformacion del calibre 15 de cilindro vana a lo largo de la direccion circunferencial. Tal variacion en la cantidad de deformacion del calibre 15 de cilindro aumenta la friccion del piston, lo que degrada la tasa de consumo de combustible. Cuando se adopta la configuracion anterior de la formacion de la pelfcula 5, disminuye la conductividad termica en secciones distintas a las secciones que estan enfrentadas a los calibres 15 de cilindro adyacentes con respecto a la direccion circunferencial del cilindro 13. Por otro lado, la conductividad termica de las secciones que estan enfrentadas a los calibres 15 de cilindro adyacentes es la misma que la de los motores convencionales. Esto reduce la diferencia entre la temperatura de pared de cilindro TW en las secciones distintas a las secciones que estan enfrentadas a los calibres 15 de cilindro adyacentes y la temperatura de pared de cilindro TW en las secciones que estan enfrentadas a los calibres 15 de cilindro adyacentes. Por consiguiente, se reduce la variacion de deformacion de cada calibre 15 de cilindro a lo largo de la direccion circunferencial (se iguala la cantidad de deformacion). Esto reduce la friccion del piston y mejora por tanto la tasa de consumo de combustible.

El metodo para formar la pelfcula 5 no se limita a los metodos mostrados en las realizaciones anteriores (pulverizacion, recubrimiento, recubrimiento con resina y tratamiento de conversion qmmica). Puede aplicarse cualquier otro metodo segun sea necesario.

La configuracion de la formacion de la pelfcula 5 segun las realizaciones anteriores puede modificarse tal como se muestra a continuacion. Es decir, la pelfcula 5 puede estar formada por cualquier material siempre que se cumpla al menos una de las siguientes condiciones (A) y (B).

(A) La conductividad termica de la pelfcula 5 es menor que la de la camisa 2 de cilindro.

(B) La conductividad termica de la pelfcula 5 es menor que la del bloque 11 de cilindros.

En las realizaciones anteriores, se forma la pelfcula 5 sobre la camisa 2 de cilindro, estando los parametros relacionados con los salientes 3 en los intervalos seleccionados de la tabla 1. Sin embargo, puede formarse la pelfcula 5 sobre cualquier camisa de cilindro siempre que se formen sobre la misma los salientes 3.

En las realizaciones anteriores, se forma la pelfcula 5 sobre la camisa 2 de cilindro sobre la que se forman los

salientes 3. Sin embargo, puede formarse la pelfcula 5 sobre una camisa de cilindro sobre la que se forman salientes

sin estrechamientos.

En las realizaciones anteriores, se forma la pelfcula 5 sobre la camisa 2 de cilindro sobre la que se forman los salientes 3. Sin embargo, puede formarse la pelfcula 5 sobre una camisa de cilindro sobre la que no se forman salientes.

En la realizacion anterior, se aplica la camisa de cilindro de la presente realizacion a un motor compuesto por una aleacion de aluminio. Sin embargo, puede aplicarse la camisa de cilindro de la presente invencion a un motor compuesto, por ejemplo, por una aleacion de magnesio. Brevemente, puede aplicarse la camisa de cilindro de la presente invencion a cualquier motor que tenga una camisa de cilindro. Incluso en tal caso, se obtienen las ventajas similares a las de las realizaciones anteriores si la invencion se realiza de manera similar a las realizaciones anteriores.

Claims

5

10
2.

15
3.

20 4.
5. 25
6.
7. 30
8.

35 9.
10.

40

45 11.
12.

50
13.
14. 55

60 15.
16.

REIVINDICACIONES

Camisa (2) de cilindro para fundicion por insercion usada en un bloque (11) de cilindros, con una pelmula (5) formada sobre una superficie circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro, en la que la pelmula (5) consiste en un material que reduce la adhesion entre la camisa de cilindro y el bloque de cilindros de manera que se forman separaciones entre el bloque (11) de cilindros y la camisa (2) de cilindro y

caracterizada porque

la pelmula (5) se proporciona solamente en un area desde una parte (25) central hasta un extremo (24) inferior de la camisa de cilindro con respecto a una direccion axial de la camisa de cilindro, en la que el extremo (24) inferior esta ubicado en una parte opuesta a una camara de combustion de un motor (1).

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, caracterizada porque la pelfcula esta compuesta por un agente de desmoldeo para fundicion a presion.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelfcula esta compuesta por un lavado de molde para fundicion por centrifugacion.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelfcula (5) esta compuesta por un agente de baja adhesion que contiene grafito como componente mayoritario.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelmula (5) esta compuesta por un agente de baja adhesion que contiene nitruro de boro como componente mayoritario.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelfcula esta compuesta por una pintura metalica.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelfcula (5) esta compuesta por una resina de alta temperatura.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 1, en la que la pelmula (5) esta compuesta por una capa de tratamiento de conversion qmmica.

Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en la que el grosor de la pelfcula (5) aumenta a medida que se acerca al extremo (24) inferior de la camisa (2) de cilindro a lo largo de la direccion axial de la camisa (2) de cilindro.

Bloque de cilindros que contiene una camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque el bloque de cilindros tiene una pluralidad de calibres de cilindro, estando la camisa de cilindro ubicada en uno de los calibres de cilindro, y en el que la pelfcula (5) se forma sobre la superficie (22) circunferencial externa excepto por secciones que estan enfrentadas a los calibres de cilindro adyacentes.

Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, en la que la superficie circunferencial externa tiene una pluralidad de salientes (3) que tienen cada uno una forma estrechada.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 11, en la que el numero de los salientes (3) es de 5 a 60 por 1 cm2 de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro.

Camisa (2) de cilindro segun la reivindicacion 11 o 12, en la que la altura de cada saliente (3) es de 0,5 a 1,0 mm.

Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13, en la que en un diagrama de contorno de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro obtenido mediante un dispositivo de medicion laser tridimensional, la razon del area total de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno es igual a o mayor que el 10%.

Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 14, en la que en un diagrama de contorno de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro obtenido mediante un dispositivo de medicion laser tridimensional, la razon del area total de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno que representa una altura de 0,2 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno es igual a o menor que el 55%.

Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 15, en la que en un diagrama de

5

10

15

20

contorno de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro obtenido mediante un dispositivo de medicion laser tridimensional, la razon del area total de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno es del 10% al 50%.
17. Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 16, en la que en un diagrama de contorno de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro obtenido mediante un dispositivo de medicion laser tridimensional, la razon del area total de regiones rodeadas cada una por una lmea de contorno que representa una altura de 0,2 mm con respecto al area de la totalidad del diagrama de contorno es del 20% al 55%.
18. Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 17, en la que en un diagrama de contorno de la superficie (22) circunferencial externa de la camisa (2) de cilindro obtenido mediante un dispositivo de medicion laser tridimensional, el area de cada region rodeada por una lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm es de 0,2 a 3,0 mm2.
19. Camisa (2) de cilindro segun una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 18, en la que en una seccion transversal de cada saliente (3) por un plano que contiene la lmea de contorno que representa una altura de 0,4 mm desde el extremo proximal del saliente es independiente de las secciones transversales de los otros salientes (3) por el mismo plano.