ES2593793T3 - Proceso para fabricar una hoja celulósica absorbente cresponada por correa y hoja absorbente - Google Patents

Abstract

Un método para fabricar una lámina celulósica absorbente cresponada por correa, el método comprende: (a) deshidratar por compactación una pasta de papel para formar una banda naciente (44) que presenta una distribución aparentemente aleatoria de fibras de papel; (b) aplicar la banda naciente deshidratada (44) que presenta una distribución aparentemente aleatoria de fibras a una superficie de transferencia (64) en desplazamiento que se está moviendo con una velocidad de superficie de transferencia; (c) cresponar por correa la banda (44) desde la superficie de transferencia (64) a una consistencia de aproximadamente 30% a aproximadamente 60% empleando una correa cresponadora con diseño (18), y la etapa de cresponado se produce en un pinzamiento de la correa cresponadora (76) definido entre la superficie de transferencia (64) y la correa cresponadora (18), en el que la correa cresponadora (18) está desplazándose a una velocidad de la correa que es más lenta que la velocidad de la superficie de transferencia (64); y (d) secar la banda (44), que se caracteriza por que la etapa de cresponado por correa se produce bajo presión en el pinzamiento de la correa cresponadora (76), de modo que la correa cresponadora (18) se impulsa a ponerse en contacto con la superficie de transferencia (64) a lo largo de una longitud de pinzamiento por medio de un rodillo cresponador deformable (70), en el que el diseño de la correa, los parámetros del pinzamiento, el incremento de velocidad, y la consistencia de la banda se seleccionan de modo que la banda (44) se crespona desde la superficie de transferencia (64) y se redistribuye sobre la correa cresponadora (18) para formar una banda (44) que tiene una absorbencia de al menos aproximadamente 5 g/g.

Description

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DESCRIPCION

Proceso para fabricar una hoja celulosica absorbente cresponada por correa y hoja absorbente Ambito tecnico

La presente invencion se refiere en general a procesos de fabricacion de papel para elaborar hojas absorbentes y de modo mas concreto a un metodo para fabricar hoja celulosica absorbente cresponada por correa, deshidratando por compactacion una pasta de fabricacion de papel que forma una banda naciente que tiene una distribucion aparente generalmente aleatoria de sus fibras; aplicando la banda deshidratada sobre una superficie de transferencia que se mueve a una primera velocidad; cresponando por correa la banda a partir de la superficie de transferencia, con una consistencia de aproximadamente 30 hasta aproximadamente 60 por ciento, mediante una correa cresponadora con relieve, efectuandose la etapa de cresponado bajo presion en un resquicio delimitado entre la superficie de transferencia y la correa cresponadora, de modo que la correa se mueve a una segunda velocidad inferior a la velocidad de dicha superficie de transferencia. El relieve de la correa, la presion y otros parametros del resquicio, el incremento de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de tal manera que la banda se crespona a partir de la superficie y se redistribuya sobre la correa cresponadora, formando una banda con una reticula que tenga una pluralidad de zonas interconectadas de diferentes gramajes locales, incluyendo al menos (i) una pluralidad de zonas con acumulacion de fibras de alto gramaje local interconectadas mediante (ii) una pluralidad de zonas de union de menor gramaje local, la orientacion de cuyas fibras esta desviada en la direccion entre las zonas de acumulacion cruzadas por las porciones de enlace de la banda. El proceso da lugar a un producto absorbente de volumen y absorbencia relativamente grandes en comparacion con los productos deshidratados por compactacion de modo convencional y los productos de dicho proceso presentan unas propiedades mecanicas unicas, tal como se describe en lo sucesivo.

Antecedentes de la presente invencion

Los metodos de fabricacion de papel tisu, toalla y similares, incluyendo varias caracteristicas como secado Yankee, secado de material poroso por flujo de gas caliente a traves, cresponado portejido, cresponado en seco, cresponado en humedo, etc., son bien conocidos. Los procesos convencionales de prensado en humedo tienen algunas ventajas sobre los procesos convencionales de secado por flujo de aire a traves, incluyendo: (1) menores costes de energfa relacionados con la eliminacion mecanica de agua, en comparacion con el secado por transpiracion con aire caliente; y (2) velocidades de produccion mas altas que se alcanzan mas facilmente con procesos que emplean el prensado en humedo para formar una banda. Por otra parte, los procesos de secado por flujo de aire a traves se han convertido en el metodo alternativo para la nueva inversion de capital, en concreto para la produccion de productos de papel tisu y toallas suaves, voluminosos y de calidad superior.

El cresponado portejido se ha usado junto con los procesos de fabricacion de papel que incluyen la deshidratacion mecanica o compactante de la banda de papel como medio de influir en las propiedades del producto. Veanse las patentes U.S. n° 4.689.119 y 4.551.199 de Weldon, 4.849.054 de Klowak, y 6.287.426 de Edwards y otros. La operacion de los procesos de cresponado por tejido ha topado con la dificultad de trasferir de manera efectiva una banda de alta o media consistencia a un secador. Otras patentes relacionadas con el cresponado portejido son las siguientes: 4.834.838; 4.482.429 asf como 4.445.638. Vease igualmente la patente U.S. n° 6.350.349 de Hermans y otros, que revela la transferencia en humedo de una banda, desde una superficie de transferencia giratoria a un tejido.

En relacion con los procesos de fabricacion de papel, el moldeo por tejido tambien se ha empleado para dar textura y volumen. A este respecto en la patente U.S. n° 6.610.173 de Lindsey y otros puede verse un metodo para imprimir una banda de papel durante una etapa de prensado en humedo, que da como resultado unas protusiones asimetricas correspondientes a los conductos de defleccion de un elemento deflector. La patente '173 indica que una transferencia con diferencia de velocidad durante una etapa de prensado sirve para mejorar el moldeo y la impresion de una banda con un elemento deflector. Se dice que las bandas de tisu producidas tienen un conjunto especial de propiedades tisicas y geometricas, tales como una reticula compactada y un patron repetitivo de protusiones con estructuras asimetricas. En cuanto al moldeo en humedo de una banda con tejidos texturados veanse tambien las siguientes patentes U.S.: 6.017.417 y 5.672.248 ambas de Wendt y otros; 5.508.818 de Hermans y otros y 4.637.859 de Trokhan. En cuanto al uso de tejidos para proporcionar textura a una hoja mayormente seca vease la patente U.S. n° 6.585.855 de Drew y otros, asf como la publicacion n° US 2003/00064.

La patente U.S. n° 5.503.715 de Trokhan y otros revela una estructura fibrosa de fibras celulosicas que tiene multiples zonas que se distinguen entre sf por el gramaje. Se indica que la estructura tiene una reticula esencialmente continua de gramaje elevado y zonas discretas de inferior gramaje que circunscriben unas zonas discretas de gramaje intermedio. Las fibras celulosicas que conforman las zonas de menor gramaje pueden estar orientadas radialmente respecto a los centros de las zonas. El papel puede conformarse empleando una correa de moldeo que posee zonas con distinta resistencia al flujo. En general el gramaje de una zona del papel es inversamente proporcional a la resistencia al flujo de la zona de correa de moldeo sobre la que se ha conformado dicha zona del papel. Las zonas de diversa resistencia al flujo provocan el drenaje selectivo de un soporte lfquido que lleva fibras celulosicas en suspension, a traves de las distintas zonas de la correa de moldeo. En la patente U.S.

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n° 5.935.381, igualmente de Trokhan y otros, se habla de una estructura similar, en que las caractensticas se consiguen empleando diferentes tipos de fibra.

En la patente U.S. n° 5.607.551, de Farrington, Jr. y otros, se revela de manera mas general un metodo de fabricacion de productos secados por flujo de gas a traves y en ella se describe este tipo de productos, sin cresponar. Conforme a la patente '55l una corriente de una suspension acuosa de fibras de fabricacion de papel se deposita sobre un tejido de moldeo y se deshidrata en parte hasta una consistencia aproximada del 10 por ciento. Despues la banda humeda se traslada a un tejido de transferencia que se desplaza a una velocidad menor que el tejido de moldeo a fin de impartir una mayor capacidad de dilatacion en la banda. Luego la banda se transfiere a un tejido de secado por flujo de gas a traves, donde se seca hasta una consistencia final del 95 por ciento o mas.

En la patente U.S. n° 5.510.002 de Hermans y otros se revelan varios productos cresponados, secados por flujo de gas a traves. Haciendo referencia a la figura 2, por ejemplo, se indica un metodo de prensado en humedo/secado a traves, para elaborar tisu cresponado, en que una suspension acuosa de fibras de fabricacion de papel se deposita sobre un tejido conformador, se deshidrata en el resquicio de una prensa entre un par de fieltros y despues se tensa en humedo sobre un tejido de secado por aire a traves. La banda secada por aire a traves se adhiere a un secador Yankee, se sigue secando y se crespona para dar el producto final.

Productos cresponados y secados a traves tambien se revelan en las siguientes patentes: U.S. n° 3.994.771 de Morgan, Jr. y otros; U.S. n° 4.102.737 de Morton; y U.S. n° 4.529.480 de Trokhan. Los procesos descritos en estas patentes consisten de manera muy general en formar una banda sobre un soporte perforado, presecar termicamente la banda, aplicar la banda a un secador Yankee con un resquicio definido, en parte, por un tejido de impresion y cresponar el producto a partir del secador Yankee. Suele requerirse una banda relativamente permeable, que dificulta el empleo de pasta reciclada de fabricacion de papel a niveles deseados. La transferencia al secador Yankee tiene lugar normalmente a unos niveles de consistencia de la banda de 60% hasta 70% aproximadamente.

Los procesos de secado a traves convencionales no aprovechan plenamente el potencial de los secadores Yankee porque en parte es diffcil adherir una banda parcialmente secada, de consistencia media, a una superficie que gira a gran velocidad, sobre todo partiendo de un tejido de malla abierta cuyas zonas de contacto durante la transferencia al cilindro suelen ser inferiores al 50% de la banda. Por tanto el secador tiene que funcionar a velocidades inferiores a su potencial y con unas velocidades del chorro de aire calentado que incide en la campana muy por debajo de las empleadas en las tecnologfas de prensado en humedo convencionales ("CWP").

Tal como se observa arriba, los productos secados con aire a traves presentan mayor volumen y suavidad; sin embargo la deshidratacion termica con aire caliente consume mucha energfa y requiere un substrato bastante permeable. Por tanto las operaciones de prensado en humedo en que las bandas se deshidratan mecanicamente son preferibles desde el punto de vista energetico y se aplican mas facilmente a las pastas que contienen fibra reciclada, la cual tiende a formar bandas con menor permeabilidad que la fibra virgen. Entonces se puede usar con mayor efectividad un secador Yankee, porque la banda transferida le llega a una consistencia de un 30 por ciento o de nivel parecido, permitiendo que se adhiera firmemente para el secado.

Los procesos de prensado en humedo/cresponado en humedo o en seco se han empleado ampliamente, como se desprende de la literatura de fabricacion de papel abajo citada. Muchas mejoras se refieren al incremento del volumen y de la absorbencia de productos deshidratados por compactacion, que en parte suelen deshidratarse con un fieltro de fabricacion de papel.

La patente U.S. n° 5.851.353 de Fiscus y otros indica un metodo de secado de bandas humedas para productos de tisu, por medio de secadores de cilindros, en que una banda parcialmente deshidratada se oprime entre un par de tejidos de moldeo. La banda oprimida se procesa sobre una pluralidad de cilindros secadores, partiendo por ejemplo desde una consistencia aproximada del 40 por ciento hasta llegar a una consistencia de al menos un 70 por ciento aproximadamente. Los tejidos de moldeo protegen la banda del contacto directo con los cilindros secadores e imparten una impresion en la banda.

La patente U.S. n° 5.087.324 de Awofeso y otros revela una toalla de papel estratificada y deslaminada. La toalla incluye una primera capa densa de mezcla de fibras qmmicas y una segunda capa de una mezcla de fibras voluminosa y anfractuosa, unitaria con la primera capa. La primera y la segunda capas aumentan la tasa de absorcion y la capacidad de retencion de agua de la toalla de papel. El metodo de formacion de una banda estratificada y deslaminada de material para toalla de papel incluye el aporte de una primera pasta directamente a una malla y el aporte de una segunda pasta de una mezcla de fibras voluminosa y anfractuosa directamente sobre la primera pasta depositada en la malla. Despues se crespona una banda de toalla de papel y se le da relieve.

La patente U.S. n° 5.494.554 de Edwards y otros ilustra la formacion de bandas de tejido prensadas en humedo, empleadas para tisu facial, tisu de bano, toallas de papel o similares, las cuales se producen conformando el tejido humedo en capas, de modo que la segunda capa formada tenga un consistencia notablemente inferior a la consistencia de la primera capa formada. La mejora obtenida en la formacion de la banda facilita un deslizamiento uniforme fibra-matriz durante el cresponado en seco, que a la vez incrementa mucho la suavidad y reduce la formacion de pelusa. Los tisus prensados en humedo, elaborados con el proceso segun la patente '554, estan

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internamente desligados, como indica la medicion de un alto mdice de volumen hueco. Vease tambien la patente U.S. n° 3.432.936 de Cole y otros. El proceso revelado en la patente '936 comprende: formacion de una banda naciente sobre un tejido conformador, prensado en humedo de la banda, secado de la banda sobre un secador Yankee, cresponado de la banda fuera del secador Yankee y secado completo del producto por aire a traves; de manera similar en muchos aspectos al proceso descrito en la patente U.S. n° 4.356.059 de Hostetler.

En el documento de patente US 5314584 se puede encontrar tecnica anterior relacionada adicional.

Conforme a la presente invencion se ha encontrado que la absorbencia, el volumen y la dilatacion de una banda prensada en humedo se puede mejorar ampliamente cresponando en humedo una banda por tejido y manteniendo al mismo tiempo la alta velocidad, la eficiencia termica y la tolerancia de la pasta al reciclado de fibra procedente de la tecnologfa de prensado en humedo, si el proceso se hace funcionar en condiciones apropiadas para reestructurar una banda humeda formada de manera aparentemente aleatoria.

Resumen de la presente invencion

La presente invencion sugiere un metodo para fabricar una lamina celulosica absorbente cresponada por correa segun la reivindicacion 1, asf como una lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3, l1 y 12.

La presente invencion se ocupa, en parte, de un proceso para elaborar productos absorbentes de papel celulosico tales como hoja base para toalla, tisu y similares, incluyendo la deshidratacion compactante de una banda naciente, seguida del cresponado en humedo de la banda por tejido o por correa a una consistencia comprendida aproximadamente entre 30 y 60 por ciento, en condiciones adecuadas para redistribuir una disposicion de fibras aparentemente aleatoria, de modo que resulte una banda estructurada con una variacion local predeterminada del gramaje y con una orientacion de las fibras impartida durante la etapa de cresponado por tejido. De manera preferente la banda se aplica luego sobre un secador Yankee, utilizando un adhesivo de cresponado tal como los adhesivos de poli (alcohol vimlico) /poliamida descritos mas adelante, para permitir la transferencia a velocidad elevada de la banda de consistencia intermedia. Se encontro inesperadamente que podrian usarse ciertos adhesivos para transferir y adherir una banda de consistencia intermedia a un secador Yankee, de modo suficiente para permitir la operacion a gran velocidad y el secado de la banda en la campana del secador Yankee mediante un chorro de aire que incide a velocidad elevada, con lo cual el uso del secador es efectivo. El adhesivo es higroscopico, rehumectable y preferiblemente no se reticula en gran medida durante el uso. Dependiendo de los parametros de operacion se incluye una resina resistente a la humedad en la pasta de fabricacion de papel.

La banda producida segun la presente invencion muestra una microestructura entre fibras parecida en muchos aspectos a la microestructura de los productos secados a traves que no han sido deshidratados mecanicamente durante sus etapas de formacion, es decir, cuya consistencia es inferior al 50 por ciento o de nivel parecido. Los productos de la presente invencion tienen gran absorbencia y dilatacion CD, mas que los productos convencionalmente compactados por deshidratacion. Sin ninguna pretension de teorizar, se cree que el proceso de la presente invencion sirve para reconfigurar la microestructura entre fibras de la banda compactada por deshidratacion hacia una microestructura abierta con altos niveles de absorbencia y dilatacion en sentido transversal a la direccion de maquina. Los productos pueden elaborarse con una capacidad de dilatacion muy elevada en el sentido de la maquina, lo cual contribuye a obtener caractensticas tactiles unicas.

El modulo CD de los productos de la presente invencion alcanza normalmente un valor maximo para bajas tensiones CD, menores del 1% en la mayona de los casos, al igual que los productos obtenidos por CWP; sin embargo el modulo CD de los productos segun la presente invencion se mantiene en valores altos al aumentar la tension CD, a diferencia de los productos CWP, cuyo modulo CD decae rapidamente cuando aumenta la tension y el producto cede.

Un metodo de elaboracion de una hoja celulosica absorbente cresponada por correa de acuerdo con la presente invencion incluye: deshidratacion compactante de una pasta de fabricacion de papel, para formar una banda naciente con una distribucion aparentemente aleatoria de las fibras; aplicacion de la banda deshidratada con dicha distribucion aparentemente aleatoria de las fibras a una superficie de transferencia que se mueve a una primera velocidad; cresponado por correa de la banda, a partir de la superficie de transferencia, a una consistencia aproximada del 30 al 60 por ciento, mediante una correa cresponadora con relieve, de modo que la etapa de cresponado tiene lugar bajo presion en un resquicio delimitado entre la superficie de transferencia y la correa cresponadora, moviendose la correa a una segunda velocidad inferior a la velocidad de dicha superficie de transferencia y seleccionando el relieve de la correa, los parametros del resquicio, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda de manera que esta se crespone a partir de la superficie y se redistribuya sobre la correa cresponadora, formando una banda con una reticula que presenta una pluralidad de zonas interconectadas de distintos gramajes locales, que consta de al menos (i) una pluralidad de zonas con acumulacion de fibras, de gramaje alto, interconectadas mediante (ii) una pluralidad de zonas de union, de menor gramaje local, cuyas fibras estan forzosamente orientadas entre las zonas con acumulacion; y secado de la banda. En general el proceso funciona a un nivel de cresponado de al menos un 10 por ciento, normalmente de al menos un 20 por ciento y en muchos casos de al menos un 40, 60 u 80 por ciento.

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En realizaciones tfpicas hay zonas tegumentarias de fibras cuya orientacion va dirigida hacia la MD y algunas veces a lo largo de la misma. Las zonas de union y las zonas tegumentarias son regiones de enlace entre las zonas enriquecidas en fibras, como puede verse concretamente en las imagenes de microscopfa electronica de barrido que se adjuntan. En general la pluralidad de zonas enriquecidas en fibras y las regiones de enlace se repiten por toda la banda en un patron regular de zonas fibrosas interconectadas, donde la orientacion de las fibras de las zonas enriquecidas y de las regiones de enlace difiere entre sf En algunos, casos las fibras de las zonas enriquecidas estan basicamente orientadas en la CD y la pluralidad de zonas enriquecidas en fibras tiene un gramaje local mayor que las zonas de union. Preferiblemente al menos una porcion de las zonas de union consta de fibras orientadas principalmente en la MD y en ellas hay un patron repetitivo que incluye una pluralidad de zonas enriquecidas en fibras, una primera pluralidad de zonas de union cuyas fibras estan orientadas forzosamente hacia la direccion de la maquina y una segunda pluralidad de zonas de union cuyas fibras tambien estan orientadas forzosamente hacia la direccion de la maquina, pero aparte de la orientacion de la primera pluralidad de zonas de union. En realizaciones preferidas, al menos una de las pluralidades de zonas de union esta orientada basicamente en la MD y las zonas enriquecidas en fibras presentan multiples pliegues en forma de U transversales a la direccion de maquina. Los productos se elaboran adecuadamente cuando la correa cresponadora es un tejido cresponador provisto de nudillos en la CD que definen unas superficies de cresponado transversales a la direccion de maquina, de modo que la distribucion de las zonas enriquecidas en fibras corresponde a la disposicion de los nudillos CD sobre el tejido cresponador. Por tanto tambien es preferible que sea deformable el rodillo que soporta el tejido y lo empuja contra la superficie de transferencia, sobre todo que lleve un recubrimiento polimerico cuyo espesor sea al menos del 25% de la longitud del resquicio y en algunos casos del 50%.

La banda tiene generalmente una dilatacion CD de aproximadamente 5 por ciento hasta 20 por ciento, siendo tfpica una dilatacion CD del 5 hasta el 10 por ciento, aproximadamente. En muchos casos preferidos la banda tiene una dilatacion CD del 6 hasta el 8 por ciento, aproximadamente.

Los productos de la presente invencion pueden proporcionarse con una dilatacion MD caractensticamente elevada. La banda puede tener una dilatacion MD de al menos 15 por ciento aproximadamente, de al menos 25 o 30 por ciento, de al menos 40 por ciento o de al menos 55 por ciento o mas, aproximadamente. Por ejemplo, la banda puede tener en algunos casos una dilatacion MD de al menos 75 u 80 por ciento aproximadamente. En muchas realizaciones la banda tambien se caracteriza por una relacion de traccion MD/CD aproximadamente inferior a 1,1, en general de 0,5 hasta 0,9 o de 0,6 hasta 0,8 aproximadamente.

Las condiciones del cresponado por tejido se eligen preferiblemente de manera que la fibra se distribuya en zonas de diferentes gramajes. La banda se crespona convenientemente por correa a una consistencia de aproximadamente 35 por ciento hasta aproximadamente 55 por ciento y, con mayor preferencia, la banda se crespona por correa a una consistencia de aproximadamente 40 por ciento hasta aproximadamente 50 por ciento. La presion en el resquicio de cresponado por correa o por tejido es aproximadamente de 3,50 N/mm (20 PLI) hasta aproximadamente 17,5 N/mm (100 PLI), con preferencia de aproximadamente 7,01 N/mm (40 PLI) hasta aproximadamente 14,0 N/mm (80 PLI) en general y mas tfpicamente la presion en el resquicio de cresponado es de aproximadamente 8,76 N/mm (50 PLI) hasta aproximadamente 12,3 N/mm (70 PLI). A fin de tener unas condiciones mas uniformes de cresponado por tejido, para presionar el tejido contra la superficie de transferencia en la lmea del resquicio se usa un rodillo con un recubrimiento suave, de modo que el angulo de cresponado sea mas agudo, sobre todo en maquinas muy anchas que requieren rodillos de gran diametro. Normalmente la correa cresponadora es soportada en el resquicio con un rodillo soporte que tiene una dureza superficial de 20 a 120, aproximadamente, en la escala Pusey-Jones. La correa cresponadora puede estar soportada en el resquicio con un rodillo soporte que tenga una dureza superficial de 25 a 90, aproximadamente, en la escala Pusey-Jones. Asimismo el resquicio se extiende normalmente sobre una distancia de al menos aproximadamente 1,27 cm (1/2'') en la direccion de la maquina, siendo tfpica una distancia de aproximadamente 5,08 cm (2'').

En otro aspecto de la presente invencion, un metodo para elaborar una hoja celulosica absorbente cresponada por tejido incluye: deshidratacion compactante de una pasta de fabricacion de papel, para formar una banda naciente; aplicacion de la banda deshidratada a la superficie de un rodillo de transferencia rotativo que gira a una primera velocidad, que en la superficie es de 5,08 m/s (1000 pies por minuto); cresponado por tejido de la banda a partir del rodillo de transferencia, a una consistencia aproximada del 30 al 60 por ciento, en un resquicio de alto impacto delimitado entre el rodillo de transferencia y un tejido cresponador que se mueve a una segunda velocidad menor que la de dicho rodillo de transferencia, cresponando la banda desde el rodillo y recolocandola sobre el tejido cresponador; y secado de la banda, de modo que tenga una absorbencia aproximada de al menos 5 g/g y una dilatacion CD aproximada de al menos 4 por ciento. En general la velocidad superficial del rodillo de transferencia es de al menos aproximadamente 10,2 m/s (2000 pies por minuto), algunas veces la velocidad superficial del rodillo de transferencia es de al menos aproximadamente 15,2 m/s (3000 pies por minuto) o 20,3 m/s (4000 pies por minuto), y a veces de 30,5 m/s (6000 pies por minuto) o mas. Los atributos preferidos del producto son aquellos en que la banda tiene una absorbencia aproximada de 5 g/g hasta 12 g/g o en que la absorbencia de la banda (g/g) es aproximadamente de al menos 0,7 veces el volumen espedfico de la banda (cc/g), por ejemplo una absorbencia de la banda (g/g) de aproximadamente 0,75 hasta 0,9 veces el volumen espedfico de la banda (cc/g). Por deshidratacion compactante de productos segun la presente invencion se logran facilmente absorbencia de 6 g/g, 7 g/g y 8 g/g. Aunque las bandas segun la presente invencion no requieren cantidades sustanciales de resina

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resistente a la humedad para conseguir absorbencia, la pasta acuosa puede llevar una resina resistente a la humedad, como una de poliamida-epiclorhidrina descrita mas adelante. La banda naciente se deshidrata usualmente antes de aplicarla al rodillo de transferencia, prensandola en humedo mediante un fieltro de fabricacion de papel durante la aplicacion del rodillo de transferencia y usando opcionalmente una prensa de zapata. Si se desea, uno de los rodillos en el resquicio de transferencia podna ser una prensa de zapata. Cuando se usa un tejido cresponador, el resquicio se extiende normalmente a una distancia que equivale al menos dos veces a la distancia entre tramas (filamentos CD) del tejido cresponador, por ejemplo a una distancia que equivale al menos 4 veces a la distancia entre tramas del tejido cresponador, o al menos a 10, 20 o 40 veces dicha distancia. Como la resina resistente a la humedad no es necesaria para la absorbencia, la toalla de la presente invencion puede elaborarse de manera que sea desechable por el inodoro.

Los procesos preferidos comprenden aquellos en que la banda - a una consistencia aproximada de 30 a 60 por ciento - se seca transfiriendola de la correa cresponadora a un rodillo de secado, al cual se adhiere con un adhesivo higroscopico y rehumectable adaptado para fijar la banda sobre el rodillo de secado; y se crespona a partir del rodillo secador. El adhesivo es preferible y basicamente del tipo no reticulante e incluye sobre todo poli (alcohol vimlico) como componente pegajoso, aunque un adhesivo de cresponado puede llevar aproximadamente desde 10 hasta 90 por ciento de poli (alcohol vimlico) respecto al contenido de resina en el adhesivo. Es mas usual que el adhesivo de cresponado contenga poli (alcohol vimlico) y al menos una segunda resina, de modo que la relacion ponderal de poli (alcohol vimlico) a peso total de poli (alcohol vimlico) mas segunda resina sea al menos de 3:4, preferiblemente, como mmimo, de 5:6 aproximadamente. En muchas realizaciones preferidas la relacion ponderal de poli (alcohol vimlico) a peso total de poli (alcohol vimlico) mas segunda resina es de hasta 7:8. Asf pues el adhesivo de cresponado consta basicamente de poli (alcohol vimlico) y un polfmero airndico, incluyendo opcionalmente uno o mas modificadores en el proceso descrito espedficamente a continuacion. Los modificadores adecuados comprenden complejos de amonio cuaternario con al menos una amida no dclica.

Las velocidades tfpicas de produccion en lmea pueden ser de al menos aproximadamente 2,54 m/s (500 pies por minuto), al menos 5,08 m/s (1000 pies por minuto) o mas, tal como se indica arriba. Debido al empleo de adhesivos especiales, la etapa de secado sobre el rodillo secador comprende el secado de la banda con aire caliente que incide a gran velocidad sobre la banda en una campana de secador alrededor del rodillo secador. El chorro de aire incidente tiene una velocidad aproximada de 76,2 m/s (15.000 pies por minuto) hasta aproximadamente 152 m/s (30.000 pies por minuto), de manera que un secador Yankee seca la banda a razon de desde aproximadamente 97 kg/m2 h (20 libras de agua/pie2-h) hasta aproximadamente 244 kg/m2 h (50 libras de agua/pie2-h).

El metodo de la presente invencion puede llevarse a cabo con un valor total de cresponado de al menos un 10 por ciento, de al menos un 20 por ciento, de al menos un 30 por ciento, de al menos un 40 por ciento, de al menos un 50, 60, 70, 80 por ciento o mas.

Los productos preferidos incluyen una banda de fibras celulosicas que comprende: (i) una pluralidad de zonas enriquecidas en fibras, de gramaje local relativamente elevado, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de zonas de union, de menor gramaje local, cuyas fibras estan forzosamente orientadas entre las zonas de acumulacion de fibras que interconectan. Opcionalmente tambien hay una pluralidad de zonas tegumentarias de fibras que cubren las zonas de acumulacion y las zonas de union de la banda, de manera que esta presenta superficies sustancialmente continuas. Al contrario que las fibras en las zonas de union las fibras del tegumento tienden a orientarse en la MD. Estos productos pueden tener una absorbencia de al menos 5 g/g, una dilatacion CD de al menos 4 por ciento y una relacion de traccion MD/CD inferior a 1,1 aproximadamente, y presentan un modulo CD maximo para una tension CD menor del 1 por ciento y conserva un modulo CD de al menos un 50 por ciento de su modulo CD maximo para una tension CD de al menos 4 por ciento. Preferiblemente la banda absorbente conserva un modulo CD de al menos el 75 por ciento de su modulo CD maximo para una tension CD del 2 por ciento y tiene una absorbencia de 5 g/g hasta 12 g/g aproximadamente. En algunas realizaciones la banda define una estructura de malla abierta que puede estar impregnada con una resina polimerica, la cual puede ser curable.

En otra realizacion se ofrece una hoja absorbente elaborada a partir de una pasta de fabricacion de papel que presenta una absorbencia de al menos 5 g/g, una dilatacion CD de al menos 4 por ciento y una relacion de traccion MD/CD inferior a 1,1 aproximadamente, de modo que la hoja presenta un modulo CD maximo para una tension CD menor del 1 por ciento y conserva un modulo CD de al menos un 50 por ciento de su modulo CD maximo para una tension CD de al menos 4 por ciento. Preferiblemente la hoja absorbente conserva un modulo CD de al menos el 75 por ciento de su modulo CD maximo para una tension CD del 2 por ciento y presenta las propiedades indicadas anteriormente.

Otro aspecto de la presente invencion trata de una hoja absorbente elaborada a partir de una pasta de fabricacion de papel que presenta aproximadamente una absorbencia de al menos 5 g/g, una dilatacion CD de al menos 4 por ciento, una dilatacion MD de al menos 15 por ciento, y una relacion de traccion MD/CD inferior a 1,1 aproximadamente.

Otro aspecto adicional de la presente invencion trata de una hoja absorbente elaborada a partir de una pasta de fabricacion de papel que presenta aproximadamente una absorbencia de al menos 5 g/g, una dilatacion CD de al

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menos 4 por ciento y un modulo de rotura MD mayor que su modulo MD inicial (es dedr, que su modulo maximo a baja tension), como por ejemplo un modulo de rotura MD al menos 1,5 o dos veces su modulo MD inicial. Con mayor preferencia las hojas de la presente invencion muestran una absorbencia de al menos 6 g/g, todavfa con mayor preferencia de al menos 7 g/g y sobre todo de 8 g/g o mas.

En sus muchas aplicaciones, los procesos de la presente invencion pueden emplearse para elaborar tisu de capa unica: deshidratando por compactacion una pasta de fabricacion de papel, para formar una banda naciente con una distribucion general de las fibras aparentemente aleatoria; aplicando la banda deshidratada con distribucion aparentemente aleatoria de las fibras a una superficie de transferencia que se mueve a una primera velocidad; cresponando la banda por correa a partir de la superficie de transferencia, a una consistencia del 30 al 60 por ciento aproximadamente, mediante una correa cresponadora con relieve, de manera que la etapa de cresponado tenga lugar bajo presion en un resquicio delimitado entre la superficie de transferencia y la correa cresponadora, la cual se desplaza a una segunda velocidad menor que la velocidad de dicha superficie de transferencia, seleccionando el relieve de la correa, los parametros del resquicio, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda de modo que esta se crespone a partir de la superficie y se redistribuya sobre la correa cresponadora, formado una banda con una reticula que posea una pluralidad de zonas interconectadas, de diferentes gramajes locales, incluyendo como mmimo (i) una pluralidad de zonas enriquecidas en fibras, de elevado gramaje local, interconectadas mediante (ii) una pluralidad de zonas de union, de menor gramaje local, cuyas fibras esten forzosamente orientadas entre las zonas con acumulacion de fibras y (iii) en que el nivel de cresponado es aproximadamente superior al 25%; secando la banda para formar una hoja base con una dilatacion Md aproximadamente superior al 25% y un gramaje caracteristico; y convirtiendo la hoja base en un producto de tisu de capa unica con un gramaje menor que la hoja base antes de la conversion y una dilatacion MD menor que la dilatacion MD de la hoja base antes de la conversion. Normalmente, la hoja base tiene una dilatacion MD de al menos 30% y con mayor preferencia de al menos 40% aproximadamente. El producto de tisu de capa unica tiene generalmente una dilatacion MD menor del 30% y menor del 20% en algunas realizaciones.

El tisu de dos o tres capas se produce de modo similar: deshidratando por compactacion una pasta de fabricacion de papel, para formar una banda naciente con una distribucion general de las fibras aparentemente aleatoria; aplicando la banda deshidratada a una superficie de transferencia que se mueve a una primera velocidad; cresponando la banda por correa a partir de la superficie de transferencia, a una consistencia del 30 al 60 por ciento aproximadamente, mediante una correa cresponadora con relieve, de modo que la etapa de cresponado tenga lugar bajo presion en un resquicio delimitado entre la superficie de transferencia y la correa cresponadora, la cual se desplaza a una segunda velocidad menor que la velocidad de dicha superficie de transferencia, seleccionando el relieve de la correa, la presion y otros parametros del resquicio, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda de modo que esta se crespone a partir de la superficie de transferencia y se redistribuya sobre la correa cresponadora, formado una banda con una reticula que posea una pluralidad de zonas interconectadas de distintos gramajes locales, incluyendo al menos (i) una pluralidad de zonas enriquecidas en fibras de elevado gramaje local, interconectadas mediante (ii) una pluralidad de zonas de union, de menor gramaje local, cuyas fibras esten forzosamente orientadas entre las zonas con acumulacion de fibras y (iii) en que el nivel de cresponado es aproximadamente superior al 25%; secando la banda para formar una hoja base con una dilatacion MD aproximadamente superior al 25% y un gramaje caracteristico; y convirtiendo la hoja base en un producto de tisu multicapa, con n capas hechas a partir de la hoja base, siendo n 2 o 3, que tiene una dilatacion MD menor que la dilatacion MD de la hoja base. El producto de tisu de dos o tres (n) capas tiene un gramaje inferior a n veces el gramaje de la hoja base. Igualmente, la hoja base tiene una dilatacion MD de al menos 30% o 40% aproximadamente y el producto de tisu tiene una dilatacion MD menor del 30% o menor del 20%.

Los productos de tisu de capa unica y multiple presentan unas excelentes propiedades tactiles que no tienen los productos hechos convencionalmente con hoja absorbente; en casos destacados estos productos son calandrados. En los tisus CWP, al aumentar el espesor para un determinado gramaje, se llega a un punto en que inevitablemente disminuye la suavidad. Como regla general, cuando el cociente, expresado como el grosor de 12 capas en micras dividido por el gramaje en metros cuadrados, es superior a 95 se pierde suavidad. Los productos de tisu de la presente invencion pueden elaborarse con proporciones del grosor de 12 capas/gramaje mayores que 95, digamos entre 95 y 120 o de mas de 120, sin perdida notable de suavidad.

En algunas realizaciones preferidas, el proceso de la presente invencion se realiza en una maquina de tres secciones, empleando un rodillo conformador dotado de vacfo.

A continuacion se discuten detalladamente los aspectos precedentes de la presente invencion y otros mas. Descripcion breve de las figuras

La presente invencion se describe seguidamente en detalle, haciendo referencia a las figuras. Los numeros indican partes similares.

La figura 1 es una microfotogratia (8 x) de una banda de malla abierta elaborada segun la presente invencion, que incluye una pluralidad de zonas de alto gramaje, unidas por unas zonas de menor gramaje que se extienden entre aquellas;

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La figura 2 es una microfotograffa que muestra el detalle de la banda de la figura 1 ampliado (32 x);

La figura 3 es una microfotograffa (8 x) que muestra la banda de malla abierta de la figura 1 colocada sobre el tejido cresponador empleado para elaborarla;

La figura 4 es una microfotograffa que muestra una banda de la presente invencion, con un gramaje de 8,62 kg/resma (19 libras/resma), producida con un nivel de cresponado por tejido del 17%;

La figura 5 es una microfotograffa que muestra una banda de la presente invencion, con un gramaje de 8,62 kg/resma (19 libras/resma), producida con un nivel de cresponado por tejido del 40%;

La figura 6 es una microfotograffa que muestra una banda de la presente invencion, con un gramaje de 12,2 kg/resma (27 libras/resma), producida con un nivel de cresponado por tejido del 28%;

La figura 7 es una imagen de la superficie (10 x) de una hoja absorbente segun la presente invencion, indicando las areas donde se sacaron muestras para SEM de superficies y cortes;

Las figuras 8-10 son imagenes SEM de una muestra de material tomada de la hoja vista en la figura 7;

Las figuras 11 y 12 son imagenes SEM de un corte a traves de la MD de la hoja mostrada en la figura 7;

Las figuras 13 y 14 son imagenes SEM de un corte a lo largo de la MD de la hoja mostrada en la figura 7;

Las figuras 15 y 16 tambien son imagenes SEM de un corte a lo largo de la MD de la hoja mostrada en la figura 7;

Las figuras 17 y 18 son imagenes SEM de un corte a traves de la MD de la hoja mostrada en la figura 7;

La figura 19 es un diagrama esquematico de un diseno de una maquina de papel para poner en practica la presente invencion;

La figura 20 es un diagrama esquematico de un diseno de otra maquina de papel para poner en practica la presente invencion;

Las figuras 21, 22 y 23 son diagramas esquematicos que ilustran mejoras adicionales de maquinas de papel para poner en practica la presente invencion;

Las figuras 24 y 25 son representaciones graficas de la absorbencia frente al volumen espedfico, de productos de la invencion asf como datos representativos de otros productos;

La figura 26 es una representacion grafica de la GMT y de la relacion de traccion MD/CD frente a la proporcion de cresponado por tejido;

La figura 27 es una representacion grafica de la capacidad SAT y del grosor frente a la proporcion de cresponado;

La figura 28 es una representacion grafica del grosor frente a la proporcion de cresponado, para varias pastas y rodillos soporte del tejido (cresponador);

La figura 29 es una representacion grafica de la capacidad SAT frente a la proporcion de cresponado, para varias pastas y rodillos soporte del tejido (cresponador);

La figura 30 es una representacion grafica de la SAT espedfica (g/g) frente a la proporcion de cresponado, para varias pastas y rodillos soporte del tejido (cresponador);

La figura 31 es una representacion grafica del modulo de rotura GM frente a la proporcion de cresponado, para varias pastas y rodillos soporte del tejido (cresponador);

La figura 32 es una representacion grafica de la dilatacion MD frente a la proporcion de cresponado, para varias pastas, tejidos cresponadores y variantes de rodillos soporte (cresponadores);

Las figuras 33 y 34 son microfotograffas de un corte transversal de una banda prensada en humedo de manera convencional, a lo largo y a traves, respectivamente, de la direccion de maquina;

Las figuras 35 y 36 son microfotograffas de un corte transversal de una banda secada a traves de modo convencional, a lo largo y a traves, respectivamente, de la direccion de maquina;

Las figuras 37 y 38 son microfotograffas a lo largo y a traves de la direccion de maquina, respectivamente, de una banda cresponada por tejido de alto impacto conforme a la presente invencion;

La figura 39 es una microfotograffa de la superficie de una hoja secada a traves de modo convencional;

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La figura 40 es una microfotograffa de la superficie de una hoja cresponada por tejido de alto impacto preparada conforme a la presente invencion;

La figura 41 es una microfotograffa de la superficie de una hoja prensada en humedo de modo convencional;

Las figuras 42, 43 y 44 incluyen representaciones graficas de la tension aplicada frente a la dilatacion CD y del modulo frente a la dilatacion CD, para una hoja absorbente de la presente invencion y una hoja prensada en humedo de modo convencional;

Las figuras 45, 46 y 47 incluyen representaciones graficas de la tension aplicada frente a la dilatacion CD y del modulo frente a la dilatacion CD, para otra hoja absorbente de la presente invencion y hoja secada a traves de modo convencional;

Las figuras 48 y 49 incluyen representaciones graficas de la tension aplicada frente a la dilatacion MD y del modulo frente a la dilatacion MD, para varias hojas de la presente invencion;

Las figuras 50, 51 y 52 incluyen representaciones graficas de la tension aplicada frente a la dilatacion CD y del modulo frente a la dilatacion CD, para varios productos de la presente invencion de alargamiento relativamente menor a valores de rotura, productos prensados en humedo de manera convencional y productos secados a traves; y

Las figuras 53, 54 y 55 incluyen representaciones graficas de la fuerza aplicada frente a la dilatacion CD y del modulo frente a la dilatacion CD, para varios productos de la presente invencion de alargamiento relativamente mayor a valores de rotura, productos prensados en humedo de manera convencional y productos secados a traves.

La presente invencion se ilustra en varios aspectos en las figuras del apendice.

Descripcion detallada

A continuacion la presente invencion se describe detalladamente en relacion con numerosos ejemplos de finalidad ilustrativa. Las modificaciones de ejemplos concretos dentro del ambito de la presente invencion, expuestas en las reivindicaciones adjuntas, resultaran evidentes para los especialistas.

El proceso de la presente invencion y los productos elaborados con el se aprecian haciendo referencia a las figuras 1 a 18. La figura 1 es una microfotograffa de una banda de malla abierta de gramaje muy bajo (1), que tiene una pluralidad de zonas acumulativas de gramaje relativamente alto (2) interconectadas por una pluralidad de zonas de union (3) de menor gramaje. Las fibras celulosicas de las zonas de union (3) tienen una orientacion dirigida entre las zonas acumulativas (2), como quizas pueda verse mejor en la ampliacion presentada en la figura 2. La orientacion y variacion del gramaje local es sorprendente, teniendo en cuenta que la banda naciente tiene al formarse una orientacion aparentemente aleatoria de las fibras y se acarrea casi inalterada a la superficie de transferencia antes de cresponarse en humedo a partir de dicha superficie. El orden estructural impartido se aprecia diferente a gramajes extremadamente bajos, en los cuales la banda (1) tiene porciones abiertas (4) y por tanto es una estructura de malla abierta.

La figura 3 muestra una banda junto con el tejido cresponador 5, sobre el cual se han redistribuido las fibras a traves de un resquicio de cresponado en humedo tras su formacion generalmente aleatoria a una consistencia del 40-50 por ciento o de nivel parecido, antes del cresponado a partir del rodillo de transferencia.

Asf como la estructura de los productos de la presente invencion, incluyendo las zonas acumulativas y reorientadas, es facil de observar en ejecuciones de malla abierta de muy bajo gramaje, la estructura ordenada de los productos de la presente invencion tambien se ve al aumentar el gramaje allf donde las zonas tegumentarias de fibras (6) cubren las zonas de acumulacion y de union, como se aprecia en las figuras 4 a 6, de modo que una banda (7) presenta superficies sustancialmente continuas, como se ve concretamente en las figuras 4 y 6, en que las zonas mas oscuras son de menor gramaje, mientras que las zonas casi totalmente blancas corresponden a fibras bastante comprimidas.

El impacto de las variables de proceso y otras tambien se aprecia en las figuras 4 a 6. Las figuras 4 y 5 presentan una hoja de 8,62 kg (19 libras); sin embargo, en cuanto a la variacion de gramaje, el patron es mas prominente en la figura 5 porque el nivel de cresponado fue mucho mayor (40% frente a 17%). Parecidamente, la figura 6 muestra una banda de mayor gramaje 12,2 kg (27 libras) para un 28% de cresponado, donde las zonas acumulativas, conectoras y tegumentarias son todas prominentes.

La redistribucion de fibras desde una disposicion general aleatoria hasta un modelo de distribucion que incluye su orientacion y zonas enriquecidas en fibras correspondientes a la estructura de la correa cresponadora se aprecia asimismo en las figuras 7 a 18.

La figura 7 es una microfotograffa (10 x) que ensena una banda celulosica de la presente invencion, de la cual se prepararon varias muestras y se hicieron fotograffas de microscopfa electronica de barrido (SEM) para mostrar la

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estructura fibrosa. A la izquierda de la figura 7 hay marcada el area de donde se prepararon las imagenes superficiales SEM (8), (9) y (10). En estas SEM se observa que las fibras de las zonas de union estan orientadas entre las zonas acumulativas, tal como se ha dicho anteriormente en relacion con las microfotograffas. En las figuras 8, 9 y 10 tambien se ve que las zonas tegumentarias formadas tienen las fibras orientadas en la direccion de la maquina. Esta caractenstica se ilustra de manera bastante llamativa en las figuras 11 y 12.

Las figuras 11 y 12 son vistas a lo largo de la lmea XS-A de un corte transversal de la figura 7. En una ampliacion especial de 200 aumentos (figura 12) se observa que las fibras estan orientadas hacia el plano de la vision, o direccion de maquina, puesto que la mayor parte de fibras fueron cortadas al seccionar la muestra.

Las figuras 13 y 14, un corte transversal a lo largo de la lmea XS-B de la muestra de la figura 7, presentan menos fibras cortadas, sobre todo en las partes centrales de las microfotograffas, indicando de nuevo una orientacion MD en estas areas.

Las figuras 15 y 16 son SEMs de un corte transversal de la muestra de la figura 7 a lo largo de la lmea XS-C. En estas figuras se ve que las zonas acumulativas (lado izquierdo) forman "montones" de mayor gramaje local. Ademas en la SEM de la figura 16 se aprecia que un gran numero de fibras han sido cortadas en la zona de acumulacion (a la izquierda) y se han reorientado en esta area siguiendo una direccion transversal a la MD, en este caso a lo largo de la CD. Tambien cabe destacar que al moverse de izquierda a derecha se distingue un menor numero de puntas de fibras, lo cual es senal de orientacion hacia la MD al alejarse de las zonas acumulativas.

Las figuras 17 y 18 son SEMs de un corte transversal a lo largo de la lmea XS-D de la figura 7. Aqrn se ve que la orientacion de las fibras vana al moverse a traves de la CD. En una zona de enlace o de union, a la izquierda, se ve mayor numero de "puntas", lo cual indica orientacion hacia la MD. En el centro hay menos puntas, conforme se atraviesa el borde de una zona acumulativa, lo cual indica mayor orientacion CD, hasta que se llega cerca de otra zona de union y se vuelven a ver mas fibras cortadas, senal otra vez de mayor orientacion en la MD.

Sin pretension de cenirse a una teona, se cree que la redistribucion de fibras segun la presente invencion se consigue seleccionando adecuadamente consistencia, patron del tejido o de la correa, parametros del resquicio y diferencia de velocidad entre la superficie de transferencia y la correa cresponadora. Segun las condiciones se pueden necesitar diferencias de velocidad de al menos 0,508 m/s (100 pies por minuto), 1,02 m/s (200 pies por minuto), 2,54 m/s (500 pies por minuto), 5,08 m/s (1000 pies por minuto), 7,62 m/s (1500 pies por minuto), o superiores a 10,2 m/s (2000 pies por minuto), para conseguir la redistribucion de fibras deseada y la combinacion de propiedades, tal como demuestra la siguiente discusion. En muchos casos seran suficientes unas diferencias de velocidad de aproximadamente 2,54 m/s (500 pies por minuto) hasta aproximadamente 10,2 m/s (2000 pies por minuto).

La presente invencion se describe seguidamente con mas detalle, haciendo referencia a numerosas realizaciones.

La terminologfa aqrn usada tiene su significado normal y las definiciones se dan inmediatamente a continuacion, a no ser que el contexto indique otra cosa.

El significado del termino "celulosico", "hoja celulosica" y similares incluye cualquier producto que lleva fibra de fabricacion de papel con celulosa como principal componente. Las "fibras de fabricacion de papel" incluyen pulpas vffgenes o fibras celulosicas recicladas o mezclas fibrosas que comprenden fibras celulosicas. Como fibras apropiadas para elaborar las bandas de la presente invencion cabe citar: fibras no lenosas tales como fibras o derivados de algodon, abaca, kenaf, hierba sabai, lino, esparto, paja, yute, canamo, bagazo, algodoncillo y fibras de hoja de pina; y fibras lenosas como las que se obtienen de arboles caducifolios y comferos, incluyendo fibras de madera blanda como las fibras kraft de madera blanda nortena o surena; fibras de madera dura como las de eucalipto, arce, abedul, alamo o similares. Las fibras para la fabricacion de papel pueden liberarse de su fuente de origen por cualquiera de los varios procesos de elaboracion de pulpa qmmica conocidos del especialista en la materia, incluyendo los de sulfato, sulfito, polisulfuro, soda, etc. Si se desea, la pulpa se puede blanquear por medios qmmicos, incluyendo el uso de cloro, dioxido de cloro, oxfgeno, etc. Los productos de la presente invencion pueden comprender una mezcla de fibras corrientes (derivadas de pulpa virgen o de materiales reciclados) y fibras tubulares ricas en lignina, de gran aspereza, como la pulpa termomecanica qmmica blanqueada (BCTMP). "Pastas" y terminologfa analoga se refiere a composiciones acuosas, incluyendo las fibras de fabricacion de papel, las resinas de resistencia en humedo, los suavizantes y similares, para elaborar productos de papel.

Tal como se usa aqrn, el termino deshidratacion compactante de la banda o de la pasta se refiere a deshidratacion mecanica por prensado humedo sobre un fieltro deshidratante, por ejemplo, en algunas realizaciones, ejerciendo presion mecanica aplicada de manera continua sobre la superficie de la banda, como ocurre en el resquicio entre un rodillo de apriete y una prensa de zapata, con la banda en contacto con un fieltro de fabricacion de papel. En otras formas ffpicas de ejecucion la deshidratacion compactante de la banda o de la pasta se realiza a traves de un resquicio de transferencia sobre una impresion u otro tejido, al trasladar la banda a un cilindro secador, de modo que la pasta se deshidrata por compactacion y se aplica a un cilindro secador simultaneamente. La presion de transferencia puede ser mayor en areas seleccionadas de la banda cuando se usa un tejido de impresion. El termino "deshidratacion compactante" se usa para distinguirla de los procesos en que la deshidratacion inicial de la banda

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tiene lugar por medios mayormente termicos, como es el caso, por ejemplo, de las patentes U.S. n° 4.529.480 de Trokhan y U.S. n° 5.607.551 de Farrington y otros, anteriormente mencionadas. As^ pues, deshidratar una banda por compactacion se refiere, por ejemplo, a eliminar agua de una banda naciente que tiene una consistencia inferior a 30 por ciento o de este nivel, ejerciendo presion sobre ella y/o a aumentar aproximadamente su un 15 por ciento su consistencia, haciendo presion sobre ella.

Si no se especifica otra cosa, "gramaje", BWT, bwt, etc. se refiere al peso de una resma de 3000 pies cuadrados del producto. Analogamente, por ciento, o terminos parecidos, se refiere al porcentaje en peso sobre una base seca, es decir, sin presencia de agua libre, lo cual equivale a 5% de humedad en la fibra.

Los espesores aqu senalados son grosores de 8 hojas, a no ser que se indique otra cosa. Se apilan las hojas y el grosor se mide cerca del centro del monton. Preferentemente las muestras de ensayo se acondicionan en una atmosfera de 23° ± 1,0°C (73,4° ± 1,8°F) a 50% de humedad relativa durante al menos 2 horas y luego se miden con un aparato Thwing-Albert Model 89-II-JR o Progage Electronic Thickness Tester con bloques de 50,8 mm (2 pulgadas) de diametro, 539 ± 10 gramos de peso muerto y 0,587 m/s (0,231 pulgadas/s) de velocidad de descenso. Para el ensayo del producto final, cada hoja del mismo debe tener un numero igual de capas que el producto vendido. Se seleccionan y se apilan ocho hojas juntas. Para el ensayo de servilletas hay que desplegarlas completamente antes de apilarlas. Para ensayar la hoja base fuera de las bobinadoras, cada hoja debe tener igual numero de capas que una hoja producida fuera de la bobinadora. Se seleccionan y se apilan ocho hojas juntas. Para ensayar la hoja base fuera del carrete de la maquina de papel deben emplearse capas simples. Se seleccionan y se apilan ocho hojas juntas alineadas en la MD. En caso de productos por encargo con relieve o con impresion hay que evitar la medicion en estas areas, si realmente es posible. El volumen espedfico se determina a partir del gramaje y del grosor.

La absorbencia de los productos de la presente invencion se mide con un simple aparato medidor de absorbencia. Dicho aparato es particularmente util para medir la hidrofilia y la absorbencia de una muestra de tisu, servilleta o toalla. En este ensayo se pone una muestra de tisu, servilleta o toalla de 5,08 cm (2,0 pulgadas) de diametro entre una tapa plana de plastico por encima y una placa de muestra grabada debajo. El disco de muestra - de tisu, servilleta o toalla - se mantiene en su lugar mediante una brida cuya circunferencia tiene un ancho de 0,317 cm (1/8 de pulgada). La muestra no esta comprimida por la sujecion. Se introduce agua desionizada a 22,8°C (73°F) en la muestra por el centro de la placa inferior de la muestra, a traves de un conducto de 1 mm de diametro. Esta agua esta a una altura hidrostatica de menos 5 mm. El flujo se inicia mediante una pulsacion introducida al comienzo de la medicion por el mecanismo del instrumento. Entonces, debido a la accion capilar, la muestra de tisu, servilleta o toalla absorbe radialmente el agua desde este punto de entrada central. Cuando la tasa de absorcion baja de 0,005 g de agua por 5 segundos el ensayo ha concluido. La cantidad de agua extrafda de la cubeta y absorbida por la muestra se pesa y se expresa en gramos de agua por metro cuadrado de muestra o en gramos de agua por metro cuadrado de hoja. En la practica se utiliza un sistema gravimetrico de ensayo de la absorbencia, de M/K Systems Inc., que puede adquirirse de M/K Systems Inc., 12 Garden Street, Danvers, Mass., 01923. La WAC o capacidad de absorcion de agua, tambien designada SAT, la determina realmente el propio instrumento. La WAC se define como el punto en que la curva de peso frente a tiempo tiene una pendiente "cero", es decir, cuando la muestra ha cesado de absorber. Los criterios para finalizar un ensayo estan expresados en variacion maxima del peso de agua absorbida durante un periodo fijo de tiempo, lo cual es basicamente un calculo de pendiente cero en la curva de peso frente a tiempo. El programa emplea una variacion de 0,005 g durante un intervalo de 5 segundos como criterio de terminacion, a no ser que se especifique "Sat lenta", en cuyo caso el criterio de corte es de 1 mg en 20 segundos.

La tasa de absorbencia de agua se mide en segundos y es el tiempo que tarda una muestra en absorber una gotita de agua de 0,1 gramos depositada en su superficie mediante una jeringa automatizada. Las muestras de ensayo se acondicionan preferentemente a 23° ± 1,0°C (73,4° ± 1,8°F) y 50% de humedad relativa. De cada muestra se preparan 4 probetas de 7,62 cm x 7,62 cm (3x3 pulgadas). Cada probeta se coloca en un soporte de muestras, de manera que sea irradiada directamente por una lampara de gran intensidad. Se deposita 0,1 ml de agua en la superficie de la probeta y se pone en marcha un cronometro. Cuando el agua esta absorbida cesa la reflexion de luz desde la gota, se para el cronometro y se registra el tiempo con una exactitud de 0,1 segundos. El proceso se repite para cada probeta y se promedian los resultados de la muestra.

Las resistencias a la traccion en seco (en MD y CD), el alargamiento, sus relaciones, el modulo de rotura, la tension y la dilatacion se miden con un dispositivo de ensayo Instron comun u otro medidor adecuado del alargamiento a la traccion que pueda configurarse de varias maneras, empleando tfpicamente tiras de tisu o toalla de 7,62 cm (3 pulgadas) o 2,54 cm (1 pulgada) de anchura, acondicionadas a 50% de humedad relativa y a 23°C (73,4°F), y efectuando el ensayo de traccion a una velocidad de cruceta de 50,8 mm/min (2 pulgadas/min) para el modulo y de 254 mm/min (10 pulgadas/min) para la resistencia a la traccion. Con el fin de calcular valores relativos del modulo y generar las figuras 42-55 se estiraron probetas de 1 pulgada de anchura a 0,5 pulgadas por minuto, obteniendose un gran numero de datos puntuales. Si del contexto no se deduce otra cosa, el alargamiento se refiere a la elongacion a la rotura. El modulo de rotura es la relacion entre la carga maxima y la elongacion a la carga maxima.

GMT se refiere a la resistencia media geometrica de la traccion CD y MD.

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La absorcion de la energfa de tension (TEA) se mide conforme al metodo de ensayo TAPPI T494 om-01.

Modulo MD inicial se refiere al modulo MD maximo a una dilatacion inferior al 5%.

La resistencia a la traccion en humedo se mide mediante el metodo de la copa Finch o, siguiendo en general el procedimiento usado para determinar la resistencia a la traccion en seco, secando primero las probetas a 100°C o a temperatura similar y aplicando luego una banda de agua de 3,81 cm (1,5 pulgadas) a traves del ancho de la muestra con un dispositivo de esponja Payne antes de la medicion. Este ultimo metodo se cita aqrn como el metodo de la esponja. En el metodo de la copa Finch se usa una tira de tres pulgadas de ancho que se dobla formando un lazo, se sujeta en la copa Finch y luego se sumerge en agua. La copa Finch luego se sumerge en agua. La copa Finch - que se puede adquirir de la comparna Thwing-Albert Instrument Company of Philadelphia, Pa. - se monta en un medidor de la resistencia a la traccion provisto de una celda de carga de 2,0 libras, con la brida de la copa Finch sujeta por la mordaza inferior del medidor y los extremos del lazo de tisu sujetos en la mordaza superior de dicho medidor. La muestra se sumerge en agua cuyo pH se ha ajustado a 7,0 ± 0,1 y se mide la resistencia a la traccion tras un tiempo de inmersion de 5 segundos.

Las relaciones de resistencia a la traccion en humedo o en seco son simplemente proporciones de los valores determinados mediante los metodos precedentes. De no especificarse lo contrario, una propiedad de resistencia a la traccion se refiere a una hoja seca.

El volumen hueco y/o la proporcion de volumen hueco, tal como se refiere de aqrn en adelante, se determina saturando una hoja con un lfquido no polar y midiendo la cantidad de lfquido absorbido. El volumen de lfquido absorbido es equivalente al volumen hueco dentro de la estructura de la hoja. El aumento del porcentaje en peso (PWI) se expresa en gramos de lfquido absorbido por gramo de fibra en la estructura de la hoja x 100. De modo mas espedfico, para cada muestra de hoja de capa unica a ensayar, se seleccionan 8 hojas y se recorta un cuadrado de 2,54 cm (1 pulgada) por 2,54 cm (1 pulgada) (1 pulgada en la direccion de maquina y 1 pulgada en la direccion transversal a la maquina). Para las muestras de producto multicapa se mide cada capa como entidad separada. Las muestras multiples se debenan separar en capas unicas individuales y usar para el ensayo 8 hojas de cada posicion de capa. Se pesa y se registra el peso seco de cada probeta de ensayo con una exactitud de 0,0001 gramos. La probeta se coloca en un plato que contiene lfquido POROFIL®, de 1,875 gramos por centfmetro cubico de peso espedfico, disponible de la firma Coulter Electronics Ltd., Northwell Drive, Luton, Beds, England; Part No. 9902458. Despues de 10 segundos se coge la probeta con pinzas muy al borde (1-2 milfmetros) de una esquina y se retira del lfquido. Se sujeta la probeta por esta esquina hacia arriba y se deja gotear el exceso de lfquido durante 30 segundos. Se golpea ligeramente la esquina inferior de la probeta (menos de segundo de contacto) sobre papel de filtro #4 (Whatman Lt., Maidstone, England), para eliminar cualquier ultima gota parcial en exceso. Se pesa enseguida la probeta, dentro de 10 segundos, anotando el peso con una exactitud de 0,0001 gramos. El PWl de cada probeta, expresado en gramos de POROFIL por gramo de fibra, se calcula como sigue:

PWI = [ (W2- W1) /W1] X 100%

donde

"W1" es el peso seco de la probeta en gramos, y "W2" es el peso humedo de la probeta en gramos.

El PWI de todas estas ocho probetas individuales se determina tal como se ha descrito arriba y el promedio de las ocho probetas es el PWI de la muestra.

La proporcion de volumen hueco se calcula dividiendo el PWI por 1,9 (densidad del fluido), para expresarla en porcentaje, mientras que el volumen hueco (gramos/gramo) es sencillamente la proporcion del incremento de peso, es decir, PWI dividido por 100.

A lo largo de esta descripcion y en las reclamaciones, cuando decimos una banda naciente con distribucion aparentemente aleatoria de la orientacion de las fibras (o utilizamos terminologfa parecida), nos referimos a la distribucion de la orientacion de las fibras que se obtiene al emplear tecnicas de conformacion conocidas para depositar una pasta sobre el tejido conformador. Examinadas al microscopio las fibras tienen aspecto de estar orientadas al azar, pero, segun la velocidad del chorro respecto a la maquina, pueden tener cierta tendencia a orientarse en la direccion de maquina, haciendo que la resistencia a la traccion de la banda sea mayor en la direccion de maquina que en la direccion transversal.

Fpm significa pies por minuto y consistencia se refiere al porcentaje en peso de fibra en la banda. Una banda naciente del 10 por ciento de consistencia tiene 10 por ciento en peso de fibra y 90 por ciento en peso de agua.

Relacion de cresponado por tejido es una expresion de la diferencia de velocidad entre el tejido cresponador y el rodillo o superficie de transferencia, y se define como la relacion entre la velocidad del rodillo de transferencia y la velocidad del tejido cresponador, calculada del modo siguiente:

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Relacion de cresponado por tejido = velocidad del rodillo de transferencia + velocidad del tejido cresponador

El nivel de cresponado por tejido tambien puede expresarse en porcentaje calculado como:

Nivel de cresponado por tejido, en porcentaje, = relacion de cresponado por tejido -1 x 100%

Cresponado en bobina es una medicion de la diferencia de velocidad entre el secador Yankee y el carrete de recogida al cual se enrolla el papel, y se calcula de manera similar:

Relacion de cresponado en bobina = velocidad del secador Yankee + velocidad del carrete

y

Cresponado en bobina, en porcentaje, = relacion de cresponado en bobina -1 x 100%

Analogamente, la proporcion total de cresponado se define como:

Proporcion total de cresponado = velocidad del rodillo de transferencia + velocidad del carrete y

Cresponado total, en porcentaje, = proporcion total de cresponado -1 x 100%

El cresponado total, expresado en porcentaje, indica el alargamiento final MD encontrado en hojas elaboradas mediante este proceso. Las contribuciones a este alargamiento global se pueden descomponer en los dos componentes principales de cresponado, sobre tejido y sobre bobina, empleando los valores relativos. Por ejemplo, si la velocidad del rodillo de transferencia es 25,4 m/s (5000 pies por minuto), la velocidad del tejido cresponador 20,3 m/s (4000 pies por minuto) y la del carrete 18,3 m/s (3600 pies por minuto), entonces se obtienen los siguientes valores:

Proporcion total de cresponado 5000/3600 = 1,39 (39%)

Relacion de cresponado por tejido 5000/4000 = 1,25 (25%)

Relacion de cresponado en bobina 4000/3600 = 1,11 (11%)

PLI o pli significa libras fuerza por pulgada lineal.

Delta de velocidad significa diferencia de velocidad.

La dureza Pusey-Jones (entalladura) se mide conforme a la norma ASTM D 531 y se refiere al mdice de entalladura (probetas y condiciones estandar).

Parametros del resquicio abarca, sin limitacion, presion y longitud del resquicio, dureza del rodillo soporte, angulo de aproximacion al tejido, angulo de salida del tejido, uniformidad y diferencia de velocidad entre las superficies del resquicio.

Longitud del resquicio significa el recorrido a lo largo del cual estan en contacto las superficies del resquicio.

Segun la presente invencion, una banda de papel absorbente se elabora dispersando fibras de fabricacion de papel en una pasta acuosa (dispersion de tamano de partfcula fino) y depositando dicha pasta sobre la criba moldeadora de una maquina de fabricar papel. Se puede usar cualquier sistema de conformacion adecuado. Por ejemplo, una lista extensa pero no exhaustiva incluye formadoras tipo medialuna ("crescent"), de doble tela con enrollamiento en C o en S, de rodillo en cabeza, Fourdrinier o cualquier configuracion conocida del estado tecnico. El tejido conformador puede ser cualquier textura perforada adecuada, incluyendo tejidos de capa unica, de doble capa, de triple capa, tejidos fotopolimericos y similares. En el campo de tejidos de conformacion, como antecedentes no exhaustivos cabe mencionar las patentes U.S. n° 4.157.276; 4.605.585; 4.161.195; 3.545.705; 3.549.742; 3.858.623;

4.041.989

4.453.573

4.998.568

4.071.050

4.564.052

5.016.678

4.112.982

4.592.395

5.054.525

4.149.571

4.611.639

5.066.532

4.182.381

4.640.741

5.098.519

4.184.519

4.709.732

5.103.874

4.314.589

4.759.391

5.114.777

4.359.069

4.759.976

5.167.261

4.376.455

4.942.077

5.199.261

4.379.735

4.967.085

5.199.467

5.211.815

5.219.004; 5.245.025; 5.277.761; 5.328.565 y 5.379.808. Un tejido conformador especialmente util en la

presente invencion es el Voith Fabrics Forming Fabric 2164, fabricado por Voith Fabrics Corporation, Shreveport, LA.

La espumacion de la pasta acuosa sobre una criba o tela de conformacion puede servir para controlar la permeabilidad o el volumen hueco de la hoja durante el cresponado en humedo. Las tecnicas de espumacion estan expuestas en la patente U.S. n° 4.543.156 y en la patente canadiense n° 2.053.505. La pasta de fibra espumada se prepara a partir de una dispersion acuosa de fibras mezclada con un soporte lfquido espumado, justo antes de su introduccion en la caja de cabeza. La dispersion de pulpa suministrada al sistema tiene una consistencia comprendida aproximadamente entre el 0,5 y el 7 por ciento en peso de fibras, con preferencia entre 2,5 y 4,5 por

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ciento en peso aproximadamente. La dispersion de pulpa se anade a un Ifquido espumado que comprende agua, aire y un tensioactivo, con un 50 hasta 80 por ciento en volumen de aire, formando una pasta de fibra espumada que tiene una consistencia aproximada entre el 0,1 y el 3 por ciento en peso de fibra, gracias al efecto de turbulencia natural y mezclado propio de los elementos del proceso. La adicion de la pulpa como dispersion de baja consistencia produce un exceso de lfquido espumado procedente de las cribas formadoras. El exceso de lfquido espumado se descarga del sistema y puede ser usado en otra parte o tratado para recuperar el tensioactivo que contiene.

La pasta puede contener aditivos qmmicos para alterar las propiedades ffsicas del papel producido. Estas qmmicas son bien conocidas del experto en la materia y pueden usarse en cualquier combinacion conocida. Dichos aditivos pueden ser modificadores de la superficie, suavizantes, despegadores, agentes de refuerzo de la resistencia, latex, opacizantes, abrillantadores opticos, colorantes, pigmentos, aprestos, productos qmmicos de efecto barrera, agentes de retencion, insolubilizantes, reticulantes organicos o inorganicos o combinaciones de los mismos. Los citados productos qmmicos pueden comprender opcionalmente polioles, almidones, esteres de PPG, esteres de PEG, fosfolfpidos, tensioactivos, poliaminas, HMCP o similares.

La pulpa puede mezclarse con agentes reguladores de la resistencia en humedo y en seco, con despegadores/suavi- zantes y otros. Los agentes idoneos para la resistencia en humedo son bien conocidos del especialista. Una lista amplia pero no exhaustiva de agentes utiles para la resistencia incluye resinas de urea- formaldetudo, resinas de melamina-formaldetudo, resinas de poliacrilamida glioxiladas, resinas de poliamida- epiclorhidrina y analogas. Las poliacrilamidas termoendurecibles se preparan haciendo reaccionar acrilamida con cloruro de dialil-dimetil-amonio (DADMAC) para producir un copolfmero cationico de poliacrilamida, que al final se hace reaccionar con glioxal para producir una resina cationica de poliacrilamida glioxilada, reticulante, que resiste la humedad. Estos materiales se describen de manera general en las patentes U.S. n° 3.556.932 de Coscia y otros, y 3.556.933 de Williams y otros. Este tipo de resinas esta disponible en el comercio con la marca comercial PAREZ 631 NC, de Bayer Corporation. Para producir resinas reticulantes utiles como agentes de resistencia en humedo se pueden usar distintas relaciones molares de acrilamida/DADMAC/glioxal. Asimismo, el glioxal se puede sustituir por otros dialdetudos, para proporcionar caractensticas de termoendurecimiento resistente a la humedad. Son especialmente utiles las resinas resistentes en humedo de poliamida-epiclorhidrina, por ejemplo las que vende Hercules Incorporated de Wilmington, Delaware, con las marcas comerciales Kymene 557LX y Kymene 557H, y Georgia-Pacific Resins, Inc. con la marca comercial Amres®. Estas resinas, asf como su proceso de fabricacion, se describen en las patentes U.S. n° 3.700.623 y n° 3.772.076. En el capftulo 2: Alkaline-Curing Polymeric Amine- Epichlorohydrin [Curado alcalino de polfmeros de amina-epiclorhidrina] de Espy, en Wet Strength Resins and Their Application [Resinas resistentes en humedo y su aplicacion] (L. Chan, Editor, 1994), se ofrece una extensa descripcion de las resinas polimericas de epiclorhidrina. En Cellulose Chemistr y and Technology [Qmmica y tecnologfa de celulosa], volumen 13, p. 813, 1979, describe Westfelt una lista bastante completa de resinas resistentes en humedo.

Tambien pueden incluirse agentes apropiados para resistencia temporal en humedo. Una lista completa pero no exhaustiva de agentes adecuados para resistencia temporal en humedo abarca aldehfdos alifaticos y aromaticos, incluyendo glioxal, dialdehfdo malonico, dialdehfdo succmico, glutaraldehfdo y dialdetudo-almidones, asf como almidones sustituidos o reaccionados, disacaridos, polisacaridos, quitosano u otros productos de reaccion polimericos de monomeros o polfmeros que poseen grupos aldehfdo y opcionalmente grupos nitrogeno. Como ejemplos de polfmeros nitrogenados adecuados para reaccionar con los monomeros o polfmeros que contienen aldehfdo cabe mencionar vinil-amidas, acrilamidas y polfmeros nitrogenados parecidos. Estos polfmeros imparten una carga positiva al producto de reaccion que contiene aldehfdo. Ademas se pueden usar otros agentes de resistencia temporal en humedo, comercialmente disponibles, tales como PAREZ 745, fabricado por Cytec, junto con los revelados, por ejemplo, en la patente U.S. n° 4.605.702.

La resina de resistencia temporal en humedo puede ser cualquiera de una serie de polfmeros organicos hidrosolubles, incluyendo unidades aldehfdicas y cationicas empleadas para aumentar la resistencia a la traccion en seco y en humedo de un producto de papel. Estas resinas estan descritas en las patentes U.S. n° 4.675.394; 5.240.562; 5.138.002; 5.085.736; 4.981.557; 5.008.344; 4.603.176; 4.983.748; 4.866.151; 4.804.769 y 5.217.576. Se pueden usar almidones modificados vendidos bajo las marcas comerciales CO-BOND® 1000 y CO-BOND® 1000 Plus, por National Starch y Chemical Company of Bridgewater, N.J. Antes del uso, el polfmero hidrosoluble cationico aldehfdico puede prepararse precalentando a unos 116°C (240 grados Farenheit) durante unos 3,5 minutos una dispersion acuosa de aproximadamente 5% de solidos y pH 2,7. Por ultimo la dispersion se puede enfriar y diluir mediante la adicion de agua, para obtener una mezcla de aproximadamente 1,0% de solidos a algo menos de 54,4°C (130 grados Farenheit).

Otros agentes temporales de resistencia en humedo, que tambien se pueden adquirir de National Starch and Chemical Company, se venden con las marcas comerciales CO-BOND® 1600 y CO-BOND® 2300. Dichos almidones se suministran en forma de dispersion coloidal acuosa y no requieren precalentamiento antes del uso.

Se pueden usar agentes de resistencia temporal en humedo tales como poliacrilamida glioxilada. Los agentes de resistencia temporal en humedo tales como las resinas de poliacrilamida glioxilada se producen por reaccion de acrilamida con cloruro de dialil-dimetil-amonio (DADMAC), para producir un copolfmero cationico de poliacrilamida,

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que al final se hace reaccionar con glioxal para producir una resina cationica de poliacrilamida glioxilada, reticulante, que resiste temporal o semipermanentemente la humedad. Estos materiales se describen de manera general en las patentes U.S. n° 3.556.932 de Coscia y otros, y 3.556.933 de Williams y otros. Este tipo de resinas esta disponible en el comercio con la marca comercial PAREZ 631 NC, de Cytec Industries. Se pueden usar distintas relaciones molares de acrilamida/DADMAC/glioxal para producir resinas reticulantes utiles como agentes de resistencia en humedo. Para impartir propiedades de resistencia a la humedad el glioxal tambien se puede sustituir por otros dialdetudos.

Los agentes idoneos para la resistencia en seco incluyen almidon, goma guar, poliacrilamidas, carboximetilcelulosa y similares. Es especialmente util la carboximetilcelulosa, un ejemplo de la cual vende Hercules Incorporated of Wilmington, Delaware, con la marca comercial Hercules CMC. Conforme a una realizacion, la pulpa puede llevar de aproximadamente 0 a aproximadamente 6,8 kg/ton (15 libras/tonelada) de agente de resistencia en seco. Segun otra realizacion, la pulpa puede llevar de aproximadamente 0,454 kg/ton (1 libra/tonelada) a aproximadamente 2,27 kg/ton (5 libras/tonelada) de agente de resistencia en seco.

Los despegadores adecuados son igualmente conocidos del especialista. Los despegadores o suavizantes tambien pueden incorporarse a la pulpa o pulverizarse sobre la banda despues de su formacion. La presente invencion tambien se puede utilizar con materiales suavizantes, incluyendo sin limitacion la clase de las sales de amido-amina derivadas de las aminas parcialmente neutralizadas con acido. Estos materiales estan revelados en la patente U.S. n° 4.720.383. Evans, Chemistry and Industry, 5 julio 1969, pags. 893-903; Egan, J. Am. Oil Chemist's Soc., vol. 55 (1978), pags. 118-121; y Trivedi y otros, J. Am. Oil Chemist's Soc., junio 1981, pags. 754-756, indican que los suavizantes disponibles en el comercio suelen ser mas bien mezclas complejas que compuestos simples. Aunque la siguiente discusion se concentra en las especies predominantes, debe entenderse que en la practica se emplearan por lo general las mezclas comercialmente disponibles.

El Quasoft 202-JR es un material suavizante adecuado que puede modificarse por alquilacion de un producto de condensacion de acido oleico y dietilentriamina. La smtesis con el uso de un deficit de agente alquilacion (p.ej. sulfato de dietilo) y una sola etapa de alquilacion, seguida de ajuste del pH para protonar las especies no etiladas, da como resultado una mezcla de compuestos cationicos etilados y no etilados. Una pequena parte (p.ej. un 10%) de la amido-amina resultante se cicla dando compuestos de imidazolina. Como solo las porciones de imidazolina de estos materiales son compuestos de amonio cuaternario, las composiciones son globalmente sensibles al pH. Por lo tanto, al poner en practica la presente invencion con esta clase de productos qrnmicos, el pH en la caja de cabeza debena ser aproximadamente de 6 a 8, preferiblemente de 6 a 7, y sobre todo de 6,5 a 7.

Los compuestos de amonio cuaternario, como las sales de dialquil dimetil amonio cuaternario, tambien son adecuados, sobre todo cuando los grupos alquilo llevan unos 10 hasta 24 atomos de carbono. Estos compuestos tienen la ventaja de ser relativamente insensibles al pH.

Se pueden usar suavizantes biodegradables. En las patentes U.S. n° 5.312.522; 5.415.737; 5.262.007; 5.264.082; y 5.223.096, se revelan suavizantes/despegadores cationicos, biodegradables, representativos. Los compuestos son diesteres biodegradables de amonio cuaternario, amino-esteres cuaternizados, y esteres biodegradables basados en aceites vegetales funcionalizados con cloruro de amonio cuaternario y diesteres con cloruro de dierucildimetil- amonio, y son representativos de los suavizantes biodegradables.

En algunas realizaciones, una composicion suavizante especialmente preferida incluye un componente de amina cuaternaria y un tensioactivo no ionico.

La banda naciente se deshidrata generalmente sobre un fieltro de fabricacion de papel. Puede utilizarse cualquier fieltro apropiado. Por ejemplo, los fieltros pueden tener un tejido base de doble capa, de triple capa o laminado. Se prefieren los fieltros que tienen el diseno de tejido base laminado. Con la presente invencion puede ser especialmente util el fieltro de prensado en humedo AMFlex 3 que fabrica Voith Fabric. Como antecedentes en el campo de los fieltros de prensado cabe citar las patentes U.S. n° 5.657.797; 5.368.696; 4.973.512; 5.023.132; 5.225.269; 5.182.164; 5.372.876 y 5.618.612. Tambien puede usarse un fieltro de prensado diferencial como el revelado en la patente U.S. n° 4.533.437 de Curran y otros.

Los tejidos cresponadores apropiados incluyen estructuras monocapa, multicapa o compuestas, preferentemente de malla abierta. Los tejidos pueden tener al menos una de las caractensticas siguientes: (1) en la cara del tejido cresponador que esta en contacto con la banda humeda (la cara "superior") el numero de hebras en la direccion de maquina (MD) por pulgada (malla) es de 10 a 200 y el numero de hebras en la direccion transversal (MD) por pulgada (cuenta) es de 10 a 200; (2) el diametro de hebra es tfpicamente inferior a 1,27 mm (0,050 pulgadas); (3) en la cara superior, la distancia entre el punto mas alto de los nudillos MD y el punto mas alto de los nudillos CD es aproximadamente de 0,0254 mm (0,001 pulgadas) a aproximadamente 0,508 mm (0,02 pulgadas) o 0,762 mm (0,03 pulgadas); (4) entre estos dos niveles puede haber nudillos formados por hebras MD o CD, que dan a la topograffa una apariencia tridimensional monte/valle impartida a la hoja durante la etapa de moldeo en humedo; (5) el tejido puede estar orientado de cualquier modo adecuado para conseguir efecto deseado en el proceso y en las propiedades del producto; los nudillos largos de la urdimbre pueden estar en la cara superior, para aumentar las crestas en el producto, o bien los nudillos largos de la trama pueden estar en la cara superior, si se desea que haya

mas crestas CD, para influir en las caractensticas de cresponado cuando la banda es transportada del rodillo de transferencia al tejido cresponador; y (6) el tejido puede estar elaborado de manera que presente ciertos patrones geometricos agradables a la vista, los cuales se repiten tfpicamente cada dos hasta 50 hebras de la urdimbre. Como tejidos gruesos comercialmente disponibles son apropiados varios tejidos fabricados por Asten Johnson Forming 5 Fabrics, Inc., incluyendo, sin limitacion, los tipos Asten 934, 920, 52B, y Velostar V-800. Tal como se describe mas adelante tambien pueden usarse correas cresponadoras.

El adhesivo de cresponado empleado en rodillo Yankee puede funcionar conjuntamente con la banda de humedad intermedia, para facilitar su transferencia desde el tejido cresponador al rodillo Yankee y fijar firmemente la banda al rodillo Yankee, mientras se va secando a una consistencia de 95% o mas sobre el rodillo, preferiblemente con una 10 campana de secado de gran volumen. El adhesivo es critico para estabilizar el funcionamiento del sistema a velocidades de produccion elevadas y es higroscopico, rehumectable y basicamente no reticulante. Son ejemplos de adhesivos preferidos aquellos que contienen poli (alcohol vimlico) del tipo general descrito en la patente U.S. n° 4.528.316 de Soerens y otros. Otros adhesivos idoneos se revelan en la solicitud conjunta de patente provisional U.S. de la serie n° 60/372.255, presentada el 12 de abril de 2002, titulada "Modificador mejorado de adhesivos de 15 cresponado y proceso para producir productos de papel" (expediente n° 2394) que corresponde a la solicitud de patente de eE.UU. con numero de serie 10/409.042, presentada el 9 de abril de 2.003 (publicacion n° US 2005/0006040). Los adhesivos idoneos van opcionalmente provistos de modificadores, etc. En muchos casos es preferible emplear poco o ningun reticulante en el adhesivo; de manera que la resina sea basicamente no reticulante durante su uso.

20 Los adhesivos de cresponado pueden contener una resina termoendurecible o no termoendurecible, un polfmero filmogeno semicristalino y opcionalmente un agente reticulante inorganico, asf como modificadores. Opcionalmente el adhesivo de cresponado de la presente invencion tambien puede llevar cualquier tipo de componentes reconocidos en el esta- do tecnico, incluyendo, sin limitacion, reticulantes organicos, aceites de hidrocarburo, tensioactivos o plastificantes.

25 Los modificadores de cresponado utilizables incluyen un complejo de amonio cuaternario que lleva al menos una amida no cfclica. El complejo de amonio cuaternario tambien puede contener uno o varios atomos de nitrogeno (u otros atomos) capaces de reaccionar con agentes de alquilacion o cuaternizacion. Estos agentes de alquilacion o cuaternizacion pueden llevar cero, uno, dos, tres o cuatro grupos con amida no cfclica. Un grupo que contiene amida se representa mediante la siguiente formula estructural:

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donde R7 y Rs son cadenas moleculares no dclicas de atomos organicos o inorganicos.

Los complejos no dclicos preferidos de bis-amida amonio cuaternario pueden ser de la formula:

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donde R1 y R2 pueden ser grupos alifaticos saturados o insaturados no dclicos de cadena larga; R3 y R4 pueden ser grupos alifaticos saturados o insaturados no dclicos de cadena larga, un halogeno, un hidroxido, un acido graso 40 alcoxilado, un alcohol graso alcoxilado, un grupo polietilen-oxido o un grupo organico alcoholico; y Rsy R6 pueden ser grupos alifaticos saturados o insaturados no dclicos de cadena larga. La cantidad de s aproximadamente el adhesivo de cresponado es aproximadamente de 0,05% hasta 50%, preferiblemente de 0,25% hasta 20% y sobre todo de 1% hasta 18%, respecto al total de solidos de la composicion del adhesivo de cresponado.

Los modificadores incluyen los que pueden obtenerse de Goldschmidt Corporation de Essen/Alemania o de Process 45 Application Corporation con sede en Washington Crossing, PA. Entre los modificadores de cresponado de

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Goldschmidt Corporation son apropiados, sin limitacion, VARISOFT® 222LM, VARISOFT® 222, VARISOFT® 110, VARISOFT® 222LT, VARISOFT® 110 DEG y VARISOFT® 238. Entre los modificadores de cresponado de Process Application Corporation son idoneos, sin limitacion, PALSOFT 580 FDA o PALSOFT 580C.

Otros modificadores de cresponado que pueden usarse en la presente invencion incluyen, sin limitacion, los compuestos descritos en la patente WO/01/85109.

Los adhesivos de cresponado utilizables segun la presente invencion comprenden cualquier resina termoendurecible o no termoendurecible acreditada en el estado tecnico. Las resinas conforme a la presente invencion se escogen preferiblemente entre las resinas de poliamida termoendurecibles o no termoendurecibles y las resinas de poliacrilamida glioxiladas. Las poliamidas utilizables segun la presente invencion pueden ser ramificadas o lineales, saturadas o insaturadas.

Las resinas de poliamida utilizables segun la presente invencion pueden incluir resinas de poliaminoamida- epiclorhidrina (PAE) del mismo tipo generalmente usado como resinas resistentes en humedo. Las resinas PAE estan descritas, por ejemplo, en "Wet-Strength Resins and Their Applications" [Resinas resistentes en humedo y sus aplicaciones], capttulo 2, de H. Epsy, titulado Alkaline-Curing Polymeric Amine-Epichlorohydrin Resins [Resinas polimericas de amina-epiclorhidrina de curado alcalino]. Las resinas PAE preferidas para el uso segun la presente invencion incluyen un producto polimerico soluble en agua obtenido por reaccion de una epihalohidrina, preferentemente epiclorhidrina, con una poliamida soluble en agua que posee grupos amino secundarios derivados de una polialquilen-poliamina y un acido carboxflico dibasico alifatico saturado de aproximadamente 3 a 10 atomos de carbono.

En la patente U.S. n° 5.338.807, publicada por Espy y otros, puede encontrarse una lista no exhaustiva de resinas cationicas de poliamida no termoendurecibles. La resina no termoendurecible puede sintetizarse haciendo reaccionar directamente las poli-amidas de un acido dicarboxflico y metil-bis (3-aminopropil) -amina en una solucion acuosa con epiclorhidrina. Los acidos carboxflicos pueden ser acidos dicarboxflicos saturados e insaturados de unos 2 hasta 12 atomos de carbono, incluyendo por ejemplo oxalico, malonico, succmico, glutarico, adfpico, pilemico, suberico, azelaico, sebacico, maleico, itaconico, ftalico y tereftalico. Se prefieren los acidos adfpico y glutarico, sobre todo el adfpico. Pueden usarse los esteres de acidos dicarboxflicos alifaticos y de acidos dicarboxflicos aromaticos tales como el ftalico, asf como combinaciones de dichos acidos dicarboxflicos o esteres.

Las resinas de poliamida termoendurecibles para usar en la presente invencion pueden prepararse a partir del producto de reaccion de una resina de epiclorhidrina y una poliamida que contenga aminas secundarias o terciarias. Para preparar una resina de este tipo, primero se hace reaccionar un acido carboxflico dibasico con la polialquilen- poliamina, opcionalmente en solucion acuosa, en las condiciones adecuadas para producir una poliamida soluble en agua. La preparacion de la resina se completa haciendo reaccionar la amida soluble en agua con una epihalohidrina, particularmente epiclorhidrina, para formar la resina termoendurecible soluble en agua.

La preparacion de resina termoendurecible de poliamida-epihalohidrina soluble en agua se describe en las patentes U.S. n° 2.926.116; 3.058.873; y 3.772.076 publicada por Kiem.

La resina de poliamida puede estar basada en DETA y no en una poliamina generalizada. Abajo se indican dos ejemplos de estructuras de tal resina de poliamida. La estructura 1 presenta dos tipos de grupos finales: un grupo basado en diacido y otro basado en mono-acido:

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Estructura 1

La estructura 2 muestra un polfmero con un grupo final basado en un grupo diacido y el otro grupo final basado en un grupo nitrogeno:

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Estructura 2

Observese que, aunque ambas estructuras estan basadas en DETA, para formar este poKmero se pueden emplear otras poli-aminas, incluyendo las que pueden tener cadenas laterales de amida terciaria.

La resina de poliamida tiene una viscosidad aproximada de 80 hasta 800 centipoise y unos solidos totales de 5% hasta 40% aproximadamente. En el adhesivo de cresponado conforme a la presente invencion el contenido de resina de poliamida es de 0% hasta 99,5% aproximadamente. En otra realizacion la cantidad de resina de poliamida presente en el adhesivo de cresponado es de 20% hasta 80% aproximadamente. En otra realizacion adicional la cantidad de resina de poliamida presente en el adhesivo de cresponado es de 40% hasta 60% aproximadamente, respecto a los solidos totales de la composicion del adhesivo de cresponado.

Las resinas de poliamida para usar segun la presente invencion pueden obtenerse de Ondeo-Nalco Corporation, con sede en Naperville, Illinois, y de Hercules Corporation, con sede en Wilmington, Delaware. Las resinas del adhesivo de cresponado de Ondeo-Nalco Corporation utilizables segun la presente invencion incluyen sin limitacion CREPeCcEL® 675NT, CREPECCEL® 675P y CREPECCEL® 690HA. Como resinas apropiadas del adhesivo de cresponado de Hercules Corporation cabe citar sin limitacion HERCULES 82-176, Unisoft 805 y CREPETROL A- 6115.

Otras resinas de poliamida para usar segun la presente invencion incluyen, por ejemplo, las descritas en las patentes U.S. n° 5.961.782 y 6.133.405.

El adhesivo de cresponado tambien puede llevar un polfmero filmogeno semicristalino. Los polfmeros filmogenos semicristalinos para usar en la presente invencion pueden elegirse, por ejemplo, entre hemicelulosa, carboximetilcelulosa y, con mayor preferencia, incluye poli (alcohol vimlico) (PVOH). Los polivinilalcoholes empleados en el adhesivo de cresponado pueden tener un peso molecular medio de aproximadamente 13.000 a aproximadamente 124.000 daltons. Segun una realizacion los polivinil-alcoholes tienen un grado de hidrolisis de aproximadamente 80% hasta aproximadamente 99,9%. Segun otra realizacion los polivinil-alcoholes tienen un grado de hidrolisis de aproximadamente 85% hasta aproximadamente 95%. Segun otra realizacion los polivinil-alcoholes tienen un grado de hidrolisis de aproximadamente 86% hasta aproximadamente 90%. Asimismo, segun una realizacion los polivinilalcoholes tienen preferiblemente una viscosidad de aproximadamente 2 hasta aproximadamente 100 centipoise, medida a 20 grados centfgrados en disolucion acuosa al 4%. Segun otra realizacion los polivinilalcoholes tienen una viscosidad de aproximadamente 10 hasta aproximadamente 70 centipoise. Segun aun otra realizacion los polivinilalcoholes tienen una viscosidad de aproximadamente 20 hasta aproximadamente 50 centipoise.

Normalmente el contenido de poli (alcohol vimlico) en el adhesivo de cresponado es aproximadamente de 10% a 90% o de 20% a aproximadamente 80% o mas. En algunas realizaciones, el contenido de poli (alcohol vimlico) en el adhesivo de cresponado es de aproximadamente 40% a aproximadamente 60% en peso, respecto a los solidos totales de la composicion del adhesivo de cresponado.

Los polivinilalcoholes para uso segun la presente invencion incluyen los que pueden obtenerse de Monsanto Chemical Co. y Celanese Chemical. Los polivinilalcoholes apropiados de Monsanto Chemical Co. son los Gelvatols, incluyendo sin limitacion GELVATOL 1-90, GELVATOL 3-60, GELVATOL 20-30, GELVATOL 1-30, GELVATOL 2090 y GELVATOL 20-60. Respecto a los Gelvatols, el primer numero indica el porcentaje residual de poli- (acetato de vini- lo) y las siguientes series de digitos multiplicadas por 1.000 dan la cifra correspondiente al peso molecular medio.

Los productos de poli (alcohol vimlico) de Celanese Chemical (antiguamente llamados Airvol, de Air Products, hasta octubre de 2000) para emplear en el adhesivo de cresponado se enumeran a continuacion:

TABLA 1 Poli (alcohol vinWco) para adhesivo de cresponado

Tipo

Hidrolisis % Viscosidad, cpa1 pH Volatiles, % max. Canizas, % max.

Supsrhidro1i zados

Celvo1 125

05, 3 + 28-52 5,5-7,3 5 1,2

Celvo1

62-72 5,5-7,5 5 1,2

Totalmente hidrolizados

Celvol 103

98,0-98,S 3,5-4,5 5,0-7,0 5 1,2

Celvol 305

98,0-98,8 4,5-5,5 5,0-7,0 5- 1, 2

Celvol 107

98,0-93,8 5,5-8,8 5,0-7,0 5 1,7.

Celvol 310

93,0-53,8 9, 0-11,0 5,0-7,0 5 1,2

■' . 325

93,(1-98,3 23,0-32,0 5,0-7,0 5 1,2

Celvol 350

98,0-98,3 67-72 5,0-7,0 5 1,2

Median ament© hidrolizados

Celvol 418

91,0-53,3 14,5-19,5 4,5-7,0 .5 0,9

Celvol *12 5

35,5-96,5 27-31 4,5-6,5 5 0,9

Parcialmente hidrolizados

Celvol 502

87,0-89,0 3, 0-3,7 4,5-6,5 5 0,9

Celvol 203

$7,0-89,0 3,5-4,5 4,5-6,5 5 2,9

Celvol 205

87,0-89,0 5,2-6,2 4,5-6, 5 5 0,7

Celvol 513

87,0-89,0 15-15 4,5 - 6, 5 5 0,7

Celvol 523

37,0-89,0 28-77 4,0-6,0 5 0,5

Celvol 540

37,0-89,0 4.5-55 4,0-6, 0 5 0,5

1 Soluci6n acuosa al 4%, 20

El adhesivo de cresponado tambien puede comprender una o varias sales o agentes reticulantes inorganicos. En la presente invencion se ha crefdo que es mejor no usarlos en absoluto o solo en muy poca cantidad. Una lista no 5 exhaustiva de iones metalicos multivalentes incluye calcio, bario, titanio, cromo, manganeso, hierro, cobalto, mquel, cinc, molibdeno, estano, antimonio, niobio, vanadio, tungsteno, selenio y circonio. Pueden usarse mezclas de iones metalicos. Los aniones preferidos incluyen acetato, formiato, hidroxido, carbonato, cloruro, bromuro, yoduro, sulfato, tartrato y fosfato. Un ejemplo preferido de sal inorganica reticulante es una sal de circonio. La sal de circonio para usar segun una realizacion de la presente invencion se puede escoger entre uno o mas compuestos de circonio de 10 valencia mas cuatro, tales como carbonato de amonio y circonio, acetilacetonato de circonio, acetato de circonio, carbonato de circonio, sulfato de circonio, fosfato de circonio, carbonato de potasio y circonio, fosfato de sodio y circonio, y tartrato de sodio y circonio. Los compuestos adecuados de circonio comprenden, por ejemplo, los descritos en la patente U.S. n° 6.207.011.

El contenido de sal inorganica reticulante en el adhesivo de cresponado es de aproximadamente 0% hasta 15 aproximadamente 30%. En otra realizacion, el contenido de agente inorganico reticulante en el adhesivo de cresponado puede ser de aproximadamente 1% hasta aproximadamente 20%. Todavfa en otra realizacion, el contenido de sal inorganica reticulante en el adhesivo de cresponado puede ser de aproximadamente 1% hasta aproximadamente 10% en peso, respecto a los solidos totales de la composicion del adhesivo de cresponado. Los compuestos de circonio para usar segun la presente invencion incluyen los que pueden obtenerse de EKA 20 Chemicals Co. (antes Hopton Industries) y de Magnesium Elektron, Inc. Como compuestos comerciales de circonio apropiados cabe mencionar AZCOTE 5800M y KZCOTE 5000 de EKA Chemicals Co. y AZC o KZC de Magnesium Elektron, Inc.

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Opcionalmente, el adhesivo de cresponado segun la presente invencion puede llevar cualquier componente acreditado en el estado tecnico, incluyendo sin limitacion reticulantes organicos, aceites de hidrocarburo, tensioactivos, anfoteros, humectantes, plastificantes u otros agentes de tratamiento superficial. Una lista extensa, pero no exhaustiva, de reticulantes organicos comprende glioxal, anlmdrido maleico, bismaleimida, bisacrilamida y epihalohidrina. Los reticulantes organicos pueden ser compuestos dclicos o adclicos. Los plastificantes para emplear en la presente invencion pueden comprender propilenglicol, dietilenglicol, trietilenglicol, dipropilenglicol y glicerol.

El adhesivo de cresponado puede aplicarse como composicion unica o con sus componentes por separado. Mas exactamente, la resina de poliamida puede aplicarse separadamente del poli (alcohol vimlico) (PVOH) y del modifi- cador.

Las condiciones tfpicas de funcionamiento del proceso de fabricacion de papel ilustrado aqu pueden incluir una tasa de agua de aproximadamente 120 a 200 galones/minuto/pulgada de anchura de la caja de cabeza. Se puede agregar la resina resistente en humedo KYMENE SLX a las bombas de la tina de alimentacion, a razon de aproximadamente 9,07 kg/ton (20 libras/tonelada), mientras que la CMC-7MT se anade aguas abajo de la tina de alimentacion, pero antes de las bombas de aletas. La CMC-7MT se anade a razon de aproximadamente 1,36 kg/ton (3 libras/tonelada).

Si se usa un formador de doble tela como el representado en la figura 19, la banda naciente se acondiciona con cajas de vado y un velo de vapor hasta que alcanza un contenido en solidos adecuado para transferirla a un fieltro de deshidratacion. La banda naciente se puede transferir al fieltro con ayuda de vado. En un formador tipo medialuna estas etapas son innecesarias, porque la banda naciente se forma entre el tejido conformador y el fieltro. Tras el cresponado adicional por tejido, como se describe seguidamente, la banda se puede prensar con relieve hacia el secador Yankee a una presion de aproximadamente 35 N/mm a aproximadamente 70 N/mm (aproximadamente 200 a aproximadamente 400 libras por pulgada lineal (pli)). El secador Yankee se puede acondicionar con un adhesivo de cresponado que lleva aproximadamente 40% de poli (alcohol vimlico), aproximadamente 60% de PAE y aproximadamente 1,5% de modificador de cresponado. El poli (alcohol vimlico) es normalmente un tipo de bajo peso molecular (87-89% de grado de hidrolisis) obtenido de Air Products con la marca comercial AIRVOL 523. La PAE es una solucion acuosa al 16% de copolfmero poliaminoamida epiclorhidrina reticulado al 100% de acido adfpico y dietilentriamina obtenido de Ondeo-Nalco con la marca comercial NALCO 690HA. El modificador de cresponado puede ser un 47% de 2-hidroxietil di- (2-alquilamido-etil) metil amonio metil sulfato y otras alquil- y alcoxi-amidas y diamidas no-dclicas que llevan una mezcla de grupos alquilo estearicos, oleicos, y linolenicos, obtenido de Process Applications, Ltd. con la marca comercial PALSOFT 580C.

El adhesivo de cresponado se aplica a razon de 0,040 g/m2. Una vez transferida al secador Yankee, la banda se seco hasta un contenido en solidos de aproximadamente 95% o parecido, empleando vapor a presion para calentar el rodillo Yankee y campanas de aire a gran velocidad. La banda se crespono mediante una rasqueta y se enrollo sobre un carrete. La carga lineal en la rasqueta cresponadora y en la rasqueta de limpieza puede ser, por ejemplo, de unas 8,76 N/mm (50 pli).

La figura 19 es un diagrama esquematico de una maquina de fabricacion de papel 10 que tiene una seccion formadora convencional de doble tela 12, un recorrido de fieltro 14, una seccion de prensa de zapata 16, un tejido cresponador 18 y un secador Yankee 20 adecuado para poner en practica la presente invencion. La seccion formadora 12 incluye un par de tejidos formadores 22, 24 soportados por diversos rodillos 26, 28, 30, 32, 34, 36 y un rodillo formador 38. Una caja de cabeza 40 aporta pasta de fabricacion de papel a un resquicio 42 entre el rodillo formador 38 y el rodillo 26 y los tejidos. La pasta forma una banda naciente 44 que se deshidrata sobre los tejidos con ayuda de vado, por ejemplo, mediante la caja de vado 46.

La banda naciente avanza hacia un fieltro de fabricacion de papel 48 soportado por una serie de rodillos 50, 52, 54, 55 y en contacto con un rodillo prensa de zapata 56. La banda tiene poca consistencia cuando se transfiere al fieltro. La transferencia puede ser asistida por vado; por ejemplo, si se desea, el rodillo 50 puede ser de vado o bien una caja de recogida o de vado, tal como se conocen del estado tecnico. Al llegar al rodillo prensa de zapata, la banda puede tener una consistencia del 10-25 por ciento, preferentemente del 20 al 25 por ciento o parecida cuando entra en el resquicio 58 entre el rodillo prensa de zapata 56 y el rodillo de transferencia 60. El rodillo de transferencia 60 puede estar calentado, si se desea. En vez de un rodillo prensa de zapata, el rodillo 56 podna ser un rodillo prensa de succion corriente. Si se usa una prensa de zapata es deseable y preferible que el rodillo 54 haga el vado y sea capaz de eliminar agua del fieltro, antes de que este entre en el resquicio de la prensa de zapata, ya que el agua de la pasta se prensana a traves del fieltro en el resquicio de la prensa de zapata. De todos modos se desea normalmente usar en 54 un rodillo de vado, a fin de asegurar que la banda permanezca en contacto con el fieltro durante el cambio de direccion, tal como podra apreciar el especialista viendo el diagrama.

La banda 44 se prensa en humedo sobre el fieltro en el resquicio 58 con la ayuda de la zapata de apriete 62. Por lo tanto la banda se deshidrata por compactacion en 58, aumentando normalmente su consistencia en 15 o mas puntos en esta etapa del proceso. La configuracion representada en 58 suele llamarse prensa de zapata; en cuanto

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a la presente invencion, el cilindro 60 funciona como un rodillo de transferencia que conduce la banda 44 a gran velocidad, normalmente a 5,08 m/s - 30,5 m/s (1000-6000 pies por minuto), hacia el tejido cresponador.

El rodillo 60 tiene una superficie lisa 64 que puede ir provista de adhesivo y/o de agentes separadores, si es necesario. La banda 44 se adhiere a la superficie 64 del rodillo 60 que gira con una gran velocidad angular, mientras la banda sigue avanzando en la direccion de maquina, marcada por las flechas 66. Sobre el rodillo, la banda 44 tiene en general una distribucion aparentemente aleatoria de las fibras.

La direccion 66 se conoce como direccion de maquina (MD) de la banda y tambien como direccion de la maquina de papel 10; mientras que la direccion transversal de maquina (CD) es la direccion perpendicular a la MD en el plano de la banda.

La banda 44 entra normalmente en el resquicio (58) a unas consistencias del 10-25 por ciento y se deshidrata y se seca hasta unas consistencias de 25 hasta 70 cuando se transfiere al tejido cresponador 18, tal como muestra el diagrama.

El tejido 18 va soportado por una serie de rodillos 68, 70, 72 y por un rodillo prensa 74 en el resquicio 76 formado entre el tejido cresponador y el rodillo de transferencia 60, tal como esta representado.

El tejido cresponador define un resquicio a lo largo del tramo en que el tejido cresponador 18 se adapta por contacto al rodillo 60; esto es, ejerciendo una presion importante sobre la banda y contra el rodillo de transferencia. Con este fin el rodillo soporte (o cresponador) 70 puede estar dotado de una superficie blanda, deformable, que aumentana la longitud del resquicio de cresponado y el angulo de cresponado entre el tejido y la hoja con el punto de contacto, o bien podna usarse en 70 un rodillo prensa de zapata, a fin de incrementar el contacto efectivo con la banda en el resquicio de cresponado por tejido 76, de donde la banda 44 se transfiere al tejido 18 y avanza en la direccion de maquina. Empleando diferente equipo en el resquicio de cresponado es posible ajustar el angulo de cresponado por tejido o el angulo de salida del resquicio de cresponado. Por tanto es posible influir en la naturaleza y cantidad de la redistribucion de las fibras y en la deslaminacion/despegado que pueda ocurrir en el resquicio de cresponado por tejido 76, ajustando los parametros del resquicio. En algunas realizaciones puede ser deseable reestructurar las caractensticas entre fibras en la direccion z, mientras que en otros casos puede ser interesante controlar las propiedades solo en el plano de la banda. Los parametros del resquicio de cresponado pueden influir en la distribucion de las fibras de la banda en varias direcciones, incluyendo los cambios inducibles en la direccion z, asf como en la MD y CD. En cualquier caso el traslado desde el rodillo de transferencia al tejido cresponador es de alto impacto, porque el tejido se mueve mas lentamente que la banda y tiene lugar un cambio de velocidad importante. Normalmente la banda se crespona en alguna parte desde 10-60 por ciento y aun mas, durante el desplazamiento desde el rodillo de transferencia al tejido.

En general el resquicio de cresponado 76 se prolonga sobre un tramo de tejido cresponador comprendido aproximadamente entre aproximadamente 3,17 mm y aproximadamente 50,8 mm (aproximadamente 1/8'' y aproximadamente 2''), usualmente entre 12,7 y 50,8 mm (1/2'' y 2''). Asf pues, para un tejido cresponador de 32 hebras CD por pulgada, la banda 44 encontrara aproximadamente entre 4 y 64 hilos de trama en el resquicio.

La presion en el resquicio de cresponado 76, es decir, la carga entre el rodillo soporte 70 y el rodillo de transferencia 60, es adecuadamente de 3,51 N/mm - 17,5 N/mm (20-100), preferiblemente de 7,01 N/mm - 12,3 N/mm (40-70 libras por pulgada lineal (PLI) ).

Tras el cresponado por tejido la banda sigue avanzando a lo largo de la MD 66, donde se prensa en humedo sobre un rodillo Yankee 80 en el resquicio 82. La transferencia en el resquicio 82 tiene lugar generalmente a una consistencia aproximada de la banda del 25 al 70 por ciento. A estas consistencias es diffcil adherir la banda a la superficie 84 del rodillo 80 con firmeza suficiente para retirar mtegramente la banda del tejido. Este aspecto del proceso es importante, sobre todo si se quiere utilizar una campana de secado de gran velocidad y mantener unas condiciones de cresponado de alto impacto.

A este respecto hay que observar que los procesos TAD convencionales no emplean campanas de gran velocidad, porque no se logra suficiente adhesion al secador Yankee.

Conforme a la presente invencion se ha encontrado que el uso de ciertos adhesivos funciona con una banda moderadamente humeda (25-70 por ciento de consistencia) para adherirla suficientemente al secador Yankee, de manera que permita operar el sistema a elevada velocidad y secar por impacto de chorro de aire a gran velocidad. A este respecto en 86 se aplica una composicion adhesiva de poli (alcohol vimlico) /poliamida como la citada anteriormente, si es preciso.

La banda se seca sobre el rodillo Yankee 80, que es un cilindro calentado, y por impacto de chorro con aire de alta velocidad en la campana Yankee 88. Al girar el cilindro la banda 44 se crespona a partir del rodillo mediante la rasqueta 89 y se enrolla en un carrete de recogida 90. El cresponado del papel a partir de un secador Yankee se puede efectuar con una cuchilla cresponadora ondulada tal como la revelada en la patente U.S. n° 5.690.788. Se ha demostrado que la cuchilla cresponadora ondulada aporta varias ventajas, cuando se usa para fabricar productos de

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tisu. En general los productos de tisu cresponados con una cuchilla ondulada tienen mayor calibre (grosor), un mayor alargamiento CD y mayor volumen hueco en comparacion con los productos de tisu elaborados con cuchillas cresponadoras convencionales. Todos estos cambios, debidos al uso de la cuchilla ondulada, tienen relacion con la mejor sensacion de suavidad de los productos de tisu.

Cuando se emplea un proceso de cresponado en humedo, en vez de un secador Yankee se puede utilizar un secador por impacto de aire, un secador de aire a traves o una serie de secadores de rodillo. Los secadores por impacto de aire estan descritos en las siguientes patentes y solicitudes:

Patente U.S. n° 5.865.955 de Ilvespaaet y otros

Patente U.S. n° 5.968.590 de Ahonen y otros

Patente U.S. n° 6.001.421 de Ahonen y otros

Patente U.S. n° 6.119.362 de Sundqvist y otros

Solicitud de patente U.S. n° 09/733.172, titulada Cresponado en humedo, proceso de secado por impacto de aire para elaborar hoja absorbente, actualmente patente U.S. n° 6.432.267.

Una unidad de secado a traves del tipo bien conocido en el estado tecnico esta descrita en la patente U.S. n° 3.432.936 de Cole y otros, al igual que patente U.S. n° 5.851.353, en la cual se describe un sistema de secado por rodillos.

En la figura 20 se representa una maquina de papel 10 preferida para usar segun la presente invencion. La maquina de papel 10 tiene tres secciones, una seccion de formacion 12 conocida generalmente en el estado tecnico como formador medialuna. La seccion de formacion 12 incluye una criba de moldeo 22 soportada por una serie de rodillos como 32, 35. La seccion de formacion tambien incluye un rodillo formador 38 que soporta el fieltro de fabricacion de papel 48, con lo cual la banda 44 se forma directamente sobre el fieltro 48. El recorrido del fieltro 14 se prolonga hasta una seccion de prensa de zapata 16 donde la banda humeda se deposita sobre un rodillo soporte 60 como el arriba descrito. Despues la banda 44 se crespona sobre el tejido 18 en el resquicio 76 antes de ser depositada sobre el secador Yankee 20 en otro resquicio de prensado 82. El sistema incluye un rodillo giratorio de vado 54, pero en algunas realizaciones el sistema de tres secciones puede estar configurado de varias maneras que no requieren un rodillo giratorio. Esta caractenstica tiene especial importancia en relacion con la reposicion de una maquina de papel, considerando que el gasto de instalacion del equipamiento asociado, es decir del equipo de procesamiento de la pulpa o de la fibra y/o del equipo de secado, caro y de gran tamano como el secador Yankee, o la serie de rodillos secadores, resultana prohibitivo, a no ser que las mejoras puedan configurarse de manera que sean compatibles con el dispositivo existente. A este respecto pueden hacerse varias mejoras y modificaciones en la maquina 10 de la figura 20 tal como se describe en relacion con las figuras 21,22 y la figura 23.

La figura 21 es un esquema parcial de la seccion formadora 12 de la maquina 10 de la figura 20. El rodillo formador 38 es un rodillo de vado en el cual la aplicacion del vado se indica esquematicamente en 39. Hojas de peso elevado en un formador medialuna suele indicar que el fieltro lleva una cantidad de agua excesiva. En la prensa de zapata este aumento extra de agua aumenta la posibilidad de trituracion en el resquicio de la prensa. Con mayor frecuencia el agua extra se elimina mediante un rodillo de succion con un grado relativamente alto de enrollamiento del fieltro, antes del resquicio de la prensa de zapata. Este rodillo requiere un gran vado para reducir el agua del fieltro, hasta el punto de que el resquicio no se destruya. El uso de un rodillo formador de vado elimina la necesidad de aplicar mas vado al fieltro a medida que la banda avanza por el dispositivo. De este modo el vado aplicado se puede emplear con mayor eficiencia para reducir el agua en el fieltro. La mayor eficiencia tambien es resultado de otro mecanismo. En las secciones de formacion de los formadores medialuna modernos las tensiones de los tejidos formacion pueden alcanzar los 12,3 N/mm (70 libras por pulgada lineal). Si el rodillo formador tiene un diametro de 127 cm (50 pulgadas), por ejemplo, y la tension en el tejido formador es de 8,76 N/mm (50 pli), la presion auxiliar ejercida contra la hoja es aproximadamente de 0,0138 MPa (2 psi) (P, psi = T, pli/radio, pulgadas o P = 50/25 = 2). Estos 0,0138 MPa (2 psi) utiles extra se suman al vado existente en el extremo "caro" de la curva de vado, para mejorar la econoirna del proceso.

La instalacion de un rodillo con revestimiento blando 35 dentro del bucle del tejido del formador medialuna puede contribuir adicionalmente a la penetracion del agua del fieltro en el rodillo formador de vado, aumentando asf la deshidratacion del fieltro sin necesidad de incorporar mas potencia cara de vado. Este dispositivo esta ilustrado en las figuras 21 y 22. Notese que la deshidratacion asistida por la tension del tejido es del orden de unas 2 psi; por ejemplo, segun la presente invencion, si un rodillo con revestimiento blando (para ajuste CD uniforme) ofrece un resquicio de una pulgada de ancho, al cargarlo entonces a un nivel relativamente bajo, tal como 3,51 N/mm (20 pli), la presion adicional ejercida sobre el agua del fieltro es 10 veces la del tejido solo y no costara mas en cuanto a presion de vado o flujo necesario. Efectivamente esta carga adicional podna reducir el volumen de purga para una cafda de presion determinada.

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Como medio adicional de disminuir la complejidad de la seccion formadora se puede usar un rodillo con revestimiento blando, tal como el rodillo 35 en la figura 21, como rodillo giratorio del tejido, tal como se representa en la figura 22. El rodillo 35 podna funcionar tanto como un rodillo prensa, como un rodillo giratorio para la criba de moldeo 22. Normalmente esto no sena factible en un formador medialuna debido a la necesidad de emplear un pulso de vado para la separacion fieltro-rodillo, a fin de transferir efectivamente la hoja de la criba de moldeo al fieltro. Pero en la presente invencion el vado dentro del rodillo formador puede ayudar a efectuar la transferencia y permitir que la seccion de formacion puede configurarse tan compacta como se precise.

Se logra aun mayor flexibilidad inclinando el fieltro 48 hacia arriba, tal como muestra la figura 23. En la figura 23 hay un recorrido invertido en el resquicio 58, asf como una prensa de zapata indicada esquematicamente en 16. En tal caso la maquina de papel 10 se puede configurar para maximizar el empleo de un dispositivo existente, eliminando un rodillo de vado como el 54 de la figura 19 o 20, de manera que se pueda montar, si es preciso, una limpieza del tejido u otro equipamiento, a fin de minimizar la necesidad de modificar un dispositivo existente durante una reinstalacion.

Sin pretender teorizar, se cree que el cresponado de alto impacto de la banda en el resquicio de cresponado por tejido es una caractenstica notable de la presente invencion, segun la cual la banda se reordena sobre el tejido y la union entre las fibras de la banda se reconfigura de manera que se logra un gran volumen y absorbencia, a pesar de la deshidratacion compactante o mecanica de la banda hasta consistencias relativamente altas sobre el fieltro de fabricacion de papel en la prensa de zapata. Por tanto puede evitarse la compactacion excesiva resultante del prensado agresivo en un rodillo de succion en el secador Yankee. Como puede apreciarse segun las propiedades de la banda presentadas abajo, las bandas producidas mediante la presente invencion muestran un volumen, una absorbencia y un alargamiento inesperadamente elevados para los productos deshidratados por compactacion.

Las condiciones tfpicas de funcionamiento para la maquina de papel 10 estan incluidas en la siguiente tabla 2; mientras que las propiedades de los productos cresponados por tejido de alto impacto aparecen en la tabla 3.

En las tablas 4 y 5 se resumen productos seleccionados y se comparan con productos existentes en la tabla 6, asf como en las figuras 24 y 25, que son representaciones graficas de la absorbencia frente al volumen espedfico. Las figuras 26 hasta 32 ilustran la proporcion de cresponado por tejido de alto impacto y otras variables de las propiedades conseguidas por medio de la presente invencion.

En cuanto a la conversion de los valores mencionados en las tablas a unidades del SI, se aplican los siguientes factores de conversion:

Para convertir una velocidad en pies por minuto en m/s, hay que multiplicar el valor por 0,00508.

Para convertir una carga en PLI en N/mm, hay que multiplicar el valor por 0,175.

Para convertir una tension en g/3 pulgada en g/cm, hay que multiplicar el valor por 0,1312.

Para convertir un peso base en lb/3.000 pies2 en g/m2, hay que multiplicar el valor por 1,627.

Para convertir un calibre en mils en mm, hay que multiplicar el valor por 0,0254.

Tabla 2 - Condiciones de operacibn represent

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1-2

20,76 61,86 4684 22,1 3609 V 4111 1,2981323 1.266,53

1-3

20,68 60,00 4474 23,7 3336 5.1 4137 1,1687330 1.204,89

1-4

20,69 61,46 4409 26,4 3978 4.6 4188 1,1090470 1.227,87

1-5

62,60 4439 23.6 3863 ""5,1 4140 1,1502550 995.75

1-6

20,19 62,44 3793 23,5 3598 _I£ 3693 1,0538107 955,01

1-7

20,50 61,94 3895 25,2 3439 V 3660 1,1323913 999,16

1-8

20,80 60,58 3904 24,8 3608 5,3 3752 1,0820923 969.49

1-9

20,63 57,72 3986 23.6 3350 . . 5,3 3652 1J.906527 978,24

1-10

20,69 62,14 3800 23,6 3232 5,5 3531 1,1539373 824,23

1-11

22,35 68,48 2905 25.6 2795 5.0 2849 1,0410453 723.88

2-1

19.58 77,44 3218 24,0 3847 ____4,7 3518 0,8369987 1,130,23

2-2

20,23 62,04 3926 25,7 3078 5,6 3477 1,2757220 843,49

2-3

20,44 60,06 4240 24,9 2729 5,5 3401 1,5554780 S09.07

24

19,50 57,50 3504 24,5 3097 3292 1,1345120 832,34

2-5

19,91 61,20 3668 25,4 3068 4.9 3354 1,1959187 1.046,25

2-6

20,50 59,4$ 3611 25,9 3563 5,4 3587 1,0141063 1,078,93

2-7

20,37 60,48 4132 23,2 3616 4,4 3864 1,1433700 982,13

2-8

20,34 61,56 3761 26,5 3559 5,0 3658 1,0581430 1.088,29

2-9

20,13 56,3S 4008 23,2 3950 4.6 3976 1,0163267 1.103,56

2-10

20,19 60,28 3921 23,2 3658 4,4 3786 1,0737743 1.176,74

2-11

20,01 58,08 4061 21^ 3725 4p 3887 1,0922847 1.239,30

2-12

20,34 62,30 3644 22,3 3353 4,2 3494 1,0901400 1.055,76

2-13

19,36 5652 3474 23,1 3254 4,2 3358 1,0724343 115,79

3-1

20,03 67,00 2547 24,7 2432 V 2488 1,0486153 71,69

3-2

1947 55,22 3607 21,8 3588 4,2 3596 1,0064937 99,86

3-3

—12^1 56,16 3519 fl>,3 3372 4.4 3444 1,0445673 92,77

34

15,13 51,18 2873 23.7 3016 4,4 2943 0,9522983 659,93

3-5

14,95 S2j06 " 2563 ‘ 23.9 ' 1992 5,0 2299 1.3529480 628,42

3-6

52.20 2692 22,3 2181 5(0 2422 1,2362143 653.00

3-7

14,70 53,12 2626 23,7 2260 4(8 2436 1,1617173 688,65

34

1545 53,68 2500 23,3 2319 55 2407 1,0789143 575,97

3-9

15,08 54,02 2525 23,6 2273 . . 5,2 23% 1,1105663 575,91

3-30

-13,31 r 53,04 2453 23,3 2202 4,8 2323 1.1156770 625,81

3-11

1544 53,12 2721 24,4 2337 . 5,2 2522 1,1638033 674,02

3-12

15,54 54,04 2524 23,2 2268 5,4 2387 1,1276000 715,30

3-13

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4-2

15,23 56.62 2517 27,2 2387 5,4 2450 1.0549993 624,15

4-3

16,42 68/6 2392 36/ 2628 5,7 2506 0/9109697 686,76

4-4

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13,43 67,62 918 48.1 1569 7,8 1200 0/849340 441,99

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17,37 81.921 1651 53,0 2262 6,0 1932 0,7304977 346,16

4-10

17,96 83,42 2397 55,2 1693 is 2014 1,4165033 453/8

5-1

15 25 53,80 3133 28/ 1403 7/4 2096 2f2372990 417,16

5-2

1530 52/2 2763 28/9 1969 6,4 2332 1,4042303 540^96

5-3

15,27 5442 2739 27,9 1949 _ 6/ 2310 1^4051727 5S4^3l

54

1426 4920 2724 22/3 1911 2280 1,4301937 492,39

5-5

15f01 51,50 2871 24/ 1846 6/ 2302 1/558130 493,79

5-6

1632 66/8 2675 39,0 2164 7/ 240fij 1.2364763 591,34

5-7

16,35 64.66 2652 38.6 2025 6/7 2317 1/098210 616,83

5-8

16,99 64,76 2495 33.6 2061 W 2268 1,2104890 641,85

5-9

17,05 64,70 2570 39,0 2121 8.1 2335 1,2114943 627,03

5-10

19,74 81.54 2445 59,0 2615 ¥ 2528 0,9348707 696/5

5-11

17J51 79,06 2010 S8,l 2164 .. 7*9 2085 0^1286937 583,19

5-12

16,42 74/0 1763 56/7 1835 ¥ 1799 0,9618313 459,93

5-13

15.89 74,26 1554 56,1 1686 7,9 1616 0,9264103 502/6

5-14

14,13 59/8 1603 35/ 1540 8/ 1571 1,0418210 433,09

5-15

1445 59,60 1851 36,6 1722 7,9 1785 1,0752183 454,11

6-1

1542 64,70 2002 36.1 1649 7/ 1817 1,2143843 448f9l

6-2

13/79 59/0 1773 33.2 1491 ¥ 1625 1,1921310 467,44

6-3

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1-5

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1-7

986<41 148,014 64(2 316*10 328362 17,7 2,749 522405 5*433 1390

1-8

955,90 152,619 62,8 322,44 336,485 16,1 3,120 592786 5(525 1529

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97937 173*341 107,3 329,09 11,6 2374 489,077 5329 --—^---- 1333

1-10

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760,64 223,436 49,6 252(46 10,1 2505 495,028 3(899 0(904

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333.44 : 4,770 1(379

2-2

289,77 5,442 1355

2-3

290,39 5,594 1,106

2-4

892,06 73,5 304,75 33a 788 12,1 2,447 464.953 4,349 1,100

25

1*134,95 73,4 303,38 344,215 14,1 2602 494364 5,135 1,111

2-6

1*185,72 ■ . 7U 29938 338,295 13,3 2500 475,079 5,099 13S2

2-7

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2-9

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3-4

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3-5

20639 3.625 0.721

3-6

62453 96,9 23434 287306 23,6 3,060 581,457 3535 0,857

3-7

- 1103 23038 283201 15,6 3505 665,997 3,642 ■1 f — ■ 0378

3-8

658,71 ___________ 21335 287*477 20,8 2876 546.462 3,412 0.991

3-9

605,18 96,0 215.30 276,787 20,4 2(676 508(501 3(655 0,922

3-10

735,02 109.2 228.44 287,477 1¥ 2709 514,787 3,447 0(823

3-11

72530 95J0 224.41 284,516 3*416 648,993 3.938 0.927

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1-13

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4-1

17634 3,631 0,927

4-2

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4-3

174,98 352,932 4,516 ltl69

4-4

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4-5

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4-6

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139,92 296,522 4*B0S 0,830

5-2

167,96 292,082 4,561 0,950

5-3

17651 287,970 4,497 0,960

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197^4 256,038 3,783 0,918

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..... 191,14 232,872 4,276 0,909

5-6

142.92 342,406 5.165 1,274

5-7

143,42 334,841 5,191 1,058

54

139,58 346,024 5^33 1,078

5-9

128JQ5 329.414 5,854 1,256

5-10

114,09 446rDl 6 7,192 1,764

S-ll

95,91 397,171 5W 1,290

5-12

89,77 366,482 5377 1,006

5-13

7837 381,712 4,773 um

5-14

93,20 298,660 3,608 0,938

5-15

—-%* k- - - . _ ** _ . 304,087 4347 1,041

6-1

110150 340.926 3*696 0,981

6-2

109,51 306.060 3380 0.848

6-3

107^6 3,491 0,727

6-4

26246 289,450 —«£** _IM

MuaAni

Pmo crxta 9 Iki do SAT ^05 Tmpo 4-34T 4 UttJoJw ratura CO flrti bUAio 4» rctura M3 ** pit da alofTr'rarie Tjm deSAT laM 9WS T*wmp& A* SAT Lot* * VUdubUO q/% 4a ■arpanMnto

1-1

1,502 61645 243,93

1-2

1,570 678,34 212,24

1-3

1,563 76741 189,09

M

1,564 838,85 166,97

1-5

1,550 735,66 189,2© 33.9 0,0097 760,7 236,7

I -6

1,527 0,1267 51,7 653,42 167,43 31,8 0/1117 645,4 224,3

1-7

1,550 0,1097 684 632^8 157,97 27,0 0/1143 525.7 155,4

1-8

1,573 0,1090 64,0 650,43 159,84 21,9 0,0147 558?4 182,0

1-9

1,564 —r~----- 630,71 171,75 54,6 0,0133 1„4S8J3 212,8

MO

1(564 615,91 164,45 30f3 0,0197 1360,7 225,6

1*11

1,690 56246 114,48 17.1 0/1213 1,640,4 144,4

2-1

1,480 814,69 136,54

2-2

1,529 545,09 154,06

2-3

1445 50640 166,68

2-4

1,475 0,1063 804 642.06 145,06 24t9 2173

2-5

1,505 0,1143 nfi 620(58 148,80 25,1 215,6

2-6

1450 0,0847 106,2 638,62 140.40 25.1 219,8

2-7

1440 0,1197 604 826,28 182,78 3V 221,4

2-8

1476 0,1103 67,4 726,00 143,31 22,9 240,9

2-9

1422 856,84 168,81

2-10

1427 812,16 176,14

2*11

1,513 838,71 198,30 _

2-12

1438 805,74 167,77

2-13

1,464 760,44 15334

3-1

1 ]S15 549,07 103,46

3-2

1,465 862,70 162,65

3-3

iAn -* - ■74840 — 175,19 1---- - . . - - '

3-4

1,144 658,49 120,60

3-5

1430 383,94 112,01

3-6

1,129 0,1193 48,8 443,89 123,80 43,4 217fl

3-7

Ull 0,1207 49,8 476,73 111,42 ss'^s 207(2

3*8

1446 0,1103 $S£ 422(57 107.74 43^9 190,3

3-9

1,140 0,1183 432 430(31 107,73 455 203,2

3-10

1,143 0,1080 58,6 465,97 111,99 52,4 228fP

3-11

1«175 0,1067 51,9 447,41 112,72 42^1 2l5rl

3-12

1,175 0,1187 48.4 420,40 106,64 49,1 202,9

r3-l3

1,212 0.1303 48,5 400/10 94,17 | 36,3 198r6

imagen6

39.66

0.2067

395,01

0,2073

107,99

0.1177

0,1027

0.0977

0,1840

190,30

0,1323

219,03

0,1453

T xu do

SAT

Tiompo 4* SAT

KA*Ut/ J*

Taw^SAT

Tumpc at SAT

l*rte

nst.ira MD

&r\ da ■la/jjmartri

M6duJoM0

4-8

4-10

5-11

Tabla 4 - Productos seleccionados

1— < (/) ~0 0 CL

h- ■sf LD ■sr ■sf CD LD ■sf 00 CO ■sf CD CO ■sf 00 CD_ ■sf LD CD_ ■sf ^r" 0 LD ld" CO CM LD" 0 LD ld" CO ld" 00 CO ld" CO CO ld" LD LD ld"

D) O) H < OT

o CD ■sf 0 0 ■sf CM O ■sf h- CD ■sf h O LD-' 00 0 LD~ CO LD~ co ld" CM CD ld" CO CD ld" CD ld" CO 00 LD" 00 ld" CD LD" CM CD ld"

H <

CD O 00 ■sf CM CO 0 CO LD c\T CO CO CM CD CM co" CM CO LD 00 co~ CO CO LD 0 CM CO CO CO O O CO CO LD CM_ ■sf ^r co 00 00 h- 00" CO CO h- CD CO co" CD CM CD LD ■sf 00 CM h- 00 h- cd" h- CM h- h- h-" 00 CM h- h- h-" 00 CM CM 00 00" CD CM O CM co" 00 CM

* Q O to §

CO CM 00 CD 0 CM CO 00 0 CT>" CD O CD CT)" CD CD CO O CO h- 0 0 LD’' LD O LD CM CD" ^r 0 co cm" CO 00 CD CD cd" CM LD CM O ^r" h- CD CD ld" h- LD h- CD ld" h- LD 00 ld" CM CD O CO LD" h- LD CD 00" 00 CD

Md/CD

CO 00 LD O CM CO CM 00 O 0 LD O CD O LD CO CD h- CM CD CD h- 0 CD 00 CM CM CD

1IAIO

LO CD 00 CO O LD CD CO O CD CD CO CO LD h- CO h- 00 LD CO 0 CD CO LD CO CO ^r CD CM CO CD LD O CM CM CM LD CM CD CD CO CM 00 0 CM CM CO CM CO CD CO CM CD CO CM

cc i— OT Q O

■sf O LD~ CO LD’' LD LD’' ld~ LD LD’' CD ^r" CD ^r" CD ■sf ld" CM ld" LD ld" 00 ^r" ld" 00 ■sf

* Q O

CD CD CO 0 LD LD CO O CO CO 00 O CD CO cd CD LD CO 00 O LD CO 00 CD 0 CO h- CD 0 CO CM CM 00 h- CO CO CM CO h- CM CM CD CO CM CM O CM CM 00 CD CM CM O CD CM CM

Dd 1— OT Q 2

CM co" CM LD co" CM CM LD’' CM 00 ■sf CM O LD~ CM LD cd CM ld" CM LD ^r" CM CD ^r" CM ■sf CM CD co" CM CO co" CM CO co" CM CM co" CM h- co" CM

* Q 2

CM CO CD h- CO LD O 00 CO 0 CD CO CD CO CO O h- CO * 00 CD CD CO 0 LD CO CD CO CM CM h- CM LD CM LD CM 0 0 LD CM CO LD CM CM LD CM CD CM CD CM

CL if) 0 "o >

CD h- ld" CD h- LD-' O 00 LD’' 00 CD LD’' CD CD LD’' CO O cd" O O cd" LD h- ld" CD CD CD" h- CD cd" CD CD CD" CD CD" LD 00 CD" CD h- CD" LD O h-"

"0 O

00 0" CD CD LD CD O CD 00 LD o' CD 00 CT)" LD CM CD 0 CM CD 0 LD h-" LD O h-~ LD CM co" LD CM O ■sf LD 00 CD co" LD 0 co" LD 0 ■sf LD CM co" LD

r ro (5

h- CO o' CM 00 O" CM O LD o~ CM O 00 O" CM O LD o~ CM 0 LD 0" CM CD cd" 0 LD cd" CO O CD" LD ld" 00 O ld" LD ld" LD" LD ld" O h- ^r"

Muestra

h- CM 00 CM hp CO CD CM CD LD CM ^r CM CO CO CO CD CO 00 CO O CO CM CO h- co

1— < C0 ~6 0 CL

LO CO LO CO co" CM h- co" CO h-~ h- CD co" h- CD LO" 00 CM h-~ o h-" CD h-"

D) D) H < OT

CM CD LO o CO co" co h-~ 00 CO h-" 00 CO h-" h-" h- CD h-" CD CD h-~ CM CO co"

H < OT

CO O 00 h-~ 00 CM CM CO CD cm" LO CO o 00 co" ^r co co" h- co CM LO CM CM 00 00 co" CD CO LO CM co" CO CO LO CM CM CO co" CO CO

* Q O to §

O O co" LO CO CO h- co" 00 CO co co_ ^r" o CO CM co lo" CD h- 00 co" o CO 00 o" LO LO 00 CO co" LO co co" ^r co CD CD

Md/CD

CO CO CM CD o" co h o" h- co o" o LO h o" CO LO CD o" h- o CO h o" LO 00 LO o"

1IAIO

CO CM CM h o LO CM CM LO co CM h- h- co CM o CM CD CM o CM co co CD o o CM

Dd 1— OT Q O

o LO" h- LO" o co" LO h-" o co" co" LO h-" o co" 00 h-"

* Q O

00 CM 00 CM CO CM CM CD CO CM LO 00 o CM CO CM CO CM 00 CD CM co CD CO CM CO CM CM CD CO LO

Dd 1— OT Q 2

00 CM CM CM co" CO CO cm" LO CD co" LO LO ■sf LO h- LO" CO CM LO" LO o co" LO co"

* Q 2

CM CD CO CM CM CD CO CM LO LO o CM O LO CO h- o CM h- CD CO CM LO CO 00 CD

CL (/) 0 "o >

CM 00 co" co" o co" CD O CT>" o h- co" CO LO h-~ CO O CD" o CM a>" CO 00 CD"

"to O

O CM cm" LO CO CM co" CO o o" 00 00 O co" h- CM CM co" h- CM 00 cm" CO CM co" 00 CM CD 00 CM CO h-" CO

r ro (5

CO CD ■sf CM co" co co co" CD CO LO" LO h-" h- CM co" CO CD h-~ h- co h-" CO co"

Muestra

CO CO CO -4 LO -4 h- -4 co -4 ^r -4 o -4 CD -4 00 -4

Tabla 5 - Comparacion de hojas con y sin fibras de alto rendimiento

0 O £ o W Q_ CO 0

03 03 LO 00 CO LO ■sf O O co" LO co" h- h- ■sf h- h- ■sf CO CO lo" h- LO" 00 03 LO"

~o 03 |_ S < 03 J Q_ 0 0 ‘O o

CO 03 co~ 03 CO O 03" CO CO CO O LO LO 0" co LO 00 03" 00 CO 00 lo" 00 CO 00 co" CM CO LO" O 00" 00

Q O Q 2

C '0 _0 0 CH CM h- 0" CO h- 0" 00 ■sr ■sf LO 00 ■sf 00 0" 00 00 0" LO 0 00 0 CO CM co"

ro ro o o £- c -o OJ T3 -0 B Q « £ E <o o co E o 2 00 -t-« C£ 03

CO 03 CO CO CO CM CO CM h- CM h- h- 00 CO CM 03 00 h- CM co 0 CO ^r co h- h- CO ^r 0 CM

O 4—< c 0 E Q 0 o 03 0 <

0s ■sf 03 co" co 03" CO O" CM ■sr ■sf ■sf lo" co lo" CO

0 I J5 ® 8 « m o Q 0 0 ” BO " 0 CC

CO 03 CO CO CM CO LO CM 0 h- LO co CM 03 CO CO 0 CO CO CO co 03 00 co h- h-

o 4—' c 0 £ Q 03 0 <

0s o' CM 00 0" CM co_ LO ■sf LO CM 03" O O" CM CO LO CO h-" co LO cm" LO

Resistencia a la traccion MD en seco

CO 03 CO CO CM CM h- CO CM CO LO 00 h- co 0 CM 0 0 co CO CM CO CO CO 00 CO CM O CM 0 0 00 CO

0 .Q "0 O

0 00 0 ^ P 0 (/3 -0^0 $ 73 S) o’ 2 a. O h-~ h- CO h-" h- CO CO 0" CM 00" 0 0 co co" h- 0 LO" h- CO CO co" 00 CM LO" 00 CO 00 h-~ 03

0 0" £ 0 5

0 £ (/) 0 JO CM 03 ■sf CM 0 lo" CM CO CO LO" CM CO 03 ■sf CM 00 0 lo" CM LO 00 ■sf CM ■sr ■sf CM 00 co_ ■sf CM 00 0 lo" CM

0 "S 0 0 ”D O Q? Q_ CO 2 §. 0

C '0 0 0 CH - - - - 00 CM 00 CM

Q_ 1— O m

O 0 0 0 0 0 0 O 0

Velocidad carrete

£ Q_ 4— O O h- 0 0 h- 0 0 h- 0 0 h- 00 CO 00 CO LO 03 CO CM h- CM h-

Velocidad Yankee

£ Q_ 4— 0 0 00 0 0 00 0 0 00 0 0 00 0 00 0 00 0 0 00 0 0 00 0 0 00

1 0 _ "O (D O 0 =3 O O O' 0 0 0 > V) Q_

£ Q_ 4— 0 0 0 CM 0 0 0 CM 0 0 co CM 0 0 co CM 0 0 0 CM 0 0 0 CM 03 03 CM CM 00 03 CM CM 00 03 LO CM

03 O 1- «= < ° CO 0

03 03 CD 00 LO O CM co~ CO LD LD~ h- CO CO~ 03 O co~ LD LD" 03 LD" LD LD" LD h- LD" 00 CD LD" CM LD" CO CM h-~ h- 03 CD"

~o 03 |_ < 03 y Q_ 0 0 ~Q o

CO 03 h- 00" h- CO CO~ 00 LD co~ CO LD LD CM_ ■sf 03 03 O' LD 00 CD" ^r CD_ CD h- ld" CO ■sf CM h- ld" CD LD CO 00" LD

Q O Q 2

C 'O '0 0 0 C£ 03 0 co~ LD 0 co~ 00 CM co~ LD 00 cm" 0 co~ h- CM_ CD CO CO h- 0" CM h- 0" CO 00 0" 0 00 0" O CO ■sf h- CM_

CO ro o O c C= .CO - -o OJ -a .0 i! o "? £ E ro o </3 E o 2 00 -t-« C£ 03

CO 03 CD 0 CM LD ^r h- LD 00 h- 00 CM 03 CD ^r 03 CD CD CD CO CD CD LD CO CO CM h- CO 03 CO CD CO 03 CO CO CM 03 CO LD LD O CD CO

o 4—' c 0 E Q 0 o 03 0 <

0s LD CM h-" 00 h-~ CM h-~ ^7 LD" CM LD" CD_ ■sf co_ ■sf co~ co~ 00 ■sf CD_

Resistencia a la traccion CD en seco

CO 03 03 03 O O O h- 00 03 03 03 CM CO CO CD O CO O CD CO LD 00 CM CO LD co 0 h- LD CO 03 O LD 0 LD LD

O 4—< c 0 E Q <0 ^ 03 0 <

0s h- LD CM h-~ CO CO LD~ CO h-~ CO 00 CO~ CO CD" CO 03 LD" CO LD LD~ CO CM ld" CO CO 03" 03 00" r-~ 0" LD O O' LD

Resistencia a la traccion MD en seco

CO 03 CM O h- CO 03 ^r 0 CO O CO CM CO LD CM CO 00 00 CO CO CD CO CD LD 0 00 CO CM 03 0 CO 00 LD 00 CM CD LD 00 CM 03 00 CM 03 CO CM

0 .Q "0 O

0 00 0 ^ 0 0 C/3 - <u "2 <o l^g.0' 2 a. 0 0 h-~ 03 0 LD C0~ 03 O 00 co~ 00 h-~ 03 CD CM 00" 03 O O 03" 00 CM CM 03" 00 00 CO h-~ 00 00 CD" 00 0 co_ 00 h- 00 00 O 00 CD_

0 0" E 0 5

0 E Cf) 0 JO id CM 00 O ■sf CM 00 0 ■sf CM 00 co_ ■sf CM CM 03 ■sf CM 03 00 ■sf CM h- ld" CM 0 00 ■sf CM LD CD_ ■sf CM CD LD co~ CM LD 0 ■sf CM CO 0 ■sf CM r-~ CM

0 "S 0 0 ~o 0 :=> O 0 Q_ C/3 2 §. 0

C 'O '0 _0 0 CH ^r 00 CM 00 CM 00 CM 00 CM 00 CM 00 CM 00 CM 00 CM - -

Q_ 1— O m

# 0 LD CM LD CM LD CM LD CM LD CM LD CM LD CM LD CM 0 LD 0 LD 0 LD 0 LD

Velocidad carrete

E Q_ 4— CM h- O O h- O O h- 03 O h- 03 O h- CO CM h- CO CM h- CO CM h- CO CM h- O O h- O O h- 0 0 r-~ 0 0 h-

Velocidad Yankee

E Q_ 4— O O 00 O O 00 0 0 00 0 0 00 O O 00 O O 00 O O 00 O O 00 O O 00 O O 00 O O 00 0 0 00 0 0 00

1 0 ,2 ^ -0 0 O 0 =3 0 0 cr 0^0 > W Q_

E Q_ 4— O O CD CM O O CO CM 0 0 CO CM 03 03 CM CM 03 03 CM CM O O CO CM CD 03 CM CM CO O CO CM O CO CM 0 0 0 CM O O O CM 0 0 CD CM 0 0 CD CM

03 O £ o W Q_ CO 0

03 03 CD h- ■sf ^r 0 LD~ 03 LD co" 03 CD"

~D 03 . s < 03 J Q_ 0 0 ‘O o

CO 03 h-~ CD CO 03 ■sf 03 CO LD O" CO LD O co" ^r LD

Q O Q 2

C *o '0 0 0 CH CO 00 o' LD 00 O" CD cm" h- CO cm"

CO ro o O c £= 0 _H -o OJ -a -0 i5 o "? £ E <o o </3 E o 2 00 -t-« C£ 03

CO 03 00 CM 03 ■sr CO ^r 0 LD LD 00 CM CM CD CM CM

o 4—' c 0 E Q 0 o 03 0 <

0s LD CO" CD co" 00" CO 00"

Resistencia a la traccion CD en seco

CO 03 CO CM ^r LD ^r CD ^r LD CD ■sr 03 CD

O 4—< c 0 E Q 03 0 <

0s oi LD cd LD LD h- LD

Resistencia a la traccion MD en seco

CO 03 0 00 ^r CD LD CD h- 00 CD CO 0 00 co

0 .Q "0 O

0 00 0 ^ P 0 (!) - 0 "2 <o |^|.I 2 EL CD ^r h- CM CM LD~ h- CD 00 cm" O h- cm" 0

0 0" E 0 5

0 E 0 0 JO ^r h- co" CM LD 0 ■sf CM CM h- ^r" CM CO ^r" CM

0 "S 0 0 ”D O Q? Q_ 2 §. 0

C *o '0 0 0 CH - - ■sr

Q_ 1— O m

# O LD O LD 0 LD 0 LD

Velocidad carrete

E Q_ 4— CO CM h- CO CM h- CO CM h- CO CM h-

Velocidad Yankee

E Q_ 4— O O 00 O O 00 0 0 00 0 0 00

1 0 £ !2 "O <d O 0 =3 0 O o- 0 JJJ 0 > w Q_

E Q_ 4— O O O CM O O CM 03 03 LD CM 03 00 LD CM

5

10

15

20

25

30

35

40

En las tablas y en las figuras 24 y 25 se aprecia que la banda de la presente invencion tiene una absorbencia y unos volumenes espedficos mayores que en el caso de los productos convencionales prensados en humedo y parecidos al caso de los productos corrientes secados a traves (TAD). Esta comparacion se resume asimismo en la tabla 6, donde tambien se puede ver que las relaciones de resistencia a la traccion en seco MD/CD de algunos de los productos preferidos de la presente invencion son unicas.

TABLA 6 Comparacion de propiedades dpicas de la banda

Propiedad

Prensado humedo Secado a trav£s Cresponado por tejido

convencional convencional a gran velocidad

3AT g/g

4 10 6-3

*Volumen

40 120 + 50 - 115

Resistencia a la

> 1 > 1 < 1

traccion MD/CD

Alargamiento CD (%)

- A 7-10 5 - 10

* mil6simas de pulgada/8 hojas

En efecto, las relaciones de resistencia a la traccion en seco MD/CD son inesperadamente pequenas y pueden bajar de 0,5, lo cual es notablemente inferior a lo que puede conseguirse controlando solo la velocidad del chorro respecto a la criba. A la vez los valores de alargamiento CD son elevados. Ademas en la tabla 3 se ve que el alargamiento MD alcanzado se acerca a 50 e incluso supera el 50%. En otros casos hemos conseguido un alargamiento MD superior al 80% manteniendo una buena operatividad de maquina, incluso con fibra reciclada. Las propiedades unicas, especialmente de absorbencia y volumen, son coherentes con las microestructuras de banda observadas en las figuras 33 a 41.

Las figuras 33 y 34 son microfotograrfas (100 x) de cortes, a lo largo de la direccion de maquina (direccion A) y de la direccion perpendicular a la maquina (direccion B), de una banda producida mediante prensado en humedo corriente, sin un cresponado por tejido de alto impacto como el que brinda la presente invencion. La figura 41 es una microfotograrfa (50 x) de la superfine de la banda por la cara superior. En estas fotograffas se observa que la microestructura de la banda es bastante cerrada o densa, sin gran volumen intersticial entre las fibras.

En cambio las figuras 35, 36 y 39 muestran microfotograrfas similares de una banda preparada por el proceso TAD convencional. Aqu se observa que la microestructura de la banda es relativamente abierta, con grandes volumenes intersticiales entre las fibras.

Las figuras 37 y 38 son microfotograffas (100 x) a lo largo de la direccion de maquina (direccion A) y de la direccion perpendicular a la maquina (direccion B), de una banda producida mediante cresponado por tejido de alto impacto en una maquina de papel como la de la figura 20. La figura 40 es una vista superficial (50 x) de la banda. En este caso se ve que la banda tiene una microestructura abierta como la banda TAD de las figuras 35, 36 y 39, con un gran volumen intersticial entre las fibras, que es coherente con los altos niveles de absorbencia observados en el producto final.

Asf pues, la densificacion inherente a los procesos convencionales de prensado en humedo se invierte en el cresponado por tejido de alto impacto. La banda cresponada por tejido puede secarse apropiadamente aplicandola sobre un rodillo de secado dotado de un adhesivo adecuado y cresponandola a partir de ahi, al tiempo que se conservan y mejoran sus propiedades.

En las figuras 42 a 55 se representan las relaciones de tension/dilatacion para productos de la presente invencion y tambien para productos convencionales CWP y TAD, donde se ve que los productos de la presente invencion muestran caracterfsticas unicas de modulo CD y especialmente altos valores de alargamiento MD. La tension se expresa en g/3'' (igual que la resistencia a la rotura) y la dilatacion en % (igual que el alargamiento a la rotura). En relacion con las figuras 42, 43, 44, 45, 46 y 47 se nota que el modulo CD de los productos de la presente invencion tiene un comportamiento parecido al de los productos CWP a baja dilatacion, alcanzando un valor maximo a una dilatacion menor del uno por ciento; sin embargo al contrario que los productos CWP se mantiene un modulo alto a dilataciones CD de 3-5 por ciento. Los productos de la presente invencion tienen usualmente un modulo CD maximo a menos del uno por ciento de dilatacion y mantienen, como mmimo, un modulo CD del 50 por ciento del valor maximo observado a una dilatacion CD de al menos un 4 por ciento, aproximadamente. El modulo CD de los

productos CWP cae mas rapidamente desde su valor maximo a medida que aumenta la dilatacion CD, mientras que los productos TAD convencionales no presentan ningun modulo CD maximo a dilataciones CD bajas.

El modulo de los productos de la presente invencion en la direccion de maquina tambien tiene en muchos casos un comportamiento unico a varios niveles de dilatacion; las figuras 48 a 55 muestran el comportamiento de la tension 5 MD. Puede verse en las figuras 48 a 55 que el modulo de rotura de algunas hojas es 1,5-2 veces el modulo MD inicial (tomado este como modulo MD maximo por debajo de un 5% de dilatacion). La muestra B de la figura 54 es especialmente llamativa, porque el producto presenta un modulo de rotura MD igual a casi dos veces el modulo inicial de la hoja. Se cree que este modulo alto para un gran alargamiento puede explicar la sorprendente operatividad observada en condiciones de elevado alargamiento MD con las bandas de la presente invencion.

10 La influencia de la "dureza" del rodillo cresponador, o sea el rodillo 70 (figuras 19 y 20), se ve en las tablas 7 y 8. Como se ha apuntado anteriormente la "dureza" de este rodillo influye en la longitud del resquicio de cresponado. Los resultados aparecen en las siguientes tablas 7 y 8 para varias relaciones de cresponado. Aunque la dureza del rodillo influyo algo en las propiedades de la hoja, esta influencia quedo un poco superada por el efecto de la relacion de cresponado por tejido en las caracteristicas de la hoja.

15 TABLA 7 Rodillo cresponador "blando" (P+J 80), tejido de 21 mallas

Relacion de cresponado por tejido

1,13 1,28 1,45 1,60

Califcre

109 129 134 132

GMT

24 SO 1167 1215 905

MD/CD

3,56 4, 54 1,83 1,47

Capacidad SAT

475 617 S32 688

Relaci6n chorro/criba

0, 94 0,83 0, 94 0, 34

Temperatura en campana Yankee

8 50 857 355 900

Humedad en bobina

1,3 1,5 1,7 2,3

Gramaje

25, 6 25,7 25,1 24,6 1

Volumen especifico

8,3 9,8 10,4 10,5 i

SAT especifica

5,7 7,4 7,8 8,6 |

GMT especifica

709 359 398 296 |

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TABLA 8 Rodillo cresponador "duro" (P+J 30), tejido de 21 mallas

Relacion de cresponado por tejido

1,13 1,27 1, 44 1,61

Calibre

94 116 126 128

GMT

2262 1626 1219 934

MD/CD

3,41 2,38 1,96 1,66

Capacidad SAT

196 549 591 645

Relacidn chorro/criba

<3*1 o 0,96 0,95 0,94

Temperatura en campana Yankee

890 875 875 875

Humedad en bobina

1,5 1,6 1,5 2,4

Gramaje

24, 0 23,8 23,5 23,6

Volumen especifico

7,6 9, 5 10,4 10,6

SAT especifica

5,1 7,1 7,7 3,4

GMT especifica

774 57 3 410 310

De lo precedente se apreciara que las modificaciones en formas de especificacion espedficas y otras ventajas de la presente invencion son realmente evidentes para el especialista. Por ejemplo, podna usarse una correa no porosa con un patron, en vez de un tejido cresponador. A lo largo de esta descripcion y de las reivindicaciones debe tenerse en cuenta que correa cresponadora comprende tanto tejidos como estructuras no porosas. Los ensayos iniciales con una caja de moldeo a vado en el tejido cresponador demuestran que las consecuencias de no usar (o poder usar) una caja de moldeo no son graves. Por lo tanto se podna usar una correa muy impermeable en lugar del tejido cresponador. El material de que esta compuesto una correa impermeable permitina grabarla mecanicamente o por laser. Estas tecnicas de grabado son bien conocidas y permiten optimizar la estructura de los huecos de varios modos: grosor de la hoja, absorbencia, porcentaje de eficiencia del cresponado, area "abierta" presentada a la hoja, desarrollo de la resistencia (lmeas continuas), valor estetico para el consumidor final, facilidad de limpieza, larga duracion, perfil uniforme de prensado, etc.

Considerando que la etapa de cresponado por tejido influye mucho en las propiedades finales de la hoja base, el cresponado final en seco no es necesario para producir hojas base absorbentes y suaves de gran calidad. Por tanto, si conviene, para el secado final de la hoja base humeda cresponada por tejido se pueden emplear tramos de secado formados por una sola hilera de rodillos secadores. Es especialmente ventajosa la capacidad de transformar de modo economico y eficiente una maquina plana de papel ya existente, para producir tisu y hojas base para toalla de calidad bastante elevada. No hace falta anadir al proceso ni un secador Yankee ni un secador intermedio. Normalmente solo hay que redisenar la seccion existente de prensado y el recorrido de la hoja, disminuyendo tal vez la seccion humeda, a fin de adaptarse a los gramajes inferiores y a las mayores velocidades de formacion propias del proceso de la presente invencion.

En otra realizacion adicional la hoja, despues de la etapa de cresponado por tejido, se seca finalmente sobre una tela TAD, pasandola por encima de un rodillo alveolar construido para extraer aire calentado a traves de la hoja. En esta realizacion la presente invencion podna usarse para reconstruir un activo convencional ya existente o para transformar una maquina TAD anterior, con el fin de reducir los costes de operacion.

Otra ventaja de la hoja producida de acuerdo con la presente invencion es que, especialmente a velocidades diferenciales bastante elevadas durante el cresponado por tejido, estas hojas sin resistencia en humedo tienen unos valores de absorcion SAT equiparables a los de aquellas que contienen grandes cantidades de agente qrnmico resistente a la humedad. Como las hojas corrientes sin aditivos de resistencia a la humedad tienden a romperse estando humedas, parece que el proceso de la presente invencion desarrolla en la hoja una estructura que no se rompe con la humedad, incluso sin agentes qrnmicos de resistencia en humedo. Esta estructura puede ser resultado de una ordenacion inusual de un gran porcentaje de fibras en la direccion axial z de la hoja, es decir fibras que tienden a amontonarse de tal modo, que evitan que se rompa la estructura, incluso en humedo, manteniendo disponible un volumen hueco suficiente para retener agua. En otras estructuras se observa un gran numero de fibras

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que se extienden ampliamente en direccion CD apiladas unas sobre otras, formando estructuras que abarcan espesores de varias fibras, es decir, en la direccion z. Las hojas corrientes tienden a alargarse cuando se humedecen, mientras que en las hojas de la presente invencion hemos observado menor tendencia a alargarse en humedo.

Otra cualidad de los productos de la presente invencion es su tendencia a formar poca o ninguna pelusa. Gracias a la mayor capacidad de retencion de agua y al bajo modulo, en la etapa de cresponado por tejido se desarrollan unas grandes propiedades de alargamiento en las hojas de la presente invencion, aunque esten todavfa algo humedas, pues esta etapa de cresponado por tejido es mas efectiva que el mero moldeo de la hoja - produce cambios estructurales reales al nivel de las fibras - y por tanto requiere menos degradacion o esta tiene lugar en la rasqueta de cresponado en seco. Como resultado el potencial de formacion de polvo disminuye significativamente, porque las partfculas de polvo que pueden originarse en la etapa de cresponado por tejido se adhieren fuertemente a la hoja durante la etapa final de secado. En casos caractensticos hay un nivel relativamente bajo de cresponado en seco (debido al bajo nivel general de fijacion de la hoja al rodillo cresponador), que no suelta muchas fibras, finos u otras partfculas constituyentes de la pelusa o del polvo que suele encontrarse en los tisus y toallas suaves. Hasta ahora no se habfa observado un nivel tan bajo de pelusa en relacion con tisus o toallas muy suaves, tal como es factible con los productos de la presente invencion. Esta combinacion de caractensticas es especialmente deseable en tisus blandos y toallas que se usan para limpiar lentes, ventanas y otras aplicaciones en que los altos niveles de polvo son inaceptables.

Las hojas base elaboradas mediante el proceso de la presente invencion pueden emplearse en productos de diferentes calidades. En las operaciones tfpicas de fabricacion de papel cada producto final requiere la elaboracion de una calidad espedfica de hoja base en una maquina de papel. Sin embargo con el proceso de la presente invencion se puede elaborar una serie de productos partiendo de una unica hoja base, siempre que los productos deseados tengan gramaje adecuado, resistencia a la traccion, absorbencia, opacidad y suavidad. Los productos de menor calidad o de gramaje inferior pueden usar la misma hoja base de la maquina de papel que la calidad superior. En la elaboracion, las calidades inferiores se producen por simple "traccion" de la mayor parte de un trecho de hoja de elevada calidad, hasta obtener los objetivos deseados, tal como se ilustra mas adelante en relacion con los productos de tisu. Debido a las propiedades unicas de la hoja base, las maquinas de papel pueden fabricar menos calidades a niveles significativamente elevados de eficiencia. Por lo tanto la tecnologfa tiene la oportunidad de afinar los procesos a los niveles mas altos de eficiencia operativa y al menor coste, proporcionando a las operaciones productivas la flexibilidad y eficiencia necesarias para cumplir con los pedidos de los clientes, manteniendo mmimas las existencias o los tiempos de parada por cambio de calidad.

Las hojas de la presente invencion tienen gran capacidad de alargamiento, pero son facilmente enrollables. Normalmente las hojas con gran alargamiento MD no son faciles de enrollar, a no ser que tengan un modulo inicial elevado. Analogamente las hojas con poca resistencia a la traccion MD sufren muchas roturas durante el devanado y otras operaciones. Las hojas elaboradas conforme a la presente invencion se enrollan bien, sin roturas, con alargamientos muy altos (>50%) y poca resistencia a la traccion (<300 gramos/7,62 cm) (<300 gramos/3 pulgadas). Gracias a sus propiedades unicas las hojas sirven para calidades o usos que normalmente no entran en consideracion, como por ejemplo forros de panales (o de higiene femenina) donde la hoja puede experimentar cargas muy bruscas durante el procesado, pero que aun requieren un poco de porosidad en la direccion z para retener el material superabsorbente en polvo frecuentemente usado en estas formas de producto. Gracias a los valores tan bajos del modulo y a su escasa formacion de pelusa, las hojas base de la presente invencion puede proporcionar unas caractensticas unicas para la limpieza y el cuidado de la piel. Ofrecen un gran "volumen hueco superficial" para atrapar el material retirado de la piel y al mismo tiempo tienen un gran efecto "amortiguador" en direccion z, para repartir la presion sobre areas mayores, reduciendo asf la accion abrasiva del papel sobre la piel que se esta limpiando. La gran capacidad de adaptacion de estas hojas se suma a su efectividad como panuelo de papel para la piel y a la percepcion general de suavidad.

La presente invencion es especialmente util para producir varias calidades de tisu y ofrece unas opciones que anteriormente no eran factibles con los productos deshidratados por compactacion o secados a traves, cuyos costes, tanto de inversion inicial como de operacion, son mucho mas elevados. En general los tisus monocapa corrientes de gran calidad no tienen un alargamiento MD superior al 25%. La presente invencion puede dar valores de alargamiento MD muy superiores al 25%, manteniendo una excelente capacidad de procesamiento en la maquina de papel y en la transformacion. Esta capacidad de procesamiento puede mejorarse, si se quiere, mediante la tecnologfa de estratificacion de la caja de cabeza. A no ser que se graben en relieve los tisus corrientes fabricados mediante un proceso CWP no presentan un patron caractenstico como el de un tejido TAD. La presente invencion revela el patronaje del tejido cresponador y por lo tanto puede facilitar la sustitucion de la hoja base TAD. El proceso de cresponado por tejido permite variar los valores de cresponado por bobina y por tejido aplicados a la hoja para un determinado nivel global de cresponado. Como en los procesos TAD habituales, esto permite compensar suavidad y absorbencia sin afectar de ninguna manera a la productividad, pero, a diferencia de ellos, el proceso de cresponado por tejido de la presente invencion no requiere un aditivo de resistencia la humedad para lograr la mayor absorbencia. Como se ha apuntado anteriormente creemos que ello es debido al "amontonamiento" de la fibras durante la etapa de cresponado por tejido. En comparacion con la tecnologfa convencional de secado por aire a

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traves, sin cresponado, la presente invencion ofrece mucha mas flexibilidad, porque la relacion de cresponado puede variarse independientemente de la velocidad del carrete.

Partiendo de la misma hoja base de la maquina de papel se pueden elaborar numerosas formas de productos de tisu. Por ejemplo, se podna fabricar un tisu de calidad superior que tuviera valores de alargamiento MD superiores al 25%. Incrementando el grado de estiramiento en una seccion transformadora se podna disminuir el gramaje y los valores de alargamiento MD, pero dejandolos aun por encima del 25%, con lo cual se obtendria un producto de rendimiento algo inferior. Se podnan producir otras calidades prolongando mas el alargamiento. Por ejemplo, la hoja sobre el carrete de la maquina de papel podna presentar un gramaje de 11,3 kg/resma (25 libras/resma) y un alargamiento MD del 45%. Suponiendo un estiramiento normal del 4% en la transformacion, la hoja base acabada tendna un gramaje de 10,9 kg/resma (24 libras/resma) y un alargamiento MD del 39%, y se venderia como tisu de calidad superior. Empleando la misma hoja base, pero variando los estiramientos en la transformacion se obtendrian los productos indicados en la tabla 9.

TABLA 9 Posibles productos a partir de una hoja base de 25 libras de gramaje y 45% de alargamiento MD

Descripcion

Estiramiento en la conversion Gramaje Alargamiento MD

Calidad maxima

4% 24 39

Superior

14% 22 27

Regular

24% 20 17

Especial

38% 13 5

La capacidad de alterar drasticamente las relaciones de traccion permite producir tisus muy selectos. Por ejemplo, los estudios de mercado demuestran que hay unas resistencias mmimas a la traccion CD que el consumidor relaciona con un alargamiento adecuado. En los procesos CWP y TAD corrientes esta resistencia a la traccion CD define el margen de resistencias a la traccion MD para los productos aceptables. En algunos casos, estos procesos convencionales pueden dar un producto final con una relacion de resistencias a la traccion aproximadamente igual a 1:1 (MD/CD = 1,1). Las resistencias a la traccion de las hojas tienen una fuerte relacion con la suavidad de las mismas. Las hojas elaboradas con el uso de la presente invencion muestran unas resistencias a la traccion inesperadas. Por ejemplo, es muy facil producir hojas cuya CD sea el doble de la MD (MD/CD = 0,5). Los valores elevados de alargamiento MD y CD resultantes del cresponado por tejido permiten efectuar la operacion de transformacion a unos valores de resistencia a la traccion muy inferiores a lo esperado en los tisus convencionales, manteniendo al mismo tiempo la percepcion de resistencia adecuada para el consumidor. Una hoja convencional tfpica posee un valor de suavidad sensorial de 18 a unas resistencias a la traccion de 1600 por 700 gramos o una GMT de 1060 gramos. Con la presente invencion se podna hacer una hoja de peso similar con resistencias a la traccion de 600 por 600, aprovechando las propiedades de alargamiento. La hoja con GMT de 600 gramos dana una hoja base de suavidad significativamente mayor de 18. Siguiendo esta propuesta se podna rebajar significativamente la cantidad de ingredientes "suavizantes y ablandantes" aplicados en la superficie. Por ejemplo, algunos productos requieren hasta 18,1 kg/tonelada (40 libras/tonelada) de estos ingredientes. Si se reducen a un valor nominal tal como 4,54 kg/ton (10 libras/tonelada), el ahorro de costes puede ser de al menos 40 $/tonelada y puede llegar hasta 100 $/tonelada.

El elevado alargamiento MD de las hojas elaboradas segun la presente invencion tambien permite reducir las resistencias globales a la traccion hasta niveles menores que los normalmente considerados apropiados para un funcionamiento fiable en la maquina de papel y en las maquinas transformadoras. Asf en el ejemplo anterior los 600 x 600 gramos (resistencia a la traccion MD/cD) podnan reducirse a niveles normalmente observados en una de las dos capas de un producto bicapa. En este caso los valores de resistencia a la traccion se podnan seguir rebajando hasta el orden de 400 x 400. Esta reduccion solo es posible gracias a valores de alargamiento MD muy altos que pueden otorgarse a la hoja, para hacerla muy "elastica" y por tanto resistente a las roturas bruscas que suelen sufrir las hojas con valores de alargamiento inferiores. En la practica de la presente invencion, la disminucion de las resistencias a la traccion hasta este bajo nivel puede conseguirse con productos qmmicos tales como despegadores y suavizantes, que hacen posible la elaboracion de un tisu muy blando, pero funcional, con una gran variedad de diferentes tipos de fibras, especialmente fibras de bajo coste.

Se puede elaborar tisu muy fuerte, pero suave, empleando el proceso de la presente invencion, porque en estas hojas se observa una resistencia a la flexion muy baja, debido a los valores inherentemente bajos del modulo de las

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hojas con gran alargamiento MD y CD. La suavidad de los productos tambien se puede mejorar mediante la propia preparacion de las fibras. Las fibras largas son importantes para lograr resistencia, pero suelen aportar rigidez y sensacion de rugosidad. Esto se puede superar en el proceso refinando las fibras largas hasta un valor de refinado relativamente bajo, preferiblemente con el mmimo recorte de las fibras. Al mismo tiempo las fibras de madera dura (o blanda) podnan estar tratadas con agente despegador a unas consistencias relativamente elevadas en el area de preparacion de la alimentacion. Esta adicion de despegador debena ser suficiente para reducir significativamente la resistencia a la traccion de la hoja de laboratorio, pero no tan elevada como para impedir totalmente la union de las fibras. Luego estas dos fibras se combinan homogeneamente o se estratifican en la caja de cabeza. De esta manera las fibras de madera blanda se unen formando una red abierta de fibras largas que poseen una gran resistencia a la traccion y mucho alargamiento. Las fibras de madera dura se unen preferentemente a la red de fibras largas y no entre ellas. Estas fibras despegadas se fijan por el exterior de la hoja proporcionando unas valiosas propiedades tactiles y conservando a la vez elevadas resistencias a la traccion. En este proceso la resistencia final a la traccion de la hoja se controlara mediante la proporcion empleada entre fibras de madera blanda y de madera dura. La superficie externa despegada minimiza la necesidad de aplicar ablandantes y suavizantes, reduciendo al mismo tiempo el impacto en la maquina de papel, sobre todo en la etapa de cresponado en seco.

Analogamente, los productos de tisu de calidad superior pueden elaborarse empleando cantidades importantes de fibras recicladas. Como estas fibras pueden tratarse de modo similar a las fibras vfrgenes, estas hojas presentan elevados niveles de suavidad y al mismo tiempo ocupan una posicion favorable en la tecnologfa medioambiental.

Los disenos del tejido cresponador pueden modificarse para cambiar significativamente las propiedades de las hojas. Por ejemplo, los tejidos mas finos producen hojas con superficies muy suaves, pero de menor calibre. Los tejidos mas gruesos imparten un patron mas fuerte y tienen la capacidad de producir hojas de mayor calibre que presentan mas de dos caras. No obstante los calibre mas altos permiten un mayor calandrado, para alisar la superficie, salvaguardando el patron. De este modo la presente invencion ofrece la posibilidad de producir hojas suaves y fuertes, con o sin patrones caractensticos.

Usualmente en los tisus CWP, al aumentar el calibre para un determinado gramaje se llega a un punto en que inevitablemente se pierde suavidad. Por regla general, cuando esta relacion, expresada como grosor en micras, medido con 12 capas, dividido por el gramaje en gramos, es superior a 95, la suavidad se deteriora apreciablemente al aumentar el calibre. Hemos hallado que la presente invencion puede producir unas relaciones al menos tan elevadas como 120, sin deterioro perceptible de la suavidad. Se cree que es facil lograr valores incluso superiores. En general las hojas base TAD de gramajes parecidos a los de la presente invencion pueden igualar los grosores alcanzados a un determinado gramaje, pero las caractensticas de suavidad son inferiores. Ello es debido a que en la presente invencion la hoja base se crespona dos veces a unas consistencias en que la union entre fibras esta considerablemente influenciada, una vez por el tejido y otra vez a la salida del rodillo secador Yankee. Aunque algunas hojas TAD se cresponan parecidamente dos veces, la etapa inicial de cresponado por tejido de "transferencia rapida" observada en el proceso TAD convencional se realiza a consistencias menores que en el caso de la presente invencion. Tanto el TAD como el UCTAD se basan en un cresponado por tejido del tipo de "transferencia rapida", normalmente a unas consistencias del 25 por ciento o menos. Las consistencias mas altas dificultan mucho la consecucion del "relleno" por tejido y del calibre deseado cuando se usan estas tecnologfas. Sin embargo a consistencias inferiores las fibras aun poseen una considerable capacidad de unirse durante el secado, mediante el agua libre existente y las fuerzas de Campbell, aunque no se hayan prensado en el proceso. En el proceso TAD la hoja se desprende del secador Yankee con una cuchilla de cresponado convencional. Tanto en los procesos TAD como UCTAD esta union puede (y suele) reducirse usando agentes qrnmicos que se aplican en el sector humedo o se anaden a la superficie en alguna parte del proceso. Estos agentes qrnmicos pueden aumentar considerablemente el coste del papel elaborado. Por lo que respecta a la presente invencion, el cresponado por tejido se realiza normalmente a consistencias en el intervalo del 40 - 50% o tan altas como el 60% aproximadamente. En comparacion con las consistencias del 25% usadas en el TAD, las consistencias del 40 y 50% representan de 1/2 a 1/3 del agua libre disponible para regular la union durante el secado. La hoja desgarrada mediante el cresponado por tejido a estas consistencias elevadas manifiesta una menor tendencia a la reunion y disminuye o elimina la necesidad de despegadores qrnmicos que aumentan el gasto y a menudo entorpecen el cresponado eficiente por cuchilla, dificultando la consecucion de altos valores de suavidad.

En general, la gran suavidad de una hoja base monocapa se basa fuertemente en una formacion excelente para conseguir la maxima resistencia a la traccion de la hoja con las fibras empleadas. En el proceso de la presente invencion la "formacion" de la hoja se altera en la etapa de reordenacion (o de redistribucion) de las fibras. Por tanto en algunos aspectos se puede evitar el esfuerzo y el gasto extra relacionado con un control cuidadoso de la formacion. Aunque hay un lfmite de cuan "pobre" puede ser esta formacion, es realista decir que esta formacion "promedio" es muy apropiada en la mayona de los casos, porque la fibra se reordena a escala microscopica durante el cresponado por tejido. De esta manera hay un gasto de reunion considerable que puede ahorrarse junto con costes de operacion, dejando de instalar las cajas de cabeza de gran flujo que se necesitan para conseguir unas caractensticas de formacion superiores.

La caractenstica de doble capa siempre es un tema en los productos monocapa. Las hojas base TAD, tanto cresponadas como no cresponadas, tienen varios grados de doble capa, lo cual depende frecuentemente del

calandrado para reducir las diferencias tactiles entre el lado del tejido y el lado superior de la hoja. El calandrado disminuye el calibre de la hoja y en casos extremos hasta el punto en que no pueden alcanzarse las especificaciones del producto acabado. En el proceso TAD con cresponado o sin cresponado, el diseno del tejido es clave para que pueda lograrse el calibre. Aunque las hojas de gran calibre son factibles mediantes estas tecnologfas 5 TAD y UCTAD, su aspecto puede resultar basto e inapropiado para los productos de calidad superior. En cuanto a la presente invencion, el calibre de las hojas es controlado ampliamente mediante el grado de cresponado por tejido empleado. Cuando se usan tejidos relativamente "finos" las hojas pueden tener elevado calibre sin aspecto basto, dando lugar a mejores hojas base de gran calidad. Ademas estos tejidos mas finos muestran menos caractensticas de doble capa a un calibre determinado y por tanto requieren menos calandrado para que sean aceptados por los 10 usuarios de calidades superiores.

La siguiente tabla 10 muestra una comparacion entre tisu CWP de doble capa, tisu TAD monocapa y tisu monocapa segun la presente invencion.

TABLA 10 Comparacion de tisus

15

Proceso

CWP TAC TAD FC {INV) FC tINV)

Niimero de capas

2 1 1 1 1

Gramaja

22, \i 21,0 19,2 22,9 23, 1

Calibre

68 , 3 63,3 85,2 83,9 77,2

Resistencia a la traccion MD en seco

1361 731 733 645 54 3

Resistencia a la traccion CD en seco

428 4 67 534 4 69 4 27

GMT

748 534 625 54 9 481

Alargamiento MD

16,4 21,3 12, 1 4 2, 5 41,0

Alargamiento CD

5,6 3,7 8,0 6,7 6,6

Resistencia a la traccion perf.

536 325 431 321 312

Resistencia a la traccibn CD en humedo

26 106 163 —

M6dulo GM

29, 6 14,3 15,2 11,5 9,9

Friccibn

0, 424 0,365 0, 540 0,534 0, 544

Cuenta de la hoja

-400 -40 0 -4 00 -400 -4 01

Diametro del rodillo

4, 83 4,53 4,00 4,91 4, 92

Compresibn del rodillo

15, 6 14,4 12,4 5,7 14,4

Suavidad

16,4 1Q,8 17,9 16,4 17,0

De la tabla 10 se desprende que el tisu monocapa de la presente invencion es comparable y en muchos casos superior al tisu TAD monocapa. Ademas el tisu monocapa segun la presente invencion es comparable y en muchos casos superior al tisu CWP bicapa.

20 La presente invencion ofrece igualmente las ventajas descritas anteriormente en relacion con el tisu monocapa para los productos de tisu bicapa de calidad superior. De nuevo, los tisus bicapa de gran calidad no presentan generalmente valores de alargamiento MD mayores del 25%; pero con la presente invencion se logran facilmente valores de alargamiento MD mayores del 25%, manteniendo una excelente capacidad de operacion en la maquina

de papel y en la transformacion. En comparacion con los procesos TAD sin cresponado, que requieren un cambio de velocidad en el carrete para variar la velocidad de transferencia rapida y no tienen etapa de cresponado para incrementar la suavidad, el tisu bicapa elaborado de acuerdo con la presente invencion ofrece mucha mayor flexibilidad en el diseno del producto. El tisu bicapa puede elaborarse en una gran variedad de calidades, partiendo 5 de una sola hoja base, tal como muestra la tabla 11.

TABLA 11 Posibles productos bicapa partiendo de una hoja base de 5,67 kg (12,5 libras) de gramaje y 45% de

alargamiento MD

Descripcion

Estiramiento en la conversion Gramaje Alargamiento MD

Calidad maxima

2 4 39

Superior

14% 22 21

Regular

24% 20 17

Especial

38% 18 5

10

Mientras que los procesos convencionales pueden producir hojas de gran calidad, el potencial en calibre de la presente invencion es sorprendentemente alto, porque no se ve merma de suavidad a elevadas relaciones de calibre/gramaje como la que se observa en los productos convencionales deshidratados por compactacion a una relacion calibre/gramaje de 95 o analoga.

15 Aunque la presente invencion se ha descrito en relacion con numerosos ejemplos y caracteristicas, las modificaciones segun las realizaciones ilustradas conforme al alcance de la presente invencion, expuestas en las reivindicaciones secundarias, resultaran evidentes para los especialistas en la materia.

Claims (15)

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   1. - Un metodo para fabricar una lamina celulosica absorbente cresponada por correa, el metodo comprende:

   (a) deshidratar por compactacion una pasta de papel para formar una banda naciente (44) que presenta una distribucion aparentemente aleatoria de fibras de papel;

   (b) aplicar la banda naciente deshidratada (44) que presenta una distribucion aparentemente aleatoria de fibras a una superficie de transferencia (64) en desplazamiento que se esta moviendo con una velocidad de superficie de transferencia;

   (c) cresponar por correa la banda (44) desde la superficie de transferencia (64) a una consistencia de aproximadamente 30% a aproximadamente 60% empleando una correa cresponadora con diseno (18), y la etapa de cresponado se produce en un pinzamiento de la correa cresponadora (76) definido entre la superficie de transferencia (64) y la correa cresponadora (18), en el que la correa cresponadora (18) esta desplazandose a una velocidad de la correa que es mas lenta que la velocidad de la superficie de transferencia (64); y

   (d) secar la banda (44),

   que se caracteriza por que la etapa de cresponado por correa se produce bajo presion en el pinzamiento de la correa cresponadora (76), de modo que la correa cresponadora (18) se impulsa a ponerse en contacto con la superficie de transferencia (64) a lo largo de una longitud de pinzamiento por medio de un rodillo cresponador deformable (70), en el que el diseno de la correa, los parametros del pinzamiento, el incremento de velocidad, y la consistencia de la banda se seleccionan de modo que la banda (44) se crespona desde la superficie de transferencia (64) y se redistribuye sobre la correa cresponadora (18) para formar una banda (44) que tiene una absorbencia de al menos aproximadamente 5 g/g.
2. 2. - El metodo segun la reivindicacion 1, en el que el rodillo cresponador deformable (70) se proporciona con una cubierta deformable que tiene un espesor de al menos 25%, preferiblemente al menos 50% de la longitud del pinzamiento.
3. 3. - Una lamina absorbente preparada a partir de una pasta de papel que muestra una absorbencia de al menos aproximadamente 5 g/g, un estiramiento en la direccion transversal a la maquina (CD) de al menos aproximadamente 4%, y una proporcion de traccion en la direccion de la maquina/direccion transversal a la maquina (Md/CD) menor que aproximadamente 1,1, en la que la lamina muestra un modulo CD maximo a una tension CD menor que 1%, y mantiene un modulo CD de al menos 50% del modulo CD maximo de la lamina a una tension CD de al menos 4%.
4. 4. - La lamina absorbente segun la reivindicacion 3, en la que la lamina absorbente mantiene un modulo CD de al menos 75% del modulo CD pico de la lamina a una tension CD del 2%.
5. 5. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 y 4, en la que la lamina tiene una absorbencia de aproximadamente 5 g/g a aproximadamente 12 g/g.
6. 6. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 a 5, en la que la absorbencia de la lamina (g/g) es al menos 0,7 veces el volumen espedfico de la banda (cc/g).
7. 7. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 a 6, en la que la absorbencia de la lamina (g/g) es de aproximadamente 0,75 a aproximadamente 0,9 veces el volumen espedfico de la banda (cc/g).
8. 8. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 a 7, en la que la lamina tiene un estiramiento CD de aproximadamente 5% a aproximadamente 20%, preferiblemente de aproximadamente 5% a aproximadamente 10%, y mas preferiblemente de aproximadamente 6% a aproximadamente 8%.
9. 9. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 a 8, en la que la lamina tiene un estiramiento en la direccion de la maquina (MD) de al menos aproximadamente 40%, preferiblemente de al menos aproximadamente 50%, y mas preferiblemente de al menos aproximadamente 70%.
10. 10. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 3 a 9, en la que la lamina muestra una proporcion de traccion en seco MD/CD de aproximadamente 0,5 a aproximadamente 0,9, preferiblemente de aproximadamente 0,6 a aproximadamente 0,8.
11. 11. - Una lamina absorbente preparada a partir de una pasta de papel que muestra una absorbencia de al menos aproximadamente 5 g/g, un estiramiento en la direccion transversal a la maquina (CD) de al menos aproximadamente 4%, un estiramiento en la direccion de la maquina (MD) de al menos aproximadamente 15%, y una proporcion de traccion en la direccion de la maquina/direccion transversal a la maquina (MD/CD) menor que aproximadamente 1,1.
12. 12.- Una lamina absorbente preparada a partir de una pasta de papel que muestra una absorbencia de al menos aproximadamente 5 g/g, un estiramiento en la direccion transversal a la maquina (CD) de al menos aproximadamente 4%, y un modulo de ruptura en la direccion de la maquina (MD) mayor que el modulo MD inicial de la lamina, que se refiere al modulo MD maximo por debajo del 5% de tension.

    5 13.- La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 11 y 12, en la que la lamina muestra un modulo de

    ruptura MD de al menos aproximadamente 1,5 veces, preferiblemente de al menos aproximadamente el doble del modulo MD inicial de la lamina, que se refiere al modulo MD maximo por debajo del 5% de tension.
13. 14.- La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 11 a 13, en la que la lamina tiene una absorbencia de aproximadamente 5 g/g a aproximadamente 12 g/g.

    10 15.- La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 11 a 14, en la que la absorbencia de la lamina (g/g) es

    al menos aproximadamente 0,7 veces, preferiblemente de aproximadamente 0,75 a aproximadamente 0,9 veces el volumen espedfico de la lamina (cc/g).
14. 16. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 11 a 15, en la que la lamina tiene un estiramiento CD de aproximadamente 5% a aproximadamente 20%, preferiblemente de aproximadamente 5% a aproximadamente

    15 10%, y mas preferiblemente de aproximadamente 6% a aproximadamente 8%.
15. 17. - La lamina absorbente segun una de las reivindicaciones 11 a 16, en la que la lamina muestra una proporcion de traccion en seco en la direccion de la maquina/direccion transversal a la maquina (MD/CD) de aproximadamente 0,5 a aproximadamente 0,9, preferiblemente de aproximadamente 0,6 a aproximadamente 0,8.