ES2572771T3 - Conjunto de tubo y aleta de aleación de aluminio para intercambiadores de calor que tiene resistencia mejorada tras la soldadura con bronce - Google Patents
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Abstract
Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce que comprende tubos de intercambiador de calor y aletas de intercambiador de calor unidos con lo que los tubos soldados con bronce presentan buena protección frente a la autocorrosión y las aletas son galvánicamente sacrificables con respecto a los tubos caracterizado por que los tubos son tubos extrudidos formados por una primera aleación de aluminio que comprende del 0,4 al 1,1 % en peso de manganeso, hasta un 0,01 % en peso de cobre, hasta un 0,05 % en peso de cinc, hasta un 0,2 % en peso de hierro, hasta un 0,2 % en peso de silicio, hasta un 0,01 % en peso de níquel y el resto por aluminio y las impurezas incidentales y las aletas están formados por una segunda aleación de aluminio que comprende del 0,9 al 1,5 % en peso de manganeso y al menos el 0,5 % en peso de cinc.
Description
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DESCRIPCION
Conjunto de tubo y aleta de aleacion de aluminio para intercambiadores de calor que tiene resistencia mejorada tras la soldadura con bronce
Campo tecnico
Esta invencion se refiere a conjuntos soldados con bronce para intercambiadores de calor de acuerdo con el preambulo de la reivindicacion 1.
Se conocen dichos conjuntos a partir del documento US 6.408.938 B2 Antecedentes de la invencion
La tuberia de microorificios de aluminio producida comercialmente para su uso en aplicaciones de soldadura con bronce se produce generalmente de la siguiente manera. El lingote de extrusion se cuela y opcionalmente se homogeneiza calentando el metal a una temperatura elevada y a continuation enfriando de una manera controlada. A continuacion, el lingote se recalienta y extrude en una tuberia de microorificios. Esta se pulveriza termicamente de forma general con cinc antes de inactivar, secar y enrrollar. A continuacion, las bobinas se desenrollan, se estiran y se cortan de acuerdo con la longitud. Los tubos obtenidos reciben a continuacion elementos superpuestos con aletas corrugadas con metal de relleno entre los diferentes tubos y los extremos se insertan a continuacion en los cabezales. A continuacion, los conjuntos se zunchan, se recubren con el material de soldadura con bronce y se secan.
Los conjuntos se pueden exponer a un ciclo de soldadura con bronce en hornos discontinuos o de tunel. Generalmente, la mayoria de condensadores se producen en hornos de tunel. Los conjuntos se colocan en cintas transportadoras o en bandejas que progresan a traves de diversas secciones del horno hasta que alcanzan la zona de soldadura con bronce. La soldadura con bronce se lleva a cabo en una atmosfera de nitrogeno. La velocidad de calentamiento de los conjuntos depende del tamano y la masa de la unidad, pero la velocidad de calentamiento suele ser de aproximadamente 20 °C/min. El tiempo y la temperatura del ciclo de soldadura con bronce depende la configuration de la pieza, pero se lleva a cabo normalmente entre 595 y 610 °C durante 1 a 30 minutos.
Un problema con el uso de productos de aleaciones de aluminio en ambientes corrosivos, tales como en las tuberias de un intercambiador de calor de automoviles, es la corrosion por picadura. Una vez que comienzan a formarse las pequenas picaduras, la corrosion se concentra activamente en la region de las picaduras, de tal manera que se produce la perforation y el fallo de la aleacion mucho mas rapidamente que si la corrosion fuera mas general. Con dicha relation de areas del anodo/catodo grande, la velocidad de disolucion en los sitios activos es muy rapida y los tubos fabricados a partir de aleaciones convencionales pueden perforarse rapidamente, por ejemplo, en 2-6 dias en el ensayo SWAAT.
El revestimiento de cinc aplicado al tubo tras la extrusion actua para inhibir la corrosion del propio tubo. Sin embargo, durante el ciclo de soldadura con bronce, la capa de Zn sobre el tubo extruido comienza a fundirse a aproximadamente 450 °C y, una vez fundida, desaparece de la union del empalme/tubo mediante action capilar. Esto se produce antes de que se funda el revestimiento de Al-Si (material de la aleta) a aproximadamente 570 °C y, como resultado, el empalme entre el tubo y la aleta queda enriquecido en Zn, convirtiendose en electroquimicamente sacrificable con respecto a la aleta que lo rodea y al material del tubo. Un problema con el pulverizado termico con cinc antes de la soldadura con bronce es, por tanto, que los empalmes mediante soldadura con bronce quedan enriquecidos en cinc y tienden a ser las primeras piezas de las unidades que se corroen. Como resultado, las aletas quedan separadas de los tubos, reduciendo la eficacia termica del intercambiador de calor. Ademas de estos efectos fisicos, cualquier enriquecimiento de la region del empalme con Zn tiene el efecto de reducir la conductividad termica de la interfase de transferencia de calor principal entre el tubo/la aleta. Tambien existe un deseo de dejar de utilizar el cinc para ahorrar costes y por motivos del entorno del lugar de trabajo.
En un conjunto de tubos y aletas soldados con bronce, se ha descubierto que es ventajoso que las aletas se corroan en primer lugar y proteger de esta forma los tubos galvanicamente. La mayoria de las aleaciones de las aletas utilizadas con los tubos extrudidos son aleaciones de revestimiento donde las aleaciones del nucleo son cualquiera de las aleaciones basadas en las series 3XXX o 7XXX y contienen algo de cinc para convertirlas en electronegativas, y proporcionar de esta forma este tipo de protection. Haciendo la aleta suficientemente electronegativa, los tubos a los cuales se sueldan las aletas pueden, de esta manera, quedar protegidos, si se aumenta suficientemente el contenido de cinc de la aleta. Sin embargo, esto tiene un impacto negativo sobre la conductividad termica de la aleta y sobre la reciclabilidad en ultima instancia de la unidad. Ademas, si el material es demasiado electronegativo, puede corroerse demasiado rapido y comprometer por tanto el comportamiento termico del intercambiador de calor completo. El potencial de corrosion y la diferencia entre el potencial de corrosion del tubo y la aleta se han usado frecuentemente para seleccionar las aleaciones del tubo y de la aleta para que sean galvanicamente compatibles (de tal manera que se corroe antes la aleta que el tubo). Esta tecnica sirve para proporcionar una clasificacion galvanica aproximada. A fin de obtener una determination verdadera del
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comportamiento de dichas combinaciones, se ha descubierto que la medida de la direccion y la magnitud de la corriente galvanica permite una mejor determinacion del comportamiento en ultima instancia. Se han hecho pocos intentos para optimizar la combination tubo-aleta en los intercambiadores de calor basados en tubos extrudidos mediante el uso solo de aleaciones adecuadas ya que, en su lugar, se utilizan ampliamente los revestimientos de cinc. Una restriction de dicha optimization es que debe seguir siendo posible extruir los tubos sin dificultad.
Anthony et al., patente de Estados Unidos n.° 3.878.871, concedida el 22 de abril de 1975, describen un material compuesto de una aleacion de aluminio resistente a la corrosion que comprende un nucleo de aleacion de aluminio que contiene de 0,1 a 0,8 % de manganeso y de 0,05 a 0,5 % de silicio, y una capa de material de revestimiento que es una aleacion de aluminio que contiene de 0,8 a 1,2 % de manganeso y de 0,1 a 0,4 % de cinc.
Sircar, patente de estados Unidos n.° 5.785.776, concedida el 28 de julio de 1998, describe una aleacion de aluminio de la serie AA3000 resistente a la corrosion que contiene cantidades controladas de cobre, cinc y titanio. Tiene un contenido de titanio de 0,03 a 0,30 %, pero este nivel de titanio aumenta las presiones requeridas para la extrusion, lo que en ultima instancia disminuira la productividad.
En Jeffrey et al., patente de estados unidos 6.284.386, concedida el 4 de septiembre de 2001, se describen productos de aleacion de aluminio extrudidos que tienen una elevada resistencia a la corrosion por picadura en los que la aleacion contiene aproximadamente de 0,001 a 0,3 % de cinc y aproximadamente de 0,001 a 0,03 % de titanio. Las aleaciones contienen tambien preferentemente aproximadamente de 0,001 a 0,5 % de manganeso y aproximadamente de 0,03 a 0,4 % de silicio. Estos productos extrudidos son particularmente utiles en la forma de tubos extrudidos para intercambiadores de calor ensamblados mecanicamente
Es el objetivo de la presente invention proporcionar un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce que consiste en una tuberia y aletas extrudidas en la que la aleacion de la tuberia esta optimizada para minimizar la autocorrosion y de esta manera, el intercambiador de calor esta protegido de la corrosion global por la lenta corrosion de las aletas.
Divulgacion de la invencion
La invencion se refiere a un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con la revindication 1.
Las aleaciones de las aletas de este tipo tienen suficientes propiedades mecanicas para satisfacer los requisitos de construction de los intercambiadores de calor.
Parece que la combinacion anterior unica de elementos aleantes de los tubos proporciona resultados inesperadamente buenos contra la autocorrosion de los tubos, sin necesidad de ningun tipo de revestimiento de cinc. Analogamente, manteniendo el contenido de manganeso de la aleacion del tubo en un 0,8% en peso del de la aleta o mayor o igual al contenido de manganeso de la aleta, la aleta sigue siendo sacrificable, protegiendo de esta forma el tubo, y la corriente de corrosion galvanica permanece relativamente baja, de forma que la aleta no se corroe tan rapidamente durante el servicio para que el comportamiento termico del conjunto se vea afectado.
La combinacion anterior de aletas de aleacion de aluminio y tubos extrudidos cuando se montan y se sueldan en el horno muestra una corrosion muy lenta y uniforme de las superficies expuestas de las aletas, en lugar de picaduras localizadas en el tubo. La invencion es especialmente util cuando los tubos son tubos con microorificios y el montaje se ha soldado con bronce en el horno con una atmosfera inerte.
Cuando un intercambiador de calor soldado con bronce se fabrica con estas limitaciones de aleacion, los tubos intercambiadores de calor se pueden usar sin un tratamiento de cincacion. El tubo intercambiador de calor no muestra autocorrosion en areas alejadas de las aletas (por ejemplo, entre medias del calentador y la aleta), y las aletas se corroen antes que la tuberia, pero a una velocidad suficientemente lenta para asegurar que el comportamiento del intercambiador de calor se mantiene durante periodos prolongados de tiempo.
Breve descripcion de los dibujos
La presente invencion se describira junto con las siguientes figuras:
La Figura 1 es una micrografia de una section de un conjunto de tubo y aleta soldado con bronce de una combinacion de aleta y tubo fuera del alcance de la presente invencion.
La Figura 2 es una micrografia de una seccion de un conjunto de tubo y aleta soldado con bronce de otra combinacion de aleta y tubo fuera del alcance de la presente invencion.
La Figura 3 es una micrografia de una seccion de un conjunto de tubo y aleta soldado con bronce de una combinacion de aleta y tubo comprendida en el alcance de la presente invencion.
La Figura 4 es una grafica del potencial de corrosion en funcion del contenido de manganeso de diversos materiales de tubos extrudidos y aleta que muestra la relation entre el contenido de manganeso y el
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comportamiento de la corrosion.
Mejores modos de llevar a cabo la invencion
De acuerdo con una caracteristica preferida, la aleacion de la aleta tiene menos de aproximadamente 0,05 % en peso de cobre para convertirla en galvanicamente compatible con la cantidad de cobre del tubo extrudido.
El manganeso de la aleacion del tubo en la cantidad especificada proporciona una buena proteccion contra la autocorrosion junto con una adecuada resistencia mecanica que sigue permitiendo que la tuberia se extruda facilmente. Si el manganeso es menos del 0,4 % en peso, el propio tubo puede corroerse cuando se acopla con la aleta, y si es mayor de 1,1 % en peso, la extrudabilidad del material se ve afectada negativamente. Cuando los niveles de manganeso en la aleacion del tubo son menores que el manganeso en la aleacion de la aleta, entonces la aleta sigue siendo sacrificable con respecto al tubo, la corriente de corrosion sigue siendo baja y, por tanto, la velocidad de corrosion de la aleta es aceptable. Para cumplir los requerimientos de compatibilidad en un amplio intervalo de condiciones, se prefiere que el nivel de manganeso en el tubo sea por tanto mayor del 0,6 % en peso. Las condiciones del manganeso se pueden expresar como una formula,
Mntubo > Mnaieta - 0,8, con la condicion de que Mntubo este en el intervalo de 0,4 a 1,1 % en peso o mas preferentemente
Mntubo > Mnaieta - 0,6, con la condicion de que Mntubo este en el intervalo de 0,4 a 1,1 % en peso
Una composition de aleacion de tubo particularmente preferida contiene de 0,9 a 1,1 % en peso de manganeso, ya que esto representa una aleacion que se puede extrudir en los tubos deseados a la vez que se minimizan las diferencias en las concentraciones de manganeso entre el tubo y la aleta.
Tambien, la aleta sigue siendo sacrificable con respecto al tubo si el contenido de manganeso es mayor que o igual al del tubo, pero como muchas aleaciones de aletas comerciales tienen niveles de Mn de aproximadamente 1 %, las aleaciones de tubos que tienen mas de un 1 % de manganeso son generalmente menos utiles en la presente invencion debido a la dificultad aumentada de la extrudabilidad.
El contenido relativo de manganeso de las aleaciones de las aletas y tubos pueden expresarse tambien por la corriente de corrosion galvanica medida. La corriente de corrosion galvanica medida de la aleta al tubo debe exceder preferentemente +0,05 microamperios por centimetro cuadrado cuando se mide segun la norma ASTM G71-81.
El contenido del cinc del tubo debe mantenerse a un nivel bajo para asegurar que la aleta sigue siendo sacrificable con respecto al tubo. Incluso niveles relativamente bajos de cinc pueden alterar la corriente de corrosion galvanica y alterar por tanto esta relation de sacrificio. El cinc debe mantenerse, por tanto, por debajo del 0,05 % en peso, mas preferentemente por debajo del 0,03 % en peso.
Hierro, silicio, cobre y niquel contribuyen a la autocorrosion del tubo y, por tanto, deben estar por debajo de los niveles indicados. Ademas, el hierro por encima del 0,2 % en peso da como resultado una mala calidad superficial de la extrusion.
Las adiciones de titanio a la aleacion dificultan la extrusion y, por tanto, el titanio debe ser menor de 0,05 % en peso Los lingotes de aleacion se homogeneizan preferentemente entre 580 y 620 °C antes de la extrusion en tubos. Ejemplo 1
Se llevaron a cabo los ensayos utilizando las aleaciones relacionadas en la siguiente Tabla 1:
Tabla 1
- Aleacion
- Cu Fe Mg Mn Ni Si Ti Zn
- A
- < 0,001 0,09 < 0,001 0,22 < 0,001 0,058 0,017 0,004
- B
- 0,014 0,07 < 0,001 0,23 < 0,001 0,07 0,008 0,17
- C
- 0,015 0,51 0,021 0,33 0,001 0,32 0,014 0,007
- D
- 0,001 0,08 < 0,001 0,98 0,002 0,064 0,014 0,18
- E
- 0,015 0,09 < 0,001 1,00 < 0,001 0,07 0,007 0,18
- F
- < 0,001 0,08 < 0,001 0,98 0,001 0,071 0,008 0,005
- G
- 0,006 0,11 0,001 0,42 0,001 0,078 0,023 0,027
- H
- 0,006 0,10 0,002 0,63 0,001 0,079 0,021 0,029
- I
- 0,001 0,09 < 0,001 0,61 0,002 0,08 0,016 0,002
- J
- 0,0035 0,11 < 0,001 0,62 0,002 0,009 0,016 0,002
- K
- 0,08 0,59 < 0,001 1,05 < 0,001 0,23 0,01 0,01
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Estas aleaciones se colaron en lingotes de 152 mm de diametro. La aleacion C era una aleacion 3102 comercial y la aleacion K una aleacion 3003 comercial. Los lingotes se maquinaron adicionalmente por debajo de 97 mm de diametro y se homogeneizaron entre 580 y 620 °C. Se extrudieron en tubos. Las muestras de la tuberia se sometieron a un proceso de soldadura con bronce simulado y a continuacion se sometieron a un ensayo SWAAT utilizando la norma ASTM G85 Anexo 3 y se midieron las corrientes de corrosion galvanicas frente a un material de chapa para aletas normalizado fabricado a partir de la aleacion AA3003 que contiene un 1,5 % en peso de cinc anadido y revestido con la aleacion AA4043 a la que se habia proporcionado tambien un ciclo de soldadura con bronce simulado, de acuerdo con la norma ASTM G71-81. En la Tabla 2 siguiente se muestran los resultados:
Tabla 2
- Aleacion
- Vida SWAAT (dias) Corriente de corrosion galvanica ^A/cm2) *
- A
- 56 -3,2
- B
- <20
- D
- 56 -2,4
- E
- <20
- F
- 56 0,2
- G
- 55 3,1
- H
- 55 5
- I
- 55
- J
- 55
- F sin homogeneizar
- 21
- C cincada
- 56 -26,9
- K
- <5
- * corriente de corrosion +ve= flujo de corriente de la aleta al tubo
- corriente de corrosion -ve = flujo de corriente del tubo a la aleta
Se muestran para comparacion los resultados de un ensayo llevado a cabo sobre un tubo 3102 cincado (por ejemplo, Aleacion C, extrudida y cincada). En la Tabla 2, una vida SWAAT de 55 a 56 dias no indico perforacion en el tubo debida a autocorrosion y una corriente de corrosion galvanica positiva indica que la aleta se corroe preferentemente. Un valor pequeno indica una velocidad de corrosion baja. Se extrudio tambien una muestra de aleacion F sin homogeneizacion y se sometio a un ensayo SWAAT.
Las aleaciones A, D tienen composiciones fuera del intervalo reivindicado. Muestran sin embargo un excelente comportamiento SWAAT, lo que indica que, en lo que respecta a la autocorrosion, estas aleaciones serian tambien aceptables incluso cuando la cantidad de Mn es menor que el intervalo de la presente invencion. Se cree que esto es un resultado de las bajas concentraciones de Cu, Fe y Ni en estas aleaciones. La cantidad de Mn presente no tiene efecto significativo sobre el comportamiento de autocorrosion. Sin embargo, la corriente de corrosion galvanica es inaceptable para estas composiciones. Se cree que se debe a que los niveles de manganeso son demasiado bajos en un caso y a que los niveles de cinc son demasiado altos en el otro. Estos elementos son importantes para asegurar un comportamiento aceptable del acoplamiento galvanico aleta-tubo.
Muestras de tuberias del intercambiador de calor extrudidas preparadas a partir de aleaciones A, D y F se soldaron en conjuntos de intercambiador de calor usando aletas fabricadas a partir de AA3003 con 1,5 % de Zn. La composition AA3003 tenia un 1,1 % en peso de Mn. Los conjuntos se expusieron a continuacion a un ensayo SWAAT y se examinaron metalograficamente. En las Figuras 1 a 3 se muestran los resultados. Las Figuras 1 y 2, corresponden a la tuberia de las aleaciones A y D incorporadas en un intercambiador de calor despues de 8 y 7 dias de exposition, respectivamente, al ensayo SWAAT. Se observo una corrosion de picadura sustancial de los tubos cerca de la aleta, aunque en los ensayos del tubo solo, no se produjo picadura despues de una exposicion larga. La figura muestra una combination de tuberias de la aleacion F con la misma superposition de aletas (es decir, una combination comprendida en el alcance de la presente invencion), en la que no se produjeron picaduras a traves del espesor hasta despues de 20 dias de exposicion a SWAAT (en comparacion con 7 u 8 dias para las combinaciones fuera del alcance de la invencion). Una vida de 20 dias se considera un comportamiento adecuado, segun este ensayo.
Las aleaciones B, E y K tienen una concentration de cobre fuera del intervalo deseado y muestran malos resultados de SWAAT, indicando que las aleaciones con dicho nivel de cobre sufririan una excesiva autocorrosion, tanto si la composicion de manganeso cumple o no los requerimientos. La aleacion D tiene un nivel de cinc que excede el intervalo deseado y muestra que, aunque el nivel de manganeso esta comprendido en el intervalo deseado, la corriente de corrosion galvanica aleta-tubo es negativa y el tubo se corroeria en primer lugar. El comportamiento de autocorrosion (ensayo SWAAT) es aceptable, pero debido a la corrosion galvanica de aleta-tubo, el conjunto completo fallaria. La aleacion K tiene tambien una concentracion de Fe y Si por encima de las cantidades requeridas.
Las aleaciones F, G, I y J se encuentran en el intervalo reivindicado. Las aleaciones F, G y H presentan comportamientos aceptables tanto en los ensayos SWAAT del comportamiento de la tuberia como en la corrosion
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galvanica. Las aleaciones I y J muestran un buen comportamiento de SWAAT, y carecen de niveles significativos de elementos que proporcionen un mal comportamiento de la corriente galvanica.
La aleacion F en una condicion sin homogeneizar, sin embargo, muestra un comportamiento de SWAAT inaceptable indicando que la homogeneizacion del producto es una etapa de proceso preferida para conseguir un buen comportamiento.
Finalmente, la aleacion C era una aleacion de tubo normalizada y se sometio a ensayo en forma revestida de cinc. Como se esperaba, esto proporciono un buen comportamiento de SWAAT, debido a que la capa de cinc es sacrificable con respecto al tubo completo y supera de esta manera los efectos negativos de elementos tales como cobre. La corriente de corrosion galvanica negativa en este caso indica que la capa superficial de cinc es sacrificable como se ha senalado anteriormente. La aleacion C tenia menos manganeso que el intervalo deseado y solo se comporta correctamente debido a la presencia del revestimiento de cinc. Sin embargo, como se ha senalado anteriormente, el cinc tiene numerosas caracteristicas negativas que hacen que no se usa en la presente invencion.
Ejemplo 2:
A fin de mostrar el efecto de los cambios en la composicion de Mn de la aleta, se compararon los potenciales de corrosion de las diversas aleaciones para tubos del Ejemplo 1 con el potencial de corrosion de diversas aleaciones para aletas. Una condicion necesaria para que la aleta sea sacrificable con respecto al tubo es que el potencial de corrosion del tubo sea claramente menos negativo que el potencial de corrosion de la aleta. Se determino el potencial de corrosion de las aleaciones para tubos del Ejemplo 1 y se represento sobre una grafica en la Figura 4, que muestra la variacion con el contenido de manganeso. Se muestran las curvas para las aleaciones de los tubos en la condicion de colada en bruto, asi como tras la homogeneizacion a 580 o 620 °C.
Se prepararon diversas aleaciones para aletas (identificadas como muestras 1 a 3) basadas en la AA3003 comercial con una composicion con un 1,5 % de Zn, pero que tenian diferentes composiciones de Mn comprendidas en el intervalo de Mn preferido de la presente invencion mediante el colada en molde en forma de libro, se procesaron para obtener un calibre de chapa para aletas mediante laminado en caliente y en frio. A continuacion, se sometieron a un ciclo de soldadura con bronce simulada y se midio el potencial de corrosion. En la Tabla 3 se proporcionan las composiciones y los potenciales de corrosion medidos.
Tabla 3
- Muestra n.°
- Cu Fe Mg Mn Ni Si Ti Zn Ecorr (mV)
- 1
- 0,12 0,53 0,010 1,08 0,004 0,29 0,011 1,50 -790
- 2
- 0,133 0,55 0,0003 0,9 0,002 0,34 0,007 1,61 -797
- 3
- 0,13 0,55 0,0004 1,24 0,002 0,33 0,006 1,63 -786
Los potenciales de corrosion de las muestras 1 a 3 se muestran como lineas punteadas horizontales en la Figura 4. Para que el material de la aleta sea sacrificable en comparacion con la aleacion del tubo, el potencial de corrosion de la aleta debe ser mas negativo que el potencial de corrosion de la aleacion del tubo. Por motivos practicos y para tener en cuenta las inevitables variaciones en los materiales, solo se seleccionan composiciones de aleaciones para tubos que tienen potenciales de corrosion que exceden (son menos negativos que) los de la aleta en 25 mV. A partir de la Figura 4, por tanto, se determino el nivel de manganeso minirno en el tubo compatible con cada una de las tres composiciones de manganeso para aletas. En la Tabla 4 se proporcionan estas, junto con la composicion de manganeso del tubo correspondiente, y la concentracion de manganeso minima para el tubo correspondiente, de acuerdo con la formula:
Mntubo > Mnaieta - 0,8 % en peso excepto 0,4 <= Mntubo <= 1,1 % en peso
Tabla 4
- Muestra de la aleta
- Mn en la aleta Mn aceptable minirno en el tubo medido Mn aceptable minirno en el tubo calculado
- 1
- 1,08 0,43 0,40
- 2
- 0,9 0,40 0,40
- 3
- 1,24 0,48 0,44
Claims (6)
- 51015202530REIVINDICACIONES1. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce que comprende tubos de intercambiador de calor y aletas de intercambiador de calor unidos con lo que los tubos soldados con bronce presentan buena proteccion frente a la autocorrosion y las aletas son galvanicamente sacrificables con respecto a los tubos caracterizado por que los tubos son tubos extrudidos formados por una primera aleacion de aluminio que comprende del 0,4 al 1,1 % en peso de manganeso, hasta un 0,01 % en peso de cobre, hasta un 0,05 % en peso de cinc, hasta un 0,2 % en peso de hierro, hasta un 0,2 % en peso de silicio, hasta un 0,01 % en peso de niquel y el resto por aluminio y las impurezas incidentales y las aletas estan formados por una segunda aleacion de aluminio que comprende del 0,9 al 1,5 % en peso de manganeso y al menos el 0,5 % en peso de cinc.
- 2. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con la reivindicacion 1, en el que el contenido de manganeso de la primera aleacion de aluminio esta relacionado con el contenido de manganeso de la segunda aleacion de aluminio por la formula.Mntubo (% en peso) > Mnaieta (% en peso) - 0,8 % en pesodonde Mntubo es el contenido de manganeso de la primera aleacion de aluminio y Mnaieta es el contenido de manganeso de la segunda aleacion de aluminio.
- 3. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con la reivindicacion 1 o con la reivindicacion 2, en el que la segunda aleacion de aluminio contiene menos del 0,05 % en peso de cobre.
- 4. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde la corriente galvanica de la aleta al tubo es mayor de +0,05 microamperios por centimetro cuadrado.
- 5. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que la primera aleacion de aluminio contiene entre el 0,6 y el 1,1 % en peso de manganeso.
- 6. Un conjunto de intercambiador de calor soldado con bronce de acuerdo con la reivindicacion 5, en el que la primera aleacion de aluminio contiene entre el 0,9 y el 1,1 % en peso de manganeso.
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| US20180221993A1 (en) * | 2017-02-09 | 2018-08-09 | Brazeway, Inc. | Aluminum alloy, extruded tube formed from aluminum alloy, and heat exchanger |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3878871A (en) * | 1973-11-12 | 1975-04-22 | Saliss Aluminium Ltd | Corrosion resistant aluminum composite |
| JPS6041697B2 (ja) * | 1980-03-31 | 1985-09-18 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金製熱交換器用ブレ−ジングフィン材 |
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| GB2321255B (en) * | 1995-11-21 | 2000-03-08 | Alcan Int Ltd | Heat exchanger |
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-
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