ES2398002B2 - ALEACIÓN DE Al-Zn DE ALTA RESISTENCIA Y MÉTODO PARA PRODUCIR TAL PRODUCTO DE ALEACIÓN. - Google Patents

ALEACIÓN DE Al-Zn DE ALTA RESISTENCIA Y MÉTODO PARA PRODUCIR TAL PRODUCTO DE ALEACIÓN. Download PDF

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Abstract

La presente invención describe un método para producir una aleación Al-Zn forjada de alta resistencia con una combinación mejorada de resistencia a la corrosión y tenacidad, comprendiendo dicha aleación esencialmente (en porcentaje en peso): Zn: aproximadamente 7,6 - 9,5, Cu: 1,5 – menos de 2,0, Mg: 1,5 - 2,6, Mn: 0,06 - 0,12, Zr: < 0,2, pero preferiblemente en un intervalo entre 0,05 y 0,15 para mayores contenidos en Zn, Cr < 0,10, Fe < 0,25, Si < 0,25, Ti < 0,10, Hf y/o V < 0,25, opcionalmente Ce y/o Sc < 0,20, otros elementos, cada uno en menos de 0,05 y, en total, en menos de 0,25, resto alumínio, en el que (en porcentaje en peso): 0,1[Cu]+1,3 <[Mg] <0,2[Cu] + 2,15, preferiblemente 0,2[Cu] + 1,3 <[Mg] <0,1[Cu] + 2,15. La aleación producida puede ser conformada por maduración (deformación) y exhibe propiedades iguales o mejores que las aleaciones con bonificado AA7150-A77 o AA7055-T77 convencionales, sin utilizar los engorrosos y complicados ciclos de maduración de T77. Se describen también algunas aplicaciones preferidas de la aleación producida tales como aplicaciones de extradós en aeronáutica.

Description

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P201131194
21-05-2012
La patente U.S. nº.5.312.498 describe otro método para producir un producto de aleación de base aluminio que tiene una resistencia a la exfoliación y una tenacidad de fractura mejoradas, que tiene niveles de zinc, cobre y magnesio tales que no haya exceso de cobre y magnesio. El método para producir el producto de aleación de base aluminio utiliza un método de maduración en una o dos etapas junto con un ajuste estequiométrico de cobre, magnesio y zinc. Se ha descrito una secuencia de maduración en dos etapas en la que la aleación se madura primeramente a aproximadamente 121ºC durante aproximadamente 9 horas, a lo que sigue una segunda tapa de maduración a aproximadamente 157ºC durante un tiempo de aproximadamente 10 a 16 horas, efectuándose seguidamente un enfriamiento al aire. Este método de maduración está dirigido a productos de chapa fina que se usan para aplicaciones tales como piel del intradós del ala o piel del fuselaje.
La patente U.S. nº. 4.954.188 describe un método para obtener una aleación de aluminio de alta resistencia mecánica caracterizada por una resistencia a la exfoliación mejorada usando una aleación que consiste en los siguientes elementos de aleación, en % en peso:
Zn 5,9-8,2
Cu 1,5-3,0
Mg 1,5-4,0
Cr <0,04, con un contenido en otros elementos tales como zirconio, manganeso, hierro, silicio y titanio, en total, menor que 0,5, siendo el resto aluminio; la aleación se trabaja obteniéndose un producto de una forma predeterminada, el producto conformado se somete a tratamiento de solubilización, se templa y se somete a un tratamiento de maduración a una temperatura en el intervalo de 132ºC a 140ºC durante un tiempo de 6 a 30 horas. En esta aleación, las propiedades deseadas de alta resistencia mecánica, alta tenacidad y alta resistencia a la corrosión se alcanzaron rebajando la temperatura de maduración, no elevando esta temperatura como se ha indicado previamente en, por ejemplo, las patentes U.S. nº. 3.881.966 o U.S. nº. 3.794.531.
Se ha dado cuenta de que las aleaciones endurecidas por precipitación AA7050 conocidas y otras de la serie AA7000, en el estado bonificado T6, no tienen suficiente resistencia a la corrosión en ciertas condiciones. Pero los estados bonificados del tipo T7 que mejoran la resistencia de las aleaciones al agrietamiento por corrosión bajo tensiones, disminuyen significativamente la resistencia mecánica respecto al estado T6.
Por ello, la patente U.S. nº. 5.221.377 describe un producto de aleación que esencialmente consiste en aproximadamente de 7,6 a 8,4% en peso de Zn, aproximadamente de 1,8 a 2,2% en peso de Mg y aproximadamente de 2,0 a 2,6% en peso de Cu. Tal producto de aleación tiene un límite elástico que es aproximadamente 10% mayor que el de la muestra comparativa de la aleación 7x50-T6, con buena tenacidad y buena resistencia a la corrosión. Se señala que el límite elástico se de más de 579 MPa, con un nivel de la resistencia a la exfoliación (EXCO) de “EC” o mejor.
La patente U.S. nº. 5.496.426 describe una aleación como se describe en la patente U.S. nº. 5.221.377 y un método que incluye laminación en caliente, recocido y laminación en frío dentro de un intervalo preferido de reducción en frío de 20% a 70% que, a su vez, es seguida preferiblemente por un recocido controlado, con lo que se consiguen unas características mejores que las características de AA7075-T6. Si bien AA7955-T6 falló en el ensayo de resistencia a la corrosión bajo tensiones (resistencia al SCC durante 40 días en el ensayo de inmersión alternada en NaCl al 35%) a 138 MPa, la aleación descrita tenía una resistencia al SCC de 241 MPa.
Las patentes U.S. nº. 5.108.520 y U.S. nº. 4.477.292 describen un método de maduración para una aleación metálica sometida a tratamiento térmico de solubilización, endurecible por precipitación, que incluye tres etapas de maduración que comprenden (1) madurar la aleación a una o más temperaturas sustancialmente por encima de la temperatura ambiente pero por debajo de 163ºC a un límite elástico inferior al pico, (2) seguidamente, madurar la aleación a una o más temperaturas a aproximadamente 190ºC para aumentar la resistencia de la aleación a la corrosión y, posteriormente, (3) madurar la aleación a una o más temperaturas sustancialmente por encima de la temperatura ambiente pero por debajo de aproximadamente 163ºC para aumentar el límite elástico. El producto resultante exhibía buenas propiedades de resistencia y un buen comportamiento en la corrosión. Sin embargo, el método de maduración en tres etapas es laborioso y difícil de realizar, por lo que aumentan los costes para producir tal aleación.
Es objetivo de la presente invención, por tanto, proporcionar un método para producir una aleación Al-Zn mejorada, preferiblemente para productos de chapa con alta resistencia y una combinación mejorada de tenacidad y comportamiento frente a la corrosión. Más específicamente, es objetivo de la presente invención proporcionar un método para producir una aleación que se pueda usar para aplicaciones en el extradós del ala de aviones, con un límite elástico a compresión mejorado y propiedades que sean mejores que las propiedades de una aleación convencional AA7055 en el estado bonificado T77.
Se describe asimismo una aleación de aluminio de la serie AA7000 que presenta una resistencia en el intervalo de estados bonificados del tipo T6, y una tenacidad y unas propiedades de resistencia a la corrosión en el intervalo de estados bonificados del tipo T73.
Se describe, además, una aleación que pueda usarse en un método de conformación por fluencia-maduración, aleación que no necesite un método de maduración complicado o laborioso.
La presente invención tiene un objetivo preferido.
El anterior objetivo de la invención se alcanza usando los rasgos característicos de la reivindicación 1. En las reivindicaciones dependientes se describen y especifican otras realizaciones preferentes. En la reivindicación 11 se define un método preferente para producir tal aleación y en la reivindicación 16 y las correspondientes reivindicaciones dependientes se reivindica y describe un producto de chapa que corresponde al método.
Como se apreciará en lo que sigue, a no ser que se indique lo contrario, las designaciones de aleaciones y estados bonificados se refieren a las designaciones de la Aluminum Association en sus Aluminum Standards y Registration Records, todos publicados por la US Aluminum Association. Todos los porcentajes son en peso, a no ser que se indique lo contrario.
El mencionado objetivo de la invención se alcanza obteniendo un producto de aleación Al-Zn de alta resistencia, con una combinación mejorada de resistencia a la corrosión y tenacidad, aleación que esencialmente comprende (en % en peso:
Zn superior a 7,6 -9,5
Cu 1,5 a menos de 2,0
Mg 1,5a2,6
Mn 0,06 a 0,12
Zr <0,20, preferiblemente 0,05-0,15
Cr <0,10
Fe <0,25
Si <0,25
Ti <0,10
Hf y/o V <0,25 y,
opcionalmente, Ce y/o Sc <0,20, especialmente en el intervalo de 0,05 a 0,15,
otros elementos, cada uno en menos de 0,05, y en menos de 0,25 en total, siendo el resto aluminio, en el
que (en porcentaje en peso):
0,1[Cu] + 1,3 < [Mg] < 0,2 [Cu] + 2,15.
Esta ventana de la química para una aleación de la serie AA7000 exhibe excelentes propiedades cuando se produce como productos de chapa fina que preferiblemente son utilizables para aplicaciones del extradós de vehículos aeroespaciales.
La química antes definida tiene propiedades que son comparables o mejores que las de las aleaciones existentes de las series AA7x50 o AA7x55 en el estado bonificado T77 sin usar los antes descritos ciclos de maduración al estado bonificado T77, laboriosos y complicados. La química conduce a un producto de aluminio que, no sólo es superior en cuanto a la cuestión de costes, sino que también es más simple, puesto que son necesarias menos etapas del proceso. Además, la química permite nuevas técnicas de producción, como la conformación por fluencia, que no es realizable cuando se aplica una aleación en el estado bonificado T77, Aún mejor, la química definida antes también permite madurar al estado bonificado T77, con lo que la resistencia a la corrosión mejora más en comparación con el método de maduración en dos etapas, que se describe aquí más adelante, resultando mejorado especialmente el comportamiento frente a la corrosión con exfoliación.
Mediante esta invención se ha encontrado que una gama de elementos en un intervalo seleccionado, usando una cantidad más alta de Zn y una composición específica de un intervalo particular de Mg y Cu, exhibe unas combinaciones sustancialmente mejores de resistencia, tenacidad y comportamiento frente a la corrosión, tal como la resistencia a la corrosión con exfoliación y la resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensiones.
Si bien se ha dado cuenta de que los contenidos de cobre deben mantenerse altos, con el fin de mejorar el comportamiento frente a la corrosión con exfoliación y el agrietamiento por corrosión bajo tensiones, se ha dado cuenta también de que son alcanzables mejores combinaciones de resistencia mecánica y densidad con contenidos de zinc relativamente bajos.
En esta invención, sin embargo, se ha encontrado que cantidades altas de zinc junto con una relación optimizada de magnesio a cobre dan por resultado una resistencia mecánica mejor a la vez que se mantiene un buen comportamiento frente a la corrosión y una tenacidad que es mejor que la de las aleaciones convencionales en el estado bonificado T77. Por tanto, es ventajoso tener un contenido combinado de zinc, magnesio cobre en el intervalo de entre aproximadamente 11,50 y 12,50 (en % en peso) sin manganeso alguno, e inferior a 11,00 en presencia de manganeso que, preferiblemente, está entre 0,06 y 0,12 (% en peso).
Una cantidad preferida de magnesio está en el intervalo de 0,2[Cu] + 1,3 <[Mg] < 0,1[Cu] + 2,15, muy preferiblemente en el intervalo de 0,2[Cu] + 1,4 < [Mg] <0,1[Cu] + 1,9. El cobre está en el intervalo de
1,5 a menos de 2,0. La combinación de magnesio y cobre es importante para la química inventiva.
El cobre y el magnesio son elementos importantes para impartir resistencia mecánica a la aleación. Cantidades demasiado bajas de magnesio y cobre dan por resultado una disminución de la resistencia, mientras que cantidades demasiado altas de magnesio y cobre dan por resultado un comportamiento peor frente a la corrosión y a problemas en cuanto a la soldabilidad del producto de aleación. En la técnica anterior se usan métodos de maduración especiales para mejorar la resistencia y, con el fin de conseguir un buen comportamiento frente a la corrosión, se usan bajas cantidades de magnesio y cobre. Para conseguir un compromiso entre la resistencia, la tenacidad y el comportamiento frente a la corrosión, se ha encontrado que cantidades de cobre y magnesio (en % en peso) entre aproximadamente 1,5 y 2,3 dan un buen resultado para productos de aleación de gran espesor. Sin embargo, el comportamiento frente a la corrosión es el parámetro vital para productos de aleación de pequeño espesor, por lo que deben usarse cantidades más bajas de cobre y manganeso, lo que da por resultado una resistencia mecánica más baja. Mediante la química reivindicada de la presente invención es ahora posible conseguir niveles de resistencia mecánica en al región de una aleación en el estado bonificado T6, a la vez que se mantienen las características de comportamiento frente a la corrosión similares a las de las aleaciones en el estado T74.
Aparte de las cantidades de magnesio y cobre, la invención describe una combinación de cantidades de magnesio y cobre en relación al zinc, especialmente la relación de magnesio a zinc que da a la aleación estas características de comportamiento. La mejorada resistencia a la corrosión de la aleación de acuerdo con la invención tiene propiedades de resistencia a la exfoliación (“EXCO”) de EB o mejor, preferiblemente de EA o mejor.
Estas propiedades de exfoliación se miden de acuerdo con las normas de resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensiones (“SCC”) y resistencia a la exfoliación (“EXCO”) actualmente requeridas para los productos de AA7075, AA7050 y AA7150 madurados a los estados de bonificado T73, T74 y T76, junto con el típico comportamiento para T6. Para determinar si las aleaciones comerciales satisfacen las normas para la SCC, una determinada probeta de ensayo se somete a unas condiciones de ensayo predefinidas. Probetas en forma de barra se exponen a ciclos de inmersión en una solución acuosa de NaCl al 35% durante 10 minutos y seguidamente de secado al aire durante 50 minutos mientras que están sometidas a tracción desde ambos extremos a una deformación constante (nivel de tensión). Usualmente, este ensayo se realiza durante un mínimo de 20 días (o durante menos tiempo si la probeta se rompe o agrieta antes de transcurrir los 20 días). Este ensayo es el de la norma ASTM G47 (G47-98).
Otro ensayo preferido de SCC, realizado de acuerdo con la norma ASTM G47 (G38-73), se usa para productos de aleación extrudidos, incluidos productos de chapa fina. El ensayo consiste en comprimir los extremos opuestos de un anillo en forma de C usando niveles de solicitación a compresión constantes y condiciones de inmersión sustancialmente similares a las descritas antes. Mientras que la aleación AA7075, AA7050 o AA7150 bonificada al estado T6 falla en el ensayo de SCC en menos de 20 días y las propiedades de exfoliación son EC o ED, el comportamiento de resistencia a la corrosión aumenta para los estados de bonificado T76, T74, T76. Para el estado T73, las propiedades de exfoliación son EA o mejor. Se describen aquí posteriormente ejemplos específicos.
La aleación producida de acuerdo con el método de la invención tiene una química con una cantidad preferida de magnesio y cobre de aproximadamente 1,93 cuando la cantidad (en % en peso) de Zn es de aproximadamente 8,1. Sin embargo, la cantidad (en % en peso) de zinc está en el intervalo de 6,1 a 8,3, preferiblemente en el intervalo de 6,1 a 7,0 si el contenido de manganeso es inferior a 0,05 y, preferiblemente, menor que 0,02. En los ejemplos posteriores se describen algunas realizaciones preferentes de la aleación producida con el método de acuerdo con la presente invención.
Preferiblemente, la cantidad de manganeso (en % en peso) está en el intervalo de aproximadamente 0,06 a 0,12 cuando la cantidad de zinc es mayor que 7,6. El manganeso contribuye o coadyuva al control del tamaño de grano durante operaciones que pueden causar la recristalización de la microestructura. Los niveles de manganeso preferidos son más bajos que en las aleaciones convencionales de la serie AA7000, pero pueden elevarse cuando se aumenta la cantidad de zinc.
La cantidad de los elementos adicionales Ce y/o Cr es menor que 0,20, preferiblemente está en el intervalo de 0,05 a 0,15, muy preferiblemente está en torno a 0,10.
El método preferido para producir un producto forjado de aleación Al-Zn de alta resistencia con una combinación mejorada de resistencia a la corrosión y tenacidad comprende las etapas de:
(a) colar un lingote con la composición siguiente (en % en peso): Zn superior a 7,6 -9,5 Cu 1,5 a menos de 2,0 Mg 1,5a2,6 Mn 0,06 a 0,12 Zr <0,20, preferiblemente 0,05-0,15 Cr <0,10
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Fe <0,25 Si <0,25 Ti <0,10 Hf y/o V <0,25 y,
5 opcionalmente, Ce y/o Sc <0,20,
otros elementos, cada uno en menos de 0,05 y, en total, en menos de 0,25, resto aluminio, en el que (en % en peso) 0,1[Cu] + 1,3 <[Mg] <0,2[Cu] + 2,15, b) homogeneizar y/o precalentar el lingote después de la colada,
10 (c) trabajar el lingote en caliente y, opcionalmente en frío, a un producto conformado,
(d)
someterlo a tratamiento térmico de solubilización a una temperatura y durante un tiempo suficientes para poner en solución sólida esencialmente todos los constituyentes solubles de la aleación, y
(e)
templar el producto sometido al tratamiento térmico de solubilización por temple por proyección o temple por inmersión en agua u otro medio de temple.
15 Las propiedades de la invención se pueden alcanzar además mediante un método preferido que incluye madurar artificialmente el producto conformado y sometido a tratamiento térmico de solubilización, proceso en el que la etapa de maduración comprende un primer tratamiento térmico a una temperatura en el intervalo de 105ºC a 135ºC, preferiblemente en torno a 120ºC, durante un tiempo de 2 a 20 horas, preferiblemente en torno a 8 horas, y un
20 segundo tratamiento térmico a una temperatura superior a 135ºC pero inferior a 210ºC, preferiblemente en torno a 155ºC, durante un tiempo de 4 a 12 horas, preferiblemente durante un tiempo de 8 a 10 horas.
Mediante tal tratamiento térmico en dos etapas se alcanza un comportamiento frente a la corrosión que es similar al comportamiento frente a la corrosión de una aleación en el estado bonificado T76. Sin embargo, también es posible
25 madurar artificialmente el producto trabajado y tratado de forma que la etapa de maduración comprende un tercer tratamiento térmico a una temperatura en el intervalo de 105ºC a 135ºC durante más de 20 horas y menos de 30 horas. Este método de maduración al estado bonificado T77 es conocido e incluso intensifica las características de comportamiento en comparación con el método de maduración en dos etapas. Sin embargo, el método de maduración en dos etapas da por resultado productos de aleación de aluminio de poco espesor de aleaciones de
30 aluminio que son parcialmente comparables a los productos de bonificado T77 y parcialmente mejores que éstos.
Además es posible madurar artificialmente el producto trabajado y tratado térmicamente con un método de maduración en dos etapas al estado bonificado T79 o T75. Después de homogeneizar y/o precalentar el lingote después de colarlo, es preferiblemente aconsejable trabajar el lingote en caliente y, opcionalmente, trabajar en frío
35 los productos trabajados en caliente a un producto de un espesor de 15 mm a 45 mm, obteniéndose así una chapa fina.
Tal producto de chapa de aleación Al-Zn se puede obtener con una aleación que tiene una composición descrita antes o que se está obteniendo por un método como el descrito antes. Preferiblemente, un producto de chapa así es
40 utilizable como miembro de poco espesor de un avión, más en particular como un miembro estructural de forma alargada. Incluso es más preferido un producto de chapa para uso como miembro de un extradós de ala, preferiblemente, un miembro fino de la piel de un extradós o un rigidizador de un avión.
Las características anteriores y otras ventajas de las aleaciones de acuerdo con la invención resultarán evidentes al 45 considerar la descripción detallada que sigue de realizaciones preferentes.
Ejemplo 1
Se realizaron ensayos comparando el comportamiento de la aleación producida de acuerdo con la presente
50 invención con aleaciones AA7150-T77. Se ha encontrado que los ejemplos de la aleación producida de acuerdo con la presente invención presentan una mejora sobre las aleaciones convencionales AA7150 en el estado bonificado T77.
Se han colado a escala industrial lingotes de cuatro aleaciones diferentes, que se homogeneizaron, se precalentaron
55 durante más de 4 horas a 410ºC y se laminaron en caliente a chapas de 30 mm. Luego, las chapas se sometieron a tratamiento térmico de solubilización a 475ºC y se templaron en agua. Posteriormente, el producto templado se maduró por un método en dos etapas a bonificado T79-T76. Las composiciones químicas se presentan en la Tabla
1.
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Tabla 1. Composición química de las aleaciones de chapa fina, en % en peso; resto aluminio e impurezas inevitables. Aleaciones 1 a 4 con Mn < 0,02.
Si
Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti Zr
Aleación 1
0,03 0,06 2,23 0,00 2,08 0,00 6,24 0,03 0,10
(T7050)
Aleación 2
0,05 0,08 2,05 0,01 2,04 0,01 6,18 0,04 0,11
Aleación 3
0,05 0,09 2,20 0,01 2,30 0,01 7,03 0,04 0,10
Aleación 4
0,04 0,07 1,91 0,02 2,13 0,00 6,94 0,03 0,11
5 Las aleaciones maduradas se ensayaron luego de acuerdo con las siguientes condiciones de ensayo:
El límite elástico a tracción (Rp) se midió de acuerdo con EN 10.002, las propiedades de resistencia a la exfoliación (“EXCO”) se midieron de acuerdo con ASTM G-34-97, el agrietamiento por corrosión bajo tensiones (“SCC”) se 10 midió de acuerdo con ASTM G-47-98, todos en la dirección ST, el desgarramiento de Kahn (tenacidad) se midió de acuerdo con ASTM E-399 y el límite elástico a compresión (“CYS”) se midió de acuerdo con ASTM E-9.
Los resultados de los productos de chapa madurados a T79-T76 de las cuatro aleaciones de la Tabla 1 se presentan en la Tabla 2a cuando se comparan con las aleaciones convencionales bonificadas AA7150-T77, y en la Tabla 2b 15 cuando se comparan con las aleaciones convencionales bonificadas AA7150-T76/T74/T76.
Tabla 2a. Presentación general de la resistencia y la tenacidad de las aleaciones de la Tabla 1 (chapas de 30 mm) en comparación con tres aleaciones de referencia (AA7150-T77); las aleaciones 1 a 4 maduradas a T79-T76.
Rp-L MPa
CYS-LT MPa EXCO K1c-LT MPam
Aleación 1 Aleación 2 Aleación 3 Aleación 4 AA7150-T77 AA7150-T77 AA7150-T77
555 561 565 591 586 579 537 565 604 590 632 --- EC EA/B EB EB EB EB EA 35,1 34,5 29,1 28,9 28,6 29,2 33,2
20 NF = sin fallo después de 40 días
Tabla 2b. Presentación general de la resistencia y tenacidad de las aleaciones de la Tabla 1 (chapas de 30 mm) en comparación con tres aleaciones de referencia (AA7150-T76, AA7150-T74, AA7150-T6); las aleaciones 1 a 4 maduradas a T79-T76.
25
Umbral de SCC
Aleación 1
NF a 172 MPa
Aleación 2
NF a 240 MPa
Aleación 3
NF a 240 MPa
Aleación 4
NF a 240 MPa
AA7150-T76
117-172 MPa
AA7150-T74
240 MPa
AA7150-T6
<48 MPa
NF = sin fallo después de 40 días
Como puede verse en las Tablas 2a y 2b, las aleaciones 1, 2 y 4 presentan mejores combinaciones de resistencia/ tenacidad. Las aleaciones 2, 3 y 4 tienen un comportamiento aceptable en EXCO, teniendo las aleaciones 2, 3 y 4
30 un límite elástico a compresión significativamente más alto que la aleación 1 (aleación AA7050). Las aleaciones 2 y 4 presentan un conjunto de propiedades que hace que sean muy adecuadas en aplicaciones aeroespaciales para el extradós del ala, presentando una combinación de propiedades que es mejor que las de las aleaciones convencionales 7150-T77. Sin embargo, como se presenta en la Tabla 3, aún es posible usar un estado de bonificado T77 para las aleaciones de la invención.
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Tabla 3. Aleaciones 2 y 4 bonificadas de acuerdo con las condiciones para el estado T77; datos sobre resistencia, tenacidad y comportamiento frente a la corrosión.
Rp-L MPa
CYS-LT MPa EXCO K1c-LT MPam Umbral de SCC
Aleación 2 Aleación 4
585 607 613 641 EA EA 32,2 26,4 NF a 240 MPa NF a 240 MPa
5 Se realizaron más ensayos de SCC con la aleación nº. 4, que parecía prometedora, de la que se prepararon cuatro probetas de acuerdo con el método descrito en la norma ASTM G-47-98 (métodos normalizados de ensayo para determinar la susceptibilidad al agrietamiento por corrosión bajo tensiones de productos de aleaciones de aluminio de la serie AA7000) y se expusieron a la atmósfera corrosiva de acuerdo con ASTM G-44-94 (inmersión alterna en
10 una solución acuosa de NaCl al 3,5% de acuerdo con la práctica estándar para evaluar la resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensiones de metales y aleaciones).
Para muestras de la aleación 4, se escogieron cuatro niveles diferentes de tensión, como se indica en la Tabla 4. Para cada nivel de tensión se expusieron tres probetas al medio de ensayo (ASTM G-44). Una se extrajo después 15 de 1 semana mientras que las otras dos se expusieron durante 40 días. Cuando no se había producido agrietamiento durante la exposición, se determinaron las propiedades a tracción, que se presentan en la Tabla 4.
Tabla 4. Propiedades a tracción de la aleación 4 después de haber sido expuesta a cuatro niveles diferentes de tensión; la pretensión estaba actuando en la dirección LT. 20
Aleación 4
Pretensión MPa Resistencia a tracción, Mpa
1 semana
40 días
300 340 380 40
524,3 513,1 503,1 515,5 428,0 416,.9 424,5 415,1
Como puede verse en la Tabla 4, al aumentar la carga no se midió disminución alguna de la resistencia residual, lo que significa que después de 40 días no apareció corrosión bajo tensiones mensurable, en lo referente a propiedades de resistencia a tracción.
25 Ejemplo 2
Cuando se requieren niveles de resistencia mecánica más altos y son menos importantes las propiedades de tenacidad, se prefieren las aleaciones AA7055-T77 en vez de las aleaciones AA7150-T77 como aleaciones para el 30 extradós de alas. La presente invención, por tanto, describe ventanas de cobre y magnesio que exhiben iguales propiedades o mejores que las aleaciones AA7055-T77 convencionales.
Se colaron lingotes de 11 aleaciones diferentes que tenían las composiciones indicadas en la Tabla 5.
35 Tabla 5. Composición química, en % en peso, de 11 aleaciones ; resto aluminio e impurezas inevitables, Zr = 0,08, Si = 0,05, Fe = 0,08.
Aleación
Cu Mg Zn Mn
1 2 3 4 5 6 7 9 8 10 11
2,40 1,94 1,26 2,36 1,94 1,30 1,92 1,27 2,34 2,38 2,35 2,20 2,33 2,32 1,94 1,92 2,09 1,54 1,57 2,25 2,09 1,53 8,2 8,2 8,1 8,1 8,1 8,2 8,1 8,1 8,1 8,1 8,2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,07 0,00 0,00
Las propiedades de resistencia y tenacidad se midieron después de precalentar las aleaciones coladas a 410ºC y laminar en caliente las aleaciones a un espesor de 28 mm. Luego las aleaciones se sometieron a tratamiento térmico de solubilizacion a 410ºC y se templaron en agua. La maduración se hizo durante 8 horas a 120ºC y durante 8-10 horas a 155ºC (bonificado T79-T76). Los resultados se presentan en la Tabla 6.
8
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Tabla 6. Resistencia mecánica y tenacidad de 11 aleaciones de acuerdo con la Tabla 5 en las direcciones identificadas.
Rp
Rm Kq
Aleación
L LT L LT L-T
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
628 614 566 614 595 562 549 530 628 614 568 596 561 544 568 556 513 509 484 584 575 529 651 642 596 638 620 590 573 556 644 631 594 633 604 582 604 590 552 542 522 618 606 568 28,9 29,3 39,0 33,0 37,1 38,6 41,7 41,9 26,6 28,1 38,6
5 Las aleaciones 3 a 8 y 11 presentaban buenas propiedades de resistencia mecánica, en tanto que las aleaciones 1 a 5 y 9 y 10 presentaban buenas propiedades de tenacidad. Por tanto, las aleaciones 3, 4 y 5 presentan una buena combinación de resistencia y tenacidad, de manera que está claro que el contenido de cobre sea de más de 1,3 y el contenido de magnesio de más de 1,6 (en % en peso) cuando el Zn está en una cantidad de 8,1. Tales cantidades son límites inferiores da las ventanas de cobre y magnesio. Como se puede ver en la Tabla 6, la tenacidad caerá a
10 niveles bajos inaceptables cuando los niveles de cobre y magnesio son demasiado altos (aleaciones 1, 2, 9 y 10).
Ejemplo 3
Se investigó la influencia del manganeso sobre las propiedades de la aleación de la invención. Se encontró un nivel
15 óptimo de manganeso entre 0,05 y 0,12 en aleaciones con un alto contenido de zinc. Los resultados se presentan en las Tablas 7 y 8. No todas las propiedades de la química mencionadas ni todos los parámetros de proceso son similares a los del Ejemplo 2.
Tabla 7. Composición química (en % en peso) de tres aleaciones (Mn-0, Mn-1, Mn-2); resto aluminio e impurezas 20 inevitables, Zr = 0,08, Si = 0,05, Fe = 0,08.
Aleación
Cu Mg Zn Mn
Mn-0 Mn-1 MN-2
1,94 1,94 1,96 2,33 2,27 2,29 8,2 8,1 8,2 0,00 0,06 0,12
Tabla 8. Resistencia y tenacidad de tres aleaciones de acuerdo con la Tabla 7 en las direcciones identificadas.
Aleación
Rp Rm Kq
L
LT LT L-T
Mn-0 Mn-1 Mn-2
614 612 612 561 562 560 642 635 639 604 602 596 29,3 31,9 29,9
25 Como se ve en la Tabla 8, las propiedades de tenacidad disminuyen mientras que las propiedades de resistencia aumentan. Para aleaciones que tienen cantidades altas de zinc, un nivel optimizado de Mn está entre 0,05 y 0,12.
Ejemplo 4
30 Cuando se requieren niveles superiores de resistencia y las propiedades de tenacidad son menos importantes, se prefieren las aleaciones AA7055-T77 convencionales en vez de las aleaciones AA7150-T77 como aleación para aplicaciones en el extradós de ala. La presente invención, por tanto, describe ventanas optimizadas de cobre y magnesio que presentan propiedades iguales o mejores que las aleaciones AA7055-T77 convencionales.
35 Se colaron lingotes de dos aleaciones de aluminio diferentes que tenían la composición indicada en la siguiente Tabla 9.
40
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Tabla 9. Composición química (en % en peso) de tres aleaciones; resto aluminio e impurezas inevitables, Zr = 0,08, Si = 0,05, Fe = 0,08 (Ref = aleación AA7055)
Aleación
Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti Zr
1
0,05 0,09 2,24 0,01 2,37 0,01 7,89 0,04 0,10
2
0,04 0,07 1,82 0,08 2,18 0,00 8,04 0,03 0,10
Ref.
2,1-2,6 1,8-2,2 7,6-8,4
5 Las aleaciones 1 y 2 se ensayaron en cuanto a sus propiedades de resistencia. Estas propiedades se presentan en la Tabla 10. La aleación 2 ha sido bonificada de acuerdo con dos condiciones de bonificado (T79-T76 y T77). La aleación de referencia AA7055 ha sido medida en el estado bonificado T77 (Ref M), y se dan también los datos técnicos de una aleación AA7055 de referencia bonificada a T77 (identificada como Ref).
10 Tabla 10. Resistencia de las dos aleaciones inventivas de la Tabla 9, la aleación nº. 2 en dos condiciones de bonificado, la aleación de referencia (AA7055) medida (Ref M) y según datos técnicos (Ref).
Aleación
Bonificado Rp L Rp LT Rp ST Rm L Rm LT Rm ST
1
T79-T76 604 593 559 634 631 613
2
T79-T76 612 598 571 645 634 618
2
T77 619 606 569 640 631 610
Ref
T77 614 614 - 634 641 -
Ref M
T77 621 611 537 638 634 599
Las propiedades de tenacidad en la dirección LT y TL así como las propiedades de resistencia en el límite elástico a 15 compresión en la dirección L y LT, como también las características de comportamiento frente a la corrosión se dan en la Tabla 11.
Tabla 11. Propiedades de tenacidad y CYS de las dos aleaciones inventivas de la Tabla 9 en diferentes condiciones de bonificado y diferentes direcciones de ensayo. NF = sin fallo después de 40 días a los niveles de tensión 20 indicados; en los otros casos, los días corresponden a cuando falló la probeta.
Aleación
Bonificado K1c L-T K1c T-L CYS L CYS LT EXCO SCC
1 2 2
T79-T76 T79-T76 T77 21,0 28,9 28,8 -27,1 26,5 596 630 628 621 660 656 EC EB EA 2,3,8 NF a 172 MPa NF a 210
Ref Ref M
T77 T77 28,6 - 26,4 - 621 - 648 - EB EB MPa NF a 103 MPa NF a 103 MPa
La aleación producida de acuerdo con la invención tiene propiedades a tracción similares a las de una aleación AA7055-T77 convencional. Sin embargo, las propiedades en la dirección ST son mejores que las de la aleación 25 AA7055-T77 convencional. También el comportamiento frente a la corrosión bajo tensiones es mejor que el de una aleación AA7055-T77. Por tanto, la aleación producida de acuerdo con la invención se puede usar como un sustitutivo barato de las aleaciones AA7055-T77 bonificadas, lo que es también utilizable para conformación por maduración-fluencia, presentando así una resistencia en el límite elástico y una resistencia a la corrosión superiores.
30 Habiéndose descrito totalmente la invención, será patente para un experto corriente en la técnica que se pueden hacer muchos cambios y modificaciones sin desviarse del espíritu o ámbito de la invención descrita. La presente invención se define por las reivindicaciones anexas.
REIVINDICACIONES
1. Método para producir un producto de aleación Al-Zn forjada de alta resistencia con una combinación mejorada de resistencia a la corrosión y tenacidad, que comprende las etapas de:
(a)
colar un lingote con la composición siguiente (en porcentaje en peso): Zn superior a 7,6 -9,5 Cu 1,5 a menos de 2,0 Mg 1,5a2,6 Mn 0,06 a 0,12 Zr <0,20, preferiblemente 0,05-0,15 Cr <0,10 Fe <0,25 Si <0,25 Ti <0,10 Hf y/o V <0,25, opcionalmente, Ce y/o Sc <0,20, otros elementos, cada uno en menos de 0,05, y en menos de 0,25 en total, siendo el resto aluminio, en el que (en porcentaje en peso): 0,1[Cu] + 1,3 < [Mg] < 0,2 [Cu] + 2,15,
(b)
homogeneizar y/o precalentar el lingote después de la colada,
(c)
trabajar el lingote en caliente y opcionalmente en frío a un producto trabajado,
(d)
someterlo a tratamiento térmico en solución,
(e)
templar el producto sometido al tratamiento térmico en solución.
(f)
madurar artificialmente el producto trabajado y sometido a tratamiento térmico en solución con un proceso de maduración en dos etapas a un estado bonificado T79 o T76.
2.
Método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la etapa de maduración comprende un primer tratamiento térmico a una temperatura en un intervalo de 105°C a 135°C durante un tiempo de 2 a 20 horas y un segundo tratamiento térmico a una temperatura superior a 135°C pero inferior a 210°C durante un tiempo de 4 a 12 horas.
3.
Método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que después de homogeneizar y/o precalentar el lingote después de colarlo, se trabaja el lingote en caliente y opcionalmente en frío, a un producto trabajado de un espesor en un intervalo de 15 mm a 45 mm.
4.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Mg está en un intervalo de 0,2[Cu] + 1,3 < [Mg] < 0,1 [Cu] + 2,15.
5.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Mg está en un intervalo de 0,2[Cu] + 1,4 < [Mg] < 0,1 [Cu) + 1,9.
6.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Cu está en un intervalo de 1,5 a menos de 2,0.
7.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Zr está en un intervalo de 0,05 a 0,15.
8.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Mg y Cu es de aproximadamente 1,93 cuando la cantidad (en % en peso) de Zn es de aproximadamente 8,1.
9.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Fe es inferior a 0,12.
10.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la cantidad (en % en peso) de Si es inferior a 0,12.
11.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que el producto es un producto de chapa.
12.
El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que el producto es un producto de chapa que tiene un espesor en un intervalo de 15 a 45 mm.
13.
El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el producto de chapa es un miembro de poco espesor de aviones.
14.
El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el producto de chapa es un miembro estructural alargado de un avión.
15.
El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el producto de chapa es un miembro de un extradós de ala de un avión.

Claims (2)

16. El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el producto de chapa es un miembro de poco espesor de la piel de un extradós de ala de un avión.
5 17. El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el producto de chapa es un rigidizador de un avión.
18. El método de acuerdo con la reivindicación 3, en el que el producto trabajado es un producto de chapa, y el
producto de chapa es un rigidizador de un extradós de ala un avión. 10
12
imagen1
OFICINA ESPAÑOLA DE PATENTES Y MARCAS
imagen2N.º solicitud: 201131194
ESPAÑA
Fecha de presentación de la solicitud: 09.04.2004
imagen3Fecha de prioridad: 10-04-2003
INFORME SOBRE EL ESTADO DE LA TECNICA
imagen451 Int. Cl. : C22C21/10 (2006.01)
DOCUMENTOS RELEVANTES
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X
US 4305763 A (QUIST WILLIAM E et al.) 15.12.1981, ejemplo 1; columna 10, líneas 43-50; columna 2, líneas 12-13; figura 4. 1,2,4-7,11,13-25
X
GB 2114601 A (ALUMINUM CO OF AMERICA) 24.08.1983, página 2, líneas 4-48; página 1, línea 7. 1,12,20-25
X
EP 0587274 A1 (REYNOLDS METALS CO) 16.03.1994, página 4, líneas 48-56; página 5, líneas 48-54; Ejemplo 1093F; página 2, líneas 2-19. 1,7-10,20-25
X
EP 0829552 A1 (ALUMINUM CO OF AMERICA) 18.03.1998, página 4, línea 41 – página 5, línea 12; página 5, línea 48 – página 6, línea 51; página 6, línea 60 – página 7, línea 17; reivindicaciones 8,24,27; Ejemplo 1, Aleación A; figura 1, refs 18 y 20. 1,2,4-6,9,10,18-25
X
US 5108520 A (LIU JOHN et al.) 28.04.1992, columna 4, líneas 3-35; columna 4, línea 61 – columna 5, línea 41; columna 6, líneas 51-65; EXAMPLE SET III. 1,3,6,18,19
Categoría de los documentos citados X: de particular relevancia Y: de particular relevancia combinado con otro/s de la misma categoría A: refleja el estado de la técnica O: referido a divulgación no escrita P: publicado entre la fecha de prioridad y la de presentación de la solicitud E: documento anterior, pero publicado después de la fecha de presentación de la solicitud
El presente informe ha sido realizado • para todas las reivindicaciones □ para las reivindicaciones nº:
Fecha de realización del informe 28.01.2013
Examinador J. A. Peces Aguado Página 1/5
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Families Citing this family (84)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2345172C2 (ru) * 2003-03-17 2009-01-27 Корус Алюминиум Вальцпродукте Гмбх Способ изготовления цельной монолитной алюминиевой конструкции и алюминиевое изделие, изготовленное путем механической обработки резанием из такой конструкции
AT502310B1 (de) * 2003-04-10 2010-02-15 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Eine al-zn-mg-cu-legierung
US20060085528A1 (en) * 2004-10-01 2006-04-20 Steve Thomas System and method for monitoring network communications for pestware
US7883591B2 (en) * 2004-10-05 2011-02-08 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product
ES2292075T5 (es) 2005-01-19 2010-12-17 Otto Fuchs Kg Aleacion de aluminio no sensible al enfriamiento brusco, asi como procedimiento para fabricar un producto semiacabado a partir de esta aleacion.
CN100441715C (zh) * 2005-03-07 2008-12-10 东北轻合金有限责任公司 铝合金自由锻件及其制造方法
US9410229B2 (en) * 2005-03-24 2016-08-09 Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc High strength aluminum alloys and process for making the same
US20060213591A1 (en) 2005-03-24 2006-09-28 Brooks Charles E High strength aluminum alloys and process for making the same
US20060289093A1 (en) * 2005-05-25 2006-12-28 Howmet Corporation Al-Zn-Mg-Ag high-strength alloy for aerospace and automotive castings
US8157932B2 (en) * 2005-05-25 2012-04-17 Alcoa Inc. Al-Zn-Mg-Cu-Sc high strength alloy for aerospace and automotive castings
CN1303237C (zh) * 2005-09-19 2007-03-07 陈继忠 铝合金螺丝的制备方法
US8083871B2 (en) * 2005-10-28 2011-12-27 Automotive Casting Technology, Inc. High crashworthiness Al-Si-Mg alloy and methods for producing automotive casting
FR2907796B1 (fr) 2006-07-07 2011-06-10 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Produits en alliage d'aluminium de la serie aa7000 et leur procede de fabrication
US8002913B2 (en) * 2006-07-07 2011-08-23 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh AA7000-series aluminum alloy products and a method of manufacturing thereof
US8840737B2 (en) 2007-05-14 2014-09-23 Alcoa Inc. Aluminum alloy products having improved property combinations and method for artificially aging same
US8673209B2 (en) * 2007-05-14 2014-03-18 Alcoa Inc. Aluminum alloy products having improved property combinations and method for artificially aging same
US20110111081A1 (en) * 2008-06-24 2011-05-12 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Al-zn-mg alloy product with reduced quench sensitivity
CN101407876A (zh) * 2008-09-17 2009-04-15 北京有色金属研究总院 适于大截面主承力结构件制造的铝合金材料及其制备方法
US8206517B1 (en) 2009-01-20 2012-06-26 Alcoa Inc. Aluminum alloys having improved ballistics and armor protection performance
US9163304B2 (en) 2010-04-20 2015-10-20 Alcoa Inc. High strength forged aluminum alloy products
RU2449047C1 (ru) * 2010-10-29 2012-04-27 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ получения сверхпластичного листа высокопрочного алюминиевого сплава
EP2714954A4 (en) * 2011-05-21 2015-08-19 Questek Innovations Llc ALUMINUM ALLOYS
CN102251158A (zh) * 2011-07-09 2011-11-23 浙江巨科铝业有限公司 一种汽车轮毂用铝合金及其制作方法
CN102489973B (zh) * 2011-12-23 2013-08-28 东北轻合金有限责任公司 轿车保险杠用铝合金空心型材的制造方法
EP2662467A1 (en) * 2012-04-22 2013-11-13 Kaiser Aluminum Fabricated Products, LLC Ultra-thick high strength 7xxx series aluminum alloy products and methods of making such products
CN102760508B (zh) * 2012-07-18 2014-05-28 中南大学 含Hf和Ce的高电导率抗蠕变铝合金电缆导体及制备方法
CN102978549A (zh) * 2012-11-21 2013-03-20 中南大学 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金板的弯曲蠕变时效方法
CN102978544B (zh) * 2012-11-21 2014-08-20 中南大学 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金板材多级蠕变时效成形方法
CN103540875A (zh) * 2013-03-09 2014-01-29 中南大学 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金板的弯曲蠕变时效方法
CN103409710A (zh) * 2013-07-05 2013-11-27 中南大学 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金的时效热处理方法
CN103667825B (zh) * 2013-12-30 2016-04-13 上海华峰新材料研发科技有限公司 一种超高强高韧耐蚀铝合金及其制造方法
RU2553781C1 (ru) * 2014-03-07 2015-06-20 Закрытое акционерное общество "Военно-промышленная инвестиционная группа "ВИЛС" Сверхпрочный сплав на основе алюминия и изделие из него
CN104789839B (zh) * 2014-05-07 2017-06-30 天长市正牧铝业科技有限公司 一种轻质高韧铝合金
CN104789835A (zh) * 2014-05-07 2015-07-22 天长市正牧铝业科技有限公司 一种用于球棒的高强高韧铝合金
CN104789836B (zh) * 2014-05-07 2017-05-24 天长市正牧铝业科技有限公司 一种轻质高强铝合金
CN104789837A (zh) * 2014-05-07 2015-07-22 天长市正牧铝业科技有限公司 一种制作棒球棒的铝合金材料
CN104789838A (zh) * 2014-05-07 2015-07-22 天长市正牧铝业科技有限公司 一种球棒用强韧铝合金
CN104060915B (zh) * 2014-05-26 2016-07-06 安徽盛达前亮铝业有限公司 内开内扇边板
CN104060917B (zh) * 2014-05-26 2016-02-10 安徽盛达前亮铝业有限公司 内扇下边板铝型材
CN104047502B (zh) * 2014-05-26 2016-05-18 安徽盛达前亮铝业有限公司 门框边框
CN104294117A (zh) * 2014-10-29 2015-01-21 严静儿 一种高延展性铝合金
CN104294116A (zh) * 2014-10-29 2015-01-21 严静儿 一种高性能铝合金
CN105838944B (zh) * 2015-01-16 2017-09-19 昆山捷安特轻合金科技有限公司 一种车辆车体用高强可焊铝合金及其制备方法
CN106555086A (zh) * 2015-09-24 2017-04-05 湖南稀土金属材料研究院 一种高强耐蚀Al-Zn-Mg-(Cu)系铝合金棒材及其制备方法
CN105112746B (zh) * 2015-09-25 2017-05-17 沈阳工业大学 一种高强Al‑Zn‑Mg‑Cu‑Ce‑Y‑Er‑La‑Sc变形铝合金及其制备方法
RU2613270C1 (ru) * 2015-10-20 2017-03-15 Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") Высокопрочный деформируемый сплав на основе алюминия системы Al-Zn-Mg-Cu и изделие из него
CN108291280B (zh) * 2015-10-29 2021-05-11 豪梅特航空航天有限公司 改进的锻制7xxx铝合金及其制备方法
EP3521466B1 (en) * 2015-10-30 2021-04-14 Novelis Inc. High strength 7xxx aluminum alloys and methods of making the same
RU2610190C1 (ru) * 2015-11-05 2017-02-08 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Высокопрочный сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из него
EP3181711B1 (de) * 2015-12-14 2020-02-26 Apworks GmbH Scandiumhaltige aluminiumlegierung für pulvermetallurgische technologien
DE102016001500A1 (de) * 2016-02-11 2017-08-17 Airbus Defence and Space GmbH Al-Mg-Zn-Legierung für den integralen Aufbau von ALM-Strukturen
CN106435303B (zh) * 2016-03-07 2018-08-03 中安顺兴（北京）安全技术有限公司 一种高强度、高韧性稀土铝合金材料及其制备方法
CN105964849A (zh) * 2016-06-14 2016-09-28 山东南山铝业股份有限公司 一种大尺寸高强铝合金零件的等温模锻工艺
CN105935733A (zh) * 2016-06-14 2016-09-14 山东南山铝业股份有限公司 一种大尺寸高强铝合金锻饼的制备方法
CA3032261A1 (en) 2016-08-26 2018-03-01 Shape Corp. Warm forming process and apparatus for transverse bending of an extruded aluminum beam to warm form a vehicle structural component
WO2018078527A1 (en) * 2016-10-24 2018-05-03 Shape Corp. Multi-stage aluminum alloy forming and thermal processing method for the production of vehicle components
CN106399775A (zh) * 2016-11-11 2017-02-15 湖北万佳宏铝业股份有限公司 一种高强度铝合金材料配方及其制备方法
RU2654224C1 (ru) * 2016-12-26 2018-05-17 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" Сплав на основе алюминия для противометеоритной защиты
CA3065136C (en) * 2017-05-30 2021-11-30 Viktor Khrist'yanovich MANN High-strength aluminium-based alloy
CN107245617B (zh) * 2017-06-13 2019-07-05 上海新益电力线路器材有限公司 一种电力线路输变电用铝合金构件及其制备方法
FR3068370B1 (fr) 2017-07-03 2019-08-02 Constellium Issoire Alliages al- zn-cu-mg et procede de fabrication
CN107447140B (zh) * 2017-07-26 2019-02-05 广西大学 一种性能优异的高强铝合金及其制备方法
FR3071513B1 (fr) 2017-09-26 2022-02-11 Constellium Issoire Alliages al-zn-cu-mg a haute resistance et procede de fabrication
CN107937776A (zh) * 2017-12-29 2018-04-20 西南铝业（集团）有限责任公司 一种用于重载列车牵引杆的低成本超高强7系铝合金材料
CN108179332A (zh) * 2017-12-29 2018-06-19 西南铝业（集团）有限责任公司 一种用于重载列车牵引杆的低成本超高强7系铝合金材料及其生产方法
CN107937847A (zh) * 2017-12-29 2018-04-20 西南铝业（集团）有限责任公司 一种用于重载列车牵引杆的超高强7系铝合金材料的均匀化热处理工艺
CN108149095A (zh) * 2017-12-29 2018-06-12 西南铝业（集团）有限责任公司 一种用于重载列车牵引杆的低成本超高强7系铝合金材料的生产方法
CN108220845A (zh) * 2017-12-29 2018-06-29 西南铝业（集团）有限责任公司 一种用于重载列车牵引杆的超高强7系铝合金材料的固溶时效工艺
FR3084087B1 (fr) * 2018-07-17 2021-10-01 Constellium Neuf Brisach Procede de fabrication de toles minces en alliage d'aluminium 7xxx aptes a la mise en forme et a l'assemblage
RU2691475C1 (ru) * 2018-09-24 2019-06-14 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Литейный алюминиевый сплав с добавкой церия
PT3833794T (pt) * 2018-11-12 2023-01-24 Novelis Koblenz Gmbh Produto em liga de alumínio da série 7xxx
EP3670690A1 (en) 2018-12-20 2020-06-24 Constellium Issoire Al-zn-cu-mg alloys and their manufacturing process
US11746400B2 (en) 2019-06-03 2023-09-05 Novelis Inc. Ultra-high strength aluminum alloy products and methods of making the same
WO2020263864A1 (en) * 2019-06-24 2020-12-30 Arconic Technologies Llc Improved thick wrought 7xxx aluminum alloys, and methods for making the same
CN110592443B (zh) * 2019-08-27 2021-03-23 江苏大学 一种耐热耐腐蚀的680MPa-730MPa的Ti合金化铝合金及其制备方法
CN111575618B (zh) * 2020-05-15 2021-07-02 江苏理工学院 一种降低大形变量轧制Al-Zn合金开裂倾向的处理方法
US20220145439A1 (en) * 2020-11-11 2022-05-12 Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc High Strength and High Fracture Toughness 7xxx Aerospace Alloy Products
CN112941379A (zh) * 2021-01-22 2021-06-11 宁波胶点密封工业有限公司 一种用于生产模具的铝合金板及其制备工艺
CN113373356B (zh) * 2021-06-21 2023-03-28 哈尔滨工程大学 一种Al-Zn-Mg-Cu-Re铝合金及其制备方法
WO2024126341A1 (en) 2022-12-12 2024-06-20 Constellium Rolled Products Ravenswood, Llc 7xxx wrought products with improved compromise of tensile and toughness properties and method for producing
EP4386097A1 (en) 2022-12-12 2024-06-19 Constellium Rolled Products Ravenswood, LLC 7xxx wrought products with improved compromise of tensile and toughness properties and method for producing
CN116287902A (zh) * 2023-03-21 2023-06-23 西安交通大学 一种增材制造用的Al-Mg-Zn系合金丝材及其制备方法
CN117161121A (zh) * 2023-09-06 2023-12-05 大庆冬青技术开发有限公司 一种高强高韧稀铝合金韧性陶瓷油管及井下工具管柱
CN117821815B (zh) * 2024-03-04 2024-06-04 鼎镁新材料科技股份有限公司 一种摩托车轮用高强无粗晶Al-Zn-Mg-Cu系铝合金及其制备方法

Family Cites Families (107)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2249349A (en) * 1939-08-23 1941-07-15 Aluminum Co Of America Method of hot working an aluminum base alloy and product thereof
BE639908A (es) * 1962-11-15
US3305410A (en) * 1964-04-24 1967-02-21 Reynolds Metals Co Heat treatment of aluminum
US3418090A (en) * 1966-03-14 1968-12-24 Reynolds Metals Co Composite aluminum article
US3674448A (en) * 1969-04-21 1972-07-04 Aluminum Co Of America Anodic aluminum material and articles and composite articles comprising the material
DE2052000C3 (de) * 1970-10-23 1974-09-12 Fa. Otto Fuchs, 5882 Meinerzhagen Verwendung einer hochfesten Aluminiumlegierung
US3826688A (en) * 1971-01-08 1974-07-30 Reynolds Metals Co Aluminum alloy system
US3881966A (en) * 1971-03-04 1975-05-06 Aluminum Co Of America Method for making aluminum alloy product
US3857973A (en) * 1971-03-12 1974-12-31 Aluminum Co Of America Aluminum alloy container end and sealed container thereof
US3791880A (en) * 1972-06-30 1974-02-12 Aluminum Co Of America Tear resistant sheet and plate and method for producing
US3791876A (en) * 1972-10-24 1974-02-12 Aluminum Co Of America Method of making high strength aluminum alloy forgings and product produced thereby
US4477292A (en) * 1973-10-26 1984-10-16 Aluminum Company Of America Three-step aging to obtain high strength and corrosion resistance in Al-Zn-Mg-Cu alloys
US4140549A (en) * 1974-09-13 1979-02-20 Southwire Company Method of fabricating an aluminum alloy electrical conductor
US3984259A (en) * 1975-08-22 1976-10-05 Aluminum Company Of America Aluminum cartridge case
FR2393070A1 (fr) * 1977-06-02 1978-12-29 Cegedur Procede de traitement thermique de toles en alliages d'aluminium
FR2409319A1 (fr) * 1977-11-21 1979-06-15 Cegedur Procede de traitement thermique de produits minces en alliages d'aluminium de la serie 7000
US4305763A (en) * 1978-09-29 1981-12-15 The Boeing Company Method of producing an aluminum alloy product
JPS5953347B2 (ja) * 1979-09-29 1984-12-24 住友軽金属工業株式会社 航空機ストリンガ−素材の製造法
US5108520A (en) * 1980-02-27 1992-04-28 Aluminum Company Of America Heat treatment of precipitation hardening alloys
JPS5929663B2 (ja) * 1980-12-24 1984-07-21 三菱アルミニウム株式会社 押出加工性のすぐれた野球バット用高力Ａｌ合金
JPS57161045A (en) * 1981-03-31 1982-10-04 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Fine-grain high-strength aluminum alloy material and its manufacture
JPS5852386A (ja) * 1981-09-24 1983-03-28 Mitsubishi Oil Co Ltd 炭素繊維原料ピツチの製造方法
GB2114601B (en) * 1981-12-23 1986-05-08 Aluminum Co Of America High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of heat treatment
US4828631A (en) * 1981-12-23 1989-05-09 Aluminum Company Of America High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of making
US4954188A (en) * 1981-12-23 1990-09-04 Aluminum Company Of America High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of making
JPS5928555A (ja) * 1982-08-06 1984-02-15 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 押出性が良好で強度と靭性にすぐれた高力アルミニウム合金
US4711762A (en) * 1982-09-22 1987-12-08 Aluminum Company Of America Aluminum base alloys of the A1-Cu-Mg-Zn type
US4589932A (en) * 1983-02-03 1986-05-20 Aluminum Company Of America Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing
JPS6013047A (ja) * 1983-06-30 1985-01-23 Showa Alum Corp 冷間加工性に優れた高強度アルミニウム合金
US4618382A (en) * 1983-10-17 1986-10-21 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Superplastic aluminium alloy sheets
US4713216A (en) * 1985-04-27 1987-12-15 Showa Aluminum Kabushiki Kaisha Aluminum alloys having high strength and resistance to stress and corrosion
FR2601967B1 (fr) * 1986-07-24 1992-04-03 Cerzat Ste Metallurg Alliage a base d'al pour corps creux sous pression.
JPS63297180A (ja) * 1987-05-27 1988-12-05 昭和アルミニウム株式会社 接着構造による自転車フレ−ム
US5221377A (en) * 1987-09-21 1993-06-22 Aluminum Company Of America Aluminum alloy product having improved combinations of properties
US4988394A (en) * 1988-10-12 1991-01-29 Aluminum Company Of America Method of producing unrecrystallized thin gauge aluminum products by heat treating and further working
US4927470A (en) * 1988-10-12 1990-05-22 Aluminum Company Of America Thin gauge aluminum plate product by isothermal treatment and ramp anneal
US4946517A (en) * 1988-10-12 1990-08-07 Aluminum Company Of America Unrecrystallized aluminum plate product by ramp annealing
CA1340618C (en) * 1989-01-13 1999-06-29 James T. Staley Aluminum alloy product having improved combinations of strength, toughness and corrosion resistance
US4976790A (en) * 1989-02-24 1990-12-11 Golden Aluminum Company Process for preparing low earing aluminum alloy strip
FR2645546B1 (fr) * 1989-04-05 1994-03-25 Pechiney Recherche Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention
JPH03140433A (ja) * 1989-10-27 1991-06-14 Nkk Corp 耐食性にすぐれた高強度アルミニウム合金
US5213639A (en) * 1990-08-27 1993-05-25 Aluminum Company Of America Damage tolerant aluminum alloy products useful for aircraft applications such as skin
US5186235A (en) * 1990-10-31 1993-02-16 Reynolds Metals Company Homogenization of aluminum coil
US5277719A (en) * 1991-04-18 1994-01-11 Aluminum Company Of America Aluminum alloy thick plate product and method
US5356495A (en) * 1992-06-23 1994-10-18 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method of manufacturing can body sheet using two sequences of continuous, in-line operations
US5496423A (en) * 1992-06-23 1996-03-05 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method of manufacturing aluminum sheet stock using two sequences of continuous, in-line operations
US5313639A (en) * 1992-06-26 1994-05-17 George Chao Computer with security device for controlling access thereto
RU2044098C1 (ru) * 1992-07-06 1995-09-20 Каширин Вячеслав Федорович Свариваемый сплав на основе алюминия для слоистой алюминиевой брони
US5312498A (en) * 1992-08-13 1994-05-17 Reynolds Metals Company Method of producing an aluminum-zinc-magnesium-copper alloy having improved exfoliation resistance and fracture toughness
US5376192A (en) * 1992-08-28 1994-12-27 Reynolds Metals Company High strength, high toughness aluminum-copper-magnesium-type aluminum alloy
FR2716896B1 (fr) * 1994-03-02 1996-04-26 Pechiney Recherche Alliage 7000 à haute résistance mécanique et procédé d'obtention.
JPH07316601A (ja) * 1994-03-28 1995-12-05 Toyo Alum Kk アルミニウム急冷凝固粉末およびアルミニウム合金成形材の製造方法
US5919323A (en) * 1994-05-11 1999-07-06 Aluminum Company Of America Corrosion resistant aluminum alloy rolled sheet
US5496426A (en) * 1994-07-20 1996-03-05 Aluminum Company Of America Aluminum alloy product having good combinations of mechanical and corrosion resistance properties and formability and process for producing such product
FR2726007B1 (fr) * 1994-10-25 1996-12-13 Pechiney Rhenalu Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline
US5624632A (en) * 1995-01-31 1997-04-29 Aluminum Company Of America Aluminum magnesium alloy product containing dispersoids
JP4208156B2 (ja) * 1995-02-24 2009-01-14 住友軽金属工業株式会社 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法
US5681405A (en) * 1995-03-09 1997-10-28 Golden Aluminum Company Method for making an improved aluminum alloy sheet product
AU5422096A (en) * 1995-03-21 1996-10-08 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation A method of manufacturing aluminum aircraft sheet
AU5664796A (en) * 1995-05-11 1996-11-29 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Improved damage tolerant aluminum 6xxx alloy
US5865911A (en) * 1995-05-26 1999-02-02 Aluminum Company Of America Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members
US5863359A (en) * 1995-06-09 1999-01-26 Aluminum Company Of America Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members
FR2737225B1 (fr) * 1995-07-28 1997-09-05 Pechiney Rhenalu Alliage al-cu-mg a resistance elevee au fluage
US5718780A (en) * 1995-12-18 1998-02-17 Reynolds Metals Company Process and apparatus to enhance the paintbake response and aging stability of aluminum sheet materials and product therefrom
US6027582A (en) * 1996-01-25 2000-02-22 Pechiney Rhenalu Thick alZnMgCu alloy products with improved properties
EP0799900A1 (en) * 1996-04-04 1997-10-08 Hoogovens Aluminium Walzprodukte GmbH High strength aluminium-magnesium alloy material for large welded structures
ATE245207T1 (de) * 1996-09-11 2003-08-15 Aluminum Co Of America Aluminiumlegierung für verkehrsflugzeugflügel
JP2001513144A (ja) * 1997-02-19 2001-08-28 アルキャン・インターナショナル・リミテッド アルミニウム合金シートの製造方法
JP3705320B2 (ja) * 1997-04-18 2005-10-12 株式会社神戸製鋼所 耐食性に優れる高強度熱処理型７０００系アルミニウム合金
US6315842B1 (en) * 1997-07-21 2001-11-13 Pechiney Rhenalu Thick alznmgcu alloy products with improved properties
US6444058B1 (en) * 1997-12-12 2002-09-03 Alcoa Inc. High toughness plate alloy for aerospace applications
US6224992B1 (en) * 1998-02-12 2001-05-01 Alcoa Inc. Composite body panel and vehicle incorporating same
FR2789406B1 (fr) * 1999-02-04 2001-03-23 Pechiney Rhenalu PRODUIT EN ALLIAGE AlCuMg POUR ELEMENT DE STRUCTURE D'AVION
BR0008694A (pt) * 1999-03-01 2001-12-26 Alcan Int Ltd Método para folha de alumìnio aa6000
EP1169177B9 (en) * 1999-03-18 2012-03-07 Aleris Aluminum Koblenz GmbH Weldable aluminium alloy structural component
FR2792001B1 (fr) * 1999-04-12 2001-05-18 Pechiney Rhenalu Procede de fabrication de pieces de forme en alliage d'aluminium type 2024
JP3494591B2 (ja) * 1999-06-23 2004-02-09 株式会社デンソー 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器
RU2165996C1 (ru) * 1999-10-05 2001-04-27 Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Высокопрочный сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из него
RU2165995C1 (ru) * 1999-10-05 2001-04-27 Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Высокопрочный сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из этого сплава
FR2802946B1 (fr) * 1999-12-28 2002-02-15 Pechiney Rhenalu Element de structure d'avion en alliage al-cu-mg
FR2805282B1 (fr) * 2000-02-23 2002-04-12 Gerzat Metallurg Procede de fabrication de corps creux sous pression en alliage a1znmgcu
US7135077B2 (en) * 2000-05-24 2006-11-14 Pechiney Rhenalu Thick products made of heat-treatable aluminum alloy with improved toughness and process for manufacturing these products
US6562154B1 (en) * 2000-06-12 2003-05-13 Aloca Inc. Aluminum sheet products having improved fatigue crack growth resistance and methods of making same
RU2184166C2 (ru) * 2000-08-01 2002-06-27 Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Высокопрочный сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из него
IL156386A0 (en) * 2000-12-21 2004-01-04 Alcoa Inc Aluminum alloy products and artificial aging method
JP4285916B2 (ja) * 2001-02-16 2009-06-24 株式会社神戸製鋼所 高強度、高耐食性構造用アルミニウム合金板の製造方法
EP1373591A2 (en) * 2001-03-20 2004-01-02 Alcoa Inc. Method for aging 7000 series aluminium
US6543122B1 (en) * 2001-09-21 2003-04-08 Alcoa Inc. Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy
JP4022491B2 (ja) * 2002-03-27 2007-12-19 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金製バット
FR2838135B1 (fr) * 2002-04-05 2005-01-28 Pechiney Rhenalu PRODUITS CORROYES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg-Cu A TRES HAUTES CARACTERISTIQUES MECANIQUES, ET ELEMENTS DE STRUCTURE D'AERONEF
FR2838136B1 (fr) * 2002-04-05 2005-01-28 Pechiney Rhenalu PRODUITS EN ALLIAGE A1-Zn-Mg-Cu A COMPROMIS CARACTERISTIQUES STATISTIQUES/TOLERANCE AUX DOMMAGES AMELIORE
CA2485525C (en) * 2002-06-24 2010-09-21 Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh Method of producing high strength balanced al-mg-si alloy and a weldable product of that alloy
US20050006010A1 (en) * 2002-06-24 2005-01-13 Rinze Benedictus Method for producing a high strength Al-Zn-Mg-Cu alloy
FR2842212B1 (fr) * 2002-07-11 2004-08-13 Pechiney Rhenalu Element de structure d'avion en alliage a1-cu-mg
FR2846669B1 (fr) * 2002-11-06 2005-07-22 Pechiney Rhenalu PROCEDE DE FABRICATION SIMPLIFIE DE PRODUITS LAMINES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg, ET PRODUITS OBTENUS PAR CE PROCEDE
US7060139B2 (en) * 2002-11-08 2006-06-13 Ues, Inc. High strength aluminum alloy composition
CA2506393C (en) * 2002-11-15 2009-10-27 Alcoa Inc. Aluminum alloy product having improved combinations of properties
RU2345172C2 (ru) * 2003-03-17 2009-01-27 Корус Алюминиум Вальцпродукте Гмбх Способ изготовления цельной монолитной алюминиевой конструкции и алюминиевое изделие, изготовленное путем механической обработки резанием из такой конструкции
AT502310B1 (de) * 2003-04-10 2010-02-15 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Eine al-zn-mg-cu-legierung
JP2005016937A (ja) * 2003-06-06 2005-01-20 Denso Corp 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器
US8043445B2 (en) * 2003-06-06 2011-10-25 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh High-damage tolerant alloy product in particular for aerospace applications
US20050095447A1 (en) * 2003-10-29 2005-05-05 Stephen Baumann High-strength aluminum alloy composite and resultant product
US20070204937A1 (en) * 2005-07-21 2007-09-06 Aleris Koblenz Aluminum Gmbh Wrought aluminium aa7000-series alloy product and method of producing said product
US20070151636A1 (en) * 2005-07-21 2007-07-05 Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh Wrought aluminium AA7000-series alloy product and method of producing said product
FR2907796B1 (fr) * 2006-07-07 2011-06-10 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Produits en alliage d'aluminium de la serie aa7000 et leur procede de fabrication
US8002913B2 (en) * 2006-07-07 2011-08-23 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh AA7000-series aluminum alloy products and a method of manufacturing thereof
CN102292463A (zh) * 2009-01-22 2011-12-21 美铝公司 改良的包含钒的铝-铜合金

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