CN104789835A - 一种用于球棒的高强高韧铝合金 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种用于球棒的高强高韧铝合金，所述高强高韧铝合金组成成分按重量百分比包含：Si：0.05％，Fe：0.08-0.15％，Cu：2.0-2.2％，Mn：0.05％，Mg：2.3-2.8％，Cr：0.01％，Zn：7.2-7.8％，Ti：0.06-0.08％，Zr：0.12-0.15％，余量为Al。本发明中，用于球棒的高强高韧铝合金材料，通过增加其组成中锌的含量，有效改善了铝合金的强度和硬度；通过提高铝合金中钛的含量，细化了晶粒，抑制了脆性，克服了现存铝合金韧性差的缺点，通过对熔炼和热处理工艺的改进，有效实现了铝合金综合性能的改善，能够满足现代科技发展对铝合金材料高载荷、轻质化和韧性好的要求，应用于球棒方面具有重量轻、韧性好和击球远的特点。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料技术领域，尤其涉及一种用于球棒的高强高韧铝合金。
背景技术
棒球以及垒球运动是一种以棒子打球为主要特点、集体性、对抗性很强的球类运动项目，球棒多采用金属球棒。随着体育事业的发展，越来越多的人喜欢享受这类运动带来的乐趣。球棒的好坏直接决定着运动的质量，一个质量好的球棒不仅需要一定的硬度和强度承受剧烈运动时球的冲击，还应该具有良好的韧性，降低运动过程中球对人体的冲击力，减少运动过程中对人体造成的伤害。
铝合金是以铝为基的合金的总称，主要合金元素包括铜、硅、镁、锌、锰，次要元素含有镍、铁、钛、锂，合金中的主要元素含量、配比以及杂质含量对合金成品的性能有很大影响。目前，铝合金材料大量被应用于建筑、军用和工业领域，民用和军工企业生产的铝合金材料强度低、硬度低、韧性差，不能满足现代科技发展对铝合金材料高载荷、轻质化、韧性好的要求。现有的铝合金材料制成的球棒往往强度和硬度较低，不能承受剧烈击球时球对棒的冲击力，另外，现有的铝合金材料制成的球棒韧性较差，受到球的剧烈冲击不能迅速恢复原状，往往会发生脆裂，或者给人体造成振动冲击，使人感到不适，降低运动的质量。
因此，如何通过优化铝合金生产工艺，得到一种综合性能好的用于球棒的高强高韧铝合金材料，满足球棒重量轻、弹性好、击球远的要求是目前亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供了一种用于球棒的高强高韧铝合金，实现了铝合金生产工艺的优化，其综合性能好，非常适合于制作垒球棒或棒球棒。
本发明公开了一种用于球棒的高强高韧铝合金，其组成成分按重量百分比包括：Si:0.05％,Fe:0.08-0.15％,Cu:2.0-2.2％,Mn:0.05％,Mg:2.3-2.8％,Cr:0.01％，Zn:7.2-7.8％，Ti:0.06-0.08％,Zr:0.12-0.15％,余量为Al，并按照以下步骤制备得到：
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至700-750℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，在680-720℃保温30min-2h，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于400-420℃的保温炉中，并在400-420℃下保温20-30h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温16-20h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金。
优选地，其组成成分中，Zn与Mg的摩尔比为(1.1-1.3):1。
优选地，在步骤S3中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系。
优选地，在步骤S4中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系。
优选地，在步骤S4中，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
优选地，在步骤S1中，合金熔体凝固过程中，对合金熔体进行振动。
优选地，在步骤S1中，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作。
优选地，其组成成分按重量百分比为Si:0.05％，Fe:0.12％，Cu:2.1％，Mn:0.05％，Mg:2.4％，Cr:0.01％，Zn:7.8％，Ti:0.08％，Zr:0.15％，余量为Al。
本发明中，提出的用于球棒的高强高韧铝合金通过成分优化，热处理工艺改进，提升了用于球棒的高强高韧铝合金的综合性能，使之适合制作高质量球棒，与现有技术相比，具体优点如下：
1、对合金成分进行了优化，提高了合金中锌元素的含量，并根据锌元素含量的变化，调整了镁元素和铜元素的含量值，从而控制了MgZn2相、AlZnMgCu相、Al2MgCu相的析出数量和比例关系，同时，采用铬元素、锆元素和钛元素的复合添加，起到钉扎晶界、细化晶粒的作用，提供了获得优良的综合性能的基础；
2、对熔炼和热处理工艺进行了优化，通过对熔炼工艺的优化，使得各合金元素实现良好的融合，通过对均匀化处理工艺的优化，可以消除铸锭晶界上的非平衡凝固共晶组织，通过对固溶处理工艺的优化，可以获得空位与溶质原子的过饱和固溶体，为后续时效处理中强化相析出做好准备，通过对时效处理工艺的优化，强化相析出且分布合理，控制晶内晶界处强化相分布形态，获得良好的强度与韧性。
具体实施方式
下面结合具体实例对本发明做出详细说明，应当了解，实施例只用于说明本发明，而不是用于对本发明进行限定，任何在本发明基础上所做的修改、等同替换等均在本发明的保护范围内。
本发明所公开的用于球棒的高强高韧铝合金，各实施例中铸锭的成分配比(重量百分比)检测结果如表1所示：
| Zn | Mg | Cu | Mn | Cr | Ti | Zr | Fe | Si | Al | |
| 实施例1 | 7.8 | 2.8 | 2.2 | 0.05 | 0.01 | 0.08 | 0.12 | 0.15 | 0.05 | 余量 |
| 实施例2 | 7.2 | 2.3 | 2.0 | 0.05 | 0.01 | 0.06 | 0.15 | 0.08 | 0.05 | 余量 |
| 实施例3 | 7.6 | 2.6 | 2.1 | 0.05 | 0.01 | 0.07 | 0.14 | 0.12 | 0.05 | 余量 |
| 实施例4 | 7.8 | 2.4 | 2.1 | 0.05 | 0.01 | 0.08 | 0.15 | 0.12 | 0.05 | 余量 |
| 实施例5 | 7.6 | 2.5 | 2.2 | 0.05 | 0.01 | 0.08 | 0.15 | 0.12 | 0.05 | 余量 |
| 实施例6 | 7.4 | 2.4 | 2.0 | 0.05 | 0.01 | 0.06 | 0.14 | 0.10 | 0.05 | 余量 |
各实施例制备方式如下：
实施例1
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至750℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在720℃保温30min，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于420℃的保温炉中，并在420℃下保温28h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温20h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
实施例2
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至700℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在680℃保温2h，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于400℃的保温炉中，并在400℃下保温30h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温18h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
实施例3
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至720℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在700℃保温1h，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于420℃的保温炉中，并在420℃下保温22h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温18h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
实施例4
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至720℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在700℃保温40min，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于410℃的保温炉中，并在410℃下保温25h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温18h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
实施例5
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至730℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在700℃保温40min，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于420℃的保温炉中，并在420℃下保温24h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温18h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
实施例6
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至750℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作，在700℃保温40min，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；合金熔体凝固过程中，通过敲击模具，对合金熔体进行振动，各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于420℃的保温炉中，并在420℃下保温24h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s，其中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温16h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金，其中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
在实施例1-6中，铁元素与硅元素为非添加元素，其主要来源于熔炼过程中模具使用不可避免的引入；通过步骤S1，熔炼过程中工艺的控制使得各元素融合良好，在合金熔体凝固过程中敲击模具，可以起到细化晶粒的作用；均匀化处理中，在400℃以上保温超过20h，可以消除铸锭晶界上的非平衡凝固共晶组织，炉冷至300℃后空冷至室温，可以充分利用热能并巩固均匀化成果；固溶处理中，采用多级固溶制度，由于可以随着固溶温度的升高，逐步溶解初生第二相，可以有效防止固溶温度超过低熔点共晶温度，同时，由于合金固溶过程的回复和再结晶过程是相互竞争的过程，其驱动力都是合金储能，在低温固溶过程中，回复过程占主导地位，在高温固溶过程中，再结晶过程占主导地位，因而随着固溶温度的提高，在低温固溶阶段，回复过程使合金的储能大大消耗，使得在随后的高温固溶阶段，再结晶过程的驱动力降低，因而可以较好的抑制合金的再结晶过程，从而抑制了晶粒的长大并能减少大尺寸晶界，有利于合金强度，同时，高温固溶阶段可以增强粗大第二相的溶解程度，一方面可以消除粗大第二相，改善合金的脆性，另一方面，可以增加合金的固溶度，有利于合金时效处理后的强度；时效处理中，采用了升温-降温的方式进行时效，一方面可以增强工艺的可控性，降低合金的各向异性，另一方面，充分利用了晶内和晶界强化相析出长大的不同步性，可以对晶内晶界处强化相的分布形态进行更好的控制，从而调整强度、韧性的匹配度和同步性。
实施例1-6中，重复测试五组所述用于球棒的高强高韧铝合金的拉伸强度、屈服强度、硬度以及延伸率，所得平均数据以及用于球棒的高强高韧铝合金7075-T651的参数值列于表2中。
表2实施例1-6与典型的用于球棒的高强高韧铝合金7075-T651机械性能参数
由上述表1中实施例1-6与典型用于球棒的高强高韧铝合金7075-T651拉伸强度、屈服强度、硬度和延伸率的测试数据可知，无论单一性能还是综合性能，本发明中所述的用于球棒的高强高韧铝合金均优于典型的用于球棒的高强高韧铝合金7075-T651，可以满足球棒重量轻、韧性好、击球远的要求。
Claims (8)
1.一种用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，其组成成分按重量百分比包括：Si:0.05％,Fe:0.08-0.15％,Cu:2.0-2.2％,Mn:0.05％,Mg:2.3-2.8％,Cr:0.01％，Zn:7.2-7.8％，Ti:0.06-0.08％,Zr:0.12-0.15％,余量为Al，并按照以下步骤制备得到：
S1：熔炼，根据其组成成分称取各原料，将铝锭加入熔炼炉中并加热至700-750℃使之完全熔化后，按熔点从高到低的顺序依次加入其它各原料，待其它各原料完全熔化后，在680-720℃保温30min-2h，得到合金熔体，并进行浇注，待合金熔体凝固后开模，并将铸锭空冷至室温；各原料熔化过程在密封空间中进行；
S2：均匀化，将S1中得到的铸锭放置于400-420℃的保温炉中，并在400-420℃下保温20-30h，保温完成后保温炉冷至300℃后，空冷至室温；
S3：固溶，将S2中得到的铸锭放置于保温炉中，以60℃/h的平均速度，从室温加热至440℃并在440℃下保温30min后，以10℃/h的速度将温度从440℃升至450℃，并在450℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从450℃升至460℃，并在460℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从460℃升至470℃，并在470℃保温30min后，以10℃/h的速度将温度从470℃升至480℃，并在480℃保温30min后，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中，水冷至室温，其中从保温炉中将铸锭转移至淬火炉中的时间小于5s；
S4：时效，将S3中水冷至室温的铸锭除去表面水珠后，从淬火中取出并放入100℃保温炉中，其中，从淬火炉中转移至保温炉中的时间小于30s；将保温炉温度以20℃/h的平均速度升温至170℃后，将保温炉温度以30℃/h的平均速度降温至120℃，并在120℃下保温16-20h，将铸锭从保温炉转移到淬火炉中水冷至室温，获得所述用于球棒的高强高韧铝合金。
2.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，其组成成分中，Zn与Mg的摩尔比为(1.1-1.3):1。
3.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，在步骤S3中，铸锭从室温升温至440℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且温度与时间成正弦函数关系。
4.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，在步骤S4中，铸锭从100℃升温至170℃的过程中，随温度的升高，升温速率增大，且升温速率与时间成正切函数关系。
5.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，在步骤S4中，铸锭从170℃降温至120℃的过程中，随温度的降低，降温速率减小，且降温速率与时间成余切函数关系。
6.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，在步骤S1中，合金熔体凝固过程中，对合金熔体进行振动。
7.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，在步骤S1中，各原料添加后完全熔化后，均进行除渣操作。
8.根据权利要求1所述的用于球棒的高强高韧铝合金，其特征在于，其组成成分按重量百分比为Si:0.05％，Fe:0.12％，Cu:2.1％，Mn:0.05％，Mg:2.4％，Cr:0.01％，Zn:7.8％，Ti:0.08％，Zr:0.15％，余量为Al。
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