ES2380331T3 - Air conditioner - Google Patents
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Abstract
Description
Acondicionador de aire Air conditioner
La presente invención se refiere a un acondicionador de aire, y más particularmente se refiere a un acondicionador de aire que comprende una pluralidad de unidades de utilización. The present invention relates to an air conditioner, and more particularly it relates to an air conditioner comprising a plurality of utilization units.
Desde el punto de vista de la conservación del medio ambiente, el refrigerante de trabajo de los acondicionadores de aire usados en el acondicionamiento de aire de edificios y similares está siendo cambiado del R22al R407C de refrigerantes de HFC. From the point of view of environmental conservation, the working refrigerant of the air conditioners used in the air conditioning of buildings and the like is being changed from R22 to R407C of HFC refrigerants.
En la medida en que tales acondicionadores de aire usados en el acondicionamiento de aire de un edificio y similar está provisto de una pluralidad de unidades de utilización, la carga de funcionamiento fluctúa en gran medida, yasociado con ello fluctúa la cantidad de refrigerante que circula por un circuito de refrigerante, causando así una fluctuación en el refrigerante sobrante dentro del circuito de refrigerante. Este refrigerante sobrante a veces se acumulacomo refrigerante líquido en un acumulador conectado en el lado de entrada de un compresor. To the extent that such air conditioners used in the air conditioning of a building and the like is provided with a plurality of utilization units, the operating load fluctuates greatly, and associated with it fluctuates the amount of refrigerant circulating through a refrigerant circuit, thus causing a fluctuation in the remaining refrigerant within the refrigerant circuit. This excess refrigerant sometimes accumulates as a liquid refrigerant in an accumulator connected to the inlet side of a compressor.
Sin embargo, como el R407C es un refrigerante no azeotrópico, hacer que el refrigerante sobrante se acumuleen el acumulador causa, por desgracia, un cambio de composición en el refrigerante durante el proceso de evaporaciónen el proceso del ciclo de refrigeración, es decir, durante el proceso de evaporación de refrigerante (durante laoperación de enfriamiento) en un intercambiador de calor del lado de utilización de una unidad de utilización, y duranteel proceso de evaporación de refrigerante (durante la operación de calentamiento) en un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor de una unidad de fuente de calor, teniendo como resultado un estado rico del componente debajo punto de ebullición R32 en la fase gaseosa dentro del acumulador, y un estado rico del componente de elevadopunto de ebullición R134a en la fase líquida dentro del acumulador. Por consiguiente, el refrigerante rico en R32 esaspirado dentro del compresor y circula dentro del circuito de refrigerante, y existe un riesgo de que el acondicionadorde aire en conjunto no lo consiga el rendimiento esperado del R407C. However, since R407C is a non-azeotropic refrigerant, causing the excess refrigerant to accumulate in the accumulator causes, unfortunately, a change of composition in the refrigerant during the evaporation process in the refrigeration cycle process, that is, during the refrigeration cycle. refrigerant evaporation process (during the cooling operation) in a heat exchanger on the utilization side of a utilization unit, and during the refrigerant evaporation process (during the heating operation) in a heat exchanger on the source side of heat of a heat source unit, resulting in a rich state of the component under boiling point R32 in the gas phase within the accumulator, and a rich state of the high boiling point component R134a in the liquid phase within the accumulator. Therefore, the R32-rich refrigerant is breathed into the compressor and circulates within the refrigerant circuit, and there is a risk that the air conditioner as a whole will not achieve the expected performance of the R407C.
Por el contrario, resulta conocido la supresión de un cambio de composición en el refrigerante conectando elacumulador y una tubería de refrigerante, por la que circula un refrigerante líquido a alta presión, con una tubería dederivación, y también la detección de la composición del refrigerante y controlar óptimamente el funcionamiento deacuerdo con el cambio de composición (por ejemplo, consúltense los documentos JP-A-8-35725, JP-A-10-220880, JPA-10-332211, JP-A-11-173698). Además, también se conoce un acondicionador de aire en el que se hace que elrefrigerante sobrante se acumule en un receptor conectado a la tubería de refrigerante, por la que circula un refrigerantelíquido a alta presión, y la supresión de un cambio de composición en el refrigerante asociado con el proceso de evaporación (por ejemplo, consúltese el documento JP-A-2001-183020). Además, a partir del documento EP-A-0 848214 A2 se conoce un acondicionador de aire que comprende un circuito de refrigerante de tipo de compresión de vapor que comprende una sección de alta presión constituida por la conexión de un compresor que comprime refrigerante gaseoso a baja presión y descarga refrigerante gaseoso a alta presión, un intercambiador de calor del lado de la fuentede calor capaz de funcionar como un evaporador o un condensador, una pluralidad de intercambiadores de calor del lado de utilización conectados mutuamente en paralelo capaces, cada uno, de funcionar como un condensador o comoun evaporador, y un mecanismo de conmutación capaz de conmutar entre un estado en el que el lado gaseoso delintercambiador de calor del lado de la fuente de calor está conectado al lado de descarga del compresor, el lado deentrada del compresor está conectado al lado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización y elrefrigerante gaseoso a baja presión es aspirado dentro del compresor, y un estado en el que el lado gaseoso delintercambiador de calor del lado de la fuente de calor está conectado al lado de entrada de dicho compresor, el lado dedescarga del compresor está conectado al lado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización y elrefrigerante gaseoso a alta presión circula hacia dichos intercambiadores de calor del lado de utilización, una unidad de baja presión constituida por la conexión de dicho mecanismo de conmutación y un lado de entrada de dicho compresory un acumulador conectado entre dicho mecanismo de conmutación y el lado de entrada del compresor, en el que elrefrigerante que circula a través del circuito de refrigerante de tipo de compresión de vapor es un refrigerante que tiene características de presión de saturación superiores al R407C. Además, dicho acondicionador de aire comprendemecanismos de expansión del lado de utilización conectados cada uno a un intercambiador de calor del lado deutilización. On the contrary, it is known to suppress a change of composition in the refrigerant by connecting the accumulator and a refrigerant pipe, through which a high-pressure liquid refrigerant circulates, with a derivation pipe, and also the detection of the composition of the refrigerant and optimally control the operation according to the change in composition (for example, see documents JP-A-8-35725, JP-A-10-220880, JPA-10-332211, JP-A-11-173698). In addition, an air conditioner is also known in which the excess refrigerant is caused to accumulate in a receiver connected to the refrigerant pipe, through which a high pressure liquid refrigerant circulates, and the suppression of a change of composition in the refrigerant associated with the evaporation process (for example, see JP-A-2001-183020). In addition, from the EP-A-0 848214 A2 an air conditioner is known which comprises a vapor compression type refrigerant circuit comprising a high pressure section constituted by the connection of a compressor that compresses gaseous refrigerant to low pressure and high pressure gaseous refrigerant discharge, a heat exchanger on the side of the heat source capable of operating as an evaporator or a condenser, a plurality of heat exchangers on the side of use connected to each other in parallel capable, each, of function as a condenser or as an evaporator, and a switching mechanism capable of switching between a state in which the gaseous side of the heat exchanger on the side of the heat source is connected to the discharge side of the compressor, the inlet side of the compressor is connected to the gaseous side of the heat exchangers on the use side and the low pressure gaseous refrigerant e s sucked into the compressor, and a state in which the gaseous side of the heat exchanger on the side of the heat source is connected to the inlet side of said compressor, the discharge side of the compressor is connected to the gaseous side of the heat exchangers from the utilization side and the high pressure gaseous refrigerant circulates towards said heat exchangers of the utilization side, a low pressure unit constituted by the connection of said switching mechanism and an input side of said compressor and a accumulator connected between said mechanism of switching and the inlet side of the compressor, in which the refrigerant circulating through the vapor compression type refrigerant circuit is a refrigerant that has saturation pressure characteristics greater than R407C. In addition, said air conditioner comprises expansion mechanisms of the use side each connected to a heat exchanger of the use side.
Existe un problema en que, si el acumulador y la tubería de refrigerante, por la que circula refrigerante líquido aalta presión, están conectados por una tubería de derivación como en un acondicionador de aire que usa el antiguoR407C mencionado anteriormente, entonces se complica la constitución así como el funcionamiento y control delcircuito de refrigerante. There is a problem in which, if the accumulator and the refrigerant pipe, through which liquid refrigerant circulates at high pressure, are connected by a bypass pipe as in an air conditioner using the old R407C mentioned above, then the constitution is complicated as well. as the operation and control of the refrigerant circuit.
Por una parte, si se conecta un receptor a la tubería de refrigerante, por la que circula un refrigerante líquido aalta presión, en lugar del acumulador como en el acondicionador de aire que usa el último R407C mencionado anteriormente, entonces es preferible porque la constitución, así como el funcionamiento y control del circuito de refrigerante, no son tan complicados como el anterior. On the one hand, if a receiver is connected to the refrigerant pipe, through which a liquid refrigerant circulates at high pressure, instead of the accumulator as in the air conditioner using the last R407C mentioned above, then it is preferable because the constitution, as well as the operation and control of the refrigerant circuit, they are not as complicated as the previous one.
Sin embargo, incluso en el campo de los acondicionadores de aire usados en el acondicionamiento de aire deedificios y similares, los que usan un refrigerante que tiene características de presión de saturación superiores al R407C(por ejemplo, refrigerantes R410A y HC) recientemente han empezado a ser desarrollados o comercializados paramejorar la capacidad de acondicionamiento de aire y hacer más compacto el equipo. Sin embargo, en los casos en quese usa un refrigerante que tiene características de presión de saturación superiores al R407C, el valor máximo de la presión de trabajo del refrigerante que circula dentro del circuito de refrigerante es superior al caso en el que se usa R407C (a diferencia de la presión de trabajo estándar, a menudo se usa una alta presión de aproximadamente 1 MPa, y será la presión de trabajo máxima en lo sucesivo); por consiguiente, debe aumentarse la fuerza compresiva de las partes que constituyen el circuito de refrigerante. En particular, como el tamaño de las partes que constituyen el circuito However, even in the field of air conditioners used in air conditioning of buildings and the like, those that use a refrigerant that has saturation pressure characteristics greater than R407C (e.g., R410A and HC refrigerants) have recently begun to be developed or marketed to improve the air conditioning capacity and make the equipment more compact. However, in cases where a refrigerant is used that has saturation pressure characteristics greater than R407C, the maximum value of the working pressure of the refrigerant circulating within the refrigerant circuit is greater than the case in which R407C is used ( unlike the standard working pressure, a high pressure of approximately 1 MPa is often used, and will be the maximum working pressure hereafter); therefore, the compressive force of the parts constituting the refrigerant circuit must be increased. In particular, as the size of the parts that constitute the circuit
5 de refrigerante en un acondicionador de aire de un edificio y similares es mayor que un acondicionador de aire relativamente compacto como un acondicionador de aire para una habitación, si aumenta la presión de trabajo máxima de la parte del circuito de refrigerante por la que circula un refrigerante a alta presión (denominada en lo sucesivo launidad de alta presión), entonces la fuerza compresiva de las partes que constituyen el circuito de refrigerante debeaumentarse en consecuencia, lo cual tiende considerablemente a aumentar el coste. Por consiguiente, para aumentar la fuerza compresiva del receptor en un acondicionador de aire que comprende un receptor que es una de las partes queconstituyen la unidad de alta presión anteriormente mencionada, debe aumentarse el grosor de pared, lo cual aumenta el coste. 5 of refrigerant in an air conditioner of a building and the like is greater than a relatively compact air conditioner such as an air conditioner for a room, if the maximum working pressure of the part of the refrigerant circuit through which a circuit circulates is increased high pressure refrigerant (hereinafter referred to as the high pressure unit), then the compressive force of the parts constituting the refrigerant circuit must be increased accordingly, which tends to increase the cost considerably. Therefore, to increase the compressive strength of the receiver in an air conditioner comprising a receiver that is one of the parts that constitute the aforementioned high pressure unit, the wall thickness must be increased, which increases the cost.
Un objeto de la presente invención es suprimir un aumento del coste de las partes que constituyen el circuito derefrigerante en un acondicionador de aire que comprende una pluralidad de unidades de utilización, aunque aumente la15 presión de trabajo máxima del circuito de refrigerante, usando un refrigerante que tiene características de presión de An object of the present invention is to suppress an increase in the cost of the parts constituting the refrigerant circuit in an air conditioner comprising a plurality of utilization units, although the maximum working pressure of the refrigerant circuit increases, using a refrigerant that It has pressure characteristics of
saturación superiores al R407C. saturation higher than R407C.
Este objeto se resuelve por las características de la reivindicación 1. Las realizaciones de la invención semencionan en las reivindicaciones subordinadas. This object is solved by the features of claim 1. The embodiments of the invention are listed in the dependent claims.
El acondicionador de aire de la invención comprende una pluralidad de unidades de utilización, quecomprenden un circuito de refrigerante de tipo de compresión de vapor y un acumulador. El circuito de refrigerante comprende una unidad de alta presión constituida por la conexión de partes capaces de hacer circular un refrigerante a alta presión a una presión de trabajo máxima de 3,3 MPa o superior; y una unidad de baja presión constituida por laconexión de partes capaces de hacer circular sólo un refrigerante a baja presión a una presión de trabajo máxima demenos de 3,3 MPa. El acumulador es una de las partes que constituyen la unidad de baja presión y es capaz deThe air conditioner of the invention comprises a plurality of utilization units, which comprise a vapor compression type refrigerant circuit and an accumulator. The refrigerant circuit comprises a high pressure unit consisting of the connection of parts capable of circulating a high pressure refrigerant at a maximum working pressure of 3.3 MPa or higher; and a low pressure unit consisting of the connection of parts capable of circulating only a low pressure refrigerant at a maximum working pressure of less than 3.3 MPa. The accumulator is one of the parts that constitute the low pressure unit and is capable of
25 acumular el refrigerante que circula por dentro del circuito de refrigerante como un refrigerante líquido. Además, el refrigerante que circula a través de la unidad de baja presión y la unidad de alta presión es un refrigerante pseudoazeotrópico, un refrigerante azeotrópico, o un solo refrigerante. 25 accumulate the refrigerant that circulates inside the refrigerant circuit as a liquid refrigerant. In addition, the refrigerant that circulates through the low pressure unit and the high pressure unit is a pseudoazeotropic refrigerant, an azeotropic refrigerant, or a single refrigerant.
Si se usa R407C como el refrigerante de trabajo del acondicionador de aire, entonces la presión de trabajoestándar de la unidad de alta presión es aproximadamente 2,0 MPa. Por consiguiente, si se usa R407C como elrefrigerante de trabajo, entonces a menudo es el caso que en un acondicionador de aire la presión de trabajo máximade la unidad de alta presión se fija a 3,0-3,3 MPa, que es una presión aproximadamente 1 MPa superior a la presión detrabajo estándar de 2,0 MPa. Por consiguiente, en el acondicionador de aire que usa R407C como el refrigerante detrabajo, es preferible que las partes que constituyen la unidad de alta presión tengan una fuerza compresiva que pueda resistir 3,3 MPa. If R407C is used as the working refrigerant of the air conditioner, then the standard working pressure of the high pressure unit is approximately 2.0 MPa. Therefore, if R407C is used as the working refrigerant, then it is often the case that in an air conditioner the maximum working pressure of the high pressure unit is set at 3.0-3.3 MPa, which is a pressure approximately 1 MPa higher than the standard working pressure of 2.0 MPa. Therefore, in the air conditioner using R407C as the work coolant, it is preferable that the parts constituting the high pressure unit have a compressive force that can withstand 3.3 MPa.
35 Sin embargo, si se usa un refrigerante que tenga características de presión de saturación superiores al R407C, entonces las partes que constituyen la unidad de alta presión deben tener una fuerza compresiva que pueda resistir unapresión de 3,3 MPa o superior porque la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión excede los 3,3 MPa. Particularmente para recipientes y tuberías y similares, en lugar de manufacturar y fabricar una materia prima que tengaun grosor de pared óptimo calculado a partir de la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión, normalmente se selecciona y fabrica de entre productos estándar una materia prima de la pared gruesa que satisfaga la condición de presión de trabajo máxima, como productos estándar JIS. Por consiguiente, usando un refrigerante que tengacaracterísticas de presión de saturación superiores al R407C, el grosor de pared, por desgracia, aumenta sustancialmente, y el coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante, por desgracia, aumentan innecesariamente. 35 However, if a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C is used, then the parts constituting the high pressure unit must have a compressive force that can withstand a pressure of 3.3 MPa or higher because the pressure of Maximum work of the high pressure unit exceeds 3.3 MPa. Particularly for containers and pipes and the like, instead of manufacturing and manufacturing a raw material that has an optimal wall thickness calculated from the maximum working pressure of the high pressure unit, a material is usually selected and manufactured from standard products coarse wall cousin that satisfies the maximum working pressure condition, such as JIS standard products. Therefore, using a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, the wall thickness, unfortunately, increases substantially, and the cost of the parts constituting the refrigerant circuit, unfortunately, increases unnecessarily.
45 Para prevenir tal aumento de coste innecesario en el acondicionador de aire según la presente invención, se usa un refrigerante pseudo-azeotrópico, un refrigerante azeotrópico o un solo refrigerante como el refrigerante que tienecaracterísticas de presión de saturación superiores al R407C, y un acumulador, capaz de acumular al refrigerante sobrante, que aumenta y disminuye debido a las fluctuaciones de la carga de funcionamiento de la pluralidad de unidades de utilización, se instala en la unidad de baja presión que tiene una presión de trabajo máxima de menos de3,3 MPa; por consiguiente, ya no se necesita un receptor en la unidad de alta presión, y las partes, como la tubería dederivación para prevenir un cambio de composición en el refrigerante como el caso en el que se usa un refrigerante noazeotrópico, ya no son necesarias. To prevent such unnecessary cost increase in the air conditioner according to the present invention, a pseudo-azeotropic refrigerant, an azeotropic refrigerant or a single refrigerant is used as the refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, and an accumulator, capable of accumulating the remaining refrigerant, which increases and decreases due to fluctuations in the operating load of the plurality of utilization units, it is installed in the low pressure unit that has a maximum working pressure of less than 3.3 MPa; therefore, a receiver in the high pressure unit is no longer needed, and parts, such as the bypass line to prevent a change in composition in the refrigerant such as the case in which a noazeotropic refrigerant is used, are no longer necessary.
De ese modo, usando un refrigerante que tenga características de presión de saturación superiores al R407C, es posible prevenir un aumento del coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante, aunque aumente la55 presión de trabajo máxima del circuito de refrigerante. Thus, using a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, it is possible to prevent an increase in the cost of the parts constituting the refrigerant circuit, even if the maximum working pressure of the refrigerant circuit increases.
El acondicionador de aire según la invención además comprende un compresor, un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor, mecanismos de expansión, una pluralidad de intercambiadores de calor del lado de utilización, un mecanismo de conmutación y un acumulador. El compresor comprime refrigerante gaseoso a bajapresión y descarga refrigerante gaseoso a alta presión. El intercambiador de calor del lado de la fuente de calor escapaz de funcionar como un evaporador o un condensador. La pluralidad de intercambiadores de calor del lado de utilización están conectados mutuamente en paralelo, y cada uno es capaz de funcionar como un condensador o unevaporador. Los mecanismos de expansión están conectados entre los intercambiadores de calor del lado de utilizacióny el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor. El mecanismo de conmutación es capaz de conmutar entreun estado en el que el lado gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor está conectado al lado deThe air conditioner according to the invention further comprises a compressor, a heat exchanger on the side of the heat source, expansion mechanisms, a plurality of heat exchangers on the use side, a switching mechanism and an accumulator. The compressor compresses low pressure gaseous refrigerant and high pressure gaseous refrigerant discharge. The heat exchanger on the side of the heat source cannot function as an evaporator or condenser. The plurality of heat exchangers on the utilization side are connected to each other in parallel, and each is capable of functioning as a condenser or evaporator. The expansion mechanisms are connected between the heat exchangers on the use side and the heat exchanger on the side of the heat source. The switching mechanism is capable of switching between a state in which the gaseous side of the heat exchanger on the side of the heat source is connected to the side of
65 descarga del compresor, el lado de entrada del compresor está conectado al lado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización, y el refrigerante gaseoso a baja presión es aspirado dentro del compresor, y un estado en elque el lado gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor está conectado al lado de entrada del compresor, el lado de descarga del compresor está conectado al lado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización, y circula refrigerante gaseoso a alta presión hacia los intercambiadores de calor del lado de utilización. Elacumulador está conectado entre el mecanismo de conmutación y el lado de entrada del compresor, y es capaz deacumular refrigerante a baja presión como refrigerante líquido. La unidad de baja presión, que incluye el acumulador y está constituida por la conexión del mecanismo de conmutación y el lado de entrada del compresor, puede hacerWhen the compressor is discharged, the inlet side of the compressor is connected to the gaseous side of the heat exchangers on the operating side, and the low-pressure gaseous refrigerant is sucked into the compressor, and a state in which the gaseous side of the heat exchanger Heat from the side of the heat source is connected to the inlet side of the compressor, the discharge side of the compressor is connected to the gaseous side of the heat exchangers on the use side, and high-pressure gaseous refrigerant circulates to the heat exchangers on the use side. The accumulator is connected between the switching mechanism and the inlet side of the compressor, and is capable of accumulating low pressure refrigerant as a liquid refrigerant. The low pressure unit, which includes the accumulator and is constituted by the connection of the switching mechanism and the inlet side of the compressor, can make
5 circular sólo refrigerante a baja presión a una presión de trabajo máxima de menos de 3,3 MPa. La unidad de alta presión, que es una parte que excluye la unidad de baja presión y está constituida por la conexión del compresor, elintercambiador de calor del lado de la fuente de calor, la pluralidad de intercambiadores de calor del lado de utilización, y el mecanismo de conmutación, puede hacer circular refrigerante a alta presión a una presión de trabajo máxima de 3,3 MPa o superior. Además, el refrigerante que circula a través de la unidad de baja presión y la unidad de alta presión esun refrigerante pseudo-azeotrópico, un refrigerante azeotrópico, o un solo refrigerante que tiene características depresión de saturación superiores al R407C. 5 circulate only low pressure refrigerant at a maximum working pressure of less than 3.3 MPa. The high pressure unit, which is a part that excludes the low pressure unit and consists of the connection of the compressor, the heat exchanger on the side of the heat source, the plurality of heat exchangers on the use side, and the Switching mechanism, can circulate high pressure refrigerant at a maximum working pressure of 3.3 MPa or higher. In addition, the refrigerant that circulates through the low pressure unit and the high pressure unit is a pseudo-azeotropic refrigerant, an azeotropic refrigerant, or a single refrigerant that has saturation depression characteristics greater than R407C.
Si se usa R407C como el refrigerante de trabajo del acondicionador de aire, entonces la presión de trabajoestándar de la unidad de alta presión es aproximadamente 2,0 MPa. Por consiguiente, si se usa R407C como elrefrigerante de trabajo, entonces a menudo es el caso que en un acondicionador de aire la presión de trabajo máximaIf R407C is used as the working refrigerant of the air conditioner, then the standard working pressure of the high pressure unit is approximately 2.0 MPa. Therefore, if R407C is used as the working refrigerant, then it is often the case that in an air conditioner the maximum working pressure
15 de la unidad de alta presión se fija a 3,0-3,3 MPa, que es una presión aproximadamente 1 MPa superior a la presión de trabajo estándar de 2,0 MPa. Por consiguiente, en el acondicionador de aire que usa R407C como el refrigerante detrabajo, es preferible que las partes que constituyen la unidad de alta presión tengan una fuerza compresiva que pueda resistir 3,3 MPa. 15 of the high pressure unit is set at 3.0-3.3 MPa, which is a pressure approximately 1 MPa higher than the standard working pressure of 2.0 MPa. Therefore, in the air conditioner using R407C as the work coolant, it is preferable that the parts constituting the high pressure unit have a compressive force that can withstand 3.3 MPa.
Sin embargo, si se usa un refrigerante que tenga características de presión de saturación superiores al R407C, entonces las partes que constituyen la unidad de alta presión deben tener una fuerza compresiva que pueda resistir unapresión de 3,3 MPa o superior porque la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión excede los 3,3 MPa. Particularmente para recipientes y tuberías y similares, en lugar de manufacturar y fabricar una materia prima que tengaun grosor de pared óptimo calculado a partir de la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión, normalmente se selecciona y fabrica de entre productos estándar una materia prima de la pared gruesa que satisfaga la condición de However, if a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C is used, then the parts that constitute the high pressure unit must have a compressive force that can withstand a pressure of 3.3 MPa or higher because the working pressure Maximum high pressure unit exceeds 3.3 MPa. Particularly for containers and pipes and the like, instead of manufacturing and manufacturing a raw material that has an optimal wall thickness calculated from the maximum working pressure of the high pressure unit, a material is usually selected and manufactured from standard products coarse wall cousin that satisfies the condition of
25 presión de trabajo máxima, como productos estándar JIS. Por consiguiente, usando un refrigerante que tenga características de presión de saturación superiores al R407C, el grosor de pared, por desgracia, aumenta sustancialmente, y el coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante, por desgracia, aumentan innecesariamente. 25 maximum working pressure, as standard JIS products. Therefore, using a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, the wall thickness, unfortunately, increases substantially, and the cost of the parts constituting the refrigerant circuit, unfortunately, increases unnecessarily.
Para prevenir tal aumento de coste innecesario en el acondicionador de aire según la presente invención, seusa un refrigerante pseudo-azeotrópico, un refrigerante azeotrópico o un solo refrigerante como el refrigerante que tienecaracterísticas de presión de saturación superiores al R407C, y un acumulador, capaz de acumular el refrigerante sobrante, que aumenta y disminuye debido a las fluctuaciones de la carga de funcionamiento de la pluralidad de intercambiadores de calor del lado de utilización, se instala en la unidad de baja presión que tiene una presión detrabajo máxima de menos de 3,3 MPa; por consiguiente, ya no se necesita un receptor en la unidad de alta presión, y To prevent such unnecessary cost increase in the air conditioner according to the present invention, a pseudo-azeotropic refrigerant, an azeotropic refrigerant or a single refrigerant such as the refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, and an accumulator capable of accumulating the excess refrigerant, which increases and decreases due to fluctuations in the operating load of the plurality of heat exchangers on the operating side, is installed in the low pressure unit which has a maximum working pressure of less than 3.3 MPa; therefore, a receiver in the high pressure unit is no longer needed, and
35 las partes, como la tubería de derivación para prevenir un cambio de composición en el refrigerante como el caso en el que se usa un refrigerante no azeotrópico, ya no son necesarias. The parts, such as the bypass pipe to prevent a change of composition in the refrigerant such as the case in which a non-azeotropic refrigerant is used, are no longer necessary.
De ese modo, usando un refrigerante que tenga características de presión de saturación superiores al R407C, es posible prevenir un aumento del coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante, aunque aumente lapresión de trabajo máxima del circuito de refrigerante. Thus, using a refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, it is possible to prevent an increase in the cost of the parts constituting the refrigerant circuit, even if the maximum working pressure of the refrigerant circuit increases.
El acondicionador de aire según la invención además comprende un detector de temperatura del lado de lafuente de calor, detectores de temperatura del lado de utilización, y un detector de presión de alta presión. El detector de temperatura del lado de la fuente de calor detecta una temperatura de refrigerante en el lado líquido delintercambiador de calor del lado de la fuente de calor. Un detector de temperatura del lado de utilización detecta unatemperatura de refrigerante en el lado líquido de cada uno de los intercambiadores de calor del lado de utilización. El The air conditioner according to the invention further comprises a heat source side temperature detector, operating side temperature detectors, and a high pressure pressure detector. The heat source side temperature detector detects a coolant temperature on the liquid side of the heat exchanger on the heat source side. A temperature sensor on the utilization side detects a coolant temperature on the liquid side of each of the heat exchangers on the utilization side. He
45 detector de presión de alta presión detecta una presión de refrigerante en el lado de descarga del compresor. Además, basándose en los valores de la temperatura de refrigerante y la presión de refrigerante detectadas por el detector detemperatura del lado de la fuente de calor y el detector de presión de alta presión, la apertura del mecanismo deexpansión se regula de manera que el refrigerante líquido en el lado líquido del intercambiador de calor del lado de lafuente de calor alcance un estado subenfriado prescrito cuando el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor funciona como un condensador, y la apertura de cada mecanismo de expansión se regula de manera que el refrigerante líquido en el lado líquido de cada intercambiador de calor del lado de utilización alcance un estado subenfriado prescritocuando el intercambiador de calor del lado de utilización funciona como el condensador. The high pressure pressure detector detects a refrigerant pressure on the discharge side of the compressor. Furthermore, based on the values of the refrigerant temperature and the refrigerant pressure detected by the heat source side temperature detector and the high pressure pressure detector, the opening of the expansion mechanism is regulated so that the liquid refrigerant on the liquid side of the heat exchanger on the heat source side it reaches a prescribed subcooled state when the heat exchanger on the heat source side functions as a condenser, and the opening of each expansion mechanism is regulated so that the Liquid refrigerant on the liquid side of each heat exchanger on the utilization side reaches a prescribed subcooled state when the heat exchanger on the utilization side functions as the condenser.
En el presente acondicionador de aire, el refrigerante sobrante, que aumenta y disminuye según la carga defuncionamiento, puede acumularse fiablemente en el acumulador poniendo el refrigerante condensado en un estadoIn the present air conditioner, the excess refrigerant, which increases and decreases according to the operating load, can be reliably accumulated in the accumulator by placing the condensed refrigerant in a state
55 subenfriado prescrito cuando el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor funciona como el condensador durante la operación de enfriamiento. Además, el refrigerante sobrante, que aumenta y disminuye según la carga defuncionamiento, puede acumularse fiablemente en el acumulador poniendo el refrigerante condensado en un estadosubenfriado prescrito incluso cuando el intercambiador de calor del lado de utilización funciona como el condensadordurante la operación de calentamiento. 55 prescribed subcooling when the heat exchanger on the heat source side functions as the condenser during the cooling operation. In addition, the excess refrigerant, which increases and decreases according to the operating load, can be reliably accumulated in the accumulator by placing the condensed refrigerant in a prescribed undercooled state even when the heat exchanger on the operating side functions as the condenser during the heating operation.
El acondicionador de aire según una realización de la invención es el acondicionador de aire tal como se mencionó anteriormente, en el que el refrigerante que circula a través de la unidad de baja presión y la unidad de altapresión incluye R32. The air conditioner according to an embodiment of the invention is the air conditioner as mentioned above, in which the refrigerant circulating through the low pressure unit and the high pressure unit includes R32.
En el presente acondicionador de aire, la capacidad de acondicionamiento de aire puede mejorarse porque seusa un refrigerante que incluye R32, que tiene un elevado rendimiento de transporte de calor. In the present air conditioner, the air conditioning capacity can be improved because a coolant that includes R32 is used, which has a high heat transport performance.
65 En un acondicionador de aire según una realización alternativa de la invención, el refrigerante que circula a través de la unidad de baja presión y la unidad de alta presión es R410A. In an air conditioner according to an alternative embodiment of the invention, the refrigerant circulating through the low pressure unit and the high pressure unit is R410A.
En el presente acondicionador de aire, la capacidad de acondicionamiento de aire puede mejorarse más que cuando se usa R407C porque se usa R410A. In the present air conditioner, the air conditioning capacity can be improved more than when R407C is used because R410A is used.
Breve descripción de los dibujos Brief description of the drawings
La FIG. 1 es una vista esquemática del circuito de refrigerante del acondicionador de aire de una realización según la presente invención. FIG. 1 is a schematic view of the refrigerant circuit of the air conditioner of an embodiment according to the present invention.
La FIG. 2 es un diagrama de Mollier que representa el ciclo de refrigeración del acondicionador de aire. FIG. 2 is a Mollier diagram representing the refrigeration cycle of the air conditioner.
La FIG. 3 es un gráfico que representa la relación entre la presión de trabajo y el grosor de pared. FIG. 3 is a graph that represents the relationship between working pressure and wall thickness.
Realizaciones preferidas de la invención Preferred embodiments of the invention
Lo que viene a continuación explica una realización del acondicionador de aire según la presente invención,haciendo referencia a los dibujos. The following explains an embodiment of the air conditioner according to the present invention, referring to the drawings.
La FIG. 1 es una vista esquemática del circuito de refrigerante de un acondicionador de aire 1 según una realización de la presente invención. FIG. 1 is a schematic view of the refrigerant circuit of an air conditioner 1 according to an embodiment of the present invention.
El acondicionador de aire 1 es, por ejemplo, un aparato usado en el enfriamiento y calentamiento de un edificio y similares, y comprende una unidad de fuente de calor 2, una pluralidad de unidades de utilización 5 (dos unidades enla presente realización) conectadas en paralelo a la misma, y una tubería de conexión de refrigerante líquido 6 y una tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7 para conectar la unidad de fuente de calor 2 y las unidades de utilización The air conditioner 1 is, for example, an apparatus used in the cooling and heating of a building and the like, and comprises a heat source unit 2, a plurality of utilization units 5 (two units in the present embodiment) connected in parallel to it, and a liquid refrigerant connection pipe 6 and a gas refrigerant connection pipe 7 to connect the heat source unit 2 and the utilization units
5. 5.
En la presente realización, el acondicionador de aire 1 usa R410A (50 % en peso de R32 y 50 % en peso deR125), que es un refrigerante pseudo-azeotrópico que tiene características de presión de saturación superiores alR407C, como el refrigerante de trabajo. El R410A incluye más R32, que tiene elevado rendimiento de transporte decalor, que el R407C, lo cual mejora la capacidad de acondicionamiento de aire del acondicionador de aire 1. In the present embodiment, the air conditioner 1 uses R410A (50% by weight of R32 and 50% by weight of R125), which is a pseudo-azeotropic refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C, such as the working refrigerant. The R410A includes more R32, which has high transport performance than the R407C, which improves the air conditioning capacity of the air conditioner 1.
Cada unidad de utilización 5 comprende principalmente una válvula de expansión del lado de utilización 51, un intercambiador de calor del lado de utilización 52, y una tubería que los conecta. Each utilization unit 5 mainly comprises an expansion valve on the utilization side 51, a heat exchanger on the utilization side 52, and a pipe connecting them.
En la presente realización, la válvula de expansión del lado de utilización 51 es una válvula de expansióneléctrica conectada en el lado líquido del intercambiador de calor del lado de utilización 52 para regular la presión derefrigerante, regular el flujo de refrigerante, y similares. In the present embodiment, the expansion valve of the use side 51 is an electric expansion valve connected to the liquid side of the heat exchanger of the use side 52 to regulate the cooling pressure, regulate the flow of refrigerant, and the like.
En la presente realización, el intercambiador de calor del lado de utilización 52 es un intercambiador de calorque funciona como evaporador de refrigerante durante la operación de enfriamiento para enfriar el aire interior, yfunciona como condensador de refrigerante durante la operación de calentamiento para calentar el aire interior. Además, el intercambiador de calor del lado de utilización 52 está provisto de un detector de temperatura del lado deutilización 53 que detecta la temperatura de refrigerante. En la presente realización, el detector de temperatura del lado de utilización 53 es un termistor dispuesto en el lado líquido del intercambiador de calor del lado de utilización 52. In the present embodiment, the heat exchanger on the utilization side 52 is a heat exchanger that functions as a refrigerant evaporator during the cooling operation to cool the indoor air, and functions as a refrigerant condenser during the heating operation to heat the indoor air . In addition, the heat exchanger on the use side 52 is provided with a temperature detector on the use side 53 which detects the coolant temperature. In the present embodiment, the temperature sensor on the use side 53 is a thermistor disposed on the liquid side of the heat exchanger on the use side 52.
La unidad de fuente de calor 2 comprende principalmente un compresor 21, una válvula de conmutación decuatro vías 22, un intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23, una válvula de expansión del lado de lafuente de calor 24, un acumulador 25, una válvula de compuerta del lado líquido 26, una válvula de compuerta del ladogaseoso 27, y tuberías que las conectan. The heat source unit 2 mainly comprises a compressor 21, a four-way switching valve 22, a heat exchanger on the side of the heat source 23, an expansion valve on the side of the heat source 24, an accumulator 25, a gate valve on the liquid side 26, a gate valve on the water side 27, and pipes that connect them.
En la presente realización, el compresor 21 es un compresor de capacidad variable que comprime refrigerantegaseoso a baja presión y descarga refrigerante gaseoso a alta presión. Además, en el lado de descarga del compresor 21 está provisto un detector de presión de alta presión 28 que comprende un sensor de presión que detecta la presión del refrigerante gaseoso a alta presión. In the present embodiment, the compressor 21 is a variable capacity compressor that compresses low pressure gaseous refrigerant and high pressure gaseous refrigerant discharge. In addition, on the discharge side of the compressor 21 there is provided a high pressure pressure detector 28 comprising a pressure sensor that detects the pressure of the high pressure gaseous refrigerant.
La válvula de conmutación de cuatro vías 22 es una válvula que conmuta la dirección del flujo del refrigerantecuando se conmuta entre la operación de enfriamiento y la operación de calentamiento; durante la operación deenfriamiento, el lado de descarga del compresor 21 y el lado gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuentede calor 23 pueden estar conectados, y el lado de entrada del compresor 21 (específicamente, el acumulador 25) y el lado de la tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7 pueden estar conectados (remítase a la línea continua de laválvula de conmutación de cuatro vías 22 en la FIG. 1); y durante la operación de calentamiento, el lado de descarga del compresor 21 y el lado de la tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7 pueden estar conectados, y el lado deentrada del compresor 21 y el lado gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 pueden estarconectados (remítase a la línea discontinua de la válvula de conmutación de cuatro vías 22 en la FIG. 1). The four-way switching valve 22 is a valve that switches the refrigerant flow direction when switching between the cooling operation and the heating operation; during the cooling operation, the discharge side of the compressor 21 and the gaseous side of the heat exchanger on the side of the heat source 23 may be connected, and the inlet side of the compressor 21 (specifically, the accumulator 25) and the side of the gaseous refrigerant connection pipe 7 can be connected (refer to the continuous line of the four-way switching valve 22 in FIG. 1); and during the heating operation, the discharge side of the compressor 21 and the side of the gaseous refrigerant connection pipe 7 can be connected, and the inlet side of the compressor 21 and the gaseous side of the heat exchanger on the source side of heat 23 may be connected (refer to the broken line of the four-way switching valve 22 in FIG. 1).
En la presente realización, el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 es un intercambiador decalor que funciona como condensador de refrigerante durante la operación de enfriamiento con el aire exterior o agua como la fuente de calor, y funciona como evaporador de refrigerante durante la operación de calentamiento con el aireexterior o agua como la fuente de calor. Además, el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 estáprovisto de un detector de temperatura del lado de la fuente de calor 29 que detecta la temperatura de refrigerante. Enla presente realización, el detector de temperatura del lado de la fuente de calor 29 es un termistor dispuesto en el lado líquido del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23. In the present embodiment, the heat exchanger on the heat source side 23 is a heat exchanger that functions as a refrigerant condenser during the cooling operation with the outside air or water as the heat source, and functions as a refrigerant evaporator during the heating operation with the outside air or water as the heat source. In addition, the heat exchanger on the side of the heat source 23 is provided with a temperature detector on the side of the heat source 29 which detects the coolant temperature. In the present embodiment, the heat source side temperature detector 29 is a thermistor disposed on the liquid side of the heat exchanger side of the heat source side 23.
La válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24 está conectada en el lado líquido del intercambiadorde calor del lado de la fuente de calor 23 y, en la presente realización, es una válvula de expansión eléctrica para regular el flujo de refrigerante entre el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 y el intercambiador decalor del lado de utilización 52, y similares. The expansion valve on the side of the heat source 24 is connected to the liquid side of the heat exchanger on the side of the heat source 23 and, in the present embodiment, is an electric expansion valve for regulating the flow of refrigerant between the heat exchanger on the side of the heat source 23 and the heat exchanger on the use side 52, and the like.
El acumulador 25 está conectado entre la válvula de conmutación de cuatro vías 22 y el compresor 21, y es unrecipiente para acumular el refrigerante a baja presión y el refrigerante sobrante aspirado dentro del compresor 21. The accumulator 25 is connected between the four-way switching valve 22 and the compressor 21, and is a container for accumulating the low-pressure refrigerant and the excess refrigerant sucked into the compressor 21.
La válvula de compuerta del lado líquido 26 y la válvula de compuerta del lado gaseoso 27 están conectadasrespectivamente a la tubería de conexión de refrigerante líquido 6 y la tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7. Latubería de conexión de refrigerante líquido 6 está conectada entre el lado líquido del intercambiador de calor del lado deutilización 52 de cada unidad de utilización 5 y el lado líquido del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor23 de la unidad de fuente de calor 2. La tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7 está conectada entre el ladogaseoso del intercambiador de calor del lado de utilización 52 de cada unidad de utilización 5 y la válvula de conmutación de cuatro vías 22 de la unidad de fuente de calor 2. The liquid side gate valve 26 and the gas side gate valve 27 are respectively connected to the liquid refrigerant connection pipe 6 and the gas refrigerant connection pipe 7. Liquid refrigerant connection pipe 6 is connected between the side liquid of the heat exchanger on the use side 52 of each use unit 5 and the liquid side of the heat exchanger on the side of the heat source 23 of the heat source unit 2. The gas refrigerant connection pipe 7 is connected between the gaseous side of the heat exchanger on the utilization side 52 of each utilization unit 5 and the four-way switching valve 22 of the heat source unit 2.
El circuito de refrigerante en el que están conectadas sucesivamente las válvulas de expansión del lado deutilización 51, los intercambiadores de calor del lado de utilización 52, el compresor 21, la válvula de conmutación decuatro vías 22, el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23, la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24, el acumulador 25, la válvula de compuerta del lado líquido 26 y la válvula de compuerta del lado gaseoso27, tal como se explicó anteriormente, constituye un circuito de refrigerante 10 del acondicionador de aire 1. The refrigerant circuit in which the expansion valves on the operating side 51, the heat exchangers on the operating side 52, the compressor 21, the switching valve on four tracks 22, the heat exchanger on the source side are successively connected of heat 23, the expansion valve on the side of the heat source 24, the accumulator 25, the gate valve of the liquid side 26 and the gate valve of the gaseous side27, as explained above, constitutes a refrigerant circuit 10 of the air conditioner 1.
Lo que viene a continuación explica el funcionamiento del acondicionador de aire 1 bajo condiciones de trabajo estándar, haciendo referencia a la FIG. 1 y la FIG. 2. En este documento, la FIG. 2 es un diagrama de Mollier que representa el ciclo de refrigeración del acondicionador de aire 1. The following explains the operation of the air conditioner 1 under standard working conditions, referring to FIG. 1 and FIG. 2. In this document, FIG. 2 is a Mollier diagram representing the refrigeration cycle of the air conditioner 1.
Durante la operación de enfriamiento, la válvula de conmutación de cuatro vías 22 está en el estado representado por la línea continua en la FIG. 1, es decir, el lado de descarga del compresor 21 y el lado gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 están conectados, y el lado de entrada del compresor 21 y ellado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización 52 están conectados. Además, la válvula decompuerta del lado líquido 26 y la válvula de compuerta del lado gaseoso 27 se abren, y las válvulas de expansión dellado de utilización 51 se abren completamente. La válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24 está en unestado en el que la apertura puede ser regulada por el control de subenfriamiento basándose en el detector de presiónde alta presión 28 y el detector de temperatura del lado de la fuente de calor 29. Más específicamente, se calcula ungrado de subenfriamiento del refrigerante líquido a alta presión basándose en el diferencial de temperatura entre unatemperatura de saturación que corresponde a un valor de presión del refrigerante gaseoso a alta presión detectado porel detector de presión de alta presión 28 y un valor de temperatura del refrigerante líquido a alta presión detectado por eldetector de temperatura del lado de la fuente de calor 29, y la apertura de la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24 puede ser regulada de manera que el grado de subenfriamiento alcance un valor prescrito. During the cooling operation, the four-way switching valve 22 is in the state represented by the continuous line in FIG. 1, that is, the discharge side of the compressor 21 and the gaseous side of the heat exchanger on the side of the heat source 23 are connected, and the inlet side of the compressor 21 and the gas side of the heat exchangers on the side of usage 52 are connected. In addition, the liquid side gate valve 26 and the gas side gate valve 27 open, and the use front expansion valves 51 fully open. The expansion valve on the side of the heat source 24 is in a state in which the opening can be regulated by the subcooling control based on the high pressure pressure detector 28 and the temperature detector on the side of the heat source 29 More specifically, an undercooling degree of the high pressure liquid refrigerant is calculated based on the temperature differential between a saturation temperature corresponding to a pressure value of the high pressure gas refrigerant detected by the high pressure pressure detector 28 and a value temperature of the high-pressure liquid refrigerant detected by the heat source side temperature sensor 29, and the opening of the heat source side expansion valve 24 can be regulated so that the degree of subcooling reaches a prescribed value.
Si el compresor 21 se activa en este estado del circuito de refrigerante 10, entonces el refrigerante gaseoso abaja presión (presión Ps = aproximadamente 0,9 MPa, y temperatura Ts = aproximadamente 15 ºC) es aspirado y comprimido por el compresor 21 para formar el refrigerante gaseoso a alta presión (presión Pd = aproximadamente 3,0 MPa, y temperatura Td = aproximadamente 70 ºC) (remítase al punto A y al punto B en la FIG. 2). Posteriormente, el refrigerante gaseoso a alta presión es enviado al intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23 por la válvulade conmutación de cuatro vías 22, su calor es intercambiado con el aire exterior o el agua que forma la fuente de calor,es condensado, y es enfriado a una temperatura Tc (aproximadamente 45 ºC) ligeramente inferior a la temperatura desaturación Tsat (aproximadamente 50 ºC) a presión Pd (remítase al punto C en la FIG. 2). En este documento, latemperatura de subenfriamiento del refrigerante líquido a alta presión LTc en el estado del punto C (es decir, Tsat – Tc) se mantiene en un nivel constante (en este documento, LTc = aproximadamente 5 ºC) mediante el control desubenfriamiento basándose en la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24. If the compressor 21 is activated in this state of the refrigerant circuit 10, then the gaseous refrigerant lowers pressure (pressure Ps = approximately 0.9 MPa, and temperature Ts = approximately 15 ° C) is aspirated and compressed by the compressor 21 to form the high pressure gaseous refrigerant (pressure Pd = approximately 3.0 MPa, and temperature Td = approximately 70 ° C) (refer to point A and point B in FIG. 2). Subsequently, the high pressure gaseous refrigerant is sent to the heat exchanger on the side of the heat source 23 by the four-way switching valve 22, its heat is exchanged with the outside air or the water that forms the heat source, it is condensed, and is cooled to a temperature Tc (approximately 45 ° C) slightly below the desaturation temperature Tsat (approximately 50 ° C) at pressure Pd (refer to point C in FIG. 2). In this document, the subcooling temperature of the high-pressure liquid refrigerant LTc in the state of point C (i.e., Tsat-Tc) is maintained at a constant level (in this document, LTc = approximately 5 ° C) by means of the undercooling control based on the expansion valve on the side of the heat source 24.
Además, la presión de este refrigerante líquido condensado se reduce de acuerdo con la apertura de la válvulade expansión del lado de la fuente de calor 24, se convierte en un refrigerante bifásico de vapor-líquido a baja presión(presión Ps = aproximadamente 0,9 MPa, temperatura TD = aproximadamente 3 ºC) (remítase al punto D en la FIG. 2),y se envía a cada unidad de utilización 5 por la válvula de compuerta del lado líquido 26 y la tubería de conexión derefrigerante líquido 6. In addition, the pressure of this condensed liquid refrigerant is reduced according to the opening of the expansion valve on the side of the heat source 24, it becomes a two-phase low-pressure vapor-liquid refrigerant (pressure Ps = approximately 0.9 MPa, temperature TD = approximately 3 ° C) (refer to point D in FIG. 2), and is sent to each operating unit 5 by the gate valve of the liquid side 26 and the liquid refrigerant connection pipe 6.
Después de que el refrigerante bifásico de vapor-líquido enviado a cada unidad de utilización 5 pasa a travésde la válvula de expansión del lado de utilización 51, su calor es intercambiado con el aire interior por el intercambiadorde calor del lado de utilización 52, se evapora, y luego se convierte otra vez en un refrigerante gaseoso a baja presión(presión Ps = aproximadamente 0,9 MPa, temperatura Ts = aproximadamente 15 ºC) (remítase al punto A en la FIG. 2).Este refrigerante gaseoso a baja presión pasa a través de la tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7, la válvulade compuerta del lado gaseoso 27, y la válvula de conmutación de cuatro vías 22, y circula dentro del acumulador 25.Además, el refrigerante gaseoso a baja presión que circulaba dentro del acumulador 25 es aspirado otra vez dentro del compresor 21. After the two-phase vapor-liquid refrigerant sent to each utilization unit 5 passes through the expansion valve of the utilization side 51, its heat is exchanged with the indoor air by the heat exchanger of the utilization side 52, it evaporates , and then again becomes a low pressure gaseous refrigerant (pressure Ps = approximately 0.9 MPa, temperature Ts = approximately 15 ° C) (refer to point A in FIG. 2). This low pressure gaseous refrigerant passes through the gaseous refrigerant connection pipe 7, the gaseous side gate valve 27, and the four-way switching valve 22, and circulates inside the accumulator 25. In addition, the low pressure gaseous refrigerant circulating inside the accumulator 25 is sucked back into the compressor 21.
Además, tal como se explicó anteriormente, como la temperatura de subenfriamiento de refrigerante líquido aalta presión LTc se mantiene en un nivel constante en el estado del punto C mediante el control de subenfriamiento basándose en la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24, el cambio de estado se mantiene como en el ciclo de refrigeración representado en la FIG. 2 y el refrigerante sobrante se acumula en el acumulador 25, aunque fluctúe la carga de funcionamiento de cada unidad de utilización 5, cambiando la cantidad de refrigerante circulante. In addition, as explained above, how the subcooling temperature of liquid refrigerant at high pressure LTc is maintained at a constant level in the state of point C by subcooling control based on the expansion valve on the side of the heat source 24 , the change of state is maintained as in the refrigeration cycle represented in FIG. 2 and the remaining refrigerant accumulates in the accumulator 25, although the operating load of each operating unit 5 fluctuates, changing the amount of circulating refrigerant.
Además, si circula refrigerante líquido a baja presión desde el intercambiador de calor del lado de utilización 52junto con el refrigerante gaseoso a baja presión dentro del acumulador 25, o si el refrigerante sobrante se acumula en elIn addition, if low-pressure liquid refrigerant circulates from the heat exchanger on the use side 52 together with the low-pressure gaseous refrigerant inside the accumulator 25, or if the excess refrigerant accumulates in the
5 acumulador 25, entonces el refrigerante gaseoso a baja presión y el refrigerante líquido del interior del acumulador 25 sufren separación de vapor-líquido, y sólo el refrigerante gaseoso a baja presión es aspirado dentro del compresor 21. En este momento, como el R410A, que es uno de los refrigerantes pseudo-azeotrópicos, se usa como el refrigerante de trabajo en la presente realización, la composición del refrigerante del refrigerante gaseoso a baja presión aspiradodentro del compresor 21 y la composición del refrigerante del refrigerante líquido que se acumuló en el acumulador 25se mantienen en un nivel constante por la separación de vapor-líquido dentro del acumulador 25. 5 accumulator 25, then the low pressure gaseous refrigerant and the liquid refrigerant inside the accumulator 25 suffer vapor-liquid separation, and only the low pressure gaseous refrigerant is sucked into the compressor 21. At this time, as the R410A, which is one of the pseudo-azeotropic refrigerants, it is used as the working refrigerant in the present embodiment, the composition of the refrigerant of the low pressure gaseous refrigerant aspirated into the compressor 21 and the composition of the refrigerant of the liquid refrigerant that accumulated in the accumulator 25 are kept at a constant level by the vapor-liquid separation inside the accumulator 25.
Durante la operación de calentamiento, la válvula de conmutación de cuatro vías 22 está en el estado indicadopor la línea discontinua en la FIG. 1, es decir, el lado de descarga del compresor 21 está conectado al lado gaseoso de los intercambiadores de calor del lado de utilización 52, y el lado de entrada del compresor 21 está conectado al ladoDuring the heating operation, the four-way switching valve 22 is in the state indicated by the broken line in FIG. 1, that is, the discharge side of the compressor 21 is connected to the gaseous side of the heat exchangers of the use side 52, and the inlet side of the compressor 21 is connected to the side
15 gaseoso del intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23. Además, la válvula de compuerta del lado líquido 26 y la válvula de compuerta del lado gaseoso 27 se abren, y la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24está en un estado completamente abierto. Cada válvula de expansión del lado de utilización 51 está en un estado en el que la apertura de la válvula puede regularse mediante el control de subenfriamiento basándose en el detector depresión de alta presión 28 y el detector de temperatura del lado de utilización 53 respectivo. Más específicamente, elgrado de subenfriamiento del refrigerante líquido a alta presión se calcula basándose en el diferencial de temperaturaentre la temperatura de saturación que corresponde al valor de presión del refrigerante gaseoso a alta presión detectadopor el detector de presión de alta presión 28 y el valor de temperatura del refrigerante líquido a alta presión detectadopor el detector de temperatura del lado de utilización 53 respectivo, y la apertura de la válvula de expansión del lado deutilización 51 respectiva puede regularse de manera que el grado de subenfriamiento alcance un valor prescrito. 15 gas of the heat exchanger of the heat source side 23. In addition, the gate valve of the liquid side 26 and the gate valve of the gas side 27 are opened, and the expansion valve of the side of the heat source 24 is In a completely open state. Each expansion valve on the use side 51 is in a state in which the opening of the valve can be regulated by subcooling control based on the high pressure depression detector 28 and the temperature sensor on the respective use side 53. More specifically, the undercooling degree of the high pressure liquid refrigerant is calculated based on the temperature differential between the saturation temperature corresponding to the pressure value of the high pressure gas refrigerant detected by the high pressure pressure detector 28 and the temperature value of the high pressure liquid refrigerant detected by the temperature detector of the respective use side 53, and the opening of the expansion valve of the respective use side 51 can be regulated so that the degree of subcooling reaches a prescribed value.
25 Si el compresor 21 se activa en este estado del circuito de refrigerante 10, el refrigerante gaseoso a baja presión es aspirado y comprimido por el compresor 21, es convertido en un refrigerante gaseoso a alta presión, y luego es enviado a cada unidad de utilización 5 por la válvula de conmutación de cuatro vías 22, la válvula de compuerta del lado gaseoso 27, y la tubería de conexión de refrigerante gaseoso 7. Además, el calor del refrigerante gaseoso a altapresión enviado a cada unidad de utilización 5 es intercambiado con el aire interior y condensado en el intercambiador de calor del lado de utilización 52, y es enfriado a una temperatura ligeramente inferior a la temperatura de saturacióndel refrigerante gaseoso a alta presión. En este documento, el grado de subenfriamiento del refrigerante líquido a alta presión en el estado del punto C se mantiene en un nivel constante mediante el control de subenfriamiento basándoseen la válvula de expansión del lado de utilización 51 respectiva. La presión de este refrigerante líquido condensado se reduce de acuerdo con la apertura de la válvula de expansión del lado de utilización 51 respectiva, es convertido en un25 If the compressor 21 is activated in this state of the refrigerant circuit 10, the low pressure gaseous refrigerant is aspirated and compressed by the compressor 21, it is converted into a high pressure gaseous refrigerant, and then sent to each utilization unit 5 by the four-way switching valve 22, the gaseous side gate valve 27, and the gaseous refrigerant connection pipe 7. In addition, the heat of the high-pressure gaseous refrigerant sent to each utilization unit 5 is exchanged with the indoor and condensed air in the heat exchanger on the utilization side 52, and is cooled to a temperature slightly below the saturation temperature of the high pressure gas refrigerant. In this document, the degree of subcooling of the high pressure liquid refrigerant in the state of point C is maintained at a constant level by means of the subcooling based on the expansion valve of the respective use side 51. The pressure of this condensed liquid refrigerant is reduced according to the opening of the expansion valve of the respective use side 51, it is converted into a
35 refrigerante bifásico de vapor-líquido a baja presión, y es enviado a la unidad de fuente de calor 2 por la tubería de conexión de refrigerante líquido 6 y la válvula de compuerta del lado líquido 26. Además, después de que el refrigerantebifásico de vapor-líquido enviado a la unidad de fuente de calor 2 pasa a través de la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24, su calor es intercambiado con el aire exterior o agua, que forma la fuente de calor, por el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23, luego se evapora, se convierte otra vez en un refrigerante gaseoso a baja presión, y circula dentro del acumulador 25 por la válvula de conmutación de cuatro vías 22. Además, el refrigerante gaseoso a baja presión que circuló dentro del acumulador 25 otra vez es aspirado dentro del compresor 21. 35 two-phase low-pressure steam-liquid refrigerant, and is sent to the heat source unit 2 by the liquid refrigerant connection pipe 6 and the liquid side gate valve 26. Also, after the two-phase steam refrigerant - liquid sent to the heat source unit 2 passes through the expansion valve on the side of the heat source 24, its heat is exchanged with the outside air or water, which forms the heat source, by the heat exchanger Heat from the side of the heat source 23, then evaporates, becomes again a low pressure gaseous refrigerant, and circulates inside the accumulator 25 through the four-way switching valve 22. In addition, the low pressure gaseous refrigerant which circulated inside the accumulator 25 is again sucked into the compressor 21.
Así, el refrigerante circula durante la operación de calentamiento en una dirección opuesta a la del flujo durantela operación de enfriamiento; además, aunque existe una diferencia en que el control de subenfriamiento se realizamediante la válvula de expansión del lado de utilización 51, el cambio de estado del refrigerante es el mismo que el Thus, the refrigerant circulates during the heating operation in a direction opposite to that of the flow during the cooling operation; in addition, although there is a difference in that the subcooling control is carried out by means of the expansion valve of the use side 51, the change of refrigerant state is the same as the
45 cambio de estado del ciclo de refrigeración tal como se muestra en la FIG. 2. Change of state of the refrigeration cycle as shown in FIG. 2.
Como puede entenderse a partir de la explicación anterior del funcionamiento del acondicionador de aire 1 durante la operación de enfriamiento y durante la operación de calentamiento, el circuito de refrigerante 10 comprende una unidad de alta presión 10a, que es una parte del circuito de refrigerante por la que circula refrigerante a alta presión,y una unidad de baja presión 10b, que es una parte del circuito de refrigerante por la que sólo circula refrigerante a bajapresión. Específicamente, la unidad de baja presión 10b es una parte que incluye el acumulador 25 y en la que estánconectadas la válvula de conmutación de cuatro vías 22 y el lado de entrada del compresor 21; y la unidad de alta presión 10a es la parte del circuito de refrigerante 10 que no incluye la unidad de baja presión 10b. As can be understood from the above explanation of the operation of the air conditioner 1 during the cooling operation and during the heating operation, the refrigerant circuit 10 comprises a high pressure unit 10a, which is a part of the refrigerant circuit by that circulates high pressure refrigerant, and a low pressure unit 10b, which is a part of the refrigerant circuit through which only low pressure refrigerant circulates. Specifically, the low pressure unit 10b is a part that includes the accumulator 25 and in which the four-way switching valve 22 and the inlet side of the compressor 21 are connected; and the high pressure unit 10a is the part of the refrigerant circuit 10 that does not include the low pressure unit 10b.
En este documento, las partes que constituyen la unidad de alta presión 10a (específicamente, el compresorIn this document, the parts that constitute the high pressure unit 10a (specifically, the compressor
55 21, la válvula de conmutación de cuatro vías 22, el intercambiador de calor del lado de la fuente de calor 23, la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24, la válvula de compuerta del lado líquido 26, la válvula de compuerta del lado gaseoso 27, las válvulas de expansión del lado de utilización 51, y los intercambiadores de calor del lado deutilización 52) y las tuberías están diseñadas teniendo en consideración un margen de aproximadamente 1 MPa con respecto a la presión de trabajo estándar (aproximadamente 3,0 MPa) del refrigerante a alta presión anteriormente mencionado de manera que el refrigerante a alta presión puede circular a la presión trabajo máxima (aproximadamente 4 MPa). Además, las pares que constituyen la unidad de baja presión 10b (específicamente, el acumulador 25) y las tuberías están diseñadas teniendo en consideración un margen de aproximadamente 1 MPa con respecto a la presiónde trabajo estándar (aproximadamente 0,9 MPa) del refrigerante a baja presión anteriormente mencionado, de manera que el refrigerante a baja presión puede circular a la presión de trabajo máxima (aproximadamente 2 MPa). 55 21, the four-way switching valve 22, the heat exchanger on the side of the heat source 23, the expansion valve on the side of the heat source 24, the gate valve on the liquid side 26, the valve gaseous side gate 27, the expansion valves on the use side 51, and the heat exchangers on the use side 52) and the pipes are designed taking into account a range of approximately 1 MPa with respect to the standard working pressure (approximately 3.0 MPa) of the above-mentioned high pressure refrigerant so that the high pressure refrigerant can circulate at the maximum working pressure (approximately 4 MPa). In addition, the pairs constituting the low pressure unit 10b (specifically, the accumulator 25) and the pipes are designed taking into account a range of approximately 1 MPa with respect to the standard working pressure (approximately 0.9 MPa) of the refrigerant a low pressure mentioned above, so that the low pressure refrigerant can circulate at the maximum working pressure (approximately 2 MPa).
65 (6) CARACTER�?STICAS DEL ACONDICIONADOR DE AIRE 65 (6) FEATURES OF THE AIR CONDITIONER
El acondicionador de aire 1 de la presente realización tiene las siguientes características. The air conditioner 1 of the present embodiment has the following characteristics.
(A) (TO)
En el acondicionador de aire 1 de la presente realización es innecesario proveer de un receptor a la unidad de alta presión 10a porque: se usa R410A como el refrigerante que tiene características de presión de saturaciónsuperiores al R407C; y un acumulador 25, capaz de acumular el refrigerante sobrante que aumenta y disminuye debidoa fluctuaciones en la carga de funcionamiento de la pluralidad de unidades de utilización 5, está instalado en la unidad de baja presión 10b, que tiene una presión de trabajo máxima de menos de 3,3 MPa. In the air conditioner 1 of the present embodiment, it is unnecessary to provide a receiver to the high pressure unit 10a because: R410A is used as the refrigerant having saturation pressure characteristics greater than R407C; and an accumulator 25, capable of accumulating the excess refrigerant that increases and decreases due to fluctuations in the operating load of the plurality of utilization units 5, is installed in the low pressure unit 10b, which has a maximum working pressure of less of 3.3 MPa.
Así, el uso de un refrigerante en el acondicionador de aire 1 que tiene características de presión de saturación superiores al R407C puede prevenir aumentos de coste en las partes que constituyen el circuito de refrigerante, aunqueaumente la presión de trabajo máxima del circuito de refrigerante. Thus, the use of a refrigerant in the air conditioner 1 having saturation pressure characteristics greater than R407C can prevent cost increases in the parts constituting the refrigerant circuit, although at the maximum working pressure of the refrigerant circuit.
Se explicará el efecto de prevenir un aumento de coste para el caso en el que la presión de trabajo máxima del circuito de refrigerante aumenta debido al uso de R410A como el refrigerante de trabajo, comparando el caso en el queel acumulador 25 está provisto en la unidad de baja presión 10b como en la presente realización con el caso en el que la unidad de alta presión 10a está provista de un receptor (no mostrado) como en el caso convencional. The effect of preventing a cost increase will be explained in the case where the maximum working pressure of the refrigerant circuit increases due to the use of R410A as the working refrigerant, comparing the case in which the accumulator 25 is provided in the unit low pressure 10b as in the present embodiment with the case in which the high pressure unit 10a is provided with a receiver (not shown) as in the conventional case.
Por ejemplo, si la fabricación y manufactura se realizan usando el estándar JIS STPG 370E (tuberías de aceroal carbono para servicio de presión) como la materia prima para el acumulador 25, que es de forma cilíndrica y tiene un diámetro nominal de diez pulgadas (25,4 cm), y el receptor, entonces es concebible seleccionar la cédula 20 (grosor de6,4 mm) o la cédula 30 (grosor de 7,8 mm). Además, tal como se muestra por el gráfico de la FIG. 3 que representa larelación entre la presión de trabajo y el grosor de pared, puede usarse materia prima de cédula 20 hasta una presión detrabajo de 3,3 MPa, y puede usarse materia prima de cédula 30 hasta 4,3 MPa. For example, if manufacturing and manufacturing are carried out using the JIS STPG 370E standard (carbon steel pipes for pressure service) as the raw material for accumulator 25, which is cylindrical in shape and has a nominal diameter of ten inches (25 , 4 cm), and the receiver, then it is conceivable to select card 20 (thickness 6.4 mm) or card 30 (thickness 7.8 mm). In addition, as shown by the graph of FIG. 3 which represents the relationship between the working pressure and the wall thickness, can be used raw material of card 20 to a working pressure of 3.3 MPa, and can be used raw material of card 30 to 4.3 MPa.
En este documento, como la presión de trabajo máxima del acumulador 25 es aproximadamente 2,0 MPa (lapresión de trabajo máxima de la unidad de baja presión 10b), incluso puede seleccionarse materia prima de cédula 20porque tiene suficiente resistencia a compresión. Sin embargo, como la presión de trabajo máxima del receptor esaproximadamente 4,0 MPa (la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión 10a), no puede usarse materia prima de cédula 20; por otra parte, debe seleccionarse materia prima de cédula 30 independientemente del hecho deque el grosor de pared de aproximadamente 7,4 mm es suficiente basado en los cálculos. In this document, since the maximum working pressure of the accumulator 25 is approximately 2.0 MPa (the maximum working pressure of the low pressure unit 10b), even the raw material of the card 20 can be selected because it has sufficient compressive strength. However, as the maximum working pressure of the receiver is approximately 4.0 MPa (the maximum working pressure of the high pressure unit 10a), no raw material of card 20 can be used; on the other hand, raw material of card 30 must be selected regardless of the fact that the wall thickness of approximately 7.4 mm is sufficient based on the calculations.
Así, como la presión de trabajo máxima de la unidad de alta presión es 3,0-3,3 MPa si se usa R407C como elrefrigerante de trabajo del acondicionador de aire, es posible usar materia prima de cédula 20; sin embargo, en un casoen el que se usa un refrigerante, como en la presente realización, que tiene características de presión de saturaciónsuperiores al R407C, como el R410A, el uso del receptor como el recipiente que acumula el refrigerante sobrante tienecomo resultado un aumento sustancial en el grosor de pared, lo cual aumenta innecesariamente, por desgracia, el coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante. En otras palabras, tal como se mencionó anteriormente, en el caso en el que se usa un refrigerante, como el R410A, que tiene características de presión de saturación superiores alR407C, entonces se previene más un aumento del coste si se usa el acumulador en lugar del receptor como elrecipiente que acumula el refrigerante sobrante. Thus, since the maximum working pressure of the high pressure unit is 3.0-3.3 MPa if R407C is used as the working refrigerant of the air conditioner, it is possible to use the raw material of card 20; however, in a case where a refrigerant is used, as in the present embodiment, which has saturation pressure characteristics greater than R407C, such as R410A, the use of the receiver as the container that accumulates the excess refrigerant results in a substantial increase in the wall thickness, which unnecessarily increases, unfortunately, the cost of the parts that constitute the refrigerant circuit. In other words, as mentioned above, in the case where a refrigerant is used, such as R410A, which has saturation pressure characteristics greater than R407C, then an increase in cost is prevented more if the accumulator is used instead of the receiver as the vessel that accumulates the remaining refrigerant.
- (B) (B)
Además, como el R410A es un refrigerante pseudo-azeotrópico, las partes como la tubería de derivación ya noson necesarias para prevenir cambios de composición en el refrigerante, como en el caso en el que se use unrefrigerante no azeotrópico como el R407C, aunque se use el acumulador 25 como el recipiente que acumula elrefrigerante sobrante y, por lo tanto, es posible prevenir un aumento del coste de las partes que constituyen el circuito de refrigerante. In addition, since R410A is a pseudo-azeotropic refrigerant, parts such as the bypass pipe are no longer necessary to prevent changes of composition in the refrigerant, as in the case where a non-azeotropic refrigerant such as R407C is used, even if used the accumulator 25 as the container that accumulates the remaining refrigerant and, therefore, it is possible to prevent an increase in the cost of the parts constituting the refrigerant circuit.
- (C) (C)
Además, el grado de subenfriamiento basado en el refrigerante líquido a alta presión se calcula durante laoperación de enfriamiento en el acondicionador de aire 1 basándose en el diferencial de temperatura entre el valor depresión del refrigerante gaseoso a alta presión detectado por el detector de presión de alta presión 28 y el valor detemperatura del refrigerante líquido a alta presión detectado por el detector de temperatura del lado de la fuente de calor29, y la apertura de la válvula de expansión del lado de la fuente de calor 24 puede regularse de manera que el gradode subenfriamiento alcance un valor prescrito; por consiguiente, el refrigerante sobrante, que aumenta y disminuyesegún la carga de funcionamiento, puede acumularse fiablemente en el acumulador 25. Además, el grado desubenfriamiento basado en el refrigerante líquido a alta presión durante la operación de calentamiento se calcula basándose en el diferencial de temperatura entre el valor de presión del refrigerante gaseoso a alta presión detectadopor el detector de presión a alta presión 28 y el valor de temperatura del refrigerante líquido a alta presión detectado por el detector de temperatura del lado de utilización 53, y la apertura de la válvula de expansión del lado de utilización 51puede regularse de manera que el grado de subenfriamiento alcance un valor prescrito; por consiguiente, el refrigerante sobrante, que aumenta y disminuye según la carga de funcionamiento, puede acumularse fiablemente en el acumulador In addition, the degree of subcooling based on the high pressure liquid refrigerant is calculated during the cooling operation in the air conditioner 1 based on the temperature differential between the depression value of the high pressure gas refrigerant detected by the high pressure detector pressure 28 and the temperature value of the high pressure liquid refrigerant detected by the heat source side temperature sensor29, and the opening of the expansion valve on the heat source side 24 can be adjusted so that the degree of subcooling reach a prescribed value; consequently, the excess refrigerant, which increases and decreases according to the operating load, can be reliably accumulated in the accumulator 25. In addition, the degree of undercooling based on the high pressure liquid refrigerant during the heating operation is calculated based on the temperature differential between the pressure value of the high pressure gaseous refrigerant detected by the high pressure pressure detector 28 and the temperature value of the high pressure liquid refrigerant detected by the temperature detector on the operating side 53, and the opening of the valve expansion of the utilization side 51 can be regulated so that the degree of subcooling reaches a prescribed value; consequently, the excess refrigerant, which increases and decreases according to the operating load, can reliably accumulate in the accumulator
25. 25.
Lo anterior explicaba una realización de la presente invención basándose en los dibujos, pero la constituciónespecífica no está limitada a estas realizaciones, y se comprende que pueden efectuarse variaciones y modificacionessin apartarse del espíritu y el ámbito de la invención. The foregoing explained an embodiment of the present invention based on the drawings, but the specific constitution is not limited to these embodiments, and it is understood that variations and modifications can be made without departing from the spirit and scope of the invention.
(A) (TO)
El acondicionador de aire de la realización anteriormente mencionada usa un circuito de refrigerante capaz de una operación de enfriamiento y calentamiento; sin embargo, la presente invención no está limitada al mismo, y puede aplicarse a un acondicionador de aire que tenga un circuito de refrigerante dedicado para enfriamiento o para calentamiento que no use una válvula de conmutación de 4 vías. The air conditioner of the aforementioned embodiment uses a refrigerant circuit capable of a cooling and heating operation; however, the present invention is not limited thereto, and can be applied to an air conditioner having a refrigerant circuit dedicated for cooling or for heating that does not use a 4-way switching valve.
(B) En la realización anteriormente mencionada, se uso R410A, que es un tipo de refrigerante pseudo-azeotrópico,(B) In the aforementioned embodiment, R410A, which is a type of pseudo-azeotropic refrigerant, was used,
5 como el refrigerante de trabajo; sin embargo, la presente invención no está limitada al mismo, y también es aceptable usar un refrigerante pseudo-azeotrópico que tenga una proporción de composición de R32:R125 diferente de la delR410A, como el R410B (R32: 45 % en peso, R125: 55 % en peso), un solo refrigerante como el R32, y otros refrigerantes pseudo-azeotrópicos o refrigerantes azeotrópicos. 5 as the working coolant; however, the present invention is not limited thereto, and it is also acceptable to use a pseudo-azeotropic refrigerant having a composition ratio of R32: R125 different from that of R410A, such as R410B (R32: 45% by weight, R125: 55% by weight), a single refrigerant such as R32, and other pseudo-azeotropic or azeotropic refrigerants.
Aplicabilidad industrial Industrial applicability
10 El uso de la presente invención permite, en un acondicionador de aire que comprende una pluralidad de unidades de utilización, la prevención de un aumento de coste en las partes que constituyen el circuito de refrigerante, aunque aumente la presión de trabajo máxima del circuito de refrigerante, mediante el uso de un refrigerante que tiene características de presión de saturación superiores al R407C. The use of the present invention allows, in an air conditioner comprising a plurality of utilization units, the prevention of a cost increase in the parts constituting the refrigerant circuit, even if the maximum working pressure of the water circuit increases. refrigerant, by using a refrigerant that has saturation pressure characteristics greater than R407C.
Claims (4)
- 2. 2.
- El acondicionador de aire (1) según la Reivindicación 1, en el que el refrigerante que circula a través de dichaunidad de baja presión (10b) y dicha unidad de alta presión (10a) incluye R32. The air conditioner (1) according to Claim 1, wherein the refrigerant circulating through said low pressure unit (10b) and said high pressure unit (10a) includes R32.
- 3. 3.
- El acondicionador de aire (1) según la Reivindicación 1, en el que el refrigerante que circula a través de dichaunidad de baja presión (10b) y dicha unidad de alta presión (10a) es R410A. The air conditioner (1) according to claim 1, wherein the refrigerant circulating through said low pressure unit (10b) and said high pressure unit (10a) is R410A.
- 4. Four.
- El acondicionador de aire (1) según una reivindicación cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que launidad de alta presión no está provista de un receptor. The air conditioner (1) according to any one of claims 1 to 3, wherein the high pressure unit is not provided with a receiver.
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