ES2346422T3 - Un implante y un metodo para tratar una superficie de implante. - Google Patents
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Abstract
Un método para el tratamiento de una superficie de implante metálico destinado a la implantación en el tejido óseo, que se caracteriza porque comprende: tratar la superficie de implante metálica con una solución acuosa de ácido fluorhídrico, en el que la concentración del ácido fluorhídrico es inferior a 0,5 M, y en el que la superficie de implante metálica es tratada durante un período de ataque químico hasta de 180 segundos a temperatura ambiente, midiéndose el citado período de ataque químico desde la formación de la primera burbuja de H2 (g) en la superficie de implante, proporcionando por lo tanto flúor y/o fluoruro sobre al menos una parte de la superficie de implante, y proporcionar una microrrugosidad que comprende poros que tienen un diámetro de poro <=q 1 μm y una profundidad de poro <=q 500 nm.
Description
Un implante y un método para tratar una
superficie de implante.
La invención se refiere a un implante para su
implantación en tejido óseo, y a un método para tratar una
superficie de implante destinado a su implantación en el tejido
óseo para mejorar la biocompatibilidad de un implante que comprende
la citada superficie.
Hoy en día se utiliza, en la mayoría de los
casos, un procedimiento de una fase para la implantación de
implantes ortopédicos o dentales, implantes metálicos generalmente,
en el tejido óseo.
En el procedimiento de una fase, una primera
pieza de implante, tal como un aparato dental, se coloca
quirúrgicamente en el tejido óseo, y una funda de cicatrización o
una pieza secundaria de implante tal como un soporte, se fija
entonces a la primera pieza de implante directamente después de la
intervención quirúrgica. A partir de entonces, se permite que el
tejido blando cicatrice alrededor de la funda de cicatrización o de
la pieza secundaria de implante. Cuando se utiliza un funda de
cicatrización, se quita la funda después de unas pocas semanas o
meses sin ningún tipo de procedimiento quirúrgico, y las piezas
secundarias de implante, tales como un soporte y una corona
provisional, se fijan a la primera pieza de implante. El
procedimiento de una sola fase se describe, por ejemplo, en el
documento de L Cooper et al: "Una evaluación multicéntrica
de 12 meses, de implantes de un solo diente restaurado 3 semanas
después de cirugía de una fase", Revista Internacional de
Implantes Orales y Maxilofaciales, Vol. 16, número 2 (2001).
El procedimiento en dos fases, que en algunos
casos dentales aún podría ser necesario utilizar, consiste en
colocar quirúrgicamente en una primera fase una primera pieza de
implante, tal como un aparato dental, en el tejido óseo, donde
entonces se le permite descansar, descargado e inmóvil, durante un
periodo de curación de tres meses, o más, para permitir que el
tejido óseo crezca sobre la superficie de implante y permitir que
el implante quede bien fijado al tejido óseo, cubriendo el corte en
el tejido blando la zona del implante a la que se le permite que
cicatrice sobre el implante, y en una segunda fase, abrir el tejido
blando que cubre el implante y fijar las piezas secundarias de
implante, tales como un soporte dental y/o un diente de
restauración, a la primera pieza de implante, tal como el citado
aparato, formando la estructura final del implante. Este
procedimiento es descrito, por ejemplo, por Branemark et al
en el documento: "Implantes oseointegrados en el tratamiento de
la mandíbula edéntula, Experiencia en un período de 10 años",
Almquist & Wiksell Internacional, Estocolmo, Suecia.
Sin embargo, el hecho de que el implante no se
deba cargar durante el período de cicatrización significa que las
piezas secundarias de implante no se pueden fijar a la primera pieza
de implante y/o ser utilizadas durante el periodo de cicatrización
de tres meses o más. En consideración a las molestias asociadas con
esto, es deseable minimizar el período necesario para la primera
fase que se ha mencionado más arriba, o incluso realizar el
procedimiento de implantación completo en una única operación, es
decir, utilizar el procedimiento de una fase.
Para algunos pacientes, se puede considerar que
es mejor esperar al menos tres meses antes de cargar funcionalmente
el implante, en ambos procedimientos de una y dos fases. Sin
embargo, una alternativa utilizando el procedimiento de una fase es
poner el implante en funcionamiento directamente después de la
implantación (carga inmediata) o unas pocas semanas después de la
implantación (carga rápida). Estos procedimientos son descritos, por
ejemplo, por D M Esposito, páginas 835-837, en la
publicación El Titanio en Medicina, Ciencia de los Materiales,
Ciencia de Superficies, Ingeniería, Respuestas Biológicas y
Aplicaciones Médicas, Springer-Verlag (2001).
Es esencial que el implante establezca una
estabilidad y unión suficientes entre el implante y el tejido óseo
para permitir la carga inmediata o temprana del implante que se ha
desvelado más arriba.
También se hace notar que una carga inmediata o
temprana del implante puede ser beneficiosa para la formación de
hueso.
Algunos de los metales o aleaciones, tales como
el titanio, circonio, hafnio, tantalio, niobio, o sus aleaciones,
que se utilizan para implantes óseos pueden formar una unión
relativamente fuerte con el tejido óseo, una unión que puede ser
tan fuerte como el mismo tejido óseo, incluso más fuerte. El ejemplo
más notable de este tipo de material de implante metálico es el
titanio y las aleaciones de titanio, cuyas propiedades a este
respecto han sido conocidas desde aproximadamente 1950. Esta unión
entre el metal y el tejido óseo ha sido denominada
"oseointegración" por Branemark et al.
Aunque la unión entre el metal, por ejemplo,
titanio, y el tejido óseo puede ser comparativamente fuerte, es
deseable mejorar esta unión.
Hasta la fecha hay varios métodos para tratar
los implantes metálicos con el fin de obtener una unión mejor del
implante, y por lo tanto, una oseointegración mejorada. Algunos de
estos implican alterar la morfología de los implantes, por ejemplo
creando irregularidades relativamente grande en la superficie de
implante con el fin de aumentar la rugosidad superficial en
comparación con una superficie no tratada. Un aumento de la
rugosidad superficial proporciona un área de contacto y de unión más
grande entre el implante y el tejido óseo, con lo cual se puede
obtener una retención mecánica y una fuerza superiores. Una
rugosidad superficial puede ser proporcionada, por ejemplo, por
proyección de plasma, chorreado o ataque químico. Un ataque químico
basto de las superficies del implante se puede realizar con ácidos
reductores, tales como el ácido fluorhídrico (HF) o las mezclas de
ácido clorhídrico (HCl) y ácido sulfúrico (H_{2}SO_{4}). El
objetivo de este proceso de ataque químico basto es obtener
superficies de implantes con irregularidades bastante grandes, tales
como diámetros de poros en el rango de 2-10 \mum
y profundidades de poros en el rango de 1-5
\mum.
Otros métodos para obtener una mejor fijación
del implante al tejido óseo implican la alteración de las
propiedades químicas de la superficie de implante. Por ejemplo, uno
de esos métodos consiste en la aplicación de una capa de material
cerámico, tal como hidroxiapatita, a la superficie de implante,
entre otras cosas, con el fin de estimular la regeneración del
tejido óseo. Los revestimientos cerámicos, sin embargo, pueden ser
frágiles y se pueden desprender o separarse de la superficie de
implante, lo cual a su vez puede conducir a un fallo final del
implante.
Además de los métodos anteriores desvelados de
la modificación de la superficie de implante, se debe hacer notar
que, en contacto con el oxígeno, el titanio, circonio, hafnio,
tántalo, niobio y sus aleaciones son instantáneamente cubiertos con
una capa de óxido delgada. Las capas de óxido de los implantes de
titanio consisten principalmente en dióxido de titanio (IV)
(TiO_{2}) con pequeñas cantidades de Ti_{2}O, y de TiO. El óxido
de titanio en general, tiene un grosor de alrededor de
4-8 nm. Sin embargo, se pueden producir implantes
de titanio con un grosor de la capa de óxido hasta de 20 \mum
utilizando la anodización (oxidación anódica). A medida que aumenta
el grosor de la capa de óxido de titanio, la porosidad y la
rugosidad superficial de la capa de óxido se incrementa. Por otra
parte, la cristalinidad del óxido de titanio aumenta a medida que
aumenta el grosor la capa de óxido. De esta manera, una rugosidad de
la superficie de implante se puede obtener también proporcionando
una capa de óxido más gruesa.
La solicitud anterior WO 95/17217 de los
actuales Solicitantes describe un proceso en el cual un implante
metálico (chorreado o no chorreado) se trata con una solución acuosa
de ácido fluorhídrico con una concentración hasta del 3%, más
preferiblemente de aproximadamente el 0,2%, durante un período de
tratamiento de al menos 10 segundos, tal como de 10 segundos a 6
horas, preferiblemente 30 segundos con HF del 0,2% a temperatura
ambiente. De acuerdo con el documento WO 95/17217, la morfología de
la superficie de implante no es afectada por este tratamiento, es
decir, no se produce un ataque químico significativo sobre la
superficie.
La solicitud anterior WO 94/13334 de los
actuales Solicitantes describe un proceso en el cual un implante
metálico se trata con una solución acuosa que contiene fluoruro de
sodio con una concentración de alrededor del
0,1-4%, pH 2,5-6, durante un período
de al menos 10 segundos hasta aproximadamente 5 minutos a
temperatura ambiente.
Ambas solicitudes anteriores describen implantes
metálicos que tienen una biocompatibilidad mejorada, y métodos para
la producción de los mismos. Específicamente, la velocidad de
fijación del tejido óseo se incrementa y se obtiene una unión más
fuerte entre el implante y el tejido óseo. La mejor
biocompatibilidad de estos implantes se cree que es debida a la
retención de flúor y/o fluoruro en las superficies de los
implantes.
El flúor y/o fluoruro se supone que, de acuerdo
con JE Ellingsen, "El pretratamiento de implantes de titanio con
flúor mejora su retención en el hueso", Revista de Ciencias de
los Materiales: Materiales en Medicina, 6 (1995), páginas
749-753, reacciona con la capa de óxido de titanio
de la superficie y reemplaza el oxígeno unido al titanio para
formar un compuesto de fluoruro de titanio. In vivo, el
oxígeno del fosfato en el tejido fluido puede reemplazar el flúor
en la capa de óxido y el fosfato estará entonces unido
covalentemente a la superficie de titanio. Esto puede inducir una
formación ósea en la que el fosfato en el hueso se une al implante
de titanio. Además, el fluoruro liberado puede catalizar esta
reacción e inducir la formación de la hidroxiapatita fluorada y
fluorapatita en el hueso circundante.
\vskip1.000000\baselineskip
Un objeto de la presente invención es
proporcionar un implante para su implantación en el tejido óseo que
tiene una mejor velocidad de fijación entre el implante y el tejido
óseo, de manera que el periodo de cicatrización después de la
cirugía que se ha descrito más arriba (ya sea usando un
procedimiento de una o dos fases) se reduce y/o se permite una
carga inmediata o temprana del implante.
Otro objeto de la invención es proporcionar un
implante que forma una unión mecánicamente más fuerte con el tejido
óseo. De esta manera, se proporciona un implante destinado a su
implantación en el tejido óseo con una mejor biocompatibilidad.
Todavía otro objeto de la invención es
proporcionar un método para tratar una superficie de implante
destinado a su implantación en el tejido óseo, tal como una
superficie de implante ortopédico o dental, con lo que se obtiene
un implante de acuerdo con la invención.
Un método para el tratamiento de una superficie
de implante destinado a su implantación en el tejido óseo, incluye
proporcionar flúor y/o fluoruro en al menos una parte de la
superficie de implante, tal como un área del 1-99%,
preferiblemente un área > 10%, más preferiblemente un área >
40%, con una concentración atómica media de preferiblemente al
menos el 0,2%, y proporcionar, en la superficie de implante, una
microrrugosidad que tenga una rugosidad cuadrática media (R_{q}
y/o S_{q}) \leq 250 nm, tal como desde 1 nm a 250 nm.
La microrrugosidad comprende irregularidades
superficiales en forma de poros, y, opcionalmente, picos, y en
consecuencia, puede expresarse también en términos de tamaños de
poros.
De esta manera, de acuerdo con un primer aspecto
de la invención, los citados objetos y otros objetos se logran con
un método para tratar una superficie de implante destinado a su
implantación en el tejido óseo, que comprende aportar flúor y/o
fluoruro sobre al menos una parte de la superficie de implante, tal
como un área del 1-99%, preferiblemente un área >
10%, más preferiblemente un área > 40%, con una concentración
atómica media de preferiblemente al menos el 0,2%, y proporcionar,
en la superficie de implante, una microrrugosidad que comprende
poros que tienen un diámetro de poro \leq, 1 \mum, tal como de 1
nm a 1 \mum, preferiblemente en el rango de 50 nm a 1 \mum, y
una profundidad de poro de 500 nm, tal como de 1 nm a 500 \mum,
preferiblemente en el rango de 50 a 500 nm, tratando una superficie
de implante metálica con una solución acuosa de ácido fluorhídrico
que tenga una concentración preferiblemente menor a 0,5 M, más
preferiblemente 0,1 M, produciendo un ataque químico durante un
período de ataque químico preferiblemente hasta de 180 segundos, más
preferiblemente hasta de 60 segundos,, a temperatura ambiente (24
\pm 1ºC), midiéndose el citado período de ataque químico desde la
formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie de
implante.
Los citados procedimientos de los métodos de
acuerdo con la invención se pueden ejecutar en cualquier orden o
simultáneamente.
En esta realización, se proporcionan el flúor
y/o fluoruro y una microrrugosidad de forma simultánea.
Se ha mostrado que se obtienen resultados de
biocompatibilidad sorprendentemente buenos para un implante,
implantado en el tejido óseo, que tiene una superficie de implante
que comprende flúor y/o fluoruro, y una microrrugosidad fina como
se ha especificado más arriba. Se obtienen tanto una mejora de la
fijación, como una unión más fuerte entre la superficie de implante
y el tejido óseo. Así, la microrrugosidad fina en combinación con
el flúor y/o fluoruro mejoran el proceso de oseointegración.
De acuerdo con un segundo aspecto de la
invención, los citados objetos y otros objetos se consiguen con un
implante para su implantación en el tejido óseo, que tiene una
superficie de implante, al menos parte de la cual, tal como un área
del 1-99%, preferiblemente un área > 10%, más
preferiblemente un área > 40%, ha sido tratada con el método de
acuerdo con la invención, como se ha descrito más arriba en la
presente memoria descriptiva.
Un implante para su implantación en el tejido
óseo, que tiene una superficie de implante, en la cual al menos una
parte del implante, tal como un área del 1-99%,
preferiblemente un área > 10%, más preferiblemente un área >
40%, comprende flúor y/o fluoruro, y una microrrugosidad que tiene
una rugosidad cuadrática media (Rg y/o S_{q}) \leq 250 nm, tal
como de 1 nm a 250 nm.
De acuerdo con un tercer aspecto de la
invención, los citados objetos y otros objetos se alcanzan con un
implante para su implantación en el tejido óseo, que tiene una
superficie de implante metálica, en la que hay una capa de óxido en
al menos una parte de la superficie de implante, tal como un área
del 1-99%, preferiblemente un área > 10%, más
preferiblemente un área > 40%, teniendo la citada capa de óxido,
flúor y/o fluoruro incorporado en la misma, y al menos parte de la
superficie de implante metálica comprende una microrrugosidad que
comprende poros con un diámetro de poro \leq 1 \mum, tal como de
1 nm a 1 \mum, preferiblemente en el rango de 50 nm a 1 \mum, y
una profundidad de poro \leq 500 nm, por ejemplo de 1 nm a 500 nm,
preferiblemente en el rango de 50 a 500 nm.
Otras características y ventajas de la presente
invención serán evidentes en las realizaciones descritas en la
presente memoria descriptiva y a continuación, y en las
reivindicaciones adjuntas.
La figura 1 define los términos "diámetro de
poro" (D), "profundidad de poro" (h) y "anchura del pico a
mitad de la profundidad del poro" (x).
La figura 2 muestra imágenes SEM de una
superficie de implante de referencia chorreado en basto.
La figura 3 muestra imágenes SEM de la
superficie de implante de la técnica anterior que se ha descrito y
analizado en la presente memoria descriptiva, de acuerdo con el
documento WO 95/17217. La superficie de implante es no
chorreada.
La figura 4 muestran imágenes SEM de una
realización de la superficie de implante de acuerdo con la presente
invención. La superficie de implante es no chorreada y ha sido
tratada de acuerdo con el método I (ejemplo 1, no chorreada).
La figura 5 muestra imágenes SEM de una
realización de la superficie de implante de acuerdo con la presente
invención. La superficie de implante ha sido chorreada en basto y
tratada de acuerdo con el método I (Ejemplo 1, chorreada en
basto).
La figura 6 muestra imágenes SEM de una
realización de la superficie de implante de acuerdo con la presente
invención. La superficie de implante es no chorreada y ha sido
tratada de acuerdo con el método II (Ejemplo 2, no chorreado).
La figura 7 muestra imágenes SEM de una
realización de la superficie de implante de acuerdo con la presente
invención. La superficie de implante ha sido chorreada en basto y
tratada de acuerdo con el método II (Ejemplo 2, chorreada en
basto).
La figura 8 muestra el perfil AFM de la
superficie que se muestra en la figura 3 (implante de la técnica
anterior).
La figura 9 ilustra el perfil AFM de la
superficie que se muestra en la figura 4 (Ejemplo 1, no
chorreada).
La figura 10 muestra el perfil AFM de la
superficie que se muestra en la figura 6 (Ejemplo 2, no
chorreada).
La figura 11 muestra la distribución de flúor
y/o fluoruro (medida utilizando TOF-SIMS) sobre la
superficie de implante de la superficie que se muestra en la figura
5 (Ejemplo I, chorreada en basto).
La figura 12 muestra la distribución de flúor
y/o fluoruro (medida utilizando TOF-SIMS) sobre la
superficie de implante de la superficie que se muestra en la figura
7 (Ejemplo 2, chorreada en basto).
\vskip1.000000\baselineskip
Como se utiliza en la presente memoria
descriptiva en relación con la invención, el término "ataque
químico" se refiere al proceso que tiene lugar durante el
período de tratamiento durante el cual se genera H_{2} (g) en la
superficie de implante. El período de ataque químico se mide desde
la formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie
de implante. El ataque químico en el contexto de la presente
invención se refiere a un ataque químico muy suave de una
superficie de implante que proporciona la deseada microrrugosidad
que se ha descrito en la presente memoria descriptiva.
Como se usa en la presente memoria descriptiva,
el término "microrrugosidad" se refiere a una rugosidad
superficial que comprende poros que tienen un diámetro de poro
igual o inferior a 1 \mum y una profundidad de poro igual o
inferior a 1 \mum.
Como se usa en la presente memoria descriptiva,
el término "macrorrugosidad" se refiere a una rugosidad
superficial que comprende irregularidades superficiales de
dimensiones mayores a 1 \mum.
Como se usa en la presente memoria descriptiva,
el término "implante" incluye en su alcance, cualquier
dispositivo destinado a ser implantado en el cuerpo de un animal
vertebrado, en particular, de un mamífero tal como un ser humano.
Los implantes se pueden utilizar para reemplazar la anatomía y/o
restaurar cualquier función del cuerpo.
Por lo general, un implante se compone de una o
varias piezas de implante. Por ejemplo, un implante dental
comprende normalmente un aparato dental acoplado a piezas secundaria
del implante, tal como un soporte y/o un diente de restauración. Sin
embargo, cualquier dispositivo, tal como un aparato dental destinado
a ser implantado, por sí solo puede ser referido como un implante,
aunque otras piezas deban ser conectadas al mismo.
Como se usa en la presente memoria descriptiva
el término "implante (previsto) para su implantación en el tejido
óseo" se refiere a los implantes destinados a su implantación, al
menos parcial, en el tejido óseo, tal como los implantes dentales,
implantes ortopédicos, y otros similares. Un implante para su
implantación en el tejido óseo también puede ser denominado como un
implante de tejido óseo.
Como se usa en la presente memoria descriptiva,
el término "superficie de implante" se refiere a, al menos,
una región superficial definida de un implante. Por lo tanto, la
región superficial definida puede incluir toda el área superficial
del implante o porciones de la misma.
Un ejemplo de una superficie de implante
destinado a su implantación en el tejido óseo es la superficie de
un aparato dental que se destina a su implantación en la mandíbula
de un paciente y a estar en contacto con el tejido óseo.
Otro ejemplo de una superficie de implante
destinado a su implantación en el tejido óseo es la superficie de
un implante de cadera que se destina a su implantación en el cuello
del fémur de un paciente.
Los términos "diámetro de poro" (D),
"profundidad de poro" (h) y "anchura del pico a la mitad de
la profundidad del poro" (x) se definen en la figura 1. Estos
términos se utilizan en el contexto de una microrrugosidad. En la
figura 1, una microrrugosidad se superpone a una macrorrugosidad.
Sin embargo los mismos términos se utilizan para una
microrrugosidad dispuesta sobre una superficie que carece de la
citada macrorrugosidad.
El diámetro de poro (D) es la distancia entre
los puntos más altos de dos picos adyacentes como se define en la
figura 1. Si hay varios puntos en el mismo nivel que podrían ser
referidos como los más altos, se debe elegir el punto más cercano
al poro. Si los "picos" son muy anchos (es decir, la superficie
puede parecer que le faltan picos bien definidos), la superficie
puede ser descrita como poseedora de un perfil de superficie
esencialmente plana entre los poros (formando la citada
microrrugosidad), que se distribuyen en la superficie. En ese caso,
el diámetro de poro es la distancia entre esos puntos en los que el
perfil de la superficie comienza a desviarse del perfil de la
superficie esencialmente plana, formando de esta manera el citado
poro. Esto es de acuerdo con la citada definición que se muestra en
la figura 1.
La profundidad de poro (h) se define como la
distancia entre una línea imaginaria trazada entre los puntos más
altos de dos picos adyacentes, y la parte inferior del poro (en el
punto más bajo) (véase la figura 1). La distancia se mide en una
dirección perpendicular a la tangente del citado punto más bajo del
poro. Si hay varios puntos en el nivel más bajo, un valor medio de
las distancias desde estos puntos a la línea imaginaria se calcula
como la profundidad de poro. Si no hay picos bien definidos, la
línea imaginaria trazada entre los puntos en los que el perfil de
la superficie comienza a desviarse de un perfil de superficie
esencialmente plana, formando de esta manera el citado poro.
La anchura del pico (x) a la mitad de la
profundidad del poro (h) se define como se muestra en la figura
1.
Un método para tratar una superficie de implante
destinado a su implantación en el tejido óseo, comprende
proporcionar flúor y/o fluoruro en al menos una parte de la
superficie de implante, y proporcionar en la superficie de
implante, una microrrugosidad que tenga una rugosidad cuadrática
media (R_{q} y/o S_{q}) \leq 250 nm. La rugosidad cuadrática
media corresponde a la desviación cuadrática media del perfil desde
la línea media sobre una longitud de muestreo. R_{q} es la
rugosidad cuadrática media medida en dos dimensiones y S_{q} es
la rugosidad cuadrática media medida en tres dimensiones.
La rugosidad cuadrática media (R_{q} y/o
S_{q}) se puede medir con microscopía de fuerza atómica (ARM)
para un área superficial de 5 x 5 \mum. La AFM es un método muy
sensible de caracterización de las superficies. Sin embargo, el
análisis debe ser ejecutado cuidadosamente de manera que se analice
la microrrugosidad y no la estructura subyacente de la superficie,
tal como una superficie chorreada o mecanizada.
La rugosidad cuadrática media también puede ser
calculada en base a la morfología de la superficie que se muestra
en las imágenes SEM de la superficie de implante, o estimarse a
partir de los resultados obtenidos por cualquier otro método de
caracterización de las superficies.
De esta manera, los cálculos realizados
utilizando un diámetro de poro \leq 1 \mum y una profundidad de
poro \leq 500 nm proporcionan una rugosidad cuadrática media de
(R_{q}) \leq 250 nm basada en la definición de la rugosidad
cuadrática media (R_{q}) como es conocido por los expertos en la
técnica.
La microrrugosidad, que comprende
irregularidades superficiales en forma de poros, y, opcionalmente,
picos, puede expresarse también en términos de tamaño de poro.
De esta manera, un método de acuerdo con la
invención para tratar una superficie de implante destinado a su
implantación en el tejido óseo consiste en proporcionar flúor y/o
fluoruro en al menos una parte de la superficie de implante, y
proporcionar una microrrugosidad que comprende poros que tienen un
diámetro de poro \leq 1 \mum, preferiblemente en el rango de 50
nm a 1 \mum, así como una profundidad de poro \leq 500 nm,
preferiblemente en el rango de 50 a 500 nm, en la superficie de
implante, tratando una superficie de implante metálica con una
solución acuosa de ácido fluorhídrico que tiene una concentración
preferiblemente menor de 0,5 M, más preferiblemente 0,1 M,
produciendo un ataque químico durante un período de ataque químico
preferiblemente hasta de 180 segundos, más preferiblemente hasta de
60 segundos, a temperatura ambiente (24 \pm 1ºC), midiéndose el
citado período de ataque químico a partir de la formación de la
primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie de implante.
Además, la microrrugosidad también puede incluir
preferiblemente picos que tienen una anchura de pico, en la mitad
de la profundidad de poro, de 15 a 150% del diámetro de poro (véase
la figura 1). De esta manera, la anchura máxima se encuentra
preferiblemente en el rango de 7,5 nm a 1,5 \mum. Incluso más
preferibles son los picos que tienen una anchura de pico a la mitad
de la profundidad de poro, de 30 a 150% del diámetro de poro. Los
más preferibles son los picos que tienen una anchura de pico a la
mitad de la profundidad de poro, de 60 a 150% del diámetro de
poro.
Esta morfología específica de la superficie
proporciona un crecimiento muy resistente del hueso. Con esta
morfología específica, el hueso recién formado, que crece en las
irregularidades superficiales de la superficie de implante, no se
fractura fácilmente del hueso viejo. Además, los picos de la
superficie de implante no se fracturan fácilmente del implante.
Además, se podrá observar que sólo una parte o
partes de la superficie de implante puede comprender las
irregularidades superficiales especificadas en la presente memoria
descriptiva, lo que significa que los poros, y opcionalmente,
también los picos, se pueden agrupar en varias regiones a lo largo
de la superficie. Por lo tanto, las distancias entre los poros y/o
los picos pueden variar a lo largo de la superficie.
Preferiblemente, un área > 10% de la superficie de implante
comprende las citadas irregularidades superficiales, más
preferiblemente: un área > 40% de la superficie, y aún más
preferiblemente, un área \geq 70% de la superficie. Más
preferiblemente, toda la superficie de implante comprende las
citadas irregularidades de la superficie distribuidas homogéneamente
en toda la superficie.
No es necesario que la citada al menos una parte
de la superficie de implante que comprende flúor y/o fluoruro se
superponga a la citada parte o partes de la superficie de implante
que comprende irregularidades superficiales. Puede haber áreas de
la superficie, incluyendo puntos, que tienen solamente
irregularidades superficiales y áreas con flúor y/o fluoruro. Sin
embargo, al menos la superposición parcial de irregularidades
superficiales y flúor y/o fluoruro es preferida.
La rugosidad cuadrática media (R_{q} y/o
S_{q)}, que se calcula de acuerdo con lo divulgado anteriormente,
de la microrrugosidad que tiene el tamaño de poro que se ha
proporcionado más arriba, es preferiblemente \leq 250 nm.
Como consecuencia, el método para el tratamiento
de una superficie de implante destinado a su implantación en el
tejido óseo de acuerdo con el citado primer aspecto de la invención,
también se puede expresar que comprende:
proporcionar flúor y/o fluoruro en al menos una
parte de la superficie de implante y
proporcionar en la superficie de implante, una
microrrugosidad que comprende poros que tienen un diámetro de poro
\leq 1 \mum y una profundidad de poro \leq 500 nm.
\vskip1.000000\baselineskip
Preferiblemente, la superficie de implante tiene
una concentración atómica media de al menos 0,2% de flúor y/o
fluoruro medida con espectroscopia de fotoelectrones de rayos X
(XPS) para un área superficial de 100 x 100 \mum.
La concentración media atómica del flúor y/o
flúor es ventajosamente \leq 20% medida con XPS.
De la manera más preferida, la concentración
atómica media de flúor y/o fluoruro se encuentra en el rango de
0,4-7%, medida de acuerdo con lo anterior. Sin
embargo, la cantidad que se proporciona inicialmente de flúor y/o
fluoruro puede que tenga que ser mayor debido a la disminución
potencial durante el almacenamiento del implante.
La superficie de implante es preferiblemente una
superficie de implante metálica, tal como una superficie de
implante de titanio.
La superficie de implante metálica podría ser
parte de un implante metálico o podría ser una capa superficial
metálica aplicada en un implante no metálico, tal como un material
cerámico, plástico o compuesto. Además, la superficie de implante
metálica también puede ser parte de un implante parcialmente
metálico, con lo cual se proporciona una superficie de implante
parcialmente metálico.
El flúor y/o flúor es/son incorporados dentro de
la capa de óxido sobre la superficie de implante metálica,
proporcionando una capa de óxido, que es más reactiva que una capa
de óxido, sin flúor y/o fluoruro (véanse los ejemplos). Un óxido de
titanio con flúor y/o fluoruro incorporado tiene una estructura de
óxido perturbada en comparación con una estructura ordinaria de
óxido de titanio puro. Sin estar limitado por ninguna teoría, la
estructura de óxido perturbada proporciona una capa de óxido más
reactiva, lo que significa que el óxido in vivo,
probablemente en un grado más alto, en comparación con una
estructura de óxido de titanio puro, interactúa con las moléculas,
tales como los iones fosfato y probablemente también crecerá con una
velocidad mayor, lo que significa que se consigue una
biocompatibilidad mejorada.
El flúor y/o fluoruro y la microrrugosidad se
proporcionan de forma simultánea mediante el tratamiento de la
superficie de implante metálica con una solución acuosa de ácido
fluorhídrico (HF), lo que produce un proceso de ataque químico.
La concentración del ácido fluorhídrico es menor
de 0,5 M, preferiblemente 0,1 M.
La superficie de implante metálica es tratada
durante un período de ataque químico hasta de 180 segundos,
preferiblemente hasta de 60 segundos, a temperatura ambiente (24
\pm 1ºC). Antes de que se inicie el ataque químico, la capa de
óxido natural se elimina con el ácido y cuando el ácido entra en
contacto con la superficie de implante, se inicia el proceso de
ataque químico. Una nueva capa de óxido con flúor y/o fluoruro
incorporado en la misma y distribuido por toda la capa de óxido, se
forma entonces. Además, la microrrugosidad que se ha divulgado más
arriba es proporcionada por el proceso de ataque químico de la
superficie de implante. Se debe hacer notar que incluso si el
tratamiento con ácido fluorhídrico se utiliza tanto para
proporcionar flúor y/o fluoruro como para proporcionar una
microrrugosidad sobre la superficie de implante, estos
procedimientos se pueden realizar por separado y en orden
inverso.
El tratamiento con HF (acuoso) se realiza a
temperatura ambiente, es decir a aproximadamente
20-30ºC (con presión de aire normal),
preferiblemente de 24 \pm 1ºC. Si se utiliza una temperatura
superior a 24 \pm 1ºC, el proceso de ataque químico, como es
conocido por los expertos en la técnica, se iniciará más pronto y
el proceso de ataque químico será más rápido, es decir, será
necesario un período de ataque químico más corto que el período
determinado en este documento para el ataque químico a 24 \pm 1ºC
para obtener el resultado deseado. De la misma manera, si se
utiliza una temperatura inferior a 24 \pm 1ºC, será necesario un
período de ataque químico más largo que en el período que se indica
en la presente memoria descriptiva para el ataque químico a 24
\pm 1ºC para obtener el resultado deseado. El período de ataque
químico, la temperatura y la concentración de HF (ac) determinan la
relación entre las áreas atacadas químicamente, es decir, áreas que
tienen una microrrugosidad, y áreas no atacadas químicamente.
El enjuague elimina de la superficie de implante
cualquier flúor y/o fluoruro e impurezas débilmente adheridas. De
esta manera se obtiene entonces un implante con una vida de anaquel
mejor. De esta manera, la superficie de implante es enjuagada
preferiblemente después de la provisión de flúor y/o fluoruro sobre
la misma.
Preferiblemente, el método comprende, además,
proporcionar una macrorrugosidad sobre la superficie de implante
antes de aportar el flúor y/o fluoruro y antes de aportar la
microrrugosidad. De esta manera, se obtiene un implante que tiene
una microrrugosidad superpuesta a la macrorrugosidad. La
macrorrugosidad es proporcionada preferiblemente por chorreado, más
preferiblemente chorreando una superficie de implante de titanio con
partículas de dióxido de titanio.
La macrorrugosidad también puede ser
proporcionada por cualquier otra técnica adecuada, tal como el
ataque químico, micro fabricación, anodización, proyección de
llama, cualquier tratamiento electroquímico, láser, electroerosión,
mecanizado, moleteado, o cualquier otro método adecuado de
modificación de superficies.
Además, también se debe hacer notar que la
superficie de implante, con o sin macrorrugosidad, puede ser no
roscada o roscada.
La citada superficie de implante metálica está
fabricada preferiblemente de titanio comercialmente puro o una
aleación de titanio, pero también puede ser de cualquier otro
material metálico biocompatible, tal como el zirconio o una
aleación del mismo, hafnio o una aleación del mismo, niobio o una
aleación del mismo, tántalo o una aleación del mismo, una aleación
de cromo-vanadio, o cualquier combinación de estos
materiales.
El implante para su implantación en el tejido
óseo de acuerdo con la invención es preferiblemente un implante
dental o un implante ortopédico.
La presente invención se refiere también a un
implante para su implantación en tejido óseo que tiene una
superficie de implante, al menos parte de la cual se ha tratado con
el método de acuerdo con la invención, como se ha descrito
anteriormente en la presente memoria descriptiva.
De esta manera, un implante para su implantación
en el tejido óseo que tiene una superficie de implante con las
características que se han descrito con anterioridad también forma
parte de la presente invención.
La invención se ilustrará a continuación por
medio de los ejemplos no limitativos que siguen.
Se utilizaron implantes quirúrgicos de titanio
comercialmente puro (c. p.).
Cada implante se desengrasó con ultrasonidos en
Ecosolv® (70-100%
etil-2-hidroxipropionato) durante 5
minutos, y a continuación en etanol (70%) durante 5 minutos.
A continuación, algunos de los implantes fueron
chorreados con partículas de dióxido de titanio Dos rangos de
tamaño de partículas de dióxido de titanio diferentes utilizadas
fueron; 6,8-90 \mum (F = fino), y
106-180 \mum (basto = C). Sin embargo, tamaños de
partículas más bastas, tales como 180 a 300 \mum, también pueden
ser utilizados.
Los implantes chorreados a continuación fueron
enjuagados ultrasónicamente con agua desionizada durante 2 x 5
minutos, y en etanol durante 2 x 5 minutos para eliminar cualquier
partícula de chorreado residual.
Los implantes fueron tratados a continuación, de
acuerdo con los siguientes métodos:
Implantes no chorreados y chorreados (F y C),
limpiados de acuerdo con lo anterior, fueron proporcionados como
referencias para los estudios que se describen en la presente
memoria descriptiva y a continuación.
Implantes no chorreados y chorreados (F y C),
limpiados de acuerdo con lo anterior, se sumergieron en HF (ac) 0,1
M a temperatura ambiente (alrededor de 24 \pm 1ºC) durante 90
segundos. No se formó H_{2} (g) durante este período de
tratamiento, por lo que no se produjo ataque químico.
Los implantes se sumergieron posteriormente en
agua desionizada durante 20 segundos, y se secaron a
continuación.
Implantes no chorreados y chorreados (F y C),
limpiados de acuerdo con lo anterior, se sumergieron en etanol
(99,5%) durante 2 segundos y en agua desionizada durante 5
segundos.
Posteriormente, los implantes fueron sumergidos,
de acuerdo con la presente invención, en una solución agitada de HF
(ac) 0,1 M a temperatura ambiente (alrededor de 24 \pm 1ºC)
durante un período de ataque químico de 40 \pm 5 segundos.
Aproximadamente, el 80-90% del área de la superficie
fue entonces atacado químicamente, proporcionando así una
microrrugosidad. Sin embargo, puesto que el proceso de ataque
químico se demostró que era más lento para los implantes no
chorreados, preferiblemente estos implantes deberían ser atacados
químicamente durante un período de tiempo más largo, tal como 60
\pm 5 segundos, que los implantes chorreados para obtener un
grado similar de ataque químico. El período de ataque químico se
midió desde la formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la
superficie de implante. El ataque químico de la superficie de
implante se inicia cuando el ácido se encuentra en contacto directo
con el titanio puro, es decir, cuando el óxido de titanio que cubre
la superficie de titanio se ha eliminado.
Los implantes se sumergieron a continuación en
el agua desionizada agitada durante 20 segundos.
Los implantes se enjuagaron ultrasónicamente en
etanol (20%) durante 3 minutos, y en agua desionizada durante 4
minutos. Los implantes fueron enjuagados después en etanol (99,5%)
durante 5 segundos, se limpiaron, y se secaron.
Un implante tratado de acuerdo con este método
se denomina ejemplo 1.
Implantes no chorreados y chorreados (F y C),
limpiados de acuerdo con lo anterior, se sumergieron en etanol
(99,5%) durante 2 segundos y en agua desionizada durante 5
segundos.
A continuación, de acuerdo con la presente
invención, los implantes fueron sumergidos en HF (ac) 0,1 M a
temperatura ambiente (alrededor de 24 \pm 1ºC) con agitación
durante un período de ataque químico de 40 \pm 5 segundos. Debido
a las razones que se han explicado anteriormente, algunos de los
implantes no chorreados sufrieron un ataque químico durante 60
\pm 5 segundos (estas muestras sólo fueron utilizadas para la
medición AFM que se describe en la presente memoria descriptiva y a
continuación). El período de ataque químico se midió desde la
formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie de
implante.
A continuación, los implantes se limpiaron y se
secaron.
Un implante tratado de acuerdo con este método
es denominado ejemplo 2.
Las superficies de implantes tratadas de acuerdo
con los métodos anteriores se evaluaron in vivo utilizando
el ensayo de tracción que se describe en la publicación
Biomateriales 23 (2002), páginas 2201-2209, por H
J, Ronald, y J E Ellingsen.
Los implantes tenían forma de monedas con un
diámetro de 6,25 mm y una altura de 1,95 mm. Uno de los lados de
las monedas de implante era tratado con los citados métodos. En el
centro de la otra cara de la moneda, se proporcionó un orificio
roscado para la fijación a una célula de carga.
Se utilizaron conejos blancos de Nueva Zelanda
como animales de laboratorio. Dos orificios de guía fueron
perforados en cada hueso tibial del conejo utilizando una barrena de
1,0 mm de diámetro (Medicon®, Alemania) utilizando una guía de
perforación para asegurar un posicionamiento correcto y
estandarizado. Las cavidades se prepararon entonces para cada
moneda de implante utilizando una fresa dental de acero inoxidable
de 7,05 mm de diámetro hecha a medida, montada en un taladro de
implantes dentales de baja velocidad con abundante irrigación de
solución salina fisiológica.
La superficie de los implantes tratados y no
tratados, de acuerdo con la Tabla 1, se colocaron en las cavidades
y se estabilizaron por medio de una placa maxilofacial de titanio de
0,2 mm preformada (Medicon® CMS, Alemania), retenida en el hueso
cortical por dos tornillos de titanio de 1,2 x 3 mm (Medicon® CMS,
Alemania). Esto garantiza una fijación pasiva estable. de los
implantes durante el periodo de cicatrización. Se introdujeron
fundas de politetrafluoroetileno (PTFE) para resistir el
crecimiento del hueso hacia las caras verticales del implante, así
como el crecimiento excesivo del hueso. El tejido blando subcutáneo
y las capas superficiales fueron reposicionados y suturados.
La superficie tratada se encontraba en contacto
directo con el tejido óseo, pero los lados verticales y el reverso
de la moneda no estaban en contacto con el tejido óseo.
Las monedas de implante se dejaron durante 7
semanas en la prueba 1, y durante 8 semanas en la prueba 2.
Se utilizaron 18 conejos en la prueba 1, y se
utilizaron 20 conejos en la prueba 2.
Al final del citado período, los conejos fueron
sacrificados, y las fijaciones de implantes y las fundas de PTFE
fueron retiradas. El hueso tibial se fijó entonces en una plataforma
especialmente diseñada para estabilizar el hueso durante el
procedimiento de prueba. Un pasador roscado con una cabeza esférica
fue fijado a la moneda de implante utilizando orificio roscado
prefabricado y la disposición se ajustó perpendicularmente a la
célula de carga utilizando un tubo de nivel. Los ensayos de
tracción se realizaron a continuación utilizando una máquina de
prueba Lloyds LRX Materials equipada con una célula de carga
calibrada de 100 N. El rango de velocidad del cabezal transversal
se estableció en 1,0 rpm/minuto. La carga se aplicaba hasta que el
implante se desprendía del hueso y la fuerza aplicada se registró
en un gráfico de carga y desplazamiento. El desprendimiento de la
moneda de implante se indicó en este gráfico como un punto de
ruptura bien definido, con una caída vertical de la carga. Los
valores medios de las fuerzas necesarias para la extracción de las
monedas tratadas diferentemente se indican en el tabla 1. La fuerza
registrada proporciona una evaluación directa de la resistencia de
conexión entre la moneda de implante y el hueso. Cuanto mayor es la
fuerza registrada, más fuerte será la conexión.
La primera prueba incluía una moneda de
referencia chorreada con partículas de dióxido de titanio finas (F),
y monedas chorreadas (F) tratadas de acuerdo con el método I, y con
el método II como se ha descrito más arriba.
La segunda prueba incluía una moneda de
referencia chorreada con partículas finas (F) de dióxido de titanio,
una moneda de referencia chorreada con partículas bastas (C) de
óxido de titanio, y monedas chorreadas (C) tratadas de acuerdo con
el método I y con el método II como se ha descrito más arriba.
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Como se puede observar en la tabla 1, las
monedas de implante tratadas con los métodos I y II proporcionaron
una fijación del hueso mejorada en comparación con las monedas de
referencia.
Además, se hace notar que los implantes de
monedas chorreados con partículas bastas de óxido de titanio (C)
proporcionaron una fijación ósea mejor que los implantes de monedas
chorreados con partículas finas de óxido de titanio (F).
\vskip1.000000\baselineskip
Las características superficiales de los
implantes tratados de acuerdo con los métodos descritos
anteriormente se evaluaron utilizando espectroscopia foto
electrónica por rayos X (XPS), Microscopía de Fuerza Atómica (AFM),
Microscopía Electrónica de Barrido (SEM), y Espectrometría de Masas
con Fuente de Ión Secundario en Tiempo de Vuelo (
TOF-SIMS). Se evaluaron la rugosidad superficial,
concentración atómica media de flúor y/o fluoruro, y la
distribución de flúor y/o fluoruro en la superficie de implante y en
toda la capa de óxido.
Se utilizó XPS (Microscopio de Barrido Quantum
2000 ESCA, Física Electrónica, EE.UU) para medir la concentración
atómica media de flúor y/o fluoruro en un área de 100 x 100 \mum.
Se utilizó Alk\alpha Monocromado como fuente de rayos X y se
utilizó un paso de energía de 187,8 eV.
Se utilizó TOF-SIMS (TRIFT II
Tiempo de Vuelo SIMS, Física Electrónica, EE.UU.) para evaluar la
distribución de superficie (direcciones x e y) de flúor y/o
fluoruro en un área de 250 x 250 \mum (véase la figura 11 y la
figura 12). La energía de haces de iones primarios fue de 25 kV y se
utilizó el ^{69}Ga^{+} como haz de iones primarios.
Se utilizaron el ángulo de XPS (Microscopio de
Barrido Quantum 2000 ESCA, Física Electrónica, EE.UU) y la
deposición de argón para evaluar la distribución de profundidad
(dirección z) de flúor y/o flúor en la capa de óxido.
Se utilizó AFM (DualScope AFM, DME AS,
Dinamarca) para medir la morfología de las superficies de los
implantes. Se midieron dos tamaños de áreas de la muestra, 5 x 5
\mum (256 puntos de muestreo en las direcciones x e y) y 10 x 10
\mum (256 puntos de muestreo en las direcciones x e y),
respectivamente (véase las figura 8-10). El
escalado z de las imágenes en 3D (5 x 5 \mum) que se muestra en
las figuras 8-10 se ha incrementado cuatro
veces.
Se utilizó SEM (Philips XL-30
ESEM, Philips, Países Bajos) para estudiar visualmente la morfología
superficial (véase las figura 2-7).
Las concentraciones atómicas medias y la
distribución superficial de flúor y/o fluoruro para las monedas de
implante utilizadas en el estudio in vivo se presentan en la
Tabla 2.
El implante tratado con el método I y con el
método II, respectivamente, de acuerdo con la presente invención,
tiene una concentración atómica media de aproximadamente el 0,8 y
5.6% de flúor y/o fluoruro, respectivamente. Los átomos de
halógenos que se proporcionan son los más probables, y
preferiblemente, principalmente el fluoruro.
El enjuague ultrasónico elimina el flúor y/o
fluoruro débilmente adheridos de la superficie de implante y la
concentración atómica media de flúor y/o fluoruro disminuye. Por
otra parte, se obtiene una distribución heterogénea de flúor y/o
fluoruro. Las imágenes TOF-SIMS de las superficies
chorreadas en basto (C) del ejemplo 1 y del ejemplo 2 se muestran
en la figura 11 y en la figura 12, respectivamente. En estas
figuras, el rojo indica F^{-}, el azul indica O^{-}, y cuando
F^{-} y O^{-} se solapan en cantidades iguales, se produce
magenta. La marca de escala corresponde a 100 \mum. La
distribución superficial de F^{-} se muestra en la figura 11 que
es algo heterogénea en el ejemplo 1. La figura 12 muestra una
distribución bastante homogénea de F^{-} en el ejemplo 2.
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Implantes no chorreados tratados de acuerdo con
los métodos I y II (período de ataque químico de 40 \pm 5
segundos), fueron evaluados con respecto a la distribución de flúor
y/o fluoruro en toda la capa de óxido de titanio.
Las concentraciones atómicas medias del flúor
y/o fluoruro en el ejemplo 1 y el ejemplo 2 utilizados en este
análisis fueron de 0,5 en % y de 5 en %, respectivamente.
El implante no chorreado tratado de acuerdo con
el método II (Ejemplo 2) se estudió usando deposición de argón.
Estos resultados se recogen en la Tabla 3. Se puede observar en el
Tabla 3, que la capa de óxido tiene una concentración de flúor y/o
fluoruro en disminución desde la superficie y hacia abajo.
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Sin embargo, la deposición de argón no era
adecuada para el análisis del ejemplo 1, puesto que la concentración
atómica era demasiado baja para este tipo de análisis. Por lo
tanto, esta de la superficie de implante se analizó utilizando XPS
con diferentes ángulos de despegue (10-90º). Estos
resultados se recogen en el Tabla 4. Se puede observar en la Tabla
4 que el flúor y/o fluoruro se distribuye uniformemente en la capa
de óxido a una profundidad de al menos alrededor de 7 nm.
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Además, se han evaluado las características
superficiales para implantes tratados de acuerdo con los métodos
desvelados más arriba. Se estudiaron implantes no chorreados e
implantes chorreados con partículas de dióxido de titanio bastas
(C).
Las superficies de los implantes fueron
estudiados por medio de SEM y de AFM.
Las imágenes SEM de una superficie de implante
de referencia no tratada, chorreada en basto (C) se muestran en la
figura 2 (aumento x 500, y x 10 000).
Las imágenes SEM de la superficie de implante no
chorreada tratada de acuerdo con el método de la técnica descrita
anteriormente se muestran en la figura 3 (aumento x 2 500, y x 10
000). Un gráfico AFM de esta superficie se muestra en la figura
8.
Las imágenes SEM de las superficies de los
implantes no chorreadas y chorreadas en basto (C) tratadas de
acuerdo con el método I se muestran en la figura 4 (aumento x 2
500, y x 10 000) y en la figura 5 (aumento x 60 000 y x 120 000),
respectivamente. Un gráfico A-PM de la superficie no
chorreada que se muestra en la figura 4, se muestra en la figura
9.
Las imágenes SEM de las superficies de los
implantes no chorreadas y chorreadas en basto (C) tratadas de
acuerdo con el método II se muestran en la figura 6 (aumento x 2
500 y x 10 000) y en la figura 7 (aumento x 500 y x 10 000)
respectivamente. Un gráfico AFM de la superficie no chorreada que se
muestra en la figura 6, se muestra en la figura 10.
Los resultados indicaron que los implantes,
tanto chorreados como no chorreados, tratados de acuerdo con los
métodos I y II tenían poros con un diámetro de poro de
100-600 nm, más específicamente, predominantemente
alrededor 250-300 nm, una profundidad de poro de
50-300 nm, más específicamente, predominantemente de
60-150 nm y una anchura de pico a la mitad de la
profundidad de poro de 150-670 nm
Los parámetros de microrrugosidad obtenidos para
las superficies no chorreadas usando AFM se proporcionan en la
tabla 5. Los valores de parámetros para dos regiones de la
superficie de implante se registraron y estos valores se
proporcionan en la Tabla 5.
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Como se puede observar en la tabla 5, los
valores de S_{a} y S_{f} son de aproximadamente
0,07-0,13 \mum y de 0,08-0,16
\mum, respectivamente, para los implantes del ejemplo 1 y del
ejemplo 2, que son realizaciones de la presente invención.
Además, la relación desarrollada de superficie
(S_{dr}), es decir, el incremento de superficie en comparación
con una área lisa, se incrementa en los implantes del ejemplo 1 y
del ejemplo 2, en comparación con el implante de referencia y de la
técnica anterior.
Por otra parte, se puede observar en la tabla 5
que la morfología superficial de la superficie de implante tratada
de acuerdo con el método de la técnica anterior es similar a la
superficie de implante de referencia, es decir, la superficie no se
ve afectada, lo cual también es confirmado por las imágenes SEM
(figura 3). Los valores obtenidos (que se muestran en la Tabla 5)
son debidos muy probablemente a las trazas de la mecanización.
Para mejorar la precisión y obtener una mayor
resolución de la medición AFM de las superficies chorreadas, el
escáner AFM fue colocado en una plataforma para muestras con
amortiguación de vibraciones. Una superficie chorreada (C) tratada
de acuerdo con el método I fue analizada con esta disposición del
instrumento modificada. Estos valores se proporcionan en la Tabla
6.
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Como se puede observar en la Tabla 6, los
valores de S_{a} y S_{q} son de aproximadamente
0,11-0,19 \mum y 0,13-0,22
\mum, respectivamente, para el implante chorreado en basto del
ejemplo 1.
Las imágenes SEM (véanse las figura
4-7) y los resultados AFM (véanse la figura 9 y la
figura 10) muestran que las microrrugosidades de las superficies
chorreadas y no chorreadas tratadas de acuerdo con el método de la
presente invención, es decir, en este método I ejemplar y método II
ejemplar, son casi idénticas. Además, se puede ver que el implante
tratado con el método de la técnica anterior no se ve afectado, es
decir, la superficie es casi idéntica a la del implante de
referencia sin tratamiento.
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Para mostrar que la reactividad del óxido de
titanio que tiene incorporado flúor y/o fluoruro se incrementa, se
realizó el siguiente experimento.
La reactividad del óxido de las diferentes capas
de óxido puede ser estimada a partir de la medición del período de
tiempo desde la inmersión del implante en HF (ac) diluido y la
formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie de
implante. Una concentración de HF (ac) 0,1 M se usó en este
experimento. Implantes chorreados (C) tratados de acuerdo con el
método II como se ha descrito más arriba se compararon con un
implante de referencia chorreado (C).
La tabla 7 muestra que el proceso de ataque
químico de la superficie de implante tratado con el método II
(Ejemplo 2) se inicia más pronto que en la superficie de referencia
del implante sin tratar.
El período de tiempo hasta la formación de la
primera burbuja de H_{2} (g) aumenta con el tiempo de
almacenamiento. Esto se debe probablemente a un aumento del grosor
de la capa de óxido con el almacenamiento.
Sin embargo, incluso después de un período de
almacenamiento de alrededor de 6,5 meses, el proceso de ataque
químico a la superficie de implante tratado con el método II se
inicia antes que el de la superficie de referencia del implante sin
tratar.
Estos resultados pueden ser interpretados como
una indicación de una capa inicial de óxido más fina de la
superficie de implante tratado con el método II, en comparación con
la superficie de implante de referencia no tratado, o bien pueden
ser interpretados como una indicación de una capa de óxido
perturbada de la superficie de implante tratado con el método II,
por lo tanto, más reactiva.
Puesto que el grosor de la capa de óxido de la
superficie de implante tratado con el método II se comprobó que
estaba dentro del rango normal de grosor, utilizando deposición de
iones de argón, es más probable que la capa de óxido de la
superficie de implante tratado con el método II sea más reactiva
debido a una estructura de óxido perturbada.
Aunque la invención ha sido descrita en detalle
y con referencia a realizaciones específicas de la misma, será
evidente para un experto en la técnica que diversos cambios y
modificaciones se pueden realizar en la misma sin separarse del
alcance definido en las reivindicaciones adjuntas.
Claims (21)
1. Un método para el tratamiento de una
superficie de implante metálico destinado a la implantación en el
tejido óseo, que se caracteriza porque comprende:
tratar la superficie de implante metálica con
una solución acuosa de ácido fluorhídrico, en el que la
concentración del ácido fluorhídrico es inferior a 0,5 M, y en el
que la superficie de implante metálica es tratada durante un
período de ataque químico hasta de 180 segundos a temperatura
ambiente, midiéndose el citado período de ataque químico desde la
formación de la primera burbuja de H_{2} (g) en la superficie de
implante, proporcionando por lo tanto flúor y/o fluoruro sobre al
menos una parte de la superficie de implante, y
proporcionar una microrrugosidad que comprende
poros que tienen un diámetro de poro \leq 1 \mum y una
profundidad de poro \leq 500 nm.
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2. Un método de acuerdo con la reivindicación
1, en el que el diámetro de poro se encuentra dentro del rango de
50 nm a 1 \mum y la profundidad de poro se encuentra dentro del
rango de 50 a 500 nm.
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1
o con la reivindicación 2, en el que se proporciona una rugosidad
cuadrática media (R_{q} y/o S_{q}) \leq 250 nm.
4. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-3, en el que se proporciona una
concentración atómica media de al menos el 0,2 en % en el flúor y/o
fluoruro.
5. Un método de acuerdo con la reivindicación
4, en el que la concentración atómica media de flúor y/o fluoruro
se encuentra dentro del rango de 0,4-7 en %.
6. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-5, en el que la concentración del
ácido fluorhídrico es de 0,1 M y el período de ataque químico es
hasta de 60 segundos a temperatura ambiente.
7. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-6, que comprende, además,
proporcionar una macrorrugosidad sobre la superficie de implante
antes de proporcionar el flúor y/o fluoruro y antes de proporcionar
la microrrugosidad.
8. Un método de acuerdo con la reivindicación
7, en el que la macrorrugosidad es proporcionada chorreando la
superficie de implante.
9. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-8, en el que la superficie de
implante metálica está fabricada de titanio comercialmente puro o
de una aleación de titanio.
10. Un implante para su implantación en tejido
óseo, que tiene una superficie metálica, al menos parte de la cual
ha sido tratado con un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-9, lo que proporciona una capa
de óxido sobre la citada parte de la superficie de implante
metálica, teniendo la citada capa de óxido flúor y/o fluoruro
incorporado a la misma, y al menos una parte de la superficie de
implante metálica comprende una microrrugosidad que comprende poros
que tienen un diámetro \leq 1 \mum y una profundidad de poro
\leq 500 nm.
11. Un implante para su implantación en el
tejido óseo, que tiene una superficie de implante, en el que la
superficie de implante es una superficie de implante metálica, que
se caracteriza porque existe una capa de óxido sobre al
menos una parte de la superficie de implante metálica, teniendo la
citada la capa de óxido flúor y/o fluoruro incorporado, y la citada
al menos parte de la superficie de implante metálica comprende una
microrrugosidad que comprende poros que tienen un diámetro \leq 1
\mum y una profundidad de poro \leq 500 nm.
12. Un implante de acuerdo con la
reivindicación 11, en el que el diámetro de poro se encuentra dentro
del rango de 50 nm a 1 \mum y la profundidad de poro se encuentra
en el rango de 50 a 500 nm.
13. Un implante de acuerdo con la
reivindicación 11 ó con la reivindicación 12, en el que la
microrrugosidad tiene una rugosidad cuadrática media (R_{q} y/o
S_{q}) \leq 250 nm.
14. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-13, en el que la
microrrugosidad comprende picos que tienen una anchura del pico a
la mitad de la profundidad de poro, del 15 al 150% del diámetro de
poro.
15. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-14, en el que al menos una
parte de la superficie de implante tiene una concentración atómica
media de al menos el 0,2% de flúor y/o fluoruro.
16. Un implante de acuerdo con la
reivindicación 15, en el que la concentración atómica media de flúor
y/o fluoruro se encuentra en rango de 0,4-7 en
%.
17. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-16, en el que la superficie
de implante comprende, además, una macrorrugosidad.
18. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-17, en el que el citado
implante es un implante metálico.
19. Un implante de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 11-18, en el que la citada
superficie de implante metálica es de titanio comercialmente puro o
de una aleación de titanio.
20. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-19, en el que el implante es
un implante dental.
21. Un implante de acuerdo con cualquiera de
las reivindicaciones 11-19, en el que el implante es
un implante ortopédico.
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