ES2343653T3 - Tubo intercambiador de calor estructurado y procedimiento para su fabricacion. - Google Patents
Tubo intercambiador de calor estructurado y procedimiento para su fabricacion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2343653T3 ES2343653T3 ES07002793T ES07002793T ES2343653T3 ES 2343653 T3 ES2343653 T3 ES 2343653T3 ES 07002793 T ES07002793 T ES 07002793T ES 07002793 T ES07002793 T ES 07002793T ES 2343653 T3 ES2343653 T3 ES 2343653T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- tube
- fins
- lamination
- grooves
- mandrel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/201—Filters for transverse electromagnetic waves
- H01P1/203—Strip line filters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/20—Making helical or similar guides in or on tubes without removing material, e.g. by drawing same over mandrels, by pushing same through dies ; Making tubes with angled walls, ribbed tubes and tubes with decorated walls
- B21C37/207—Making helical or similar guides in or on tubes without removing material, e.g. by drawing same over mandrels, by pushing same through dies ; Making tubes with angled walls, ribbed tubes and tubes with decorated walls with helical guides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
- F28F1/422—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element with outside means integral with the tubular element and inside means integral with the tubular element
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P3/00—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type
- H01P3/02—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type with two longitudinal conductors
- H01P3/08—Microstrips; Strip lines
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P7/00—Resonators of the waveguide type
- H01P7/08—Strip line resonators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
Abstract
Tubo intercambiador de calor (1) estructurado por ambos lados, con aletas exteriores integrales (6) en su lado exterior del tubo que se desarrollan en ejes paralelos o en forma helicoidal, y con una zona estructurada en el lado interior del tubo, con las siguientes particularidades: a) en el lado interior del tubo se extienden continuas sobre la circunferencia en ejes paralelos o en forma helicoidal aletas interiores integrales (2) de altura H con un ángulo de pendiente β1, medido con respecto al eje del tubo, formando ranuras primarias (3), b) las aletas interiores (2) son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras secundarias (4) distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente β2, medido con respecto al eje del tubo, presentan una profundidad de entalla T2 y un ángulo de abertura de ranura α2, c) las aletas interiores (2) y las ranuras secundarias (4) son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras terciarias (5) distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente β3, medido con respecto al eje del tubo, se extienden continuas sobre la circunferencia y presentan una profundidad de entalla T3 y un ángulo de abertura de ranura α3, caracterizado porque d) el paso circular P2 de las ranuras secundarias (4) es menor que el paso circular P3 de las ranuras terciarias (5), produciéndose mediante la realización de las ranuras terciarias una estructura interior de aletas interiores de entallado simple con una estructura superior en forma de hélice.
Description
Tubo intercambiador de calor estructurado y
procedimiento para su fabricación.
\global\parskip0.900000\baselineskip
El presente invento se refiere a un tubo
intercambiador de calor con al menos una zona estructurada en el
lado interior del tubo, y a un procedimiento para su
fabricación.
La transmisión de calor se presenta en muchos
campos de la técnica del frío y del acondicionamiento de aire así
como en la técnica de los procesos y de la energía. Para la
transmisión de calor se emplean frecuentemente en estos sectores
intercambiadores de calor de haces de tubos. En muchas aplicaciones
fluye aquí en el lado interior del tubo un líquido, que dependiendo
de la dirección del flujo de calor es enfriado o calentado. El
calor es cedido al medio que se encuentra en el lado exterior del
tubo o extraído de éste.
Es conocido en general que en los
intercambiadores de calor de haces de tubos en lugar de tubos lisos
se emplean tubos estructurados. Mediante las estructuras se mejora
el paso de calor. De este modo se eleva La densidad de flujo
térmico y los intercambiadores de calor pueden ser construidos más
compactos. Alternativamente puede conservarse la densidad del flujo
térmico y reducirse la diferencia de temperatura de trabajo, por lo
que es posible una transmisión de calor más eficiente.
Los tubos intercambiadores de calor
estructurados en uno o ambos lados para intercambiadores de calor de
haces de tubos tienen usualmente al menos una zona estructurada así
como partes extremas lisas y eventualmente partes intermedias
lisas. Las partes extremas o intermedias lisas limitan las zonas
estructuradas. Para que el tubo pueda instalarse sin problemas en
el intercambiador de calor de haces de tubos, el diámetro exterior
de las zonas estructuradas debería ser no mayor que el diámetro
exterior de las partes extremas e intermedias lisas.
Como tubos intercambiadores de calor
estructurados se emplean con frecuencia tubos de aletas laminados
integralmente. Por tubos de aletas laminados integralmente se
entienden tubos con aletas en los cuales las aletas fueron
conformadas a partir del material de la pared de un tubo liso. En
muchos casos los tubos de aletas tienen en el lado interior del
tubo una multiplicidad de aletas que se desarrollan en ejes
paralelos o en forma helicoidal, que aumentan la superficie
interior y mejoran el coeficiente de transmisión de calor en el lado
interior del tubo. En su lado exterior los tubos de aletas tienen
aletas que se desarrollan en forma anular o helicoidal.
En el pasado fueron desarrolladas muchas
posibilidades de, según la aplicación, elevar aún más la transmisión
de calor en el lado exterior de tubos de aletas laminados
integralmente, siendo provistas las aletas en el lado exterior del
tubo de otras particularidades estructurales. Como es conocido por
ejemplo por la publicación US 5,775,411, con la condensación de
refrigerantes en el lado exterior del tubo se eleva marcadamente el
coeficiente de transmisión de calor si los flancos de las aletas se
proveen de bordes adicionales convexos. En la evaporación de
refrigerantes en el lado exterior del tubo se ha mostrado que
aumenta el rendimiento cerrar parcialmente los canales que se
encuentran entre las aletas, de manera que se forman espacios
huecos, que están unidos con el ambiente mediante poros o rendijas.
Como ya es conocido por numerosas publicaciones, semejantes canales
en esencia cerrados se producen por plegado o doblado de las aletas
(documentos US 3,696,861, US 5,054,548), por hendido y recalcado de
las aletas (DE 2 758 526 C2,
US 4,577,381), y por un entallado y recalcado de las aletas (US 4,660,630, EP 0 713 072 B1, US 4,216,826).
US 4,577,381), y por un entallado y recalcado de las aletas (US 4,660,630, EP 0 713 072 B1, US 4,216,826).
Las mejoras de rendimiento en el lado exterior
del tubo anteriormente mencionadas tienen por consecuencia que la
parte principal de la resistencia total a la transmisión de calor es
desplazada al lado interior del tubo. Este efecto se presenta
especialmente en caso de velocidades de flujo pequeñas en el lado
interior del tubo, como por ejemplo en funcionamiento a carga
parcial. Para reducir significativamente la resistencia total a la
transmisión de calor, es necesario elevar aún más el coeficiente de
transmisión de calor en el lado interior del tubo.
Para elevar la transmisión de calor del lado
interior del tubo, las aletas interiores que se desarrollan en ejes
paralelos o en forma helicoidal pueden ser provistas de ranuras,
como está descrito en la publicación DE 101 56 374 C1. Aquí es de
importancia que mediante el empleo allí expuesto de mandriles de
laminación perfilados para producir las aletas interiores y ranuras
las dimensiones de la estructura interior y de la estructura
exterior del tubo de aletas pueden ser reguladas independientemente
unas de otras. De este modo las estructuras en el lado exterior e
interior pueden adaptarse a las respectivas exigencias y así
configurarse el tubo.
Ante estos antecedentes el problema del presente
invento consiste en perfeccionar las estructuras interiores de
tubos intercambiadores de calor del género antes mencionado, de
manera que en comparación con tubos ya conocidos se obtenga un
aumento adicional del rendimiento.
\global\parskip1.000000\baselineskip
Además la parte del peso de la estructura
interior en el peso total del tubo debería ser no mayor que en el
caso de aletas interiores convencionales de forma helicoidal de
sección transversal constante. Además debería evitarse un aumento
mayor de la pérdida de presión. Las dimensiones de la estructura
interior y de la estructura exterior del tubo de aletas deberían
ser regulables independientemente unas de otras.
El invento se describe con relación a un tubo
intercambiador de calor mediante las características de la
reivindicación 1 y con relación a un procedimiento para la
fabricación de un tubo intercambiador de calor mediante las
características de la reivindicación 5. Las demás reivindicaciones
relacionadas se refieren a configuraciones y perfeccionamientos
ventajosos del invento.
El invento comprende un tubo intercambiador de
calor con al menos una zona estructurada en el lado interior del
tubo, que presenta las siguientes particularidades:
- a)
- en el lado interior del tubo se extienden continuas sobre la circunferencia en ejes paralelos o en forma helicoidal aletas interiores integrales de altura H con un ángulo de pendiente \beta1, medido con respecto al eje del tubo, formando ranuras primarias,
- b)
- las aletas interiores son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras secundarias distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente \beta2, medido con respecto al eje del tubo, presentan una profundidad de entalla T2 y un ángulo de abertura de ranura \alpha2,
- c)
- las aletas interiores y las ranuras secundarias son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras terciarias distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente \beta3, medido con respecto al eje del tubo, se extienden continuas sobre la circunferencia y presentan una profundidad de entalla T3 y un ángulo de abertura de ranura \alpha3.
El invento parte de la idea de que en un tubo
intercambiador de calor las aletas interiores separadas por ranuras
primarias que se extienden paralelas son cruzadas por ranuras
secundarias. Esta estructura interior es cruzada por ranuras
terciarias que se extienden en un ángulo de pendiente \beta3,
medido con respecto al eje del tubo. En los ángulos de pendiente
\beta1, \beta2 y \beta3 es usual nombrar siempre el ángulo
agudo con respecto al eje del tubo. En este aspecto resulta por
ejemplo que en ángulos \beta2 y \beta3 iguales en magnitud se
configura una estructura interna cruzada mediante un desarrollo en
sentido contrario de las ranuras secundarias y terciarias. En caso
de ranuras secundarias y terciarias que se desarrollan en el mismo
sentido los ángulos \beta2 y \beta3 son en consecuencia
diferentes en magnitud. Adicionalmente las ranuras secundarias y
terciarias pueden diferenciarse en al menos una de las siguientes
características: profundidad de entalla T, paso circular P, ángulo
de abertura de ranura \alpha.
La profundidad T de las ranuras secundarias y
terciarias se mide desde la punta de las aletas interiores en
dirección radial. El paso circular P es la distancia más corta de
ranuras paralelas adyacentes que son generadas por el mismo
mandril, y es una medida del paso de las aletas. El ángulo de
abertura de ranura \alpha es el ángulo de las ranuras existentes
en el mandril perfilado con que son generadas las ranuras
secundarias o terciarias de las acanaladuras interiores.
La especial ventaja consiste en que mediante la
realización de las ranuras terciarias se forma una estructura
interior de aletas interiores de entallado simple con una estructura
superior en forma de hélice. De este modo se imponen al fluido que
fluye a través del tubo torbellinos adicionales, lo que lleva a un
aumento adicional de la transmisión de calor interna. Este aumento
del rendimiento supera la influencia de la pérdida de presión en
aumento como consecuencia de la formación de torbellinos. Es claro
de entender que por la adición de ranuras terciarias la parte del
peso de la estructura interna en el peso total del tubo no se eleva
por el solo desplazamiento de material. Por eso la parte del peso
de la estructura interna en el peso total del tubo no es mayor que
en el caso de aletas interiores convencionales en forma helicoidal
de sección transversal constante.
En una configuración preferida del invento la
zona estructurada en el lado interior del tubo puede diferenciarse
en el paso circular P2 de las ranuras secundarias y el paso circular
P3 de las ranuras terciarias. De esa manera se configura la
estructura superior en forma de hélice. Es preferido además que el
paso circular P2 de las ranuras secundarias sea menor que el paso
circular P3 de las ranuras terciarias. Con ello las ranuras
secundarias están situadas juntas más estrechamente que las ranuras
terciarias, por lo que la repercusión sobre la formación de
torbellinos puede adaptarse adecuadamente al fluido empleado y en
particular a su viscosidad.
En un perfeccionamiento ventajoso del invento la
zona estructurada en el lado interior del tubo puede diferenciarse
en el ángulo de abertura de ranura \alpha2 de las ranuras
secundarias y \alpha3 de las ranuras terciarias. Con ello son
influidas en particular las pendientes de los flancos de aletas
estructurados por las ranuras secundarias y terciarias. El ángulo
de pendiente de los flancos influye esencialmente en el
comportamiento de fluencia del fluido conducido a través en el
funcionamiento.
Preferentemente la zona estructurada en el lado
interior del tubo puede diferenciarse en la profundidad de entalla
T2 de las ranuras secundarias y T3 de las ranuras terciarias. Por
ello en la zona estructurada en el lado interior del tubo la
profundidad de entalla T2 de las ranuras secundarias puede ser menor
que la profundidad de entalla T3 de las ranuras terciarias. De esa
manera se realiza en primer lugar un acuñado superior de las
aletas interiores integrales entalladas por las ranuras
secundarias.
Ventajosamente sobre el lado exterior del tubo
pueden desarrollarse aletas exteriores de ejes paralelos o en forma
helicoidal. Para este caso otro aspecto del invento comprende un
procedimiento para la fabricación de un tubo intercambiador de
calor estructurado con aletas exteriores y aletas interiores
integrales, es decir, elaboradas a partir de la pared del tubo, que
se desarrollan en forma helicoidal en el lado exterior del tubo y
se extienden con ejes paralelos o en forma helicoidal en el lado
interior del tubo, que son cruzadas y entalladas por ranuras
secundarias y por ranuras terciarias, en el cual se realizan las
siguientes fases del procedimiento:
- a)
- en el lado exterior de un tubo liso en una primera zona de conformado se forman aletas exteriores que se extienden en forma helicoidal, obteniéndose el material de las aletas por desplazamiento de material de la pared del tubo por medio de una primera fase de laminación y el tubo de aletas resultante mediante las fuerzas de laminación es desplazado en giro y empujado hacia delante en correspondencia a las aletas de forma helicoidal resultantes, siendo conformadas las aletas exteriores con altura en aumento a partir del tubo liso por lo demás no deformado,
- b)
- la pared del tubo en la primera zona de conformado es apoyada por un primer mandril de laminación situado dentro del tubo, que está colocado giratorio y está perfilado, por lo que se configuran las aletas interiores,
- c)
- en una segunda fase de laminación, en una segunda zona de conformado distanciada de la primera zona de conformado son configuradas las aletas exteriores con más altura en aumento y las aletas interiores son provistas de ranuras secundarias, siendo apoyada la pared del tubo en la segunda zona de conformado por un segundo mandril de laminación situado dentro del tubo, que asimismo está configurado giratorio y perfilado, cuyo perfilado sin embargo se diferencia del perfilado del primer mandril de laminación en cuanto a la magnitud o la orientación del ángulo de hélice.
- d)
- en una tercera fase de laminación, en una tercera zona de conformado distanciada de la segunda zona de conformado son configuradas las aletas exteriores con más altura en aumento y las aletas interiores son provistas de ranuras terciarias, siendo apoyada la pared del tubo en la tercera zona de conformado por un tercer mandril de laminación situado dentro del tubo, que asimismo está configurado giratorio y perfilado, y cuyo perfilado sin embargo se diferencia del perfilado del primer mandril de laminación y del segundo mandril de laminación en cuanto a la magnitud y/o la orientación del ángulo de hélice.
El invento, en lo referente al procedimiento de
fabricación, parte de la idea de que para producir un tubo
intercambiador de calor estructurado con las ranuras terciarias
propuestas en las aletas interiores provistas de ranuras
secundarias el útil de laminación para la conformación de las aletas
exteriores se construya en al menos tres paquetes de discos de
laminación distanciados unos de otros. Estos paquetes de discos de
laminación producen aletas exteriores que se desarrollan en forma
helicoidal y se encargan al mismo tiempo del avance del tubo
necesario para la estructuración. La estructura interior es
conformada por tres mandriles de laminación perfilados
diferentemente. El primer mandril de laminación apoya el tubo en la
zona de conformado por debajo del primer paquete de discos de
laminación y forma en primer lugar aletas interiores que se
desarrollan en forma helicoidal o con ejes paralelos, presentando
primero estas aletas interiores una sección transversal constante.
El segundo mandril de laminación apoya el tubo en la zona de
conformado por debajo del segundo paquete de discos de laminación
de mayor diámetro y forma las ranuras secundarias en las aletas
conformadas primero que se desarrollan en forma helicoidal o con
ejes paralelos. El tercer mandril de laminación produce por debajo
del tercer paquete de discos de laminación las ranuras terciarias en
la estructura interior producida primero compuesta de las aletas de
entallado simple. Las profundidades de las ranuras secundarias y
terciarias se determinan en esencia mediante la selección de los
diámetros de los tres mandriles de laminación.
A las ya mencionadas ventajas del invento en lo
referente a los tubos intercambiadores de calor hay que añadir
otras ventajas por el procedimiento de fabricación, al ser
regulables independientemente unas de otras las dimensiones de la
estructura interior y de la estructura exterior del tubo de aletas
obtenidas con los diferentes útiles de laminación. Así para un
óptimo paso del calor pueden ajustarse óptimamente una tras otra la
estructura interior y la estructura exterior.
Preferentemente puede emplearse como distancia
de las zonas de conformado en esencia un múltiplo entero del paso
de las aletas exteriores.
En una configuración ventajosa del invento el
diámetro exterior del segundo mandril de laminación puede elegirse
menor que el diámetro exterior del primer mandril de laminación.
Ventajosamente también el diámetro exterior del tercer mandril de
laminación puede elegirse menor que el diámetro exterior del segundo
mandril de laminación. Con este escalonamiento de diámetros de los
mandriles de laminación se garantiza el proceso de acuñado en
dirección radial.
En otra realización preferida del invento pueden
regularse las profundidades T2 y T3 de las ranuras secundarias y
terciarias mediante selección de los diámetros de los mandriles de
laminación y mediante selección de los diámetros de los en cada
caso mayores discos de laminación de los tres útiles de laminación.
Esto lleva a la evidencia de que el flujo total de material en el
lado interior del tubo y en el lado exterior del tubo debe
optimizarse mediante el empleo adecuado de los útiles de laminación
exteriores y de los mandriles de laminación interiores.
Otras ventajas y configuraciones del invento son
explicadas en detalle con ayuda de los dibujos esquemáticos.
En ellos muestran:
La Figura 1 esquemáticamente la fabricación de
un tubo intercambiador de calor según el invento por medio de tres
mandriles con diferente hélice y diferente paso,
la Figura 2 una vista parcial esquemática de la
estructura interior producida,
la Figura 3 una fotografía de una estructura
interior,
la Figura 4 esquemáticamente una parte de la
sección a través de la estructura interior de la Figura 3 a lo largo
de la línea X-X, y,
la Figura 5 un diagrama, que muestra mediante el
número de Reynolds la mejora de la transmisión de calor interna en
comparación con las aletas interiores de entallado simple. Además
está representada también la relación de las pérdidas de presión de
la nueva estructura interior en comparación con la estructura
interior sin ranuras terciarias.
Las partes mutuamente correspondientes están
provistas de los mismos signos de referencia en todas las
Figuras.
El tubo de aletas 1 laminado integralmente
presenta en el lado exterior del tubo aletas exteriores 6 que se
desarrollan continuas en forma helicoidal sobre la circunferencia.
La fabricación del tubo de aletas según el invento se efectúa
mediante un proceso de laminación por medio del dispositivo de
laminación representado en la Figura 1.
Se emplea un dispositivo que se compone de n = 3
o 4 soportes de útiles 80, en los cuales están integrados en cada
caso al menos tres útiles de laminación distanciados unos de otros
con discos de laminación 50, 60 y 70. En la Figura 1 por razones de
síntesis sólo está representado un soporte de útiles 80.
El eje de un soporte de útiles 80 es a la vez el
eje de los tres útiles de laminación correspondientes 50, 60 y 70,
extendiéndose éste inclinado con respecto al eje del tubo. Los
soportes de útiles 80 están dispuestos desplazados en cada caso en
360º/n en la circunferencia del tubo de aletas 1. Los soportes de
útiles 80 pueden aproximarse radialmente con respecto al tubo.
Están por su parte dispuestos en un cabezal de laminación fijo, no
representado. El cabezal de laminación está fijado en el armazón
base del dispositivo de laminación. Los útiles de laminación 50, 60
y 70 se componen en cada caso de varios discos de laminación
dispuestos uno al lado de otro, cuyo diámetro aumenta en el sentido
de laminación R. Los discos de laminación del segundo útil de
laminación 60 tienen en consecuencia un diámetro mayor que los
discos de laminación del primer útil de laminación 50, y los discos
de laminación del tercer útil de laminación 70 tienen a su vez un
diámetro mayor que los discos de laminación del segundo útil de
laminación 60.
Asimismo son parte integrante del dispositivo
tres mandriles de laminación perfilados 10, 20 y 30, por medio de
los cuales se produce la estructura interior del tubo. Los mandriles
de laminación 10, 20 y 30 están colocados en el extremo libre de
una barra de mandriles de laminación 40 y están colocados giratorios
unos con otros. La barra de mandriles de laminación 40 en su otro
extremo está sujeta en el armazón base del dispositivo de
laminación. Los mandriles de laminación 10, 20 y 30 deben
posicionarse en la zona de trabajo de los útiles de laminación 50,
60 y 70. La barra de mandriles de laminación 40 debe ser al menos
tan larga como el tubo de aletas 1 a fabricar. Antes del mecanizado
el tubo liso 7 con los útiles de laminación 50, 60 y 70 no
aproximados es empujado casi totalmente sobre los mandriles de
laminación 10, 20 y 30 en la barra de mandriles de laminación 40.
Únicamente la parte del tubo liso 7 que con el tubo de aletas 1
terminado debe formar el primer trozo extremo liso, no es empujada
sobre los mandriles de laminación 10, 20 y 30.
Para el mecanizado del tubo los útiles de
laminación 50, 60 y 70 dispuestos giratorios en la circunferencia
se aproximan radialmente sobre el tubo liso 7 y se llevan a engranar
con éste. El tubo liso 7 de este modo se desplaza en giro. Puesto
que el eje de los útiles de laminación 50, 60 y 70 está colocado
inclinado con respecto al eje del tubo, los útiles de laminación
50, 60 y 70 forman a partir de la pared tubular del tubo liso 7
aletas exteriores 6 que se desarrollan en forma helicoidal y
simultáneamente empujan hacia delante el tubo de aletas resultante
1 en el sentido de laminación R en correspondencia a la pendiente
de las aletas exteriores 6 que se desarrollan en forma helicoidal.
Las aletas exteriores 6 se desarrollan preferentemente como una
rosca de varias entradas. La distancia de los centros de dos aletas
exteriores 6 adyacentes medida a lo largo del eje del tubo se
designa como paso de las aletas. Las distancias entre los tres
útiles de laminación 50, 60 y 70 deben estar ajustadas de manera
que los discos de laminación del útil de laminación consecutivo 60
o 70 encajen en las ranuras 6c o 6d, que están formadas entre las
aletas 6a o 6b por el útil de laminación precedente 50 o 60.
Idealmente estas distancias son un múltiplo entero del paso de las
aletas exteriores. El siguiente útil de laminación 60 o 70 continúa
luego la subsiguiente conformación de las aletas exteriores 6a o
6b.
En la zona de conformado del primer útil de
laminación 50 la pared del tubo es apoyada por un primer mandril de
laminación perfilado 10, en la zona de conformado del segundo útil
de laminación 60 la pared del tubo es apoyada por un segundo
mandril de laminación perfilado 20 y en la zona de conformado del
tercer útil de laminación 70 la pared del tubo es apoyada por el
tercer mandril de laminación perfilado 30. Los ejes de los tres
mandriles de laminación 10, 20 y 30 son idénticos al eje del tubo
de aletas 1. Los mandriles de laminación 10, 20 y 30 están
perfilados diferentemente. El diámetro exterior del segundo mandril
de laminación 20 es como máximo tan grande como el diámetro
exterior del primer mandril de laminación 10. El diámetro exterior
del tercer mandril de laminación 30 es a su vez como máximo tan
grande como el diámetro exterior del segundo mandril de laminación
20. Típicamente el diámetro exterior del segundo mandril de
laminación 20 es hasta 0,8 mm menor que el diámetro exterior del
primer mandril de laminación 10, y el diámetro exterior del tercer
mandril de laminación 30 es preferentemente hasta 0,5 mm menor que
el diámetro exterior del segundo mandril de laminación 20. El
perfil de los mandriles de laminación 10, 20 y 30 se compone
normalmente de una multiplicidad de ranuras trapeciales 10b, 20b y
30b, que están dispuestas paralelas unas a otras en la superficie
exterior del mandril. El material del mandril de laminación que se
encuentra entre dos ranuras adyacentes 10b, 20b y 30b se designa
como nervio 10a, 20a o 30a. Los nervios 10a, 20a o 30a tienen una
sección transversal en esencia trapecial. Los ángulos de abertura
de las ranuras se designan en el mandril 20 con \alpha2 y en el
mandril 30 con \alpha3. Las ranuras 10b y 20b de los mandriles de
laminación primero y segundo 10 y 20 se extienden normalmente en un
ángulo de 0º a 70º inclinadas con respecto al eje del mandril. Las
ranuras 30b del tercer mandril de laminación 30 se extienden por
regla general en un ángulo de 10º a 80º. En el primer mandril de
laminación 10 este ángulo se designa con \beta1, en el segundo
mandril de laminación 20 con \beta2 y en el tercer mandril de
laminación 30 con \beta3. El ángulo de 0º corresponde al caso de
que las ranuras 10b, 20b o 30b se extiendan paralelas al eje de los
mandriles de laminación 10, 20 o 30. Si el ángulo es distinto de 0º,
las ranuras 10b, 20b o 30b se extienden en forma helicoidal. Las
ranuras que se extienden en forma helicoidal pueden estar orientadas
con paso a izquierdas o paso a derechas. En la Figura 1 está
representado el caso de que el primer mandril de laminación 10
presenta ranuras 10b de paso a izquierdas, y el segundo y el tercer
mandril de laminación 20 y 30 presentan ranuras 20b y 30b de paso a
derechas.
La estructura interior producida de este modo
está representada en la Figura 2 mediante una vista parcial
esquemática. En ella la profundidad T3 de las ranuras terciarias 5
es mayor que la profundidad T2 de las ranuras secundarias 4. Los
sentidos de la hélice de las ranuras secundarias 4 y de las ranuras
terciarias 5 se diferencian en la magnitud, pero no en la
dirección.
En la Figura 3 mediante una fotografía está
representada una estructura interior, en la cual la profundidad T3
de las ranuras terciarias 5 es mayor que la profundidad T2 de las
ranuras secundarias 4, y los ángulos de hélice de las ranuras
secundarias 4 y de las ranuras terciarias 5 son del mismo sentido,
pero se diferencian en su magnitud.
Para los mandriles de laminación con orientación
del mismo sentido deben diferenciarse los correspondientes ángulos
de pendiente \beta1, \beta2 o \beta3 de los mandriles 10, 20 o
30. Los tres mandriles de laminación 10, 20 y 30 están colocados
giratorios unos con otros.
Mediante las fuerzas radiales del primer útil de
laminación 50 el material de la pared del tubo es comprimido en las
ranuras 10b del primer mandril de laminación 10. De este modo en la
superficie interior del tubo de aletas 1 se forman aletas
interiores 2a que se desarrollan continuas en forma helicoidal sobre
la circunferencia. Entre dos aletas interiores adyacentes 2a se
extienden ranuras primarias 3. En correspondencia a la forma de las
ranuras 10b del primer mandril de laminación 10 las aletas
interiores 2a tienen una sección transversal trapecial, que de
momento permanece constante a lo largo de la aleta interior 2a. Las
aletas interiores 2a están inclinadas con respecto al eje del tubo
el mismo ángulo \beta1 que las ranuras 10b con respecto al eje
del primer mandril de laminación 10. La altura de las aletas
interiores 2 estructuradas terminadas se designa con H y
normalmente asciende a 0,15 - 0,60 mm.
Mediante las fuerzas radiales del segundo útil
de laminación 60 las aletas interiores 2a son comprimidas sobre el
segundo mandril de laminación 20. Puesto que las ranuras 20b del
segundo mandril de laminación 20 se extienden en otro ángulo con
respecto al eje del mandril y con ello en otro ángulo con respecto
al eje del tubo que las ranuras 10b del primer mandril de
laminación 10, las aletas interiores 2a se encuentran por secciones
con una ranura 20b o un nervio 20a del segundo mandril de laminación
20. En las secciones en las que una aleta interior 2a se encuentra
con una ranura 20b, el material de la aleta interior 2a es
comprimido en la ranura 20b. En las secciones en las que una aleta
interior 2a se encuentra con un nervio 20a, el material de la aleta
se deforma, y se acuñan en las aletas interiores 2a ranuras
secundarias 4 que se extienden paralelas unas a otras, y que se
extienden continuas sobre la circunferencia. Las ranuras secundarias
4 tienen un ángulo de abertura de ranura que corresponde al ángulo
de abertura \alpha2 del segundo mandril de laminación. La
distancia de las ranuras secundarias 4 se designa como paso circular
P2. En correspondencia a la forma de los nervios 20a del segundo
mandril de laminación 20, las ranuras secundarias 4 tienen una
sección transversal trapecial. Las ranuras secundarias 4 que son
acuñadas por el mismo nervio 20a en diferentes aletas interiores
están dispuestas alineadas unas con otras. El ángulo que forman las
ranuras secundarias 4 con el eje del tubo es igual al ángulo
\beta2 que comprenden las ranuras 20b del segundo mandril de
laminación 20 con el eje del segundo mandril de laminación 20.
Mediante las fuerzas radiales del tercer útil de
laminación 70 las aletas interiores 2b de entallado simple son
comprimidas sobre el tercer mandril 30. Puesto que la geometría del
tercer mandril de laminación 30 se diferencia de las geometrías de
los dos primeros mandriles 10 y 20, las aletas 2b de entallado
simple se encuentran por secciones con una ranura 30b o un nervio
30a del tercer mandril de laminación 30. En las secciones en las
que la aleta interior de entallado simple 2b se encuentra con un
nervio 30a, el material de la aleta interior de entallado simple 2b
se deforma, y se acuñan en las aletas interiores de entallado simple
2b ranuras terciarias 5 que se extienden paralelas unas a otras, y
que se extienden continuas sobre la circunferencia. Las ranuras
terciarias 5 tienen un ángulo de abertura de ranura que corresponde
al ángulo de abertura \alpha3 del tercer mandril de laminación
30. La distancia de las ranuras secundarias 5 se designa como paso
circular P3. En correspondencia a la forma de los nervios 30a del
tercer mandril de laminación 30, las ranuras terciarias 5 tienen una
sección transversal trapecial. Debido al paso del tercer mandril
30, que es mayor que el paso de los dos primeros mandriles de
laminación 10 y 20, se forma mediante las ranuras terciarias 5 una
estructura superior en forma de hélice. El ángulo que forman las
ranuras terciarias 5 con el eje del tubo es igual al ángulo
\beta3.
Las profundidades T2 y T3 de las ranuras
secundarias y terciarias 4 y 5 se miden en dirección radial desde
la punta de las aletas interiores 2. Mediante selección adecuada de
los diámetros exteriores de los mandriles de laminación 10, 20 y
30, así como mediante selección adecuada de los diámetros exteriores
de los en cada caso mayores discos de laminación de los tres útiles
de laminación 50, 60 y 70 pueden variarse las profundidades T2 y T3
de las ranuras secundarias y terciarias 4 y 5: cuanto menor es la
diferencia en el diámetro exterior entre dos mandriles de
laminación adyacentes 10 y 20 o 20 y 30, mayor es la profundidad de
entalla de las ranuras producidas 4 o 5 del siguiente mandril de
laminación 20 o 30. Una modificación del diámetro exterior de uno
de los tres mandriles de laminación 10, 20 o 30 tiene sin embargo
como consecuencia no sólo una variación de la profundidad de
entalla T2 o T3 de las ranuras secundarias o terciarias 4 o 5, sino
que normalmente origina también una variación de la altura de las
aletas exteriores 6. Este efecto puede ser compensado sin embargo
modificándose la estructura de los útiles de laminación 50, 60 y 70.
En particular para ello pueden adaptarse los diámetros de los
últimos discos de laminación en uno de los útiles de laminación 50,
60 y 70.
Para influir marcadamente en el flujo del
líquido que fluye en el tubo, la profundidad T2 de las ranuras
secundarias 4 debería alcanzar al menos el 20% de la altura H de
las aletas interiores 2, y la profundidad T3 de las ranuras
terciarias debería alcanzar al menos el 20% de la altura H.
Preferentemente T3 es mayor que T2.
La Figura 4 muestra esquemáticamente una sección
a través de la estructura interior de la Figura 3 a lo largo de la
línea X-X. Las relaciones de altura entre aletas
interiores 2, ranuras primarias 3, secundarias 4 y terciarias 5 se
distinguen aquí claramente.
Mediante las ranuras secundarias 4 la estructura
interior del tubo de aletas 1 es provista de bordes adicionales. Si
fluye líquido en el lado interior del tubo, se forman en estos
bordes torbellinos adicionales en el líquido, que mejoran la
transmisión de calor en la pared del tubo. Mediante las ranuras
terciarias 5 se produce una estructura superior en forma de hélice,
por lo que en el flujo de líquido se forman torbellinos adicionales.
Mediante estos torbellinos adicionales se obtiene otro aumento de
la transmisión de calor interna.
La descripción del procedimiento de fabricación
según el invento muestra que por la multiplicidad de los parámetros
de útiles seleccionables en este procedimiento las dimensiones de la
estructura exterior e interior pueden ser reguladas en amplios
intervalos independientemente unas de otras. En particular la
distribución del útil de laminación de los tres útiles de
laminación distanciados 50, 60 y 70 posibilita variar las
profundidades T2 y T3 de las ranuras secundarias y terciarias 4 y 5
sin al mismo tiempo modificar la altura de las aletas exteriores
6.
Los tubos de aletas estructurados en ambos lados
para la técnica del frío y del acondicionamiento de aire se
fabrican frecuentemente de cobre o de aleación de cobre y níquel.
Puesto que en el caso de estos metales el solo precio del material
condiciona una parte no insignificante en los costes totales del
tubo de aletas, es conveniente que para un diámetro de tubo dado el
peso del tubo sea lo más pequeño posible. La parte del peso de la
estructura interior en el peso total en los tubos de aletas
comercializados hoy en día alcanza, según la altura de la
estructura interior y con ello según la eficiencia, del 10% al 20%.
Mediante las ranuras terciarias 5 según el invento en las aletas
interiores de entallado simple de tubos de aletas 1 estructurados
en ambos lados la eficiencia de semejantes tubos puede ser aumentada
considerablemente, sin que se aumente la parte del peso de la
estructura interior.
La Figura 5 muestra un diagrama, que documenta
la ganancia de rendimiento de la estructura interior según el
invento. La mejora de la transmisión de calor interna de la
estructura interior según el invento en comparación con la
estructura interior sólo de entallado simple está expresada mediante
el número de Reynolds para flujo de agua. La altura de aletas
interiores alcanza en ambos tubos aproximadamente 0,3 mm. La
geometría de los mandriles primero y segundo empleados es idéntica
en ambas estructuras interiores. El tubo de aletas con la
estructura interior de entallado doble presenta una ganancia de la
transmisión de calor interna en el intervalo de Reynolds de 20000 a
60000 del 8% al 20%.
- 1
- Tubo intercambiador de calor/Tubo de aletas
- 2
- Aletas interiores
- 2a
- Aletas interiores según el primer mandril de laminación
- 2b
- Aletas interiores según el segundo mandril de laminación
- 3
- Ranuras primarias
- 4
- Ranuras secundarias
- 5
- Ranuras terciarias
- 6
- Aletas exteriores
- 6a
- Aletas exteriores según el primer útil de laminación
- 6b
- Aletas exteriores según el segundo útil de laminación
- 6c
- Ranuras de las aletas exteriores según el primer útil de laminación
- 6d
- Ranuras de las aletas exteriores según el segundo útil de laminación
- 7
- Tubo liso
\vskip1.000000\baselineskip
- 10
- Primer mandril de laminación
- 10a
- Nervios del primer mandril de laminación
- 10b
- Ranuras del primer mandril de laminación
- 20
- Segundo mandril de laminación
- 20a
- Nervios del segundo mandril de laminación
- 20b
- Ranuras del segundo mandril de laminación
- 30
- Tercer mandril de laminación
- 30a
- Nervios del tercer mandril de laminación
- 30b
- Ranuras del tercer mandril de laminación
- 40
- Barra de los mandriles de laminación
\vskip1.000000\baselineskip
- 50
- Primer útil de laminación con discos de laminación
- 60
- Segundo útil de laminación con discos de laminación
- 70
- Tercer útil de laminación con discos de laminación
- 80
- Soporte de útiles
\vskip1.000000\baselineskip
- \alpha2
- Ángulo de abertura de ranura de las ranuras secundarias
- \alpha3
- Ángulo de abertura de ranura de las ranuras terciarias
\vskip1.000000\baselineskip
- \beta1
- Ángulo de pendiente de las aletas interiores
- \beta2
- Ángulo de pendiente de las ranuras secundarias
- \beta3
- Ángulo de pendiente de las ranuras terciarias
\vskip1.000000\baselineskip
- H
- Altura de las aletas interiores
- T2
- Profundidad de entalla de las ranuras secundarias
- T3
- Profundidad de entalla de las ranuras terciarias
\vskip1.000000\baselineskip
- P
- Paso circular de las ranuras interiores
- P2
- Paso circular de las ranuras secundarias
- P3
- Paso circular de las ranuras terciarias
\vskip1.000000\baselineskip
- R
- Sentido de laminación predeterminada por la flecha
Claims (9)
1. Tubo intercambiador de calor (1)
estructurado por ambos lados, con aletas exteriores integrales (6)
en su lado exterior del tubo que se desarrollan en ejes paralelos o
en forma helicoidal, y con una zona estructurada en el lado
interior del tubo, con las siguientes particularidades:
- a)
- en el lado interior del tubo se extienden continuas sobre la circunferencia en ejes paralelos o en forma helicoidal aletas interiores integrales (2) de altura H con un ángulo de pendiente \beta1, medido con respecto al eje del tubo, formando ranuras primarias (3),
- b)
- las aletas interiores (2) son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras secundarias (4) distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente \beta2, medido con respecto al eje del tubo, presentan una profundidad de entalla T2 y un ángulo de abertura de ranura \alpha2,
- c)
- las aletas interiores (2) y las ranuras secundarias (4) son cruzadas sobre la circunferencia total del tubo por ranuras terciarias (5) distanciadas unas de otras, que paralelas unas a otras con un ángulo de pendiente \beta3, medido con respecto al eje del tubo, se extienden continuas sobre la circunferencia y presentan una profundidad de entalla T3 y un ángulo de abertura de ranura \alpha3, caracterizado porque
- d)
- el paso circular P2 de las ranuras secundarias (4) es menor que el paso circular P3 de las ranuras terciarias (5), produciéndose mediante la realización de las ranuras terciarias una estructura interior de aletas interiores de entallado simple con una estructura superior en forma de hélice.
2. Tubo intercambiador de calor según la
reivindicación 1, caracterizado porque la zona estructurada
en el lado interior del tubo se diferencia en el ángulo de abertura
de ranura \alpha2 de las ranuras secundarias (4) y \alpha3 de
las ranuras terciarias (5).
3. Tubo intercambiador de calor según una de las
reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque la zona
estructurada en el lado interior del tubo se diferencia en la
profundidad de entalla T2 de las ranuras secundarias (4) y T3 de
las ranuras terciarias (5).
4. Tubo intercambiador de calor según la
reivindicación 3, caracterizado porque en la zona
estructurada en el lado interior del tubo la profundidad de
entalla T2 de las ranuras secundarias (4) es menor que la
profundidad de entalla T3 de las ranuras terciarias (5).
5. Procedimiento para la fabricación de un tubo
intercambiador de calor estructurado, según una de las
reivindicaciones 1 a 4, con aletas exteriores (6) y aletas
interiores (2) integrales, es decir, elaboradas a partir de la pared
del tubo, que se desarrollan en forma helicoidal en el lado
exterior del tubo y se extienden con ejes paralelos o en forma
helicoidal en el lado interior del tubo, que son cruzadas y
entalladas por ranuras secundarias (4) y por ranuras terciarias
(5), en el cual se realizan las siguientes fases del
procedimiento:
- a)
- en el lado exterior de un tubo liso (7) en una primera zona de conformado se forman aletas exteriores (6a) que se extienden en forma helicoidal, obteniéndose el material de las aletas por desalojo de material de la pared del tubo por medio de una primera fase de laminación y el tubo de aletas resultante mediante las fuerzas de laminación es desplazado en giro y empujado hacia delante en correspondencia a las aletas en forma helicoidal resultantes, siendo conformadas las aletas exteriores (6a) con altura en aumento a partir del tubo liso por lo demás no deformado,
- b)
- la pared del tubo en la primera zona de conformado es apoyada por un primer mandril de laminación (10) situado dentro del tubo, que está colocado giratorio y está perfilado, por lo que se configuran las aletas interiores (2),
- c)
- en una segunda fase de laminación, en una segunda zona de conformado distanciada de la primera zona de conformado se configuran las aletas exteriores (6b) con más altura en aumento y las aletas interiores (2) son provistas de ranuras secundarias (4), siendo apoyada la pared del tubo en la segunda zona de conformado por un segundo mandril de laminación (20) situado dentro del tubo, que asimismo está configurado giratorio y perfilado, cuyo perfilado sin embargo se diferencia del perfilado del primer mandril de laminación (10) en cuanto a la magnitud o la orientación del ángulo de hélice.
- d)
- en una tercera fase de laminación, en una tercera zona de conformado distanciada de la segunda zona de conformado son configuradas las aletas exteriores (6) con más altura en aumento y las aletas interiores (2) son provistas de ranuras terciarias (5), siendo apoyada la pared del tubo en la tercera zona de conformado por un tercer mandril de laminación (30) situado dentro del tubo, que asimismo está configurado giratorio y perfilado, y cuyo perfilado sin embargo se diferencia del perfilado del primer mandril de laminación (10) y del segundo mandril de laminación (20) en cuanto a la magnitud y/o la orientación del ángulo de hélice.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado porque como distancia de las zonas de
conformado en esencia se emplea un múltiplo entero del paso de las
aletas exteriores.
7. Procedimiento según la reivindicación 5 o 6,
caracterizado porque el diámetro exterior del segundo mandril
de laminación (20) es seleccionado menor que el diámetro exterior
del primer mandril de laminación (10).
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 a 7, caracterizado porque el diámetro
exterior del tercer mandril de laminación (30) es seleccionado
menor que el diámetro exterior del segundo mandril de laminación
(20).
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 a 8, caracterizado porque las
profundidades T2 y T3 de las ranuras secundarias (4) y terciarias
(5) se regulan mediante selección de los diámetros de los mandriles
de laminación (20, 30) y mediante selección de los diámetros de los
en cada caso mayores discos de laminación de los tres útiles de
laminación (50, 60, 70).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102006008083 | 2006-02-02 | ||
| DE102006008083A DE102006008083B4 (de) | 2006-02-22 | 2006-02-22 | Strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2343653T3 true ES2343653T3 (es) | 2010-08-05 |
Family
ID=38267642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES07002793T Active ES2343653T3 (es) | 2006-02-22 | 2007-02-09 | Tubo intercambiador de calor estructurado y procedimiento para su fabricacion. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8857505B2 (es) |
| EP (1) | EP1830151B1 (es) |
| JP (1) | JP5376763B2 (es) |
| KR (1) | KR20070085126A (es) |
| CN (1) | CN101025348A (es) |
| AT (1) | ATE462949T1 (es) |
| BR (1) | BRPI0700587A (es) |
| DE (2) | DE102006008083B4 (es) |
| ES (1) | ES2343653T3 (es) |
| MX (1) | MX2007002102A (es) |
| PT (1) | PT1830151E (es) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008001435A1 (de) | 2008-04-28 | 2009-10-29 | Basf Se | Verfahren zur Übertragung von Wärme auf eine monomere Acrylsäure, Acrylsäure-Michael-Oligomere und Acrylsäurepolymerisat gelöst enthaltende Flüssigkeit |
| CN101813433B (zh) * | 2010-03-18 | 2012-10-24 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 冷凝用强化传热管 |
| DE102013107603A1 (de) * | 2013-07-17 | 2015-01-22 | Rollwalztechnik Abele + Höltich GmbH | Vorrichtung zum Bearbeiten eines Werkstücks |
| US20150211807A1 (en) * | 2014-01-29 | 2015-07-30 | Trane International Inc. | Heat Exchanger with Fluted Fin |
| CN104101246A (zh) * | 2014-06-26 | 2014-10-15 | 江苏天潭科技材料有限公司 | 一种热交换内螺纹管及其生产方法 |
| US10551130B2 (en) | 2014-10-06 | 2020-02-04 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
| US10900722B2 (en) | 2014-10-06 | 2021-01-26 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
| US11015878B2 (en) * | 2015-12-16 | 2021-05-25 | Carrier Corporation | Heat transfer tube for heat exchanger |
| ITUB20159298A1 (it) * | 2015-12-23 | 2017-06-23 | Brembana & Rolle S P A | Scambiatore di calore a fascio tubiero e mantello, tubi alettati per tale scambiatore e relativo metodo di produzione. |
| DE102016006913B4 (de) | 2016-06-01 | 2019-01-03 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
| DE102016006967B4 (de) | 2016-06-01 | 2018-12-13 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
| DE102016006914B4 (de) * | 2016-06-01 | 2019-01-24 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
| US9945618B1 (en) * | 2017-01-04 | 2018-04-17 | Wieland Copper Products, Llc | Heat transfer surface |
| DE102017105254A1 (de) * | 2017-03-13 | 2018-09-13 | Schmöle GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Rippenrohres und eines Wärmetauschers |
| CN110425778A (zh) * | 2019-07-26 | 2019-11-08 | 江苏萃隆精密铜管股份有限公司 | 一种高低翅强化冷凝换热管 |
| CA3139673A1 (en) * | 2020-12-02 | 2022-06-02 | Carrier Corporation | Heat transfer tube for air conditioner application |
| KR102630282B1 (ko) * | 2023-02-14 | 2024-01-29 | 주식회사성보스텐렌스 | 열교환기용 고효율 전열관 |
| KR102630283B1 (ko) * | 2023-04-20 | 2024-01-29 | 주식회사성보스텐렌스 | 열교환기용 고효율 전열관 |
| KR102630284B1 (ko) * | 2023-04-20 | 2024-01-29 | 주식회사성보스텐렌스 | 열교환기용 고효율 전열관의 제조방법 |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3696861A (en) * | 1970-05-18 | 1972-10-10 | Trane Co | Heat transfer surface having a high boiling heat transfer coefficient |
| US3861462A (en) | 1971-12-30 | 1975-01-21 | Olin Corp | Heat exchange tube |
| US3906605A (en) * | 1973-06-18 | 1975-09-23 | Olin Corp | Process for preparing heat exchanger tube |
| DE2808080C2 (de) * | 1977-02-25 | 1982-12-30 | Furukawa Metals Co., Ltd., Tokyo | Wärmeübertragungs-Rohr für Siedewärmetauscher und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE2758526C2 (de) * | 1977-12-28 | 1986-03-06 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Rippenrohres |
| JPS56137095A (en) * | 1980-03-28 | 1981-10-26 | Hitachi Cable Ltd | Thermal conductive pipe |
| US4330036A (en) * | 1980-08-21 | 1982-05-18 | Kobe Steel, Ltd. | Construction of a heat transfer wall and heat transfer pipe and method of producing heat transfer pipe |
| US4549606A (en) * | 1982-09-08 | 1985-10-29 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Heat transfer pipe |
| JPS59119192A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-10 | Hitachi Ltd | 伝熱管 |
| US4577381A (en) * | 1983-04-01 | 1986-03-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Boiling heat transfer pipes |
| US4660630A (en) * | 1985-06-12 | 1987-04-28 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube having internal ridges, and method of making same |
| JPS6354976U (es) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | ||
| JPH02165875A (ja) * | 1988-12-16 | 1990-06-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 伝熱管およびその製造方法 |
| US5054548A (en) * | 1990-10-24 | 1991-10-08 | Carrier Corporation | High performance heat transfer surface for high pressure refrigerants |
| DE4301668C1 (de) | 1993-01-22 | 1994-08-25 | Wieland Werke Ag | Wärmeaustauschwand, insbesondere für Sprühverdampfung |
| DE4404357C2 (de) * | 1994-02-11 | 1998-05-20 | Wieland Werke Ag | Wärmeaustauschrohr zum Kondensieren von Dampf |
| EP0713072B1 (en) * | 1994-11-17 | 2002-02-27 | Carrier Corporation | Heat transfer tube |
| US5697430A (en) * | 1995-04-04 | 1997-12-16 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tubes and methods of fabrication thereof |
| JP3292043B2 (ja) * | 1995-06-19 | 2002-06-17 | 株式会社日立製作所 | 熱交換器 |
| US5992512A (en) * | 1996-03-21 | 1999-11-30 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Heat exchanger tube and method for manufacturing the same |
| US6056048A (en) | 1998-03-13 | 2000-05-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Falling film type heat exchanger tube |
| US6098420A (en) * | 1998-03-31 | 2000-08-08 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Absorption chiller and heat exchanger tube used the same |
| CN1161586C (zh) * | 1998-12-25 | 2004-08-11 | 株式会社神户制钢所 | 内表面带槽管及其生产方法 |
| DE19963353B4 (de) * | 1999-12-28 | 2004-05-27 | Wieland-Werke Ag | Beidseitig strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US6760972B2 (en) * | 2000-09-21 | 2004-07-13 | Packless Metal Hose, Inc. | Apparatus and methods for forming internally and externally textured tubing |
| US6883597B2 (en) * | 2001-04-17 | 2005-04-26 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube with grooved inner surface |
| DE10156374C1 (de) * | 2001-11-16 | 2003-02-27 | Wieland Werke Ag | Beidseitig strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US6675881B1 (en) | 2002-11-07 | 2004-01-13 | Pratt And Whitney Canada Corp. | Heat exchanger with fins formed from slots |
-
2006
- 2006-02-22 DE DE102006008083A patent/DE102006008083B4/de active Active
-
2007
- 2007-01-11 KR KR1020070003125A patent/KR20070085126A/ko not_active Application Discontinuation
- 2007-02-05 US US11/702,288 patent/US8857505B2/en active Active
- 2007-02-08 BR BRPI0700587-3A patent/BRPI0700587A/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-02-09 AT AT07002793T patent/ATE462949T1/de active
- 2007-02-09 DE DE502007003266T patent/DE502007003266D1/de active Active
- 2007-02-09 PT PT07002793T patent/PT1830151E/pt unknown
- 2007-02-09 EP EP07002793A patent/EP1830151B1/de active Active
- 2007-02-09 ES ES07002793T patent/ES2343653T3/es active Active
- 2007-02-13 JP JP2007032049A patent/JP5376763B2/ja active Active
- 2007-02-20 MX MX2007002102A patent/MX2007002102A/es active IP Right Grant
- 2007-02-25 CN CNA2007100031902A patent/CN101025348A/zh active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE102006008083B4 (de) | 2012-04-26 |
| JP2007225272A (ja) | 2007-09-06 |
| BRPI0700587A (pt) | 2007-11-06 |
| ATE462949T1 (de) | 2010-04-15 |
| DE502007003266D1 (de) | 2010-05-12 |
| DE102006008083A1 (de) | 2007-09-06 |
| PT1830151E (pt) | 2010-05-24 |
| EP1830151A1 (de) | 2007-09-05 |
| MX2007002102A (es) | 2008-10-30 |
| EP1830151B1 (de) | 2010-03-31 |
| JP5376763B2 (ja) | 2013-12-25 |
| KR20070085126A (ko) | 2007-08-27 |
| US8857505B2 (en) | 2014-10-14 |
| US20070193728A1 (en) | 2007-08-23 |
| CN101025348A (zh) | 2007-08-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2343653T3 (es) | Tubo intercambiador de calor estructurado y procedimiento para su fabricacion. | |
| ES2283470T3 (es) | Tubo intercambiador de calor y procedimiento para su fabricacion. | |
| ES2389664T3 (es) | Herramienta para hacer superficies con mejor transferencia de calor | |
| US5669441A (en) | Heat transfer tube and method of manufacture | |
| US7451542B2 (en) | Method of manufacture of heat-exchanger tube structured on both sides | |
| US6488078B2 (en) | Heat-exchanger tube structured on both sides and a method for its manufacture | |
| BRPI1005860A2 (pt) | tubo de transmissço de calor e processo para a fabricaÇço de um tubo de transmissço de calor | |
| US5551504A (en) | Heat exchange element | |
| US6488079B2 (en) | Corrugated heat exchanger element having grooved inner and outer surfaces | |
| ES2449091T3 (es) | Tubos ranurados para utilización reversible en intercambiadores térmicos | |
| AU2003231750B2 (en) | Heat transfer tubes, including methods of fabrication and use thereof | |
| AR044266A2 (es) | Metodo de fabricacion de un intercambiador de calor | |
| US6167950B1 (en) | Heat transfer tube | |
| KR960001709A (ko) | 금속 핀 튜브 | |
| JP2002115987A (ja) | 高さが異なるフィンをずらして配置した内部フィン付き熱交換管 | |
| ES2944546T3 (es) | Intercambiador de calor de carcasa y tubos, tubos con aletas para dicho intercambiador de calor y método correspondiente | |
| AU722999B2 (en) | A heat transfer tube and method of manufacturing same | |
| JP3947158B2 (ja) | 熱交換器 | |
| US20200182561A1 (en) | Corrugated tube-in-tube heat exchangers | |
| AU2016100773A4 (en) | Finned Tube for a Heat Exchanger | |
| JP5399472B2 (ja) | 凝縮用および蒸発用フィン付き管 | |
| EP2738505A1 (en) | Tubing element for a heat exchanger means | |
| IL46320A (en) | Method and apparatus for producing a capillary wick in a thermal tube |