ES2342653T3 - Fieltro abrasivo por ambas caras, de una sola capa, y procedimiento para su fabricacion. - Google Patents
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Abstract
Fieltro de una sola capa, abrasivo en sus dos caras, producido mediante el procedimiento de soplado en fusión (Meltblown), que presenta una mezcla uniforme de microfibras cuyas fibras presentan un diámetro de 1 a 10 μm y macrofibras cuyas fibras presentan un diámetro de 15 a 50 μm, y que tiene un peso por unidad de superficie entre 15 y 150 g/m2, consistiendo los polímeros en una mezcla de un homopolímero y por lo menos un copolímero o terpolímero, o en una mezcla de por lo menos dos copolímeros o terpolímeros, siendo la diferencia entre los índices de fusión de los polímeros, de por lo menos 50 unidades (g/10 min), caracterizado porque la mezcla de polímeros contiene entre 5% y 40% de un polímero de bloques con un índice de fusión entre 50 y 200 g/min, referido al peso total de la mezcla de polímeros.
Description
Fieltro abrasivo por ambas caras, de una sola
capa, y procedimiento para su fabricación.
La invención se refiere a un fieltro abrasivo de
una sola capa, a un procedimiento para la producción del mismo, así
como a la utilización de un fieltro abrasivo de una sola capa de
este tipo. En comparación con los fieltros del estado de la
técnica, el fieltro conforme a la invención muestra, junto con una
producción más sencilla, mejores propiedades en cuanto a
abrasividad, comportamiento como depósito o reservorio de líquidos
absorbibles, y variación de sus propiedades.
La Tecnología del Meltblown ha sido fundamentada
en el Naval Research Report (NRL 4364 y 5265). La utilización de
los resultados y su ampliación a aplicaciones en el campo de los
géneros no tejidos, se han descrito en diversos documentos patente
(Cf. por ejemplo la Patente US-A 3 615 995, 3 676
242, 3 849 241, 4 000 967, 3 704 198 y
3 841 953).
3 841 953).
En el caso del Procedimiento de Meltblown (Cf.
la Figura 1) se transporta el polímero granulado seco desde el
recipiente de suministro (12) hacia una extrusora (13), donde se lo
calienta y funde a la temperatura necesaria para la formación de
las fibras, la cual temperatura depende del polímero del caso. El
polímero fundido llega seguidamente a la boquilla de meltblown
(14). La misma presenta un gran número de pequeñas aberturas. El
polímero fluye a través de dichas aberturas, y de esta manera se
transforma en fibras en función del diámetro de los orificios. Las
fibras (15) son arrastradas directamente debajo de la boquilla por
una fuerte corriente de aire, se trozan en diversas longitudes y se
depositan sobre un cilindro de aspiración (17). El diámetro de las
fibras es de aproximadamente 0,3 - 20,0 \mum, en función del
polímero utilizado y de los otros parámetros relacionados con el
polímero y con el proceso. Las fibras, todavía calientes, se
fusionan entre sí, formando un fieltro. La deposición tiene lugar
en diversas longitudes, espesores y direcciones, divididas
estadísticamente. Seguidamente se enrolla el material, que
entretanto se ha enfriado, en una bobina (18).
Los fieltros producidos en base a esta
tecnología pueden caracterizarse por su blandura, elevada capacidad
de aspiración, buena permeabilidad al aire y una reducida
resistencia contra la abrasión. Los campos de aplicación típicos de
tales fieltros de meltblown abarcan por ejemplo los medios
filtrantes, paños de fregar, o materiales que absorben aceite.
En el documento
US-A-4 659 609, Lamers et al.
describen un tejido abrasivo y un procedimiento para la producción
del mismo. En el caso del tejido abrasivo descrito en dicho
documento patente, se trata de un fieltro de dos capas, que
consiste en una capa de soporte o portadora y una capa de meltblown
abrasiva, que han sido unidas entre sí térmicamente. El peso por
unidad de superficie indicado para la capa abrasiva de meltblown es
de 5 a 25 g/m^{2}; se indica que el diámetro promedio de las
fibras que forman la capa de meltblown es de por lo menos 40
\mum. Como capa portadora se utiliza normalmente un fieltro hilado
de polipropileno. De esta manera se ponen a disposición la
resistencia y dilatación necesarios para la utilización del tejido
producido, y además de ello la capacidad de la capa portadora de
absorber una solución absorbible. La función de la capa de
meltblown del fieltro descrito en dicho documento patente se limita
exclusivamente a la preparación de fibras sin procesar (fibras en
bruto). Una forma de realización especial de dicha invención es un
paño abrasivo de tres capas (capa de meltblown/fieltro hilado/capa
de meltblown), en el que ambas superficies exteriores consisten en
una capa de meltblown abrasiva.
Para mejorar la capacidad de almacenar un
líquido absorbible, importante para los paños de fregar, en el
documento US-A-4 833 003, se unen
térmicamente entre sí una capa de meltblown consistente en
microfibras y una capa de meltblown consistente en macrofibras. La
desventaja de este procedimiento es la complicación correspondiente
a una producción de dos capas en una escala industrial, y la unión
de las mismas, por ejemplo mediante un calandrado en caliente. Para
producir un artículo de este tipo en una línea industrial se
necesita sea un segundo travesaño portaboquillas con extrusora, sea
una segunda extrusora con un travesaño portaboquillas especial,
teniendo el travesaño portaboquillas dos alimentaciones separadas
para alimentar boquillas separadas.
La posibilidad de absorber líquidos absorbibles,
descrita en el documento US-A-4 833
003 (Win et al.), ha sido ampliada en los documentos
US-A-5 817 585 y
EP-A-0 615 720. En ambos documentos
patente se añaden fluidos especiales a tales fieltros, y se
describe su empleo para la limpieza de las manos y para la limpieza
de colores.
El documento WO 97/21865 (Annis et al.)
describe un fieltro húmedo, que en una sola capa presenta una capa
superficial abrasiva obtenida por coagulación térmica de fibras
termoplásticas. La desventaja de este procedimiento es la
insuficiente resistencia bajo una solicitación, así como el
gradiente observado de las fibras de fusión. Por ello este fieltro
húmedo presenta un efecto abrasivo en uno sólo de sus caras.
El documento DE 24 38 918 A1 describe un
procedimiento para la producción de fieltros de fibras a partir de
polímeros termoplásticos mediante soplado del polímero en estado
fundido para la formación de fibras y unión de las fibras de manera
de formar una estera, caracterizado porque en la estera se
introducen elementos fibrosos de una dimensión relativamente
pequeña y elementos fibrosos de una dimensión relativamente
mayor.
Los procedimientos descritos hasta aquí o bien
son de una producción industrial complicada debido a las múltiples
capas, a pesar de que estén compuestas exclusivamente de
polipropileno (homopolimerizado), o bien presentan serias
desventajas a causa de sus resistencias físicas deficientes.
Por ello el objetivo de la invención consiste en
preparar un fieltro de una sola capa, que asocie buenas propiedades
abrasivas en sus dos caras, un buen comportamiento como depósito de
líquidos absorbidos, buenas propiedades en cuanto a resistencia y
dilatación, junto con una producción más sencilla.
Este objetivo se logra conforme a la invención
mediante un fieltro abrasivo de una sola capa conforme a la
reivindicación 1. En las reivindicaciones secundarias 2 a 7 se
describen otras formas de realización preferidas.
Otro objeto de la presente invención es un
procedimiento para la producción de un fieltro abrasivo de una sola
capa, de este tipo, conforme a la reivindicación 8. En la
reivindicación secundaria 9 se describen formas de realización
preferidas para este procedimiento.
La Figura 1 muestra en una descripción
esquemática las partes componentes de un procedimiento de
meltblown;
la Figura 2 muestra la distribución de los
tamaños de los poros para el caso de un fieltro abrasivo conforme a
la invención, producido conforme al Ejemplo 2; y
la Figura 3 muestra la capacidad como depósito
de líquidos absorbidos, de un fieltro abrasivo conforme a la
invención, producido conforme al Ejemplo 2.
Conforme a la invención se comprobó de manera
sorprendente que dentro del ámbito de un Procedimiento de Meltblown
y en una escala industrial, en un sólo paso y con una sola extrusora
para los polímeros empleados, con un sólo travesaño portaboquillas
que sólo tiene boquillas de hilado de un tamaño determinado, y
mediante la utilización de una mezcla de polímeros de diferentes
índices de fusión, es posible obtener un fieltro de una sólo capa,
abrasivo en sus dos caras, que presenta una mezcla uniforme de
microfibras el diámetro de las cuales fibras es de 1 a 10 \mum y
macrofibras el diámetro de las cuales fibras es de 15 a 50
\mum.
Por ejemplo, se ha comprobado conforme a la
invención, que mediante el empleo de una mezcla adecuada de
polímeros de diferentes índices de fusión es posible producir un
fieltro abrasivo de una sola capa con una abrasividad definida en
amplios intervalos así como con comportamientos definidos en cuanto
a la absorción de líquidos absorbibles y en cuanto al
comportamiento como depósito de líquidos absorbidos.
Lo anterior se aplica al caso en que se emplean
mezclas de polímeros de diversas estructuras moleculares (es decir,
lineal, ramificado, reticulado, copolímero estadístico, polímero de
bloques, entre otros), de diversos pesos moleculares y/o de
diversas distribuciones de pesos moleculares, así como cuando se
utilizan por lo menos dos polímeros que no son miscibles entre
sí.
Conforme a una forma de realización preferida,
es posible producir fieltros de una sola capa, abrasivos en sus dos
caras, conformes a la invención, en los que, gracias a la
utilización adicional de polímeros adicionales y eventualmente de
aditivos, se subsana en mayor grado aún el fenómeno de la posterior
fragilización de las fibras de meltblown gruesas, y -si se desea-
se logran valores superiores para la resistencia y la
dilatación.
En cuanto a estos polímeros adicionales, puede
tratarse por ejemplo de polietileno, copolímero de
polietileno/polipropileno o un polímero de bloques de polipropileno
con una proporción (que usualmente es del 30% o menor, referido al
polímero de bloques de polipropileno) de una fase de caucho
consistente en partes iguales de etileno y propileno.
Estos polímeros se añaden a las mezclas,
usualmente en cantidades de 0,1 a 20% en peso, preferentemente 0,2
a 10% en peso, en especial 0,5 a 8% en peso, en cada caso referido
al peso de la mezcla total.
En estos casos, como aditivos pueden emplearse
agentes tensoactivos, como alquilbenzolsulfonatos, alcanosulfonatos,
sulfonatos de alcoholes grasos, etersulfatos de alcoholes grasos,
sulfonatos de \alpha-olefinas,
\alpha-estersulfonatos, alquilfosfatos,
alquileterfosfatos, etoxilatos de alcoholes grasos,
alquilfenoletoxilatos, etoxilatos de aminas grasas, etoxilatos de
ácidos grasos, etoxilatos de ésteres de ácidos grasos, alcoxilatos,
alcanolamidas, agentes tensoactivos alquil poliglucósidos,
aminóxidos, agentes tensoactivos catiónicos y agentes tensoactivos
anfóteros, en especial agentes tensoactivos fluorcarbono no
iónicos, y/o antioxidantes primarios y secundarios, como fenoles
estéricamente inhibidos, sulfuros, polisulfuros, ditiocarbamatos,
fosfitos, fosfonitos, difosfonitos, y fosfonatos.
Usualmente se añaden los aditivos a las mezclas
en cantidades de 0,01 a 15% en peso, preferentemente de 0,01 a 10%
en peso, en especial en cantidades de 0,1 a 5% en peso, en cada caso
referido al peso de la totalidad de la mezcla.
Los aditivos y/o polímeros pueden añadirse a las
mezclas y mezclarse con las mismas antes del ingreso de éstas en la
extrusora, o los componentes individuales (es decir, los diversos
polímeros) pueden introducirse en la extrusora junto con los
aditivos en forma de componentes individuales. También es posible
rociar los aditivos sobre las fibras después del proceso del
hilado.
La persona experta en este campo especializado
del Procedimiento de Meltblown sabe cómo hilar intencionalmente
fibras gruesas o finas, mediante la elección y ajuste adecuados de
los parámetros de producción determinantes.
En este contesto, son importantes los siguientes
parámetros de proceso: temperatura de la extrusora, temperatura del
material fundido, temperatura del travesaño portaboquillas, caudal
pasante del material fundido y presión, temperatura del aire,
cantidad de aire, diseño del travesaño portaboquillas, distancia
entre el travesaño portaboquillas y el colector, subpresión en el
colector, velocidad del colector, peso básico del fieltro
resultante, y tratamiento con agua distribuida a modo de aerosol
que eventualmente contiene aditivos.
Además de ello, a efectos de poder producir el
fieltro abrasivo conforme a la invención, es adicionalmente
necesario obtener por hilado simultáneamente fibras gruesas y finas
mediante la elección de parámetros adecuados para los polímeros,
mediante la elección de los tipos de polímero adecuados y
eventualmente de la mezcla de polímeros, así como eventualmente
mediante la utilización de determinados aditivos.
En este contexto, son importantes parámetros
como por ejemplo el índice de fusión del polímero, la estructura
molecular (es decir, lineal, ramificada, reticulada, copolímero
estadístico, polímero de bloques, entre otros), el peso molecular
y/o la distribución de los pesos moleculares.
El denominado "índice de fusión" (MFI o
MFR) es una medida para la viscosidad de polímeros termoplásticos
en estado fundido a una temperatura determinada, e indica la
cantidad de material que escurre a través de una boquilla definida
durante 10 minutos bajo la acción de una determinada fuerza y a una
temperatura establecida. Por ello el MFI es también un indicador
aproximado del peso molecular y de la distribución de los pesos
moleculares. Sin embargo, en su ensayo "Optimizing polymer
properties for process and product performance (Optimización de las
propiedades de los polímeros para mejorar la performance del proceso
y del producto)", aparecido en Nonwovens World,
Agosto-Septiembre 1999, Págs. 89 y siguientes,
Bugada señala que bajo MFIS aproximadamente iguales, es posible que
el peso molecular varíe manifiestamente, e inversamente.
Específicamente, se comprobó que es
adicionalmente posible controlar individualmente las propiedades de
las fibras mediante el mezclado de polímeros de diferentes índices
de fusión. Por ello, para producir conforme a la invención una
mezcla de microfibras y macrofibras de acuerdo con la definición,
dada en lo que precede, simultáneamente con una extrusora y un
travesaño portaboquillas, es necesario fundir en la extrusora
polímeros de por ejemplo diferentes índices de fusión, de
diferentes estructuras moleculares, de diferentes pesos moleculares
y eventualmente con diferentes distribuciones de sus pesos
moleculares, sin que se presente una viscosidad unificada
(homogénea) resultante. Con ello debe garantizarse que ambas
viscosidades subsistan esencialmente sin homogeneizarse entre
si.
Dentro del ámbito de una forma de realización de
la presente invención, a título de materiales de partida se emplean
polímeros, ya predescompuestos. En algunos casos, si a título de
componentes de la mezcla a emplearse conforme a la invención se
emplean polímeros que contienen compuestos peróxido, se podrá
observar una tendencia a una homogeneización de las
viscosidades.
Como polímeros que pueden emplearse conforme a
la invención son fundamentalmente aptos los diversos tipos de las
poliolefinas, poliésteres, poliamidas, poliesteramidas y copolímeros
de los mismos, por ejemplo polietileno, polipropileno,
polibutileno, nylon, copolímeros de etileno/acetato de vinilo,
copolímeros de etileno/polipropileno o cloruro de polivinilo. Los
polímeros mencionados pueden ser extruídos sea como homopolímero sea
como una mezcla de diversos polímeros (copolímeros).
Por lo tanto, en cuanto a los polímeros
utilizables para la producción del fieltro abrasivo conforme a la
invención, puede tratarse por ejemplo de los siguientes:
.- una mezcla de por lo menos dos homopolímeros,
por ejemplo de poliolefinas como polipropileno (PP) o polietileno
(PE), o mezclas de dos homopolímeros de polietileno o polipropileno
de diversos índices de fusión;
.- una mezcla de por lo menos un homopolímero y
por lo menos un copolímero o según el caso un terpolímero, por
ejemplo una mezcla de polipropileno y un copolímero de
polipropileno/polietileno;
.- una mezcla de por lo menos dos copolímeros o
según el caso terpolímeros, por ejemplo una mezcla de un copolímero
de polipropileno/polietileno y un copolímero de etileno/acetato de
vinilo o una mezcla de dos copolímeros de polipropileno/polietileno
de distintos índices de fusión.
Son ejemplos de mezclas aplicados
preferentemente conforme a la invención: una mezcla de polipropileno
con un índice de fusión de 450 y un polímero de bloques de
polipropileno con un índice de fusión de 100, así como una mezcla
de polipropileno descompuesto peroxídicamente con un índice de
fusión de 1.400 y un polímero de bloques de polipropileno con un
índice de fusión de 100.
Conforme a la invención se emplean polímeros con
un índice de fusión (MFR) en un intervalo entre 100 y 1.600 g/10
min, preferentemente en un intervalo de 100 a 1.400 g/10 min.,
pudiendo las relaciones de mezclado de los polímeros variar en un
intervalo de 5 - 40%/95 - 60%, en cada caso referido a una mezcla de
polímeros de bajo índice de fusión/polímero con un índice de fusión
más elevado.
En el caso de los polímeros empleados conforme a
la invención, si el parámetro índice de fusión se selecciona para
hilar simultáneamente fibras gruesas y delgadas de acuerdo con el
Procedimiento de Meltblown, los índices de fusión presentan
conforme a la invención una diferencia de por lo menos 50 unidades
(g/10 min.), preferentemente 100 unidades y en especial 300
unidades.
El Mw (peso molecular en masa determinado) de
los polímeros empleados conforme a la invención se halla
preferentemente en un intervalo de 50.000 a 200.000 g/mol, en
especial en un intervalo de 70.000 a 150.000 g/mol.
Para un fieltro abrasivo, además de su rugosidad
(aspereza) y de su capacidad como depósito de líquidos absorbidos,
son especialmente importantes las propiedades físicas como la fuerza
de ruptura y la dilatación de ruptura. Mediante una adecuada
elección de la mezcla de polímeros, por ejemplo mediante la
utilización de un copolímero de polietileno/polipropileno, en
especial de una mezcla de este tipo con un contenido en polietileno
no superior al 20%, estando el etileno presente en una fase de
caucho, es posible mejorar considerablemente estas propiedades del
polipropileno.
Son ampliamente conocidas, y aplicables para
estos casos, las mezclas de polipropileno con sus polímeros afines
de la familia de las poliolefinas, y en este caso en especial con
polietileno. En su ensayo "Properties of
Polypropylene-Polyethylene-Blends
(Propiedades de las Mezclas de
Polipropileno-Polietileno)", Polymer Engineering
And Science, Febrero 1975, Vol. 15, Nº 2, Págs. 117 y siguientes,
Noel y Carley describen la adición de hasta 10% de polipropileno a
un polipropileno, con lo que aumenta la fuerza de ruptura. Empero,
típicamente tales fibras se vuelven muy blandas, lo que se opone al
efecto abrasivo deseado para el fieltro. Las fibras blandas de este
tipo también se presentan si se utilizan copolímeros de
polipropileno/polietileno que se polimerizan a partir de etileno y
propileno (cf. por ejemplo el documento PCT/WO 98/39384).
De manera sorprendente, en el ámbito de una
forma de realización preferida, mediante la utilización conjunta de
un copolímero es posible reprimir la fragilización del fieltro
conforme a la invención, manteniéndose al mismo tiempo una
destacada abrasividad, hallándose el polietileno presente meramente
en una fase de caucho a título de un componente de polímeros
específico de la mezcla, con lo que la dilatación a la ruptura se
eleva muy considerablemente (más del 20%). En esta contexto, un
copolímero utilizable es por ejemplo un polímero de bloques de
polipropileno, usual en el comercio, con una reducida fase de
caucho, que consiste en aproximadamente 50% de etileno y
aproximadamente 50% de propileno.
Conforme a la invención, para el caso de las
microfibras el espesor de las fibras se halla en un intervalo de 1
a 10 \mum, preferentemente en un intervalo de 2 a 8 \mum, y en
especial en un intervalo de 3 a 7 \mum. Conforme a la invención,
para el caso de las macrofibras el espesor de las fibras se halla en
un intervalo de 15 a 80 \mum, preferentemente en un intervalo de
20 a 60 \mum, y en especial en un intervalo de 30 a 50
\mum.
En este caso, partimos de la base que es
deseable que la proporción numérica de las macrofibras en el fieltro
de acuerdo con la invención, referida a la superficie unitaria del
fieltro, sea inferior al 50%, en especial inferior al 40%.
Además, al salir la mezcla de polímeros de la
hilera es posible que durante la formación del fieltro una parte de
las microfibras o macrofibras pegajosas formadas, se adhieran a
fibras vecinas sobre el colector, por lo que además de las
microfibras y macrofibras, en el fieltro de acuerdo con la invención
también puede haber haces de fibras, más gruesos. Si bien no
deseamos comprometernos con ninguna teoría, partimos de la base que
se favorece la formación de haces de fibras gracias a la utilización
de polímeros con propiedades más afines, es decir, por ejemplo
polímeros con índices de fusión menos diferentes entre sí. Además,
presuponemos que se favorece la formación de haces de fibras
gracias a la utilización conjunta de un copolímero, por ejemplo del
copolímero mencionado arriba, en el que el etileno se halla
meramente presente en la fase de caucho. En tales casos, el espesor
de estos haces de fibras puede estar habitualmente entre 50 y 300
\mum, preferentemente entre 70 y 200 \mum, en especial entre 80
y 150 \mum.
En este caso partimos de la base que para
mejorar las propiedades abrasivas del fieltro de acuerdo con la
invención es deseable una proporción cuantitativa de más del 10% del
total de fibras en los haces de fibras.
Por lo tanto, puede observarse un proceso de
este tipo, por ejemplo en especial en aquellos casos en que se
emplea una mezcla de un polipropileno que tiene un índice de fusión
más elevado con un copolímero que tiene un índice de fusión menor,
que es por ejemplo más pequeño en un 25% que el índice de fusión del
polipropileno empleado.
En el caso de emplearse mezclas de polímeros con
índices de fusión muy diferentes, los cuales usualmente no
contienen peróxido residual o sólo contienen muy poco peroxido
residual, no tiene lugar una homogeneización de las viscosidades,
sino que se forman dos materiales fundidos viscosos diferentes, poco
mezclados entre sí, por lo que la formación de los haces de fibras
tiene lugar con una menor amplitud y estadísticamente distribuida
sobre la totalidad del travesaño portaboquillas. Con ello los haces
de fibras gruesas, así como las macrofibras y las microfibras se
distribuyen sin orden en las direcciones x, y y
z en el fieltro.
Además, a las mezclas de polímeros conformes a
la invención pueden añadirse aditivos que pueden contribuir a
proveer propiedades especiales al fieltro, o para mantener dichas
propiedades especiales del filtro. Los ejemplos de aditivos
utilizables conforme a la invención abarcan los siguientes:
.- agentes que confieren un carácter hidrófilo,
como por ejemplo los agentes tensoactivos mencionados arriba, en
especial derivados de ésteres de ácidos sulfosuccínicos o agentes
tensoactivos fluorquímicos;
.- estabilizadores contra la degradación por
oxidación (por ejemplo, por peróxido residual, oxígeno
(atmosférico), luz (solar), agua, etc.) como las aminas, fenoles,
fosfitos, fosfonitos, difosfonitos o tioésteres; y
.- colorantes para colorear (teñir) las fibras,
como los comercializa por ejemplo la Fa. Clariant bajo la
designación Sanylene®.
Estos aditivos pueden añadirse a las mezclas de
polímeros utilizados conforme a la invención en cantidades de 0,01
a 15% en peso, preferentemente en cantidades de 0,01 a 10% en peso,
en especial de 0,1 a 5% en peso, en cada caso referido al peso de
la mezcla de polímeros.
Los fieltros abrasivos de una sola capa
producidos conforme a la invención pueden describirse mediante los
siguientes parámetros:
.- peso por unidad de superficie (Norma EDANA
403 89),
.- fuerza de ruptura y dilatación de ruptura
(Norma EDANA 20289),
.- una tendencia a la fragilización la más
pequeña posible;
.- abrasividad;
.- resistencia contra el deshilachado y contra
la abrasión;
.- capacidad de contener líquidos
absorbidos;
.- capacidad de absorber líquidos
absorbibles;
.- diámetro de las fibras;
.- tamaño de los poros y distribución de los
tamaños de los poros;
.- ángulo de contacto.
El fieltro abrasivo conforme a la invención
tiene habitualmente un peso por unidad de superficie de 15 a 150
g/m^{2}, preferentemente un peso por unidad de superficie de 25 a
80 g/m^{2}.
De manera sorprendente, la fuerza de ruptura y
la dilatación de ruptura de los productos de poliolefina pura
empeoran considerablemente después de la producción. Este
comportamiento ha sido mejorado gracias al empleo de las mezclas de
polímeros utilizadas conforme a la invención, en un grado tal que la
fuerza de ruptura final del fieltro abrasivo conforme a la
invención, medida en la dirección de la máquina (MD) es usualmente
de por lo menos 10 N/50 m, preferentemente de por lo menos 15 N/50
mm, y en la dirección transversal con respecto a la máquina, (CD),
es usualmente de por lo menos 5 N/50 mm, preferentemente de por lo
menos 10 N/50 mm.
La dilatación de ruptura del fieltro abrasivo
conforme a la invención es usualmente superior al 10%,
preferentemente superior al 20%, tanto en la MD como también en la
CD. La dilatación de ruptura mejora cuando el fieltro está
humedecido con el líquido absorbible.
La capacidad de contener líquidos absorbidos así
como la absorción de líquidos absorbibles dependen considerablemente
del diámetro de las fibras, de la distribución de los tamaños de
los poros, resultante del diámetro, de la densidad del fieltro y de
las propiedades químicas de la superficie del fieltro.
Para la determinación de la absorción de
líquidos absorbibles, lo habitual es pesar una superficie seca
definida, seguidamente se la empapa o embebe con un líquido
absorbible experimental, se la exprime ligeramente y pesa mojada.
Seguidamente se convierte el peso del líquido absorbido, que se
calcula a partir de la diferencia entre ambos valores de medición,
en peso por unidad de superficie, y se indica la absorción del
líquido absorbible, expresada en por ciento. La absorción de
líquidos absorbibles del fieltro abrasivo conforme a la invención
se encuentra habitualmente entre 100 y 700 por ciento de peso en
seco, preferentemente entre 100 y 500 por ciento de peso en
seco.
El diámetro de las fibras presentes en el
fieltro abrasivo conforme a la invención puede determinarse mediante
estudios de microscopía electrónica de retícula (REM,
Rasterelectronenmikroscopie).
El tamaño de los poros puede determinarse
mediante un porosímetro, que introduce mercurio en los poros del
fieltro bajo una presión creciente. A partir de la curva de presión
es posible derivar la cantidad de poros, la distribución de los
tamaños de los poros, así como el volumen total de los poros. Con
los fieltros conformes a la invención se logra un buen
almacenamiento del líquido absorbido, siendo la proporción
volumétrica de los poros cuyo diámetro es inferior a 60 \mum,
usualmente superior al 50%, preferentemente superior al 70%. La
Figura 2 muestra una distribución de los tamaños de los poros
correspondiente a un fieltro abrasivo conforme a la invención, de
acuerdo con el siguiente Ejemplo 2.
Mediante un ensayo de almacenamiento se confirma
la capacidad para contener líquido absorbido. A tal efecto se
humedecen con una cantidad determinada de un líquido absorbible
varias pilas de 30 hojas individuales de un fieltro abrasivo
conforme a la invención. A continuación se determina la cantidad de
líquido absorbido por las hojas de una pila, lo que permite obtener
un perfil del líquido que ha sido absorbido dentro de la pila.
Además, se almacenan otras pilas del mismo fieltro conforme a la
invención, en forma de un empacado hermético (impermeable), durante
un mes a temperatura ambiente y a 40ºC. Finalmente se mide también
el perfil del líquido absorbido en las pilas, de la misma manera
que para la primera pila (cf. Figura 3).
Ambos perfiles de las pilas almacenadas se
desarrollan con solamente una inclinación muy pequeña, en dirección
aproximadamente horizontal, y se mantienen paralelas entre si. El
desplazamiento de las curvas hacia abajo muestra la volatilización
del líquido absorbido a través del empaque cerrado, en especial a
40ºC. Las hojas situadas más arriba en la pila pierden una escasa
cantidad de líquido absorbido y la transfieren a las hojas situadas
más abajo. Las mismas pueden almacenar la cantidad adicional sin
problemas; el empaque se mantiene seco. El líquido absorbido se
almacena establemente en el estado observado, puesto que ya durante
la primera medición, que se llevó a cabo algunos días después de la
producción, puede observarse la escasa variación.
Por ello el fieltro abrasivo conforme a la
invención también puede estar almacenado durante un tiempo más
prolongado en un empaque, con una humedad uniforme en la totalidad
de la pila, sin que se resequen los paños situados superiormente,
mientras que en la parte inferior del empaque se acumula el líquido
absorbido que se ha escurrido desde los paños. Esto pudo lograrse
mediante el fieltro abrasivo conforme a la invención.
El fieltro de acuerdo con la invención puede
producirse como se explicó en lo que precede, siguiéndose el
Procedimiento de Meltblown en escala industrial, en un sólo paso con
una sola extrusora para los polímeros utilizados y con un solo
travesaño portaboquillas cuyas boquillas de hilado son todas de un
mismo tamaño, mediante la utilización de una mezcla de polímeros de
diversas propiedades.
En este caso, los polímeros utilizados así como
los aditivos eventualmente añadidos, pueden ser introducidos con la
relación de mezclado deseada en la extrusora desde un aparato
dosificador. En la extrusora, la mezcla que tiene un perfil de
temperaturas adecuado (el mismo es conocido por el persona experta
en el campo correspondiente, o puede determinarse fácilmente
mediante ensayos de rutina), y usualmente egresa de la extrusora a
una temperatura entre 180 y 300ºC. Mediante una bomba se hace
llegar el material fundido al travesaño portaboquillas, con un
caudal que usualmente es de por lo menos 50 kg/h. Al respecto, la
distancia entre el colector y el travesaño portaboquillas es
usualmente de 25 a 50 cm. La velocidad del colector está dada por el
peso por unidad de superficie deseado para el fieltro con un caudal
definido para el material fundido y para un ancho definido del
travesaño portaboquillas utilizado. La temperatura del aire
comprimido caliente habitualmente utilizado, se encuentra
usualmente entre 270 y 320ºC en función de la mezcla de polímeros
utilizada así como de los aditivos eventualmente añadidos. El
caudal del aire varía, así como la temperatura del aire, en función
de la mezcla de polímeros utilizada, así como de los aditivos
eventualmente añadidos, entre 250 y 500 m^{3}/h.
Gracias a sus propiedades, aquí descritas, el
fieltro abrasivo conforme a la invención es especialmente adecuado
para limpiar superficies que se han ensuciado, por ejemplo para
limpiarse las manos, para la limpieza de baños y locales
sanitarios, para la limpieza de superficies que llevan inscripciones
indeseadas (grafiti), etc.
Para los ejemplos siguientes se empleó una línea
industrial de meltblown con una sola extrusora, por lo que todos
los polímeros y todos los aditivos eventualmente también utilizados
se fundieron conjuntamente en una extrusora y seguidamente se
hilaron a través de un travesaño portaboquillas.
\vskip1.000000\baselineskip
Se produjo un fieltro abrasivo con un peso
básico de 45 g/m^{2} a partir de una mezcla de 80% de
polipropileno isotáctico, que no contiene peroxido residual y tiene
un índice de fusión de 450 g/10 min, y 20% de polímero de bloques
de polipropileno con una fase de caucho al 10% de
polietileno/polipropileno = 50/50 con un índice de fusión de 100
g/10 min, siendo la temperatura del material fundido de 233ºC. La
fuerza de ruptura lograda de esta manera es de 22 N/50 mm en la
dirección de la máquina y de 12 N/50 mm en la dirección transversal
con respecto a la dirección de la máquina. La dilatación de ruptura
es de escasamente un 50% en la dirección de la máquina y un poco
superior al 50% en la dirección transversal con respecto a la
máquina.
\vskip1.000000\baselineskip
Se produjo un fieltro abrasivo con un peso
básico de 45 g/m^{2} a partir de una mezcla de 80% de
polipropileno isotáctico, que no contiene peróxido residual y tiene
un índice de fusión de 450 g/10 min, y 20% de polímero de bloques
de polipropileno, como se empleó también en el Ejemplo 1, siendo la
temperatura del material fundido de 233ºC (cf. Ejemplo 1). Después
del proceso de hilado, sobre las fibras se roció un agente que
confiere un carácter hidrófilo (un agente tensoactivo fluorquímico
no iónico, usual en el comercio), en una cantidad de ....... La
fuerza de ruptura lograda es de 17 N/50 mm en la dirección de la
máquina y de 13 N/50 mm en la dirección transversal con respecto a
la dirección de la máquina. La dilatación de ruptura es de
escasamente un 45% en la dirección de la máquina y superior al 70%
en la dirección transversal con respecto a la máquina.
\vskip1.000000\baselineskip
Se produjo un fieltro abrasivo con un peso
básico de 45 g/m^{2} a partir de una mezcla de 79% de
polipropileno isotáctico, que no contiene peróxido residual y tiene
un índice de fusión de 450 g/10 min, y 20% de polímero de bloques
de polipropileno con una fase de caucho al 10% y con un índice de
fusión de 100 g/10 min (de acuerdo con la descripción del Ejemplo
1), así como 1% de un agente que confiere un carácter hidrófilo, que
consiste en un agente tensoactivo fluorquímico no iónico usual en
el comercio, siendo la temperatura del material fundido de 233ºC.
La fuerza de ruptura lograda de esta manera es de 18 N/50 mm en la
dirección de la máquina y de 13 N/50 mm en la dirección transversal
con respecto a la dirección de la máquina. La dilatación de ruptura
es de escasamente un 80% en la dirección de la máquina y superior al
90% en la dirección transversal con respecto a la máquina.
Los ejemplos 1 a 3 muestran que la adición de
agentes que confieren un carácter hidrófilo influye de manera
positiva sobre la dilatación de ruptura. Al mismo tiempo dichos
agentes disminuyen la energía superficial del fieltro y posibilitan
un mejor capacidad para contener líquido absorbible.
\vskip1.000000\baselineskip
Se produjo un fieltro abrasivo con un peso
básico de 47,5 g/m^{2} a partir de una mezcla de 80% de
polipropileno isotáctico, que contiene peroxido y tiene un índice
de fusión de 1.400 g/10 min, y 20% de polímero de bloques de
polipropileno con una fase de caucho al 10% con un índice de fusión
de 100 g/10 min (cf. Ejemplo 1), siendo la temperatura del material
fundido de 233ºC. Después del proceso del hilado, sobre las fibras
se roció un agente tensoactivo fluorquímico no iónico, usual en el
comercio, en una cantidad de ..... La fuerza de ruptura lograda es
de 17 N/50 mm en la dirección de la máquina y de 14 N/50 mm en la
dirección transversal con respecto a la dirección de la máquina. La
dilatación de ruptura es de escasamente un 45% en la dirección de la
máquina y superior al 35% en la dirección transversal con respecto
a la máquina.
A pesar de haberse elevado el peso básico y a
pesar del efecto positivo del agente que confiere un carácter
hidrófilo sobre la dilatación de ruptura, en la dirección
transversal con respecto a la máquina se obtiene una dilatación de
ruptura un tanto menor.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo Comparativo
1
Se produjo un fieltro abrasivo con un peso
básico de 39 g/m^{2} de acuerdo con el estado de la técnica, a
partir de un polipropileno isotáctico con un índice de fusión de 450
g/10 min, siendo la temperatura del material fundido de 253ºC.
Después del procedimiento de hilado, sobre las fibras se roció un
agente tensoactivo fluorquímico no iónico, usual en el comercio, en
una cantidad de .... La fuerza de ruptura lograda es de 13,5 N/50
mm en la dirección de la máquina y de 10 N/50 mm en la dirección
transversal con respecto a la dirección de la máquina. La
dilatación de ruptura es de escasamente un 20% en la dirección de la
máquina y superior al 30% en la dirección transversal con respecto
a la máquina.
\newpage
Los ejemplos se resumen en la siguiente
tabla:
\vskip1.000000\baselineskip
Claims (10)
1. Fieltro de una sola capa, abrasivo en sus dos
caras, producido mediante el procedimiento de soplado en fusión
(Meltblown), que presenta una mezcla uniforme de microfibras cuyas
fibras presentan un diámetro de 1 a 10 \mum y macrofibras cuyas
fibras presentan un diámetro de 15 a 50 \mum, y que tiene un peso
por unidad de superficie entre 15 y 150 g/m^{2}, consistiendo los
polímeros en una mezcla de un homopolímero y por lo menos un
copolímero o terpolímero, o en una mezcla de por lo menos dos
copolímeros o terpolímeros, siendo la diferencia entre los índices
de fusión de los polímeros, de por lo menos 50 unidades (g/10 min),
caracterizado porque la mezcla de polímeros contiene entre 5%
y 40% de un polímero de bloques con un índice de fusión entre 50 y
200 g/min, referido al peso total de la mezcla de polímeros.
2. Fieltro abrasivo conforme a la reivindicación
1, caracterizado porque los polímeros empleados se han
elegido entre poliolefinas, poliésteres, poliamidas,
poliesteramidas y copolímeros de las mismas.
3. Fieltro abrasivo conforme a una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque el peso por
unidad de superficie del fieltro es de entre 25 y 80 g/m^{2}.
4. Fieltro abrasivo conforme a una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque los índices de
fusión de los polímeros empleados son de entre 50 y 1.600
g/min.
5. Fieltro abrasivo conforme a una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque además contiene
aditivos en una cantidad de 0,01 a 15% en peso referido al peso
total de la mezcla de polímeros.
6. Fieltro abrasivo conforme a una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque como aditivo se
emplean uno o varios componentes seleccionados entre agentes que
confieren un carácter hidrófilo, pigmentos y colorantes,
estabilizadores contra la descomposición por oxidación, y agentes de
desinfección.
7. Fieltro abrasivo conforme a una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la fuerza de
ruptura es de por lo menos 10 N/50 mm en la dirección de la máquina
y en la dirección transversal con respecto a la dirección de la
máquina, y al mismo tiempo la dilatación de ruptura es de por lo
menos 15% en la dirección de la máquina y en la dirección
transversal con respecto a la dirección de la máquina.
8. Procedimiento para la producción de un
fieltro abrasivo de acuerdo con una de las reivindicaciones
precedentes en el ámbito de un procedimiento de soplado en fusión
(Meltblown), que abarca las siguientes etapas:
.- introducción continua en una extrusora, de
una mezcla de polímeros con diferentes índices de fusión, siendo la
diferencia entre los índices de fusión de por lo menos 50 unidades
(g/10 min), y de aditivos eventualmente utilizados conjuntamente
con los polímeros, conteniendo la mezcla de polímeros entre 5% y 40%
de un polímero de bloques con un índice de fusión entre 50 y 200
g/10 min, referido al peso total de la mezcla de polímeros;
.- extrusión de la mezcla, estando la
temperatura de salida de la extrusora en un intervalo entre 180 y
300ºC;
.- guiado del material extruido hacia las
boquillas;
.- hilado del material extruido; y
.- deposición de las fibras hiladas, en un
colector.
9. Procedimiento conforme a la reivindicación 8,
caracterizado porque la mezcla de polímeros contiene además
aditivos en una cantidad de 0,01 a 15% en peso, referido al peso
total de la mezcla de polímeros.
10. Uso de un fieltro abrasivo conforme a una de
las reivindicaciones 1 a 7, para la limpieza de superficies que se
han ensuciado.
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