ES2337997T3 - Proceso para reduccion del nivel nox en corrientes de gases residuales por utilizacion de clorito de sodio. - Google Patents
Proceso para reduccion del nivel nox en corrientes de gases residuales por utilizacion de clorito de sodio. Download PDFInfo
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Abstract
Un proceso para reducir las concentraciones de NOx en la corriente de gas residual de una unidad de proceso de craqueo catalítico fluidizado, corriente que contiene a la vez especies NOx y SOx, proceso que comprende: a) eliminar al menos una fracción de las especies SOx de dicha corriente de gas residual produciendo con ello una corriente de gas residual empobrecida en SOx; b) poner en contacto dicha corriente de gas residual empobrecida en SOx con una cantidad eficaz de clorito de sodio en condiciones eficaces de oxidación que oxidarán al menos una fracción de las especies de NOx oxidables a óxidos de nitrógeno superiores; y c) eliminar al menos una fracción de dichos óxidos de nitrógeno superiores.
Description
Proceso para reducción del nivel de NO_{x} en
corrientes de gases residuales por utilización de clorito de
sodio.
La presente invención se refiere a un proceso
para reducir las concentraciones de NO_{x} en corrientes de gases
residuales. Más particularmente, la presente invención se refiere a
poner en contacto una corriente de gas residual que contiene
NO_{x} con una cantidad eficaz de clorito de sodio en condiciones
tales que al menos una fracción de las especies NO_{x} oxidables
presentes en la corriente de gas residual se oxida a óxidos de
nitrógeno superiores.
Los estándares gubernamentales reguladores de
las emisiones, cada vez más severos, han conducido a los refinadores
a explorar tecnologías mejoradas para reducir la concentración de
óxidos de nitrógeno ("NO_{x}") en las emisiones de
combustión y corrientes de efluentes de producción o gases
residuales. Por ejemplo, la tecnología propuesta en la Patente de
los Estados Unidos Número 3.957.949 a Senjo et al., propone
un método para eliminar contaminantes poco solubles, tales como
mercurio y NO, de corrientes de gases residuales por utilización de
un agente oxidante que se libera de un compuesto tal como clorito
de sodio, que se inyecta en una corriente de reciclo. Asimismo, la
Patente de los Estados Unidos Número 6.294.139 concedida a Vicard
et al., describe un método para eliminar óxidos de nitrógeno
de corrientes de gases residuales por oxidación de óxido de
nitrógeno con dióxido de cloro u ozono, poniendo a continuación el
gas oxidado en contacto con clorito de sodio en una solución
acuosa. Adicionalmente, se conoce en la técnica la reducción de las
concentraciones de NO_{x} en corrientes efluentes de la
combustión por inyección de amoniaco, véase la Patente de los
Estados Unidos Número 3.900.554 concedida a Lyon. Después de la
Patente de Lyon, se publicaron un gran número de patentes y
publicaciones referentes a la inyección de amoniaco en corrientes
de combustión a fin de reducir la concentración de NO_{x}. Dichas
patentes incluyen las patentes de los Estados Unidos Números
4.507.269 y 4.115.515.
Aún así, los efluentes liberados de las unidades
de combustión y corrientes de producción, tales como el gas de
escape del regenerador de una unidad de craqueo catalítico fluido
("FCC"), siguen siendo una fuente de emisiones de NO_{x} por
las refinerías. Muchas unidades de proceso de craqueo catalítico
fluidizado incorporan lavadores del gas húmedo para eliminar los
finos de catalizador desgastados, con el beneficio auxiliar de qué
estos lavadores húmedos de gases reducen el NO_{2}. Si bien el
lavado es eficaz para reducir las emisiones de NO_{2}, no es tan
efectivo para reducir las emisiones de NO. Dado que una mayor parte
(típicamente 90%) del NO_{x} contenido en las corrientes de gas
residual de las unidades FCC es NO, existe necesidad de un método
que reduzca las emisiones de NO del gas residual de una unidad FCC
(o "gas de chimenea") a fin de obtener reducciones adicionales
en las emisiones totales de
NO_{x}.
NO_{x}.
Un enfoque para reducir las emisiones de NO
implica oxidar las especies NO_{x} de óxidos inferiores a óxidos
de nitrógeno superiores. Sin embargo, los métodos convencionales
implican o bien productos químicos que requieren periodos de
reacción prolongados o crean problemas en la unidad de proceso.
Problemas de este tipo incluyen, por ejemplo, corrosión de los
materiales de construcción, problemas con el tratamiento del agua
residual de la unidad, así como problemas relativos a la
eliminación de las especies SO_{x} que están también presentes
típicamente. Por ejemplo, se conoce en la técnica la adición de
clorito de sodio (NaClO_{2}) al líquido del lavador húmedo de
gases para oxidar las especies NO_{x} a óxidos superiores tales
como, por ejemplo, a NO_{2} y N_{2}O_{5} que son solubles en
agua y que pueden separarse del sistema de proceso, típicamente
como nitrato y nitrito, respectivamente.
Sin embargo, la adición de clorito de sodio al
líquido del lavador presenta desventajas. Por ejemplo, el clorito
de sodio es un producto químico caro y puede ser consumido por
reacciones secundarias, tales como la oxidación de especies
SO_{x} a óxidos de azufre superiores (v.g., SO_{2} a SO_{3}).
Por tanto, dado que el clorito de sodio no oxida selectivamente las
especies NO_{x} de óxidos inferiores a óxidos de nitrógeno
superiores, los métodos convencionales requieren el uso de
concentraciones relativamente altas de clorito de sodio en el
líquido del lavador para alcanzar la reducción deseada de las
especies NO_{x} oxidables. Estos niveles elevados de clorito de
sodio conducen a niveles altos de cloruro de causan, entre otras
cosas, corrosión de los materiales de construcción del lavador.
Así pues, existe todavía necesidad en la técnica
de un método económico y eficaz para reducir el nivel de especies
NO_{x} de las corrientes de gases residuales.
De acuerdo con la presente invención, se
proporciona un proceso para reducir las concentraciones de NO_{x}
en la corriente de gas residual de una unidad de proceso de craqueo
catalítico fluidizado, corriente que contiene a la vez especies
NO_{x} y SO_{x}, proceso que comprende:
- a)
- eliminar al menos una fracción de las especies SO_{x} de dicha corriente de gas residual produciendo con ello una corriente de gas residual empobrecida en SO_{x};
\newpage
- b)
- poner en contacto dicha corriente de gas residual empobrecida en SO_{x} con una cantidad eficaz de clorito de sodio en condiciones eficaces de oxidación que oxidarán al menos una fracción de las especies de NO_{x} oxidables a óxidos de nitrógeno superiores; y
- c)
- eliminar al menos una fracción de dichos óxidos de nitrógeno superiores de la corriente de gas residual tratada.
\vskip1.000000\baselineskip
En una realización preferida, se utilizan
toberas de pulverización integrales con un tambor separador del
lavador húmedo de gases para poner en contacto el clorito de sodio
con la corriente de gas residual.
En otra realización preferida, los óxidos de
nitrógeno superiores resultantes de las especies NO_{x} se
retiran de la corriente de gas residual por un método seleccionado
del grupo constituido por absorción en solución alcalina, absorción
en solución reductora, lavado, inyección de amoniaco, conversión
catalítica, y absorción con agua.
En otra realización preferida adicional, al
menos una fracción de las especies NO_{x} presentes inicialmente
en la corriente de gas residual se elimina antes del paso a)
anterior.
Como se utilizan en esta memoria, los términos
NO_{x}, especies NO_{x} y óxidos de nitrógeno se refiere a los
diversos óxidos de nitrógeno que pueden estar presentes en los gases
residuales de la combustión. Así pues, los términos se refieren a
la totalidad de los diversos óxidos de nitrógeno con inclusión, pero
sin carácter limitante, de óxido nítrico (NO), dióxido de nitrógeno
(NO_{2}), peróxido de nitrógeno (N_{2}O_{4}), pentóxido de
nitrógeno (N_{2}O_{5}), y mezclas de los mismos. Asimismo, la
expresión "óxido de nitrógeno inferior" se refiere a óxidos de
nitrógeno que son oxidables a óxidos superiores. El óxido nítrico
(NO) es el óxido de nitrógeno a oxidar más preferido, dado que
hasta el 90% en peso de los óxidos de nitrógeno en una corriente
típica de gas residual de unidad FCC tratada por la presente
invención es NO. Por consiguiente, en una realización, el proceso
se refiere especialmente a la reducción y el control de NO.
Los términos gas de chimenea, gas húmedo,
corriente efluente de combustión, corriente efluente de gas residual
de combustión, gas residual, gas de escape, y corriente de gas
residual se utilizan intercambiablemente en esta memoria. Asimismo,
los términos lavador húmedo de gases, aparato de lavado, y lavador
se utilizan también a veces intercambiablemente en esta
memoria.
La presente invención proporciona una manera
eficaz en costes para eliminar especies de NO_{x} de corrientes
de gas residual producidas por unidades de combustión, a saber, el
gas residual generado por una unidad de proceso de craqueo
catalítico fluidizado. El presente proceso implica añadir una
cantidad eficaz de clorito de sodio a la corriente de gas residual
en condiciones eficaces para oxidar al menos una fracción de los
óxidos de nitrógeno inferiores, particularmente NO, contenidos en
la corriente de gas residual a óxidos superiores (v.g. NO_{2} y
superiores). Como se utiliza en esta memoria, una cantidad eficaz de
clorito de sodio es una cantidad que oxida al menos una fracción de
la especie de NO_{x} oxidable presente en la corriente de gas
residual. Por al menos "una fracción" se entiende al menos 20%
en volumen, por ejemplo 20% en volumen a 80% en volumen,
preferiblemente 40% en volumen a 90% en volumen, más preferiblemente
50% en volumen a 99% en volumen, y de modo muy preferible
sustancialmente la totalidad de las especies de óxidos NO_{x}
inferiores presentes en la corriente de gas residual se oxidan a
óxidos de nitrógeno superiores.
Así pues, por utilización de clorito de sodio
para oxidar las especies NO_{x} inferiores a óxidos de nitrógeno
superiores, el nivel de las emisiones de NO_{x} de las corrientes
de gas residual puede reducirse, dado que los óxidos de nitrógeno
superiores tales como, por ejemplo, NO_{2} y N_{2}O_{5}, se
eliminan más fácilmente que los óxidos de nitrógeno inferiores.
Tal como se expone, la adición de clorito de
sodio al líquido del lavador se describe en la Patente U.S. número
6.294.139. La adición de clorito de sodio al líquido del lavador es
desventajosa dado que el clorito de sodio oxida también las
especies SO_{x} a óxidos de azufre superiores. Esta reacción de
oxidación no preferencial puede conducir a inyectar niveles
relativamente altos de clorito de sodio en la corriente de gas
residual a fin de eliminar una cantidad satisfactoria de las
especies NO_{x} presentes en la corriente de gas residual. Como
se ha expuesto, estos altos niveles de clorito de sodio presentan
los efectos indeseables de causar corrosión del material férreo del
lavador, causando problemas asociados con el tratamiento de las
aguas residuales, y aumentando al mismo tiempo los costes de
reactivos. Además la utilización de dióxido de cloro para oxidar
las especies NO_{x} a óxidos de nitrógeno superiores en
combinación con la absorción de clorito de sodio para eliminar los
óxidos de nitrógeno superiores presenta la desventaja adicional de
costes más elevados.
La presente invención resuelve al menos algunos
de estos problemas al poner en contacto la corriente de gas
residual directamente con clorito de sodio aguas abajo de un paso de
eliminación de SO_{x}. El método de eliminación de SO_{x}
empleado no es esencial para la presente invención y puede ser
cualquier método eficaz. En una realización, el método de
eliminación del SO_{x} reduce preferiblemente los niveles de
especies SO_{x} en la corriente de gas residual hasta por debajo
de 100 ppm, preferiblemente por debajo de 50 ppm, y de modo más
preferiblemente por debajo de 10 ppm antes de mezclar el clorito de
sodio con la corriente de gas residual. Es muy preferido eliminar
sustancialmente la totalidad de las especies SO_{x} presentes en
la corriente de gas residual antes de mezclar el clorito de sodio
con la corriente de gas residual. Ejemplos no limitantes de
procesos de eliminación de SO_{x} adecuados para uso en esta
memoria incluyen métodos de sulfuración húmeda tales como lavado
con agua, lavado con álcali, lavado con óxido de magnesio, y lavado
con amonio, así como métodos de sulfuración seca tales como la
utilización de óxido de manganeso o carbono activado.
Preferiblemente, las especies SO_{x} se eliminan por un método de
desulfuración húmedo, muy preferiblemente por el uso de un lavador
húmedo de gases.
Los lavadores húmedos de gases eliminan, por
ejemplo finos de catalizador desgastados y especies SO_{x}. Así,
por contacto de la corriente de gas residual con el clorito de sodio
después de los lavadores, existe un nivel menor de especies
SO_{x} presentes en la corriente de gas residual en el momento de
mezclarla con el clorito de sodio. Por consiguiente, pueden
utilizarse cantidades menores de clorito de sodio para alcanzar la
reducción deseada de las especies NO_{x}. Adicionalmente, esta
menor tasa de utilización de clorito de sodio mitiga también los
problemas arriba mencionados, tales como la corrosión del equipo
metálico y el tratamiento de las aguas residuales.
Aun cuando el mecanismo por el cual el clorito
de sodio oxida las especies oxidables de NO_{x} a óxidos de
nitrógeno superiores es complejo, se cree que el clorito de sodio
puede reaccionar directamente con las especies NO_{x}, o en
condiciones ácidas, preferiblemente por debajo de un pH de 6 en esta
memoria, formando dióxido de cloro. Si bien no se desea quedar
ligados por teoría o modelo alguno, se cree que en tales condiciones
ácidas, el compuesto de clorito de sodio se desproporciona en iones
sodio y dióxido de cloro. El dióxido de cloro gaseoso así formado
oxida las especies NO_{x} inferiores a óxidos superiores. Si bien
no se desea quedar ligados, se cree que la reacción de oxidación
general en la cual el dióxido de cloro oxida las especies NO_{x}
a óxidos superiores se puede representar por la ecuación
siguiente:
Cuando se utiliza clorito de sodio en un entorno
ácido, preferiblemente por debajo de un pH de 6, la cantidad de
dióxido de cloro necesaria para oxidar las especies NO_{x}
inferiores a óxidos superiores tiene que tenerse en cuenta para
asegurar la presencia de cantidades suficientes de clorito de sodio.
De acuerdo con ello, cuando el clorito se sodio se desproporciona,
debería existir una concentración suficiente de dióxido de cloro
presente para oxidar los NO_{x}'s inferiores a óxidos superiores.
En una realización, la cantidad de dióxido de cloro utilizada varía
desde 3 a 8 moles de ClO_{2} a 5 moles de NO. Alternativamente, la
cantidad está comprendida entre 4 y 7 moles de ClO_{2} a 5 moles
de NO. Es preferible una cantidad ligeramente mayor que la cantidad
estequiométrica de clorito de sodio, por ejemplo, 3 a 4 moles de
ClO_{2} a 5 moles de NO.
Como se ha expuesto, el clorito de sodio puede
oxidar también directamente las especies NO_{x}. Esta oxidación
puede producirse en un entorno ligeramente ácido, v.g. un pH de 6 a
7, un entorno neutro, pH de 7, o un entorno básico, pH superior a
7. Sin embargo, a medida que el pH aumenta hasta 10, la absorción de
las especies NO_{x} disminuye. Si bien no se desea quedar
ligados, se cree que el mecanismo por el cual el clorito de sodio
reacciona directamente con las especies NO_{x} puede
representarse por la Ecuación 2 siguiente:
Cuando el clorito de sodio oxida directamente
las especies NO_{x}, la cantidad de clorito de sodio utilizada
estará comprendida típicamente entre 3 y 10 veces la cantidad
estequiométrica de clorito de sodio a las especies de óxidos
NO_{x} inferiores, preferiblemente de 2 a 8 veces la cantidad
estequiométrica, y de modo muy preferible ligeramente mayor que la
cantidad estequiométrica de clorito de sodio, por ejemplo, 1,1 a 2,5
veces la cantidad estequiométrica, necesaria para oxidar al menos
una fracción de los óxidos de nitrógeno inferiores a óxidos
superiores.
Después que al menos una fracción de las
especies NO_{x} oxidables se oxida a óxidos de nitrógeno
superiores, puede eliminarse al menos una fracción de estos óxidos
de nitrógeno superiores. La eliminación de estos óxidos de
nitrógeno superiores puede realizarse por cualquier proceso eficaz.
Procesos de este tipo incluyen, pero sin carácter limitante, el uso
de una solución alcalina tal como una solución acuosa de sosa
caústica o una solución reductora tal como una solución acuosa de
tiosulfato de sodio, absorción con clorito de sodio, conversión
catalítica, e inyección de amoniaco e hidrógeno, como se describe en
la Patente de los Estados Unidos Número 3.900.554. Muy
preferiblemente, los compuestos NO_{x} oxidados se eliminan por
lavado con agua debido a los óxidos superiores tales como, por
ejemplo, NO_{2} y N_{2}O_{5} son más solubles en agua que los
óxidos de nitrógeno inferiores, En la práctica de la invención aquí
reivindicada, se eliminan después de oxidación 20% vol a 100% vol
de los óxidos superiores, preferiblemente se eliminan después de
oxidación 40% vol a 80% vol de los óxidos superiores, y más
preferiblemente se eliminan después de oxidación 60% vol a 90% vol
de los óxidos superiores de las especies NO_{x}.
Como se ha expuesto, se prefiere que al menos
una fracción de las especies SO_{x} de la corriente de gas
residual se eliminen, preferiblemente por lavado húmedo del gas.
Así, en una realización, se mezcla clorito de sodio con la
corriente de gas residual en un tambor separador existente asociado
típicamente con el lavador húmedo del gas. Un tambor separador
convencional puede contener materiales férreos tales como toberas de
pulverización localizadas en el interior del tambor separador. En
una realización, una corriente de gas residual contaminada se
conduce a un tambor separador y el clorito de sodio se pulveriza a
través de las toberas de pulverización a fin de que la corriente se
ponga en contacto con el clorito de sodio. El clorito de sodio puede
mezclarse primeramente con agua, preferiblemente agua desionizada,
que actúa como un fluido vehículo para dispersar mejor el clorito
de sodio. Cantidades adicionales de agua desionizada pueden
pulverizarse a través de las toberas de pulverización. Por cantidad
adicional de agua desionizada se entiende aquella cantidad de agua
desionizada que es suficiente para absorber al menos una fracción de
los óxidos de nitrógeno superiores.
En otra realización, una cantidad de clorito de
sodio mayor que la necesaria para oxidar una fracción dada de las
especies NO_{x} presentes en la corriente de gas residual se
mezcla con la corriente de gas residual después del paso de
eliminación de SO_{x}. Esta cantidad adicional de clorito de sodio
oxida al menos una fracción de cualesquiera especies SO_{x}
presentes en la corriente de gas residual a óxidos de azufre
superiores después del paso de eliminación de SO_{x}. Estos
óxidos superiores de las especies SO_{x} pueden eliminarse luego
por cualquier método eficaz.
En otra realización, la corriente de gas
residual se hace pasar a través de un paso de eliminación inicial
de NO_{x} para eliminar al menos una fracción del NO_{x}
inicialmente presente en la corriente de gas residual a fin de
reducir la cantidad de clorito de sodio necesaria para oxidar las
especies de NO_{x} oxidables remanentes en la corriente de gas
residual. En este primer paso de eliminación de NO_{x}, al menos
10% en volumen, preferiblemente de 10% vol a 30% vol, más
preferiblemente de 20% vol a 60% vol, y muy preferiblemente 30% vol
a 90% vol, del NO_{x} inicialmente presente en la corriente de gas
residual se eliminan antes de mezclar la corriente de gas residual
con clorito de sodio. La manera en que se elimina una cantidad
inicial de las especies NO_{x} antes que la corriente de gas
residual se mezcle con clorito de sodio no es crítica y puede ser
cualquier método eficaz.
La descripción que antecede está dirigida a un
medio preferido para realización de la presente invención. Los
expertos en la técnica reconocerán que podrían idearse otros medios
que sean igualmente eficaces para la realización de la
invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Los ejemplos siguientes ilustrarán la eficacia
del presente proceso, pero no deben entenderse como limitantes de
la presente invención en modo alguno.
La adición de clorito de sodio a una corriente
de gas residual se testó en un entorno en escala de banco. La
concentración de especies SO_{x} y especies NO_{x} presentes en
la corriente de gas residual, un líquido de lavador simulado, se
midió antes de comenzar el experimento, y estos datos se presentan a
continuación en la Tabla 1. La temperatura inicial de la corriente
se midió utilizando un dispositivo de termopar y se observó que era
20ºC (68ºF). La concentración inicial de oxígeno de la corriente de
gas residual se midió también y se determinó que era 3,0% en
volumen de O_{2}.
El gas residual se dejó fluir a través de un
lavador Venturi en escala de banco de 5 cm, y se añadió clorito de
sodio a la corriente de gas residual aguas abajo del lavador. El pH
y la concentración de clorito de sodio del sistema, junto con la
concentración de salida de las especies SO_{x} y especies
NO_{x}, se monitorizaron también. El experimento eliminaba más
del 95% de las especies SO_{x}, y más del 90% de las especies
NO_{x} inicialmente presentes en la corriente de gas re-
sidual. Todos los parámetros, junto con los resultados de este experimento, se consignan a continuación en la Tabla 1.
sidual. Todos los parámetros, junto con los resultados de este experimento, se consignan a continuación en la Tabla 1.
Se testó también una realización en una unidad
de proceso de craqueo catalítico fluidizado operativa a plena
escala. Este experimento se realizó sin modificación alguna del
tambor separador existente asociado con el lavador húmedo de gas de
la unidad de proceso de craqueo catalítico fluidizado.
En este experimento, las toberas de
pulverización del tambor separador del lavador húmedo de gases de la
unidad de proceso de craqueo catalítico fluidizado se utilizaron
para mezclar el clorito de sodio con la corriente de gas residual.
El clorito de sodio se mezcló primeramente con agua desionizada y se
pulverizó en el tambor separador utilizando las toberas de
pulverización. Se utilizó también en este experimento una cantidad
adicional de agua desionizada para eliminar una fracción de los
óxidos de nitrógeno superiores resultantes por absorción en
agua.
Este experimento implementó una realización de
la presente invención en la unidad de proceso de craqueo catalítico
fluidizado durante un periodo de 3 días durante el cual la oxidación
de NO, la eliminación global de NO_{x}, la tasa de clorito de
sodio, y el caudal de agua desionizada se monitorizaron y
registraron. La oxidación de NO y eliminación de NO_{x} se
consigna como un porcentaje que se define para los usos de esta
memoria como la [(concentración de
entrada-concentración de salida)/concentración de
entrada]*100. Estos datos se consignan a continuación en la Tabla
2.
\vskip1.000000\baselineskip
El caudal máximo de agua asociado con las
toberas de pulverización del tambor separador utilizado en este
experimento era 465 gpm (1760 l/min). Así, se cree, basándose en los
datos recogidos, que por utilización de toberas de pulverización
con una mayor capacidad de flujo, o por modificación de las toberas
de pulverización utilizadas en esta memoria de una manera tal que
se incremente su capacidad de flujo, podría aumentar la tasa de
eliminación de NO_{x}.
Asimismo, se cree que aumentando el área de
contacto gas/líquido, aumentará también la tasa de eliminación de
NO_{x}. El material de empaquetamiento utilizado en este
experimento se limitaba a 1,52 m (5 pies) del tambor separador.
Sería ventajoso aumentar el área de contacto gas/líquido mediante,
por ejemplo, aumento del volumen del material de empaquetamiento o
utilización de un material de empaquetamiento que proporcionara un
área de contacto gas/líquido incrementada.
Claims (12)
1. Un proceso para reducir las concentraciones
de NO_{x} en la corriente de gas residual de una unidad de
proceso de craqueo catalítico fluidizado, corriente que contiene a
la vez especies NO_{x} y SO_{x}, proceso que comprende:
- a)
- eliminar al menos una fracción de las especies SO_{x} de dicha corriente de gas residual produciendo con ello una corriente de gas residual empobrecida en SO_{x};
- b)
- poner en contacto dicha corriente de gas residual empobrecida en SO_{x} con una cantidad eficaz de clorito de sodio en condiciones eficaces de oxidación que oxidarán al menos una fracción de las especies de NO_{x} oxidables a óxidos de nitrógeno superiores; y
- c)
- eliminar al menos una fracción de dichos óxidos de nitrógeno superiores.
2. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1
en donde el paso a) anterior se lleva a cabo por un proceso de
desulfuración húmedo tal como lavado con agua, lavado con álcali,
lavado con óxido de magnesio, o lavado con amonio.
3. El proceso de acuerdo con la reivindicación
1, en el cual el paso a) anterior se lleva a cabo por un proceso de
desulfuración seco utilizando un agente seleccionado del óxido de
manganeso y carbono activado.
4. El proceso de acuerdo con la reivindicación
2, en el cual dichas especies SO_{x} se eliminan por lavado
húmedo del gas.
5. El proceso de acuerdo con la reivindicación
4, en el cual dicho clorito de sodio se pone en contacto con dicha
corriente de gas residual en un punto situado aguas abajo del
lavador húmedo de gas de una unidad de combustión.
6. El proceso de acuerdo con la reivindicación
4, en el cual dicho clorito de sodio se pone en contacto con dicha
corriente de gas residual en un tambor separador asociado con una
unidad de lavado húmedo del gas.
7. El proceso de acuerdo con la reivindicación
4, en el cual dicho clorito de sodio se pone en contacto con dicha
corriente de gas residual en un tambor separador de una unidad de
lavado húmedo del gas mediante al menos una tobera de
pulverización.
8. El proceso de acuerdo con la reivindicación
1, en el cual dicho clorito de sodio se mezcla con agua antes del
contacto con dicha corriente de gas residual.
9. El proceso de acuerdo con la reivindicación
1, en el cual al menos una fracción de dichos óxidos de nitrógeno
superiores se elimina por un método seleccionado de absorción en
solución alcalina, absorción en solución reductora, lavado,
inyección de amoniaco, absorción con agua, y conversión
catalítica.
10. El proceso de acuerdo con la reivindicación
9, en el cual al menos una fracción de los óxidos de nitrógeno
superiores se elimina por inyección de amoniaco, en donde el
amoniaco se inyecta en mezcla con hidrógeno.
11. El proceso de acuerdo con la reivindicación
8, en el cual una cantidad de agua desionizada suficiente para
absorber al menos una fracción de dichos óxidos superiores se
inyecta con dicho clorito de sodio.
12. El proceso de acuerdo con la reivindicación
2, en el cual al menos una fracción de las especies NO_{x}
presentes inicialmente en dicha corriente de gas residual se elimina
antes de dicho paso a) de la reivindicación 1 anterior.
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